Kênh dẫn nước đi qua vùng trũng có chiều dài l=24m

NÔI DUNG ĐÔ IÁN MÔN HỌC PHẦN TÀI LIỆU THIẾT KÊ Kênh dẫn nước qua vùng trũng có chiều dài L=24m.Saư so sánh phương Phầnl-Các tài liệu thiết kế án thiết kế tới kết luận cần xây dựng máng bê tông có cốt thép qua vùng Phần ĨI-Thiết kế phận cầu máng Vùng xây dựng công trình có cường độ gió q,=l ,2(KN/m2) kgđ=0,8=> qgđ=0,96 *Các tiêu thiết kê A0=a0( -0.5a0)=0.455 Trang Trang nne 11 PHẢN.II THIET KE CÃU MANG Thiết kê lề người l.Sơ đồ tính toán I Cắt mét dài theo chiều dọc máng.Xem kết cấu làm việc dầm côn son ngàm vách máng.(Sơ dồ xem hìnhl-I) H1.1: Sơ đồ tính lề người q,é=l,05.250 +1,1.200=482,5(kg/m) Tải trọng tác dụng Tải trọng tác dụng lên lề gồm tĩnh tải hoạt tải (coi giókhông ảnh hưởng đến phần lề ngường đi) *Tĩnh tải Tải trọng lượng thân gây ra(qbt) qbl=yb.h.b=2500.0,l.l=250(kg/m) Trang M=qVx2/2 Q= qtl.ẻx Xét mặt cắt đầu ngàm M= qt(lẻl2 = 482,5 * 0,82/ = 154,4 (kg.m) Q = qu,ề * X =482,5 * 0,8 =386 (kg) Tính toán cốt thép Cốt thép tính từ giá trị Mmax với trường hợp mặt cắt chữ nhật cốt thép đơn Chọn lớp bảo vệ a = 2cm ta có h0 = h - a = 8cm Bè rộng b = lOOcm Chọn a = => h0 = h-a = 10-2 = (cm) Trong a tra phụ lục 10 A = 0,0396 => a = 0,0407 *Kiểm tra điều kiện Famin < =Fa0,99 a = 0,01 ^tt 1.70.100.28.0,01 n * _ -• c * _ 9— - — = 0,85 (cm2) Trang 14 A = 0,0106 < Ao = 0,455 1,1.2100 Famin< Fau Ơ1 = -’ ‘ — = 1,334 (kg/cin2) Vậy Fa“ tính theo công thức cốt đơn: „ m,.R.b.hn.a - -——z m R„ aa Trong a tra phụ lục 10 A = 0,0106 => a = 0,01 1.70.100.28.0,01 _ , ,, _ -.—-—1_>— _ 35 (cm2) „ 1.70.100.28.0,012 1,1.2100 Kiểm tra điều kiện Famin < Fan < Famax Famin =2,8 (cm ) Famax = 28,6 (cm2) Fau = cm2 < Famin = 2,8 cm2 < Famax = b.h, < ƠJ = kl.mb4.Rk 100.28 Trang 15 x,,= b.h + n(F„+F,') X, ơ2 = kj mM Rk = 0,6.0,9.6,3 = 3,402 + 10.5,65.28 + 10.3,18.2 (kg/cm2) ơị 100.30 = 1,334+criiO'-‘r«"> cpựiNkOHiọoọrMOũ ưic rocn ^ vò" CỌ VỌ" HÌNH 3- IV: NỘI Lực TRONG DẲM Tính thép cho dầm Trang 18 6m F- m R a~ Kiểm tra điều kiện < Famax Famin = pmjn b „ m,.Rn.b.hn.an Giả thiết trục trung hoà qua mép cánh X = h’c 1,1.2100 Famin < Fa“ h0 =0,001 Mc = 1.70 155 30 (76 - —) = 19’855’500 kg/cm ^^ = ụyu437600 = A = 0,0264 < A0 = 0,455 Vậy Fa" tính theo công thức cốt dơn: p _bn 0 Trong a tra phụ lục 10 A = 0,0264 => a = 0,026 155.76= 11,78 (cm2) tt _ 1.70.155.76.0,026 1.70.155.76.0,7 - = _ = 249,87 (cm2) 1,1.2100 a a Fa“ = 9,28 cm2 < Famin = 11,78 cm2 < Famax = Chọn a = 4cm => h0 = 76 cm M = 1997000 kg/cm A_ k„.n,.M" _ 1,15.1.1997000 m„.R b.h? 1.70.30.762 bn ma-Ra F* m R Trang 19 Ơ1 -To- Trong a tra phụ lục 10 A = 0,189 =>a = 0,215 b•n ,v^0 1,1.2100 = 48,36 (cm2) Famin = 2,28 cm2 < Fa“ = 8,98 cm2 < Famax = 48,36 cm2 Vậy cần tăng Fa lên • Tính toán cốt xiên - Xét mặt cắt B-B Kiểm tra điều kiện ơị < ơ2 Trong đó: Q= 18809 (kg) Chọn bề dày lớp báokvệ a = 4cm => h0 n ơ2 = kj = 10,54 (kg/cm2) mb4 Rk = 0,6.0,9.6,3 = 3,402 ơ,a =0,225ơ,=0,225.10,54=2,37 Theo điều kiện cấu tạo chọn đường kính cốt đai d=8mm nên fd=0,503 cm2 nd=2,ad=20 cm Trang 20 ơix=ơr(ơia+ơid)=10,54-(2,37+3,14)=5,03 = 3,14 b.a _ l^F2^0^5^)3jJ/700 X 5,03 ^_ ———— = =>x=201,35 cm m R Aĩ' 1,1.2150.72 = 4,549(cm2) Bô trí thép - Thép căng (cánh kéo) bố trí (5Ộ20 _ Fa = 15,71 cm2) s - Thép căng (cánh nén) bố trí (5Ộ18 _ Fa = 12,72 cm2) -Thép xiên bố trí (2 h0 = 76cm E b X3 b (h-x )' (b — b)(h —X -h )3 , , Hê sô quy đối n = —- = 10 Jqđ= ^ ^ ^ — + n.F (xn - a’)2 + n.F (h0 - xn )2 Juđ= 9616055,712 cm4 qd h - X = 380683,12 cm3 Mn = Ỵ| Rkc wqd = 1,75.9,5 380683,12=4197031,44 (kg.cm) -.7.(4-100ịi).Vd r\ k = (kết cấu chịu uốn) F z, = 16,52 kg/cm2 16,52 1272.0,9.76 2,1.1 o6 7.(4 -100.0,0056).A/Ĩ6 an = 0,0128mm Trang 22 Tính biến dạng dầm Ta tính độ võng cho mặt cắt nhịp dầm Lúc toán đưa tính độ võng cho dầm dài 5m, bề rộng dầm b=30cm, chiều cao dầm h=8cm Bê tông M#150 Cốt thép chịu kéo Fa = 12,72 cm2 Cốt thép chịu nén Fa = 15,71 cm2 1616875,= — , =0,11 Rc.b.h 85.30.76n u = 12,72 = 0,0056 b.hA 30.76 L (bj -b).hc =+ — ,Fa (155-30)30 +4L.10,05 y> V _ _MẼ b.h0 30.76 8’ = — = — = 0,395 h0 70 T = y\ (1-572) = 2,00 (1-0,1975)= 1,605 Thay số liệu vào công thức ta có: ^ỉ=-^Ểĩ±ĨM=0’1564 ’ 10.0,0056.10 z,= z,= \ 5’.y’+ạ2 0,395.2,0 + 0,1564.76 2.(2,00 + 0,1564) ) Trang 23 Mc Fz 1616875 = 2061,85 (kg/cm2) 12,72.61,65 ơ„ = Tra phụ lục 16 (với n.ỊLi = 10.0,0056 = 0,056 ; ơa = 2061,85 kg/crrr) Tính theo công thức x= Ẹ, h0 = 0,1561 76 = 11,86 cm _X_1 °’7 (p = — = — -= 0,551 X 100ịl + l => X = x/(ọ = 21,53 cm Thay giá trị vào công thức tính độ cứng Bngh dầm ta có D _ 2,1.106.12,72.61,65.(76-21,53) _ , n c m c o i n u M(KN.m) 199,7 Trang 24 233,05 (KN.m) HÌNH 13 - IV: sơ Đổ NHÂN BIỂU Đổ M M EJ = Btlh = 99667,68.106 kg.cm2 500 f = 0,00952 mm Kết luận: độ võng dầm thoả mãn yêu cầu thiết kế Trang 25 VẼ HÌNH BAO VẬT LIỆU 3782615.76 áp dụng công thức : M=ma.Ra.Fa.Za Với Za=68,4 ứng với căng thớ =61 Với trường hợp căng Trang 26 TÀI LIỆU THAM KHẢO VÀ CÁC BẢN VẼ KÈM THEO I TÀI LIỆU THAM KHẢO Kết cấu bê tông cốt thép _ NXB Nông nghiệp _ Năm 1995 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép thuỷ công Trường ĐHTL _ Bộ môn Kết Cấu Công Trình _ Năm 1994 II CÁC BẢN VẼ KÈM THEO BẢN VẼ CẦU MÁNG Phần IV KẾT LUẬN VÀ ĐỀ NGHỊ Trang 27 [...]... tải trọng từ Nứt váchđược máng, phần người truyền xuốngcăng nhưng chịu trọng nước tải kiểm tralềtrên mặtđicắt có mômen trên lớntải nhất Mặt cắt và (A-A) trọng a = a’ = 2cm => h0 = 28 cm bản thân ít hơn dầm giữa EDần giữa chịu tải bản thân và nước là chính Đi u kiện để cấu kiện không bị nứt: nc M < khối Mn với bản đáy nên có sơ đồ tính Hệ sốcấu quytạo đốidầm n =—= 10 tạo thành Theo đỡ giữa một B/2 =... mà tiết diện có thể chịu được ngay trước khi khe nứt xuất hiện Mn Trang 17 16 Trang 1 T—I T—I 1-H 1-H co T h0 n ơ2 = kj = 10,54 (kg/cm2) mb4 Rk = 0,6.0,9.6,3 = 3,402 ơ,a =0,225ơ,=0,225.10,54=2,37 Theo đi u kiện cấu tạo chọn đường kính cốt đai d=8mm nên fd=0,503 cm2 nd=2,ad=20 cm Trang 20 ơix=ơr(ơia+ơid)=10,54-(2,37+3,14)=5,03... (kg/m) Trang 12 3 Nội lực đáy máng Từ tải trọng và sơ đồ tính như trên ta xác định nội lực cho từng thành phần riêng rẽ Trên cơ sở đó tổ hợp xác định đường bao nội lực Trang 13 ha = f~n a“ Kiểm tra đi u kiện < Famax 4 Tính toán cốt thép đáy máng a) Tính thép trên mặt cắt A-A rn R„ * Trường hợp căng a atrên ;= k„.n> 1,15 1 25250 m R b.hỉ 1.70.100.281 Trong đó a tra phụ lục 10 A = 0,06 => a = 0,062... được Ea = 2,1 106b.h kg/cm2) xn = 54,74 cm Cốt thép chịu6 kéo (Tra phụ lục đượcFaEa= =15,71 2,1 cm2 105 kg/cm2) Cốt :thép chịu quán nén F’a 12,72trung cm2 tâm của tiết diện quy đổi Jqđ mômen tính=chính Chiều dày lớp bảo vệ a = a’ = 4cm => h0 = 76cm E b X3 b (h-x )' (b — b)(h —X -h )3 , , Hê sô quy đối n = —- = 10 Jqđ= ^ ^ ^ — + n.F (xn - a’)2 + n.F (h0 - xn )2 Juđ= 9616055,712 cm4 qd h - X =... tính theo công thức cốt đơn: „ m,.R.b.hn.a - -——z m R„ aa Trong đó a tra phụ lục 10 A = 0,0106 => a = 0,01 1.70.100.28.0,01 _ , ,, _ -.—-—1_>— _ 0 35 (cm2) „ 1.70.100.28.0,012 1 1,1.2100 Kiểm tra đi u kiện Famin < Fan < Famax Famin =2,8 (cm ) Famax = 28,6 (cm2) Fau = 1 cm2 < Famin = 2,8 cm2 < Famax = b.h, < ƠJ = kl.mb4.Rk 100.28 Trang 15 x,,= b.h + n(F„+F,') X, ơ2 = kj mM Rk = 0,6.0,9.6,3 = 3,402... ơa = 2061,85 kg/crrr) Tính theo công thức x= Ẹ, h0 = 0,1561 76 = 11,86 cm _X_1 °’7 (p = — = 1 — -= 0,551 X 100ịl + l => X = x/(ọ = 21,53 cm Thay các giá trị vào công thức tính độ cứng Bngh cả dầm ta có D _ 2,1.106.12,72.61,65.(76-21,53) _ 1 , n c m c o i n 6 u M(KN.m) 199,7 Trang 24 233,05 (KN.m) HÌNH 13 - IV: sơ Đổ NHÂN BIỂU Đổ M M EJ = Btlh = 99667,68.106 kg.cm2 500 f = 0,00952 mm Kết luận: độ võng ... người truyền xuốngcăng chịu trọng nước tải kiểm tralềtrên mặtđicắt có mômen lớntải Mặt cắt (A-A) trọng a = a’ = 2cm => h0 = 28 cm thân dầm EDần chịu tải thân nước Đi u kiện để cấu kiện không bị... nứt xuất Mn Trang 17 16 Trang T—I T—I 1-H 1-H co T