phương pháp bảo quản (sấy, bảo quản lạnh

LỜI MỞ ĐẦU Thực phẩm nói chung bao gồm hai phần nước chất khô Trong nước chiếm tỷ lệ lớn môi trường để vi sinh vật phát triển ảnh hưởng lớn đến chất lượng thực phẩm, giảm thời gian sử dụng Trong ngành công nghiệp việc bảo quản chất lượng sản phẩm quan trọng Để chất lượng sản phẩm tốt, thời gian bảo quản lâu có nhiều phương pháp khác trình sấy, bảo quản lạnh (lạnh đông lạnh thường) Vật liệu sau sấy có khối lượng giảm đi, giảm công chuyên chở, độ bền tăng lên, chất lượng sản phẩm nâng cao, thời gian bảo quản kéo dài Tùy vào mục đích sử dụng đặc điểm loại nông sản mà ta chọn phương pháp bảo quản (sấy, bảo quản lạnh), chế độ bảo quản phù hợp Với phát triển ngày cao công nghiệp, nhu cầu xã hội cao, việc sử dụng thực phẩm yêu cầu giá trị dinh dưỡng mà yêu cầu an toàn thực phẩm giá trị cảm quan Vì trình sấy ta phải đảm bảo đồng thời đến mức tối ưu giá trị dinh dưỡng, an toàn vệ sinh thực phẩm giá trị cảm quan Chè sản phẩm chế biến từ chè non búp chè (đọt chè) chè Quá trình chế biến chè thông qua nhiều giai đoạn: làm héo, vò, sàng, lên men, sấy Trong sấy công đoạn quan trọng Do tính chất thành phần chè sấy phải giữ lại tối đa chất dinh dưỡng chè, giúp hình thành hương vị, màu sắc chè nên dùng mốt số loại thiết bị sấy băng tải, sấy sàn rung, sấy tầng sôi… Trong đồ án em nhận nhiệm vụ sấy băng tải với sản phẩm chè CHƯƠNG TỔNG QUAN 1.1 Khái niệm chung trình sấy 1.1.1 Khái niệm Sấy trình tách ẩm cách cấp nhiệt cho vật liệu để ẩm bay Vật liệu sấy dạng rắn ẩm, bột nhão, dung dịch Kết trình sấy hàm lượng chất khô vật liệu tăng lên Điều có ý nghĩa quan trọng nhiều mặt: nông sản thực phẩm nhằm tăng khả bảo quản; gốm sứ làm tăng độ bền học, than củi làm tăng khả đốt cháy… Các vật liệu sau sấy giảm khối lượng thể tích nên giảm giá thành vận chuyển Người ta chia sấy làm loại: sấy tự nhiên sấy nhân tạo Sấy tự nhiên dùng lượng mặt trời để lam bay nước vật liệu nên đơn giản, tốn Tuy nhiên khó điều chỉnh trình sấy vật liệu sau sấy độ ẩm cao Sấy nhân tạo tiến hành loại thiết bị sấy để cung cấp nhiệt cho vật liệu ẩm, phải tốn vốn đầu tư đảm bảo thời gian, chất lượng 1.1.2 Nguyên lý trình sấy Quá trình sấy trình chuyển khối có tham gia pha rắn phức tạp bao gồm trình khuyếch tán bên bên vật liệu rắn đồng thời với trình truyền nhiệt Đây trình nốt tiếp, nghĩa trình chuyển lượng nước vật liệu từ pha lỏng sang pha hơi, sau tách pha khỏi vật liệu ban đầu Động lực trình chênh lệch độ ẩm lòng vật liệu bên bề mặt vật liệu trình khuyếch chuyển pha xảy áp suất bề mặt vật liệu lớn áp suất riêng phần nước môi trường không khí chung quanh Vận tốc toàn trình quy định giai đoạn chậm Ngoài tùy theo phương pháp sấy mà nhiệt độ yếu tố thúc đẩy cản trở trình di chuyển ẩm từ lòng vật liệu sấy bề mặt vật liệu sấy 1.1.3 Hệ thống sấy đối lưu Có nhiều phương pháp sấy khác nhau: sấy đối lưu, sấy tiếp xúc, sấy băng tia hồng ngoại, sấy dòng điện cao tần, sấy thăng hoa… phương pháp có ưu nhược điểm riêng Trong đồ án em xin chọn phương pháp sấy đối lưu, Ưu điểm phương pháp sấy thiết bị đơn giản, rẻ tiền, sản phẩm sấy đều, có tuần hoàn phần khí thải nên dễ dàng điều chỉnh độ ẩm tác nhân sấy, tốc độ không khí qua phòng sấy lớn, suất cao, hiệu 1.2 Giới thiệu nguyên liệu chè Chè thức uống có tính giải khát phổ thông nhân dân đặc biệt nhân dân vùng châu Á Chè có tác dụng giải khát mà có tác dụng chữa bệnh trà có dưỡng chất: vitamin C, B,PP, cafein, muối Nó làm cho tinh thần sảng khoái, tỉnh táo, đỡ mệt mỏi, dễ tiêu hóa Chè sản phẩm chế biến từ chè non búp chè (đọt chè) chè Quá trình chế biến chè thông qua nhiều giai đoạn: làm héo, vò, sàng, lên men, sấy Trong sấy công đoạn quan trọng Mục đích sấy chè : dùng nhiệt độ cao để diệt enzym, đình trình lên men nhằm giữ lại tối đa chất dinh dưỡng chè, giúp hình thành hương vị, màu sắc chè Làm giảm hàm ẩm chè bán thành phẩm đến mức tối thiểu, phù hợp với yêu cầu bảo quản chất lượng chè trước phân loại Trong trình sấy chè, tác dụng nhiệt độ oxy hóa màu đồng đỏ chè lên men chuyển sang màu xanh sẫm, sau màu đen bóng, số chất thơm có mùi táo chín tạo giai đoạn lên men bị đi, thay vào hương thơm đặc biệt chè đen Trong trình sấy, sợi chè khô xoăn lại, sấy xảy biến đổi hóa học mà chủ yếu trình oxy hóa caramen hóa Ngoài với lượng ẩm tách ra, lượng dầu thơm chè bị tổn thất, chủ yếu hợp chất thơm dễ bay este dầu thơm Ngoài dầu thơm ra, hợp chất nitơ có cafein bị giảm tương đối rõ Trong thời gian sấy, hydropectin giảm khoảng 1.59% protopectin giảm 0.77%, đặc biệt rượu metylic có chè lên men sau sấy không Các vitamin chè, đặc biệt vitamin C bị phá hủy nhiều trình sấy Trong trình sấy hàm lượng glucoza, saccaroza tinh bột giảm không nhiều biến đổi chúng có ý nghĩa quan trọng chất lượng chè, kết caramen hóa mà phần gluxit bị hòa tan, tạo nên mùi thơm độc đáo chè khô Để đảm bảo chất lượng thời gian bảo quản hợp lý giá thành sau sấy xong cần tiến hành phân loại có chế độ bảo quản hợp lý 1.3 Chọn phương thức sấy thiết bị sấy 1.3.1 Chọn phương thức sấy Chè sấy liên tục với tác nhân không khí nóng Vật liệu tác nhân vào chiều không khí sau sấy qua cyclon thu hồi bụi chè chè thành phẩm tháo qua cửa tháo nguyên liệu 1.3.2 Chọn thiết bị sấy Thiết bị sấy chọn hệ thống sấy băng tải hệ thống sấy đối lưu Được dùng rộng rãi công nghệ sau thu hoạch để sấy thóc, chè, ngô, rau, quả, ngũ cốc… Thiết bị sấy đối lưu bao gồm: thiết bị sấy buồng, thiết bị sấy hầm, thiết bị sấy khí động, thiết bị sấy tầng sôi, thiết bị sấy tháp, thiết bị sấy thùng quay, thiết bị sấy phun… Ta chọn sấy hầm với thiết bị vận chuyển băng tải phương án có ưu điểm sau đây:  Khi qua tầng băng tải vật liệu đảo trộn xếp lại nên tăng bề mặt tiếp xúc pha nên tăng tốc độ sấy  Có thể đốt nóng chừng, điều khiển dòng khí  Phù hợp với vật liệu sấy dạng chè  Hoạt động liên tục  Có thể thực sấy chiều, chéo dòng hay ngược chiều Trong đồ án ta sử dụng sấy chiều Vật liệu sấy tác nhân sấy chiều, vật liệu sấy ban đầu có độ ẩm lớn tiếp xúc với tác nhân sấy có độ ẩm nhỏ nhiệt độ lớn Khi khỏi máy sấy, vật liệu sấy có độ ẩm bé tiếp xúc với tác nhân sấy có độ ẩm lớn có nhiệt độ nhỏ Do đó, động lực trình sấy phân bố dọc theo thiết bị lớn sấy ngược chiều làm cho thời sấy ngắn Trong sấy chiều, độ ẩm vật liệu sấy đạt nhỏ Cấu tạo hệ thống sấy băng tải phòng hình chữ nhật, có băng dài vô tận, chuyển động nhờ tang quay, băng tựa lăn để khỏi bị võng xuống Băng tải làm sợi cao su, băng thép hay lưới kim loại, không khí đốt nóng caloriphe Vật liệu sấy chứa phểu tiếp liệu bị vào hai trục lăn để vào băng tải Nếu thiết bị có băng tải sấy không lớp vật liệu không xáo trộn, thiết bị phải có nhiều băng tải Vật liệu từ băng di chuyển cuối băng tải rơi xuống băng chuyển động theo hướng ngược lại Khi đến băng cuối vật liệu khô dỡ vào ngăn tháo Không khí nóng chiều với chiều chuyển động băng từ lên xuyên qua lớp vật liệu Để trình sấy tốt người ta cho không khí chuyển động với vận tốc lớn khoảng 3m/s, băng tải di chuyển với vận tốc 0,3 – 0,6m/phút 1.4 Thuyết minh sơ đồ hệ thống sấy băng tải 1.4.1 Sơ đồ hệ thống sấy băng tải Ta có sơ đồ hệ thống trình sấy chè sau: ( vẽ ) 1.4.2 Thuyết minh Do yêu cầu độ khô chè nên dùng tác nhân sấy không khí nóng Không khí ban đầu đưa vào calorife, không khí nhận nhiệt gián tiếp từ nước bão hoà qua thành ống trao đổi nhiệt Hơi nước ống, không khí ống Tại calorife, sau nhận nhiệt độ sấy cần thiết không khí nóng đưa vào phòng sấy tiếp xúc với vật liệu sấy (chè) cấp nhiệt cho nước chè bốc Trong trình sấy, không khí chuyển động với vận tốc lớn nên có phần chè bị kéo theo không khí khỏi phòng sấy Để thu hồi khí thải chè người ta đặt đường ống không khí nóng cyclon Khí thải sau khỏi phòng sấy vào cyclon để tách chè theo làm Sau phần khí thải quạt hút đường ống dẫn khí để thải không khí Vật liệu sấy ban đầu có độ ẩm lớn đưa vào phòng sấy qua băng tải Vật liệu sấy chuyển động băng tải chiều với chiều chuyển động không khí nóng nhận nhiệt trực tiếp từ hỗn hợp không khí nóng thực trình tách ẩm Vật liệu khô sau sấy cho vào máng lấy CHƯƠNG CÂN BẰNG VẬT LIỆU 2.1 Các số liệu ban đầu -Năng suất tính theo sản phẩm : G2 = 240 (kg/h) -Độ ẩm vật liệu vào : W1 = 61% -Độ ẩm vật liệu : W2 =4% -Nhiệt độ sấy cho phép : t1 = 85oC suy p1bh =0,59 (at) -Nhiệt độ tác nhân sấy : t2 = 45oC -Chất tải nhiệt : nước bão hòa -Trạng thái không khí trời nơi đặt thiết bị sấy Huế nên ta chọn nhiệt độ là: + to = 25oC + độ ẩm ϕ = 81 %, 2.2 Xử lý số liệu - Đặt số ký hiệu: G1,G2 : Lượng vật liệu trước vào sau khỏi sấy (Kg/h) Gk : Lượng vật liệu khô tuyệt đối qua sấy (Kg/h) W 1, W2 : Độ ẩm vật liệu trước sau sấy tính theo % khối lượng vật liệu ướt W : Độ ẩm tách khỏi vật liệu qua máy sấy (Kg/h) L : Lượng không khí khô tuyệt đối qua sấy (Kg/h) xo :Hàm ẩm không khí trước vào caloripher sưởi (Kg/Kgkkk) x1, x2 : Hàm ẩm không khí trước vào sấy (sau qua caloripher sưởi) sau khỏi sấy,(Kg/Kgkkk) - Hàm ẩm không khí tính theo công thức sau: x0 = 0, 622.ϕ0 P0 bh (kg/kgkkk)(CT 16-3-trang 165-Cơ sở QTTB-tập 2) P − ϕ0 P0bh Với t0 = 25oC Pobh = 0,0324 at (bảng 1.250, trang 312, sổ tay QTTB_tập 1) Thay số vào ta có 0, 622.0,81.0, 0324  x0= 1, 033 − 0,81.0, 0324 =0,0162( kg/kgkkk) -Nhiệt lượng riêng không khí trước vào calorife I0=Ckkk.t0+x0.ih = Ckkk.to+(r0+Ch.t0).x0 (Công thức 16-4/sách QTTBII trang 156) Ckkk: nhiệt dung riêng không khí, J/kg độ, Ckkk=103, J/kg độ to: nhiệt độ không khí to=25 C Ch: nhiệt lượng riêng nước nhiệt độ t0, J/kg - Nhiệt lượng riêng nước t0 tính theo công thức: Ih=Ch.t0+r0=(2493+1,97 t0).103 , J/kg ( sách sở QTTB tập 2-156) Trong r0= 2493.103: Nhiệt lượng riêng nước 00c Ch=1,97.103: Nhiệt lượng riêng hơi, J/kg độ I0=(1000+1,97.103.x0)t0+2493.103*.x0 , J/kg =(1000+1,97.103.0,0162).25+2493.103.0,0162, J/kg =66184,45 (J/kg) =66,18445 (kJ/kgkkk) -Trạng thái không khí sau khỏi caloripher là: Với t1=850c ta có p1bh=0,59 at (bảng 1.250, trang 312, sổ tay QTTB_tập 1) - Khi qua caloripher sưởi, không khí thay đổi nhiệt độ hàm ẩm không thay đổi Do x1 = xo nên ta có : ϕ 1= = x1 pkg (0, 622 + x1 ).P1bh (Công thức VII.11-Sổ tay QTTB_tập 2/trang 95) 0, 0162.1, 033 = 0,0444 = 4,44% (0, 622 + 0, 0162).0,59 -Nhiệt lượng riêng không khí sau khỏi calorife I1 = (1000+1,97.103.x1)t1+2493.103.x1 = (1000+1,97*103.0,0162).85+2493.103.0,0162 = 128099,29 (J/kgkkk) = 128,09929 (kJ/kgkkk) - Trạng thái không khí sau khỏi phòng sấy Với t2=450C, P2bh=0,0977(at) (bảng 1.250, trang 312, sổ tay QTTB_tập 1) Nếu sấy lý thuyết: I1=I2 =128,09929 (kJ/kgkkk) Từ hàm ẩm không khí: I − 1000.t2 128,09929.103 − 1000.45  x2= (2493 + 1,97.t ).103 = (2493 + 1,97.45).103 = 0,032 (kg/kgkkk)  ϕ 2= x2 pkq (0, 622 + x2 ) p2bh 0, 032.1, 033 = (0, 622 + 0, 032).0, 0977 =0,5173=51,73% Các thông số Trước vào caloriphe Sau khỏi caloriphe Sau khỏi phòng sấy t0c 25 85 45 Pbh (at) 0,0324 0,59 0,0977 ϕ (%) 81 4,44 51,73 x (kg/kgkkk) 0,0162 0,0162 0,032 I(J/kgkkk) 66,18445 128,09929 128,09929 2.3 Cân vật liệu: 2.3.1 Cân vật liệu cho vật liệu sấy: Trong trình sấy ta xem tượng mát vật liệu, lượng không khí khô tuyệt đối coi không bị biến đổi suốt trình sấy G1: lượng vật liệu trước sấy, kg/h G2: lượng vật liệu sau sấy, kg/h Gk: lượng vật liệu khô tuyệt đối, kg/h - Lượng vật liệu khô tuyệt đối: Gk Gk= G1 100 − W1 100 − W2 = G2 (CT 16-14-trang 165-Cơ sở QTTB tập 2) 100 100 Trong đó: W2 = 4%, G2 = 240 (kg/h) => Gk = 240 100 − = 230,4 (kg/h) 100 - Lượng ẩm tách khỏi vật liệu trình sấy: W(kg/h) W = G2 W1 − W2 100 − W1 = 240 (CT 16-3- trang 165-Cơ sở QTTB tập 2) 61-4 = 350,77 (kg/h) 100 − 61 - Lượng vật liệu trước vào phòng sấy: G1 = G2+ W = 240+ 350,77 = 590,77 (kg/h) 2.3.2 Cân vật liệu cho tác nhân sấy: Cũng vật liêu khô, coi không khí khô tuyệt đối qua máy sấy không bị mát suốt trình sấy Khi qua trình làm việc ổn định lượng không khí vào máy sấy mang theo lượng ẩm là: Lx1 Sau sấy xong lượng ẩm bốc khỏi vật liệu W không khí có thêm lượng ẩm W Nếu lượng ẩm không khí khỏi máy sấy Lx có phương trình cân bằng: L.x1 + W = L.x2 (CT 16-18- trang 165-Cơ sở QTTBII) 10 +Chiều cao calorife là: Hx = H + 2Hch Với Hch chiều cao lớp chắn , chọn Hch = 0,15 m Hx = + 2.0,15 = 2,3 (m) 4.2 Tính cyclon 4.2.1 Giới thiệu cyclon Do yêu cầu độ chè khí thải nên người ta sử dụng tác nhân sấy không khí nóng Trong trình sấy không khí chuyển động với vận tốc lớn nên phần chè theo không khí Để làm giảm bụi không khí thải trước thải môi trường cần phải đặt cyclon đường không khí nóng 4.2.2 Tính toán cyclon - Ở nhiệt độ 45oC thể tích riêng không khí là: 1 v450C = ρ = 1,1105 = 0,9 (m3/kg) 45 - Lưu lượng không khí khỏi phòng sấy (vào cyclon) V’2 = L’.v450C = 21466,95 *0,9= 19320,255 (m3/h) - Trở lực cyclon ∆P Ta chọn trước tỷ số: ρ = 540-740 (trang 522,STQTTB I) kk ∆P Chọn ρ = 740 kk ρkk=1,1105; khối lượng riêng không khí nhiệt độ t2=450c ∆P= ρkk.740=1,1105.740=821,77 (N/m2) Tốc độ quy ước ωq ωq= = 2.∆P ρ kk ξ Chọn kiểu Cyclon LIH-24 loại cyclon đơn với góc nghiêng cửa vào 240, loại đảm bảo làm bụi lớn, suất cao với hệ số sức cản thủy lực nhỏ dùng bụi có kích thước lớn Theo bảng III.10 trang 528 STQTTBI, ta có ξ=60  ωq= = 2.821, 77 =5 (m/s) 1,1105.60 32 - Đường kính cyclon V’2 D = 0, 785.ω 3600 q == 19320, 255 =1,17(m) 0, 785.5.3600 Theo tiêu chuẩn cyclon ta chọn đường kính cylon 1m - Kích thước cyclon LIH-24 (Bảng III.5 - sổ tay QT TBCNHC - Tập – Trang 524) Các thông số Kí hiệu Chiều cao cửa vào a(mm) Chiều cao ống tâm có mặt bích h1(mm) Chiều cao phần hình trụ h2(mm) Chiều cao phần hình nón h3(mm) Chiều cao phần bên ống tâm h4(mm) Chiều cao chung H(mm) Đường kính ống d1(mm) Đường kính cửa tháo bụi d2(mm) Chiều rộng cửa vào b1/b Chiều dài ống cửa vào l(mm) Khoảng cách từ tận xyclon h5(mm) đến mặt bích α Góc nghiêng nắp ống vào Đường kính xyclon D(mm) Hệ số trở lực xyclon ξ CT 1,11D 2,11D 2,11D 1,75D 0,4D 4,26D 0,6D 0,4D 0,26D 0,6D Giá trị 1110 2110 2110 1750 400 4260 600 400 260 600 0,32D 320 24o 1000 24o 1000 60 60 4.3 Quạt 4.3.1 Giới thiệu quạt - Quạt phận vận chuyển không khí tạo áp suất cho dòng khí qua thiết bị: Caloripher, sấy, đường ống, cyclon Năng lượng quạt 33 tạo cung cấp cho dòng khí áp suất động học để di chuyển phần để khắc phục trở lực đường ống vận chuyển - Năng suất quạt đặc trưng thể tích khí vào hay thiết bị sấy - Sử dụng hai quạt: + Một dùng để hút khí thải cyclon + Một vừa hút khí vào calorife 4.3.2 Tính trở lực toàn trình Trở lực từ miệng quạt đến caloripher Chọn đường ống dẫn làm tôn sơn có độ nhám ε=10-4 m (Bảng II.15, trang 381, STQTTB tập 2) Chọn chiều dài ống l1=1,5 (m) Chọn đường kính ống d =0,4 (m) -Vận tốc khí ống là: V0 ' ω1= F (m/s) V 0’=L’.v250c=21466,95 0,8439=18115,96 (m3/h) = 5,032 (m3/s) π d 3,14.0, 42 = =0,1256 (m2) 4 V0 ' 5, 032  ω1= F = 0,1256 =40,06 (m/s) F1 = ρ0= 1,185 (kg/m3) υ0 = 15,53.10-6 (m2/s) Chuẩn số Re: ω1.d 40, 06.0, Re= υ = 15,53.10−6 =1031809,4 > 4000 Vậy không khí ống theo chế độ chảy xoáy chế độ chảy xoáy - Chuyển động chảy xoáy chia làm khu vực + Khu vực nhẵn thuỷ lực học: đặc trưng khu vực lớp màng chảy dòng phủ kín gờ nhám ống, độ nhám ảnh hưởng đến hệ số ma sát Trị số Raynon giới hạn xác định theo công sau : Regh =  d  ε  (Công thức II.60 STQTTB I / Trang 378) Với ε =10-4 m : độ nhám tuyệt đối Regh =  0, −44 ÷ =78485,83  10  Re> Regh 34 + Khu vực nhám: đặc trưng khu vực lớp màng chảy dòng phủ kín gờ nhám ống Trong khu vực hệ số ma sát phụ thuộc vào độ nhám mà không phụ thuộc vào Raynon Giá trị chuẩn số Re bắt đầu xuất vùng nhám 9 8 Ren = 220  d  =220  0, −44 ÷ =2481648  10  ε   Re< Ren +Khu vực độ : khu vực nằm giữ khu vực nhẵn thủy lực khu vực nhám ứng với Regh [...]... nhiệt từ tác nhân sấy đến thành máy sấy do đối lưu tự nhiên, W/m2độ α / 1 : Hệ số cấp nhiệt từ tác nhân sấy đến thành máy sấy do đối lưu cưỡng bức, W/m2độ k : Hệ số điều chỉnh, k = 1.2 ÷ 1.3 a.Tính α 1 / Phương trình chuẩn Nuxen đối với chất khí: Nu = C ε l Re0,8 = 0,018 ε l Re0,8 (Công thức V.42 - Sổ tay QTTB_tập 2/trang 16) Với ε l : Hiệu số hiệu chỉnh tính đến ảnh hưởng giữa Lp và lp 17 Trong đó: ε... làm bốc hơi 1 Kg ẩm hút từ ngoài vào: l/ = 1 1 = =61,1995 ( Kg/Kgẩm) x2 − xo 0, 03254 − 0.0162 / Lượng không khí khô cần thiết cho cả quá trình là : L’=l’.W = 61,1995.350,77 = 21466,95 (kgkk/kg ẩm ) 3 Phương trình cân bằng nhiệt lượng: ∑q = ∑q v r  Nhiệt lượng mang vào máy sấy - Nhiệt do không khí ẩm mang vào qkkv= l’.I0 = 61,1995.66,18445 = 4050,455 (KJ/Kgẩm) - Nhiệt do vật liệu sấy mang vào qvlv... sai số 25 CHƯƠNG 4 TÍNH TOÁN THIẾT BỊ PHỤ 4.1 Calorife Là thiết bị truyền nhiệt, tác nhân sấy đi qua calorife và nhận nhiệt từ thành ống để đạt nhiệt độ sấy yêu cầu là 800c Chất truyền nhiệt là hơi nước bảo hòa có thn=1200c, suy ra PH obh =2,205at 2 Chọn loại calorife khí hơi dạng ống chùm có gân về phía không khí để tăng hệ số truyền nhiệt, trong thiết bị thì hơi nước bão hòa đi trong ống truyền nhiệt,... riêng của không khí ở nhiệt độ t2=450c ∆P= ρkk.740=1,1105.740=821,77 (N/m2) Tốc độ quy ước ωq ωq= = 2.∆P ρ kk ξ Chọn kiểu Cyclon LIH-24 loại cyclon đơn với góc nghiêng của cửa vào là 240, loại này đảm bảo làm sạch bụi lớn, năng suất cao với hệ số sức cản thủy lực nhỏ nhất dùng khi bụi có kích thước lớn Theo bảng III.10 trang 528 STQTTBI, ta có ξ=60  ωq= = 2.821, 77 =5 (m/s) 1,1105.60 32 - Đường kính... kiểu song song nên −0,23  s  ξ = (6 + 9m)  ÷  dtd  ( Re ) −0,26 (CT II.72- trang 404- STQTTBI) Với + s : khoảng cách giữa hai trục ống liên tiếp s= d+dng=0,01+0,038=0,048 (m) + m: số dãy ống theo phương chuyển động của không khí m=j=28 dãy + Re = 24575,92 35 + dtd = 0,036 (m) Thay số vào ta được: −0,23  0, 048  ξ = (6 + 9.28)  ÷  0, 036  ( 24575,92 ) −0,26 = 17,432 Vậy trở lực của calorife ... tvl2 =t2 - ( ÷ 10 C ) , ta lấy tvl2= 4 5-5 =400C qvl = Gvl Cvl (tvl − tvl1 ) (CT 1 6-1 8- trang 165-Cơ sở QTTB tập 2) W tvlđ =250C tvlc =400C - Nhiệt dung riêng chè khỏi hầm sấy Cvl2 = Cvl.( - W2 )... : - Đường kính ống - Chiều dày ống - Đường kính ống - Đường kính gân - Bước gân : dng = 0,038(m) : δ : dtr=dng-2 δ =0,034 (m) : Dg = 1,4dng = 0,0532 (m) : bg = 0,01 (m) - Chiều dài gân : l -. .. W1 = 240 (CT 1 6-3 - trang 165-Cơ sở QTTB tập 2) 6 1-4 = 350,77 (kg/h) 100 − 61 - Lượng vật liệu trước vào phòng sấy: G1 = G2+ W = 240+ 350,77 = 590,77 (kg/h) 2.3.2 Cân vật liệu cho tác nhân sấy: