Chuyên đề thiết kế mặt đường theo hướng dẫn AASHTO

Các thông số trong thiết kế kết cấu mặt đ‡ờng Bảng 1: Bảng các thông số trong thiết kế kết cấu mặt đ†ờng theo h†ớng dẫn AASHTO Các thông số chung Hệ số truyền lực cho mặt đ†ờng BTXM có

Thiết kế mặt đ‡ờng THEO HƯớNG DẫN aashto

I Các thông số trong thiết kế kết cấu mặt đ‡ờng

Bảng 1: Bảng các thông số trong thiết kế kết cấu mặt đ†ờng theo h†ớng dẫn

AASHTO

Các thông số chung

Hệ số truyền lực cho mặt đ†ờng BTXM có

mối nối vμ cốt thép liên tục

Hệ số tổn thất gối đỡ (tổn thất khả năng chịu

Các tham số cốt thép

Mặt đờng BTXM có mối nối

Mặt đờng bê tông cốt thép liên tục

1 Đặc trng năng lực mặt đờng (hệ số mức độ phục vụ)

Tình trạng đ†ờng đ†ợc phân loại theo hệ số mức độ phục vụ trong phạm vi từ 0 đến 5; 5 lμ tình trạng mặt đ†ờng hoμn hảo vμ 0 lμ đ†ờng không thể đi đ†ợc

A Hệ số mức độ phục vụ ban đầu

Hệ số mức độ phục vụ ban đầu (Po) lμ số PSI tại thời điểm khi mới đ†a đ†ờng vμo khai thác Theo các thí nghiệm đ†ờng của AASHTO giá trị nμy lμ 4.5 đối với mặt

đ†ờng cứng vμ 4.2 đối với mặt đ†ờng mềm

B Hệ số mức độ phục vụ cuối

Hệ số mức độ phục vụ cuối (Pt) lμ số PSI thấp nhất có thể chấp nhận đ†ợc tr†ớc khi rải lại lớp mặt hay xây dựng lại mặt đ†ờng, đ†ợc lấy tuỳ thuộc vμo cấp đ†ờng

với đ †ờng giao thông ngoμi đô thị

= 1.5 - đ†ờng cấp thấp (không có khả năng đầu t† ban đầu lớn)

= 2.0 - đ†ờng gom phụ

= 2.50 - 3.0 - đ†ờng gom chính vμ các đ†ờng chính

với đ †ờng thμnh phố

= 2.00 - đ†ờng cấp cao thứ yếu, đ†ờng phố cấp khu vực

= 2.25 - đ†ờng gom phụ, đ†ờng khu công nghiệp vμ đ†ờng phố th†ơng nghiệp

= 2.50 - đ†ờng gom chính vμ các đ†ờng chính

2 Các thông số thiết kế

A Thời kỳ thiết kế : thông số nμy đ†a ra khoảng thời gian dùng để phân tích Thông th†ờng lμ 50 năm với mặt đ†ờng cứng vμ 30 năm với mặt đ†ờng mềm

B Thông số về giao thông – Lμ dự báo số lần tác dụng tải trọng trục tích luỹ t†ơng

đ†ờng 18 kip trong thời kỳ thiế kế Thông số nμy có thể dự tính trên cơ sở:

• L†u l†ợng xe ngμy đêm trung bình năm hiện tại,

• thμnh phần xe (phần trăm xe tải trung bình),

• tỉ lệ tăng tr†ởng xe trung bình năm, vμ

• thời kỳ thiết kế

C Độ tin cậy [R(%), ZR]

Độ tin cậy lμ khả năng kết cấu thiết kế thoả mãn (về c†ờng độ) trong thời kỳ thiết

kế Các giá trị về độ tin cậy vμ độ lệch thông th†ờng đ†ợc sử dụng Các giá trị độ tin cậy tham khảo bảng 11-13 (trang 145 - Thiết kế đ†ờng tập 2) Các giá trị có thể

sử dụng cho đ†ờng thμnh phố nh† sau:

Với mặt đ†ờng cứng : 0.30 đến 0.40

Với mặt đ†ờng mềm : 0.40 đến 0.50

3 Đặc tính vật liệu để thiết kế kết cấu.

A Mô đun đμn hồi hữu hiệu của đất nền đ†ờng (MR)

Lμ thông số quan trọng thể hiện c†ờng độ nền đ†ờng dùng trong thiết kế mặt

đ†ờng mềm MR lμ đặc tr†ng của đất nền thể hiện độ cứng hoặc lμ độ đμn hồi của

đất d†ới tác dụng của tải trọng động

Mô đun đμn hồi (Resilient Modulus) lμ thông số hơi khác một chút so với các đặc tính trên của đất vμ của lớp móng d†ới Nó lμ số đo khả năng biến dạng hồi phục

tại bất kể mức độ ứng suất nμo của thí nghiệm gia tải động lên mẫu Cả hai số đo

đều lμ chỉ số độ cứng tức thời của lớp d†ới mặt đ†ờng

Môi tr†ờng có thể ảnh h†ởng đến đặc tính mặt đ†ờng bằng nhiều cách Thay đổi nhiệt độ vμ độ ẩm có thể ảnh h†ởng đến c†ờng độ, độ bền vμ khả năng chịu lực của vật liệu mặt đ†ờng vμ nền đ†ờng Một tác động môi tr†ờng quan trọng khác lμ ảnh h†ởng của việc tr†ơng nở đất nền đ†ờng, mặt đ†ờng do đóng băng, tan băng có thể lμm giảm chất l†ợng mặt đ†ờng, giảm mức độ phục vụ Các tác động của môi

trờng lμm mất mát năng lực phục vụ, mất mát chất lợng phục vụ của mặt

đờng đ†ợc tính vμo giá trị thông số mô đun đμn hồi hữu hiệu của đất nền theo

mùa

Mục đích của việc sử dụng mô đun theo mùa lμ để xác định tác dụng gây h† hại

đến mặt đ†ờng trong mỗi mùa trong năm vμ đ†a chúng vμo một thông số để xem xét trong thiết kế Mô đun hữu hiệu của nền đ†ờng tính toán t†ơng đ†ơng với các

ảnh h†ởng kết hợp của tất cả các giá trị mô đun theo mùa cho từng tháng AASHTO có đ†a ra ph†ơng pháp để tính giá trị mô đun đμn hồi hữu hiệu (MR) cho mặt đ†ờng mềm

Một số giá trị MR đ†ợc cho trong bảng sau*

Bảng 2: Một số giá trị của MR của đất nền

Loại đất C†ờng độ

nền đ†ờng

Phạm vi giá trị

hệ số nền K (pci) - mặt

Đất sét vμ đất bụi, hệ số nén

lún cao - không sử dụng Rất thấp 50-100 1000 - 2700 d 3

Đất cấp phối, cát cấp phối

tốt, cấp phối sỏi cuội ít hạt

dính

T†ơng đối cao 220 - 250 > 5700 > 12

Ghi chú:

- * Các giá trị đ †ợc đề nghị cho vùng khí hậu 3 của Mỹ

- Mô đun đμn hồi đ†ợc xác định theo AASHTO T-274 (cho kết cấu mặt đ†ờng mềm)

- Hệ số nén lún cao - t†ơng đ†ơng với giới hạn chảy t 50

- Hệ số nén lún thấp - t †ơng đ†ờng giới hạn chảy < 50

B Mô đun phản lực nền (k, kc)

Một số các thông số quan trọng của nền đ†ờng:

k - Mô đun phản lực nền của đất

kc - Mô đun phản lực nền tổng hợp xét đến vật liệu móng d†ới của kết cấu mặt đ†ờng mới

MR - Mô đun đμn hồi của nền đ†ờng

(1) Mô đun phản lực nền của nền cơ sở, k

Đối với mặt đ†ờng bê tông xi măng, yêu cầu của nền đ†ờng lμ đồng nhất Đây lμ cơ sở của tiêu chuẩn đầm nén đất nền đ†ờng Trong thiết kế mặt đ†ờng bê tông xi măng, c†ờng độ của đất đ†ợc đặc tr†ng bằng mô đun phản lực nền, ký hiệu "k" Mối quan hệ t†ơng đối giữa k vμ MR theo AASHTO lμ mối quan hệ tuyến tính:

Bảng3 ; Khoảng giá trị các mô đun phản lực nền tổng hợp gồm các lớp móng d†ới bằng các loại vật liệu khác nhau:

Chiều dμy lớp móng d†ới không gia cố vμ giá trị kc, pci (LS*=1) Giá trị k của

PCC - Mô đun đμn hồi (Ec) vμ C†ờng độ kéo uốn (S'c)

C†ờng độ của bê tông sử dụng trong thiết kế mặt đ†ờng bê tông xi măng dựa trên tiêu chuẩn thí nghiệm của AASHTO T-97 hoặc ASTM C78 - c†ờng độ chịu kéo uốn của bê tông ( sử dụng mẫu dầm, gia tải kéo uốn tại 2 điểm, ở 1/3 dầm) C†ờng

độ bê tông dựa trên c†ờng độ trung bình của các mẫu 28 ngμy tuổi

Mặc dù mô đun đμn hồi (Ec) có thể lấy theo số liệu thí nghiệm (Tiêu chuẩn ASTMC469), nh†ng th†ờng trong thực tế ít dùng vì th†ờng ít tiến hμnh thí nghiệm Phạm

vi giá trị của Ec dựa vμo c†ờng độ của bê tông Các giá trị phổ biến nằm trong khoảng từ 2,000,000 - 6,000,000 psi Có thể tính giá trị Ec theo ph†ơng trình:

Các giá trị hệ số lớp cho trong bảng sau đây

Bảng 4.6 - Bảng hệ số lớp đã có hiệu chỉnh so với h†ớng dẫn AASHTO

Loại vật liệu Hệ số lớp Chiều dμy tối thiểu cho phép

(in.)

Tầng mặt

Móng trên

*Các hệ số lớp lấy theo h †ớng dẫn AASHTO thiết kế kết cấu áo đ†ờng mềm

**Giá trị nμy hợp lý với mặt đ †ờng bê tông xi măng hiện tại (còn đang sử dụng) Giá trị thực tế sử dụng có thể nhỏ hơn phụ thuộc với mức độ xuống cấp của mặt

đ †ờng.

4 Đặc tính cấu trúc mặt đờng

A Hệ số thoát n†ớc

N†ớc d†ới kết cấu mặt đ†ờng lμ một trong các nguyên nhân cơ bản gây h† hỏng mặt đ†ờng N†ớc m†a hoặc n†ớc ngầm đều có thể lμm cho nền đ†ờng bão hoμ n†ớc vμ giảm c†ờng độ, gây lún mặt đ†ờng khi có tải trọng xe nặng tác dụng với

số lần lặp lại lớn

Cd - Hệ số thoát n†ớc cho thiết kế mặt đ†ờng cứng đ†ợc sử dụng để thể hiện mức

độ tăng c†ờng hoặc cải thiện chất l†ợng thoát n†ớc

mi - Hệ số thoát n†ớc cho thiết kế mặt đ†ờng mềm đ†ợc sử dụng để hiệu chỉnh hệ

số lớp

Trong thí nghiệm đ†ờng của AASHTO, mặt đ†ờng đ†ợc bố trí thoát n†ớc không tốt, nên quan sát thấy đ†ợc có hiện t†ợng phụt bùn nghiêm trọng trên một số đoạn

đ†ờng thí nghiệm Trong các đoạn đ†ờng thí nghiệm, mặt cắt ngang đ†ờng đều có

bố trí độ dốc ngang vμ rãnh thoát n†ớc Tuy nhiên, thiết kế rãnh dọc sát ngay mép

đ†ờng nh† th†ờng thấy trong xây dựng đ†ờng hiện nay không đ†ợc thể hiện trong thí nghiệm đ†ờng của AASHTO Rãnh dọc ngăn chặn hiện t†ợng phụt bùn sớm vμ các h† hỏng có liên quan của mặt đ†ờng

Khi lựa chọn giá trị của Cd vμ mi, cần quan tâm đến hai yếu tố:

- Rãnh thoát n†ớc hiệu quả nh† thế nμo vμ trong khoảng thời gian lμ bao nhiêu thì nền đ†ờng vμ móng d†ới đạt đến trạng thái bão hoμ? Ví dụ: các kết cấu mặt đ†ờngtrong vùng khô ráo với hệ thống thoát n†ớc kém có thể lμm việc tốt nh† lμ các kết cấu mặt đ†ờng đ†ợc xây dựng trong vùng ẩm †ớt với hệ thống thoát n†ớc tốt

Các quan niệm sau đây có thể sử dụng lμm h†ớng dẫn khi thiết kế mặt đ†ờng: Thoát n†ớc rất tốt: Vật liệu đ†ợc thoát n†ớc đạt đến 50% độ bão hoμ trong 2 giờ Thoát n†ớc tốt: Vật liệu đ†ợc thoát n†ớc đạt đến 50% độ bão hoμ trong 1 ngμy Thoát n†ớc trung bình: Vật liệu đ†ợc thoát n†ớc đạt đến 50% độ bão hoμ trong 7 ngμy

Thoát n†ớc kém: Vật liệu đ†ợc thoát n†ớc đạt đến 50% độ bão hoμ trong 1 tháng Thoát n†ớc rất kém: Vật liệu không thể thoát đ†ợc n†ớc

Trên cơ sở các định nghĩa nμy các giá trị hệ số Cd hoặc mi đối với các điều kiện trong thí nghiệm đ†ờng của AASHTO lμ 1.00 Giá trị 1.00 nghĩa lμ không có ảnh h†ởng đến chiều dμy kết cấu mặt đ†ờng hay số tải trọng trục W18 mμ mặt đ†ờng

sẽ chịu Các giá trị thấp hơn sẽ lμm tăng chiều dμy mặt đ†ờng yêu cầu, các giá trị cao hơn sẽ lμm giảm chiều dμy mặt đ†ờng yêu cầu

Bảng4: Các giá trị hệ số thoát n†ớc (Cd) đề nghị cho thiết kế kết cấu mặt đ†ờngcứng

% thời gian kết cấu mặt đ†ờng chịu độ ẩm gần mức bão hoμ Chất l†ợng

thoát n†ớc < 1% 1 - 5 % 5 - 25% > 25% Rất tốt 1.25 - 1.20 1.20 - 1.15 1.15 - 1.10 1.10

đây đ†ợc đề nghị sử dụng cho các loại đ†ờng thμnh phố

Bảng 6: Hệ số truyền lực (J) điển hình

Có thanh truyền

lực & l†ới cốt thép

Liên kết cốt liệu (không có thanh truyền lực)

Іờngchính

* "Liên kết lề" đ†ợc tính đến ở đây lμ các lμn có chiều rộng lớn hơn 13 feet (1feet

= 0.3048m), lề bê tông có bó vỉa, vμ mặt đ†ờng bê tông xi măng có bó vỉa hoặc có rãnh dọc đúc bằng bê tông sát mép mặt đ†ờng

Bảng 6 cho thấy hệ số J nh† nhau cho dù mặt đ†ờng đ†ợc gia cố bằng l†ới thép hay mặt đ†ờng không có cốt thép Cả hai loại mặt đ†ờng nμy đã đ†ợc đánh giá

trong thí nghiệm đ†ờng của AASHTO vμ cho đặc tr†ng mặt đ†ờng t†ơng tự nhau, vì vậy J lμ giống nhau cho hai loại mặt đ†ờng nμy

C Hệ số tổn thất gối đỡ (tổn thất năng lực chịu tải nền)

Hệ số tổn thất gối đỡ đ†ợc đ†a ra trong thiết kế mặt đ†ờng cứng để tính đến khả năng mất mát năng lực chịu tải của nền do xói của lớp móng d†ới vμ/ hoặc do đất nền bị lún xuống

Bảng 7: Phạm vi giá trị của hệ số tổn thất gối đỡ đối với các loại vật liệu khác nhau

Loại vật liệu Hệ số tổn thất gối đỡ (LS) Móng cốt liệu gia cố xi măng (E =

Vật liệu hạt không gia cố(E = 15,000

A Giới thiệu chung

Có hai loại mặt đ†ờng bê tông xi măng có cốt thép lμ mặt đ†ờng có khe nối (JRCP) vμ mặt đ†ờng liên tục (CRCP) Sự khác nhau cơ bản lμ JRCP có các khe nối còn CRCP không có khe nối Tóm tắt về các yêu cầu tham số thiết kế của cốt thép đã đ†ợc cho trong bảng 4.1 với các giải thích kèm theo

Mục đích của việc đặt cốt thép trong bê tông mặt đ†ờng lμ để chống nứt Cơ chế gây nứt bị ảnh h†ởng bởi nhiệt độ vμ/hoặc độ ẩm liên quan đến việc tấm bị co ngót, vμ ma sát giữa với các lớp vật liệu ở d†ới Khi nhiệt độ giảm hay độ ẩm tăng, tấm bê tông có chiều h†ớng co lại Việc co ngót nμy bị cản trở bởi lớp d†ới của tấm do khả năng ma sát vμ tr†ợt giữa lớp d†ới vμ tấm Biến dạng co ngót của tấm

bê tông gây ứng suất kéo mμ có giá trị lớn nhất tại giữa tấm Nếu các ứng suất kéo nμy v†ợt quá c†ờng độ chịu kéo của bê tông, vệt nứt sẽ xuất hiện vμ toμn bộ ứng suất nμy sẽ truyền cho cốt thép Nh† vậy, cốt thép phải đ†ợc thiết kế để chịu toμn

bộ ứng suất nμy mμ không dãn dμi để tạo nên chiều rộng vết nứt quá lớn Do yêu cầu về cốt thép dọc của mặt đ†ờng bê tông cốt thép có khe nối vμ mặt đ†ờngBTXM cốt thép liên tục khác nhau cơ bản, các thiết kế cốt thép đ†ợc giải quyết riêng biệt cho mỗi loại mặt đ†ờng Tuy nhiên, thiết kế cốt thép ngang cho mặt

đ†ờng BTXM cốt thép liên tục hoμn toμn giống với thiết kế cốt thép dọc vμ cốt

thép ngang cho mặt đ†ờng BTCT có khe nối Trong tất cả các tr†ờng hợp, số l†ợngcốt thép yêu cầu đ†ợc xác định lμ % của diện tích mặt cắt ngang của bê tông

B Mặt đ†ờng bê tông cốt thép có khe nối (JRCP)

Mặt đ†ờng bê tông cốt thép có khe nối (JRCP) lμ mặt đ†ờng cứng đ†ợc thiết kế có l†ới cốt thép lμ thanh thép hay l†ới thép Cốt thép đ†ợc lắp đặt nếu có khả năng xuất hiện vệt nứt ngang trong thời gian khai thác do các yếu tố nh† lμ biến dạng của đất nền, ứng suất do thay đổi nhiệt độ/ độ ẩm

Sau đây lμ các thông số cần thiết để thiết kế mặt đ†ờng bê tông cốt thép có khe nối (JRCP) Các thông số nμy áp dụng để thiết kế đối với cả cốt thép dọc vμ cốt thép ngang

1 Chiều dμi tấm - Chính lμ khoảng cách giữa các khe nối theo chiều ngang, L

(feet) Đây lμ vấn đề cần xem xét vì nó có ảnh h†ởng lớn đến ứng suất kéo lớn nhất xuất hiện trong tấm bê tông vμ đồng thời ảnh h†ởng đến l†ợng cốt thép yêu cầu

Do các ảnh h†ởng nμy, chiều dμi tấm (khoảng cách giữa các khe nối) lμ yếu tố quan trọng cần phải xem xét trong thiết kế đối với cả mặt đ†ờng bê tông xi măng

có mối nối có cốt thép vμ không có cốt thép (trong tμi liệu nμy, khoảng cách giữa các khe nối 15 đến 20 foot đ†ợc đề nghị sử dụng)

2 ứng suất lμm việc của cốt thép- chính lμ ứng suất lμm việc cho phép trong cốt

thép (psi) Thông th†ờng sử dụng giá trị t†ơng đ†ơng 75% độ bền kéo của thép Với thép 40 vμ thép 60, ứng suất lμm việc cho phép của thép t†ơng ứng lμ 30,000

vμ 45,000 psi Với thép sợi hμn (WWF) vμ Deformed Wire Fabric (DWF), độ bền kéo lμ 65,000 psi vμ ứng suất lμm việc cho phép lμ 48,750 psi Kích th†ớc sợi tối thiểu nên bằng với độ ăn mòn có thể để không ảnh h†ởng đến diện tích cốt thép trên mặt cắt ngang

3 Yếu tố ma sát - F, thể hiện ma sát giữa đáy tấm vμ đỉnh lớp móng hoặc đỉnh nền

vμ cơ bản lμ bằng với hệ số ma sát Các giá trị đề nghị cho đất nền tự nhiên vμ một

số vật liệu móng đ†ợc giới thiệu trong bảng 8

Bảng 8: Hệ số ma sát giữa tấm bê tông mặt đ†ờng vμ các loại vật liệu nền

Loại vật liệu d†ới tấm bê tông Hệ số ma sát (F)

II Toán đồ thiết kế áo đ‡ờng mềm

Hình 1 lμ toán đồ sử dụng để xác định hệ số kết cấu thiết kế (SN) ứng với yêu cầu giao thông thiết kế Tóm tắt nh† sau:

1 Mất mát độ phục vụ , PSI = Po-Pt

2 Số ESAL's yêu cầu (W18)

3 Độ tin cậy, R

4 Độ lệch tiêu chuẩn tổng hợp, S0

5 Mô đun đμn hồi hữu hiệu của vật liệu nền đ†ờng, MR

Khi có số kết cấu thiết kế, (SN) của kết cấu mặt đ†ờng đ†ợc xác định từ toán đồ, sẽ

có một bộ chiều dμy các lớp mặt đ†ờng khi kết hợp với nhau cho khả năng chịu tải trọng của mặt đ†ờng t†ơng ứng với số kết cấu cần đ†ợc xác định Ph†ơng trình sau

đây đ†a ra cơ sở để đổi số SN về chiều dμy thực tế của lớp mặt, móng trên vμ móng d†ới

m2,m3 = hệ số thoát n†ớc t†ơng ứng của móng trên vμ móng d†ới

Ph†ơng trình SN không chỉ có nghiệm duy nhất Có nhiều cách kết hợp chiều dμy lớp thoả mãn ph†ơng trình Chiều dμy của các lớp kết cấu mặt đ†ợc lμm tròn đến 1/2 inch

Ng†ời thiết kế nên thử một số các các phối hợp chiều dμy các lớp vμ khi số SN

đ†ợc xác định từ các lớp vật liệu mặt đ†ờng v†ợt quá số SN xác định theo toán đồ, thì chiều dμy của mỗi lớp sẽ đ†ợc quyết định

Ví dụ, trên toán đồ, xác định đ†ợc số SN bằng 5 Giả sử trong lần thử thứ nhất ta

có lớp mặt bê tông nhựa loại B dμy 3 inch, móng trên cấp 2 bằng bê tông nhựa loại

B dμy 11 inch, móng d†ới cốt liệu hạt dμy 6 inch Hệ số thoát n†ớc đ†ợc giả thiết

lμ 1

SN = 0.40(3.0") + 0.30(11") (1.0) + (0.10)(6")(1.0) = 5.1

Nh† vậy, kết cấu mặt đ†ờng mềm với móng cốt liệu hạt dμy 6 inch lμ một ph†ơng

án lựa chọn để sử dụng

Hình 1: Toán đồ thiết kế cho mặt đ†ờng mềm

III - Thiết kế mặt đ‡ờng cứng

1 Toán đồ thiết kế chiều dμy tấm bê tông xi măng

Hình 2 giới thiệu toán đồ sử dụng để xác định chiều dμy tấm bê tông xi măng cho thiết kế mặt đ†ờng cứng Chiều dμy đ†ợc xác định từ toán đồ cần đ†ợc lμm tròn (tăng lên) đến 1/2 inch) Sau khi xác định chiều dμy tấm, cần so sánh nó với chiều dμy mặt đ†ờng tối thiểu yêu cầu vμ sử dụng giá trị lớn hơn Tóm tắt các thông số

đầu vμo nh† sau:

A Mất mát mức độ phục vụ thiết kế, PSI = Po-Pt

B Số lần tác dụng tải trọng trục tích luỹ (W18)

C Độ tin cậy, R

D Sai số tiêu chuẩn tổng hợp, So

E Mô đun phản lực nền, K hoặc Kc

F Mô đun đμn hồi của bê tông xi măng, Ec

G C†ờng độ chịu kéo , S'c

H Hệ số thoát n†ớc, Cd

I Hệ số truyền tải trọng, J

2 Toán đồ thiết kế mặt đờng bê tông cốt thép

Toán đồ dự tính % cốt thép yêu cầu của mặt đ†ờng bê tông cốt thép có khe nối

đ†ợc giới thiệu trong hình 3 Các số liệu đầu vμo bao gồm:

A Chiều dμi tấm, L

B.ứng suất lμm việc của thép, fs

C Hệ số ma sát , F

Biểu đồ nμy áp dụng vμo thiết kế cốt thép ngang vμ dọc của mặt đ†ờng có khe nối Thông th†ờng với khoảng cách khe nối nhỏ hơn 15 feet, vết nứt ngang th†ờngkhông xuất hiện vμ không yêu cầu có cốt thép