Bảng tính dầm chữ i33

Cốt thép thường Theo Tiêu chuẩn Việt Nam: "0", Tiêu chuẩn ASTM "1" 0 Giới hạn chảy tối thiểu quy định của thanh cốt thép fy = 400MPa Diện tích các loại thanh cốt thép... Thực hiện: Kiểm

Thực hiện: Kiểm tra:

Ngμy: Tiêu chuẩn:

5/16/2011 22TCN 272-05

Phần I: Điều kiện tính toán

I.1 Điều kiện chung

Cáp dự ứng lực sử dụng loại tao 12.7mm gồm 7 sợi, theo tiêu chuẩn ASTM A416-90a, mác 270.

Loại cáp dự ứng lực ("1"=Low Relaxation, "2"=Stress-relieved) 1

Các giới hạn ứng suất cho các bó cáp dự ứng lực

Truớc khi đệm neo - Có thể cho phép dùng f s ngắn hạn 0.90*fpy = 1507MPa

ở cuối vùng mất mát ở tấm đệm neo ngay sau bộ neo 0.74*fpu = 1376MPa

ở trạng thâi giới hạn sử dụng sau toμn bộ mất mát 0.80*fpy = 1339MPa

ứng suất trong cáp dự ứng lực khi kích fpj = 1395MPa

ứng suất ở trạng thái giới hạn sử dụng sau khi xảy ra các mất mát

ứng suất nén

Do tổng của DƯL hữu hiệu vμ các tải trọng thường xuyên gây ra 0.45f'c = 18.00MPa

Do hoạt tải tổng cộng với 1/2 tổng của DƯL hữu hiệu vμ các tải trọng thường xuyên gây ra 0.40f'c = 16.00MPa

Thực hiện: Kiểm tra:

Cường độ chịu kéo khi uốn của bê tông (môđun phá hoại) fr =0.63√f'c = 3.98MPa

Độ ẩm tương đối bao quanh trung bình năm H = 85%

Bê tông bản mặt cầu đổ tại chổ

Cường độ nén quy định của bê tông (28 ngày) f'cs = 30MPa

Mô đun đàn hồi của bê tông bản mặt cầu Ecs = 0.043*γc1.5 √ f'cs = 29395MPa

Hệ số tính đổi giữa bản bê tông và dầm bê tông ns = Ecs/Ec = 0.87

I.2.3 Cốt thép thường

Theo Tiêu chuẩn Việt Nam: "0", Tiêu chuẩn ASTM "1" 0

Giới hạn chảy tối thiểu quy định của thanh cốt thép fy = 400MPa

Diện tích các loại thanh cốt thép

Thùc hiÖn: KiÓm tra:

Ngμy: Tiªu chuÈn:

5/16/2011 22TCN 272-05PhÇn iI: tÝnh to¸n

II.1 §Æc tr−ng h×nh häc cña tiÕt diÖn

ChiÒu cao n¸ch d−íi

ChiÒu cao s−ên dÇm

ChiÒu cao n¸ch d−íi

b7

1

22

3

44

567

h1 h2 h3

h4 h6 h7 h5

H

b2

b1

b4 b3

Thực hiện: Kiểm tra:

Khoảng cách từ đáy dầm đến trọng tâm mặt cắt (m)

CápToàn bộ mặt cắt giai đoạn 1Toàn bộ mặt cắt giai đoạn 2Toàn bộ mặt cắt giai đoạn 3

Mặt cắt 1Mặt cắt 2

ống ghen

Diện tích (m2)

Mặt cắt 3Mặt cắt 4Mặt cắt 5Mặt cắt 6Mặt cắt 7

Toàn bộ mặt cắt giai đoạn 2

Mặt cắt 1Mặt cắt 2Mặt cắt 3

Mômen quán tính đối với hệ toạ độ địa phương (m4)

Toàn bộ mặt cắt giai đoạn 3

Mặt cắt 4Mặt cắt 5Mặt cắt 6Mặt cắt 7ống ghenCápToàn bộ mặt cắt giai đoạn 1

Mặt cắt 1Mặt cắt 2

ống ghen

Toàn bộ mặt cắt giai đoạn 2Toàn bộ mặt cắt giai đoạn 3Toàn bộ mặt cắt giai đoạn 1

Cáp

Mặt cắt 3Mặt cắt 4Mặt cắt 5Mặt cắt 6Mặt cắt 7

Thực hiện: Kiểm tra:

K.cách từ trục trung hòa đến đáy dầm (m)

K.cách từ trục trung hòa đến đỉnh bản m.cầu (m)

Diện tích (m2)

K.cách từ trục trung hòa đến đáy dầm (m)

K.cách từ trục trung hòa đến đỉnh dầm (m)

Mômen quán tính (m4)

II.2 Bè trÝ c¸p dù øng lùc

C¸p 1 0.150 0.000 0.000 0.000 1.340 0.000 0.380 0.000 0.004C¸p 2 0.150 0.000 0.000 0.000 1.065 0.000 0.245 0.000 0.003C¸p 3 0.150 0.000 0.000 0.000 0.790 0.000 0.110 0.000 0.003C¸p 4 0.150 1.000 3.000 10.000 0.515 0.000 0.110 -0.110 0.002C¸p 5 0.150 1.000 3.000 10.000 0.240 0.000 0.110 0.110 0.001

-123

xyz DÇm I BTCT D¦L L=33m

zi

y=a*x2

X Y

xyz Dầm I BTCT DƯL L=33m

-Cáp 1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000Cáp 2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000Cáp 3 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000Cáp 4 -0.110 -0.110 -0.110 -0.110 -0.099 -0.088 -0.077 -0.066 -0.054 -0.043 -0.032 -0.021 -0.010 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000Cáp 5 0.110 0.110 0.110 0.110 0.099 0.088 0.077 0.066 0.054 0.043 0.032 0.021 0.010 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

-Cáp 1 0.117 0.110 0.102 0.095 0.088 0.081 0.074 0.066 0.059 0.052 0.045 0.038 0.030 0.023 0.016 0.009 0.005 0.000Cáp 2 0.100 0.094 0.088 0.081 0.075 0.069 0.063 0.057 0.051 0.044 0.038 0.032 0.026 0.020 0.014 0.008 0.005 0.000Cáp 3 0.083 0.078 0.073 0.068 0.063 0.057 0.052 0.047 0.042 0.037 0.032 0.027 0.022 0.017 0.011 0.006 0.004 0.000Cáp 4 0.053 0.053 0.049 0.046 0.042 0.039 0.035 0.032 0.028 0.025 0.022 0.018 0.015 0.011 0.008 0.004 0.003 0.000Cáp 5 0.017 0.017 0.016 0.015 0.014 0.012 0.011 0.010 0.009 0.008 0.007 0.006 0.005 0.004 0.002 0.001 0.001 0.000

-Cáp 1 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000Cáp 2 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000Cáp 3 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000Cáp 4 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000Cáp 5 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000

-Góc chuyển hướng theo phương đứng (Radian)

Góc chuyển hướng theo phương ngang (Radian)

Phương đứng

Phương ngang Kích thước cáp

xyz DÇm I BTCT D¦L L=33m

Thực hiện: Kiểm tra:

Ngμy: Tiêu chuẩn:

5/16/2011 22TCN 272-05

II.3 Các trường hợp tải trọng

Bản mặt cầu (kN/m)

Giai đoạn 1 Giai đoạn 2

Tấm bê tông đúc sẵn (kN/m)

Dầm ngang tại điểm x (kN)

x1 =x2 =x3 =

Các k.cấu phụ trợ khác (kN/m)

x4 =

Lớp phủ mặt cầu (kN/m)

x5 =x6 =

123

xyz Dầm I BTCT DƯL L=33m

Thực hiện: Kiểm tra:

I.3.2 Hoạt tải

Theo điều 3.6 của Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN-272-01 hoạt tải ôtô đ−ợc đặt tên là HL-93 sẽ gồm một tổ hợp của:

Xe tải thiết kế hoặc xe hai trục thiết kế, và

15%

25%

Hệ số phân bố hoạt tải cho mômen

Đối với các dầm giữa (22TCN 272-05: Bảng 4.6.2.2.2a-1)

Một lμn xe thiết kế:

Phạm vi áp dụng1100<= S <= 4900110<= ts <=300

6000 <= L <= 73000

Chiều dày bản mặt cầu ts = 0.20m áp dụng

Chiều dài nhịp tính toán Ls = 32.20m áp dụng

Tỷ số mođul đàn hồi bê tông dầm và bê tông bản nb=(Ec/Ecs) = 1.15

Mối nối bản mặt cầu - Tất cả các trạng thái giới hạn

Tất cả các cấu kiện khác

Trạng thái giới hạn mỏi và giòn

3 3 0 4 0

430006

0 +⎜⎝⎛ ⎟⎠⎞ ⎜⎝⎛ ⎟⎠⎞ ⎜⎜⎛ ⎟⎟⎞

=

s g SI

Lt

K L S S mg

1 0

3 2 0 6 0

2900075

0 +⎜⎝⎛ ⎟⎠⎞ ⎜⎝⎛ ⎟⎠⎞ ⎜⎜⎛ ⎟⎟⎞

=

s g MI

M

Lt

K L S S mg

Thực hiện: Kiểm tra:

Khoảng cách từ dầm biên đến mặt trong của gờ lan can

de = 0.700 áp dụng

e = 1.020

Hệ số phân bố mômen cho dầm biên mgM E

Hệ số phân bố hoạt tải cho lực cắt

Đối với các dầm giữa (22TCN 272-05: Bảng 4.6.2.2.3a-1)

Một lμn xe thiết kế

Phạm vi áp dụng1100<= S <= 4900110<= ts <=300

6000 <= L <= 73000

Hai hay nhiều lμn xe thiết kế 4x109 <=Kg <= 3x1010

Nb >= 4

Chiều dày bản mặt cầu ts = 0.20m áp dụng

Khoảng cách từ dầm biên đến mặt trong của lan can

.0

de e

mg e

M ME

mg SI

0 2

1070036002

mg MI V

30006

I V ME V

d e

emg mg

+

=

=

= +

= ( 2)

g g g b

g n I A e K

Thùc hiÖn: KiÓm tra:

Thùc hiÖn: KiÓm tra:

Thực hiện: Kiểm tra:

I.3.3 Tải trọng thêm vào do sự khác nhau giữa co ngót, từ biến của dầm và bản mặt cầu

ả nh hưởng của từ biên vμ co ngót của bê tông được tính toán theo Phụ lục 12.2 - Tiêu chuẩn thiết kế cầu

trên đường cao tốc của Nhật Bản

Công thức xác định lực do từ biến:

Lực mặt cắt sinh ra do co ngút:

Trong đó

εs1 : Biến dạng của bờ tụng dầm do co ngút

εs2 : Biến dạng của bờ tụng bản do co ngút

εs = εs1 - εs2 Chờnh lệch độ co ngút giữa dầm và bản mặt cầu

t Tuổi của bê tông khi bản mặt cầu cùng chịu lực 90days

φto Hệ số từ biến trước khi thi công bản mặt cầu từ 4 ngày đến 90 ngày 0.65

φ∝ Hệ số từ biến khi kết thúc từ 4 ngày đến khi kết thúc 1.41

φt Hệ số từ biến sau khi bản mặt cầu cùng chụi lựtừ 90 ngày đến khi kết thúc 0.75

Md2 Mômen uốn do tĩnh tải bản thân bản mặt cầu 1524 kNm

Ic2 Mômen quán tính mặt cắt ngang bản mặt cầu 0.002 m4y'2 Khoảng cách từ trọng tâm bản mặt cầu đến mép trên bản mặt cầu 0.100 m

y2 Khoảng cách từ trọng tâm bản mặt cầu đến mép dưới bản mặt cầu 0.100 m

εs ứng biến do co ngót giữa dầm và bản mặt cầu từ 4 ngày đến 90 ngày 0.00006

ϕ +

ϕ

=

ϕ +

ϕ

=

=

+ + +

=

ư

= +

I E I E m

my mr r y F my y C m 1 B : Với

y C F M C BF

K y C F M e F r e y C P C BF

K M

y B C M BF C

K y B C M e C r e y B P BF C

K N

t

2 2 1 1

2 2 2 2 ' 1 2 ' 1

' 1 2 2 '

1 1 1 2 1 ' 1 2 '

' 1 2 2 ' 1 1 1 2 1 ' 1 2

'

∞

∞ ϕ

=

1 1 BF C

C I E M

1 1 C BF

B I E N

2 1 c S S

2 1 c S S

Thực hiện: Kiểm tra:

DC - Tải trọng bản thân của các bộ phận kết cấu

DW - Tải trọng bản thân của lớp phủ mặt cầu

CR, SH - Từ biến và co ngót

LL - Hoạt tải xe

ηD - Hệ số liên quan đến tính dẻo (22TCN272-01 - 1.3.3)

ηR - Hệ số liên quan đến tính d− (22TCN272-01 - 1.3.4)

ηI - Hệ số liên quan đến tầm quan trọng trong khai thác (22TCN272-01 - 1.3.5)

ηi = ηD.ηR.ηI cho giá trị cức đại của γi

ηi = 1/(ηD.ηR.ηI) cho giá trị cực tiểu của γiI.4.1 Tổ hợp tải trọng tác dụng giai đoạn 1 - Chế tạo dầm

Mặt cắt ngang dầm

Mômen uốn

Lực cắt

Hệ số tải trọng

Thùc hiÖn: KiÓm tra:

Ngμy: Tiªu chuÈn:

5/16/2011 22TCN 272-05

xyz DÇm I BTCT D¦L L=33m

Thùc hiÖn: KiÓm tra:

Ngμy: Tiªu chuÈn:

5/16/2011 22TCN 272-05

xyz DÇm I BTCT D¦L L=33m

Giai ®o¹n 3: Sö dông - I

II.5 TÝnh to¸n c¸c mÊt m¸t øng suÊt

Xi 0.000 1.006 2.013 3.019 4.025 5.031 6.038 7.044 8.050 9.056 10.063 11.069 12.075 13.081 14.088 15.107 15.607 16.350

C¸p 1 1269.1 1276.5 1283.9 1291.4 1299.0 1306.6 1314.2 1321.9 1329.6 1337.4 1345.2 1353.1 1361.0 1368.9 1376.9 1385.0 1389.0 1395.0C¸p 2 1274.4 1281.5 1288.7 1295.9 1303.1 1310.4 1317.7 1325.1 1332.5 1339.9 1347.4 1354.9 1362.5 1370.0 1377.7 1385.5 1389.3 1395.0C¸p 3 1279.9 1286.7 1293.5 1300.4 1307.3 1314.3 1321.2 1328.3 1335.3 1342.4 1349.6 1356.7 1364.0 1371.2 1378.5 1385.9 1389.6 1395.0C¸p 4 1289.2 1294.4 1300.7 1307.1 1313.5 1319.9 1326.3 1332.7 1339.2 1345.7 1352.1 1358.6 1365.1 1373.0 1379.8 1386.6 1390.0 1395.0C¸p 5 1300.1 1305.4 1310.9 1316.5 1322.1 1327.7 1333.3 1339.0 1344.6 1350.3 1355.9 1361.6 1367.3 1375.6 1381.6 1387.6 1390.6 1395.0

-C¸p 1 1269.1 1276.4 1283.8 1291.1 1298.5 1305.7 1313.0 1320.2 1327.4 1334.6 1341.7 1348.8 1355.9 1362.9 1369.9 1376.9 1380.4 1385.5C¸p 2 1274.4 1281.5 1288.6 1295.7 1302.7 1309.8 1316.8 1323.8 1330.9 1337.8 1344.8 1351.8 1358.7 1365.7 1372.6 1379.5 1383.0 1388.0C¸p 3 1279.9 1286.6 1293.4 1300.2 1307.0 1313.8 1320.6 1327.4 1334.2 1341.0 1347.8 1354.6 1361.4 1368.2 1375.0 1381.8 1385.2 1390.2C¸p 4 1289.2 1294.4 1300.7 1307.1 1313.4 1319.7 1326.1 1332.4 1338.8 1345.1 1351.5 1357.8 1364.1 1371.8 1378.4 1385.0 1388.2 1393.1C¸p 5 1300.1 1305.4 1310.9 1316.5 1322.1 1327.7 1333.3 1338.9 1344.6 1350.2 1355.9 1361.5 1367.1 1375.5 1381.4 1387.4 1390.4 1394.8

-Cable 1 0.0 9.2 18.6 28.0 37.5 47.2 56.9 66.8 76.7 86.8 97.0 107.2 117.6 128.1 138.6 149.4 154.7 162.7Cable 2 0.0 7.9 15.9 24.0 32.2 40.4 48.8 57.2 65.7 74.3 83.0 91.8 100.7 109.6 118.6 127.9 132.4 139.2Cable 3 0.0 6.6 13.2 20.0 26.8 33.6 40.6 47.6 54.6 61.8 69.0 76.3 83.6 91.1 98.5 106.2 110.0 115.6Cable 4 0.0 0.0 4.5 9.1 13.7 18.3 23.0 27.7 32.4 37.3 42.1 47.0 51.9 57.0 62.0 67.2 69.7 73.5Cable 5 0.0 0.0 1.5 2.9 4.4 5.9 7.4 8.9 10.5 12.0 13.6 15.1 16.7 18.3 19.9 21.6 22.4 23.6

CVH 123

xyz DÇm I BTCT D¦L L=33m

øng suÊt

Kho¶ng c¸ch tíi cuèi bã c¸p

MÊt m¸t dotôt neo

fpj

fpsfps1

CVH 123

xyz DÇm I BTCT D¦L L=33m

-C¸p 1 1269.1 1276.4 1283.8 1291.1 1298.5 1292.0 1283.5 1274.9 1266.3 1257.6 1249.0 1240.4 1231.7 1223.0 1214.4 1205.6 1201.2 1194.8C¸p 2 1274.4 1281.5 1288.6 1295.7 1300.7 1292.6 1284.5 1276.3 1268.2 1260.1 1252.0 1243.8 1235.7 1227.6 1219.5 1211.2 1207.2 1201.2C¸p 3 1279.9 1286.6 1293.4 1300.2 1300.8 1293.1 1285.5 1277.8 1270.2 1262.5 1254.9 1247.3 1239.7 1232.0 1224.4 1216.8 1213.0 1207.4c¸p 4 1289.2 1294.4 1300.7 1308.9 1301.7 1294.5 1287.3 1280.2 1273.0 1265.9 1258.7 1251.5 1244.3 1238.6 1231.6 1224.5 1221.1 1216.0C¸p 5 1300.1 1305.4 1316.4 1309.8 1303.2 1296.6 1290.0 1283.4 1276.8 1270.2 1263.7 1257.1 1250.5 1246.7 1240.4 1234.0 1230.9 1226.3

-C¸p 1 0.0 9.2 18.6 28.0 37.5 46.7 55.7 64.5 73.2 81.8 90.3 98.6 106.8 114.9 122.9 130.8 134.6 140.3C¸p 2 0.0 7.9 15.9 24.0 32.1 39.9 47.6 55.2 62.6 70.0 77.3 84.5 91.5 98.5 105.4 112.3 115.6 120.5C¸p 3 0.0 6.6 13.2 20.0 26.6 33.1 39.5 45.8 52.0 58.2 64.2 70.2 76.2 82.0 87.8 93.5 96.3 100.4c¸p 4 0.0 0.0 4.5 9.1 13.5 17.9 22.3 26.6 30.9 35.1 39.2 43.3 47.4 51.4 55.4 59.4 61.3 64.2

-Tæng céng øng suÊt trong c¸p sau mÊt m¸t do ma s¸t vµ tôt neo fpi (MPa)

Theo ph−¬ng X

Theo ph−¬ng Y

CVH 123

xyz DÇm I BTCT D¦L L=33m

øng suÊt

cgp ci

p

E

E N 2

1 N

CVH 123

xyz Dầm I BTCT DƯL L=33m

Dùng cho dầm đúc sau ΔfpSR = (93-0.85H) = 20.75 MPa

mặt cắt ngang dầm

ΔfpCR= (12.0 fcgp - 7Δfcdp) Đầu đầm Ls/8 Ls/4 3*Ls/8 Ls/2

Lực dọc trục do lực căng cáp kN Np 7160.5 7345.5 7526.3 7704.3 7595.2Mômen do lực căng cáp kNm Mp -376.9 -2350.6 -3816.5 -4760.0 -4957.5Mômen do tĩnh tải giai đoạn 1 kNm M1 0.0 1036.7 1777.2 2221.5 2369.6Mômen do tĩnh tải giai đoạn 2 kNm M2 0.0 827.8 1437.2 1786.4 1916.8Mômen do tĩnh tải giai đoạn 3 kNm M3 0.0 408.4 700.2 875.2 933.5

ƯS của BT tại trọng tâm cáp MPa fcgp 12.73 15.99 18.57 20.44 20.42Thay đổi ứng suât trong BT MPa Δfcdp 0.00 1.74 4.38 6.41 7.18Mất mát do từ biến MPa Δf pCR 152.74 179.68 192.23 200.37 194.73

I.5.6 Mất mát ứng suất do tự chùng

Mặt cắt ngang dầm

ΔfpR2 = 138 - 0.3ΔfpF- 0.4ΔfpES- 0.2*(ΔfSR+ ΔfpCR) Đầu dầm Ls/8 Ls/4 3*Ls/8 Ls/2Mất mát do ma sát và tụt neo ΔfpF 181.8 152.4 123.1 93.8 112.5Mất mát do co ngắn đàn hồi ΔfpES 49.5 49.5 49.5 49.5 49.5Mất mát do co ngót ΔfSR 20.8 20.8 20.8 20.8 20.8Mất mát do từ biến ΔfpCR 152.7 179.7 192.2 200.4 194.7Mất mát do tự chùng Δf pR2 8.69 9.73 11.61 13.76 12.41

CVH 123

xyz DÇm I BTCT D¦L L=33m

I.5.7 øng suÊt trong c¸p sau tÊt c¶ c¸c mÊt m¸t

øng suÊt trong c¸p sau tÊt c¶ c¸c mÊt m¸t fpe (MPa)

Thực hiện: Kiểm tra:

Ngμy: Tiêu chuẩn:

5/16/2011 22TCN 272-05

III.1 Trạng thái giới hạn sử dụng

III.1.1 Kiểm toán ứng suất trong giai đoạn 1

Diện tích

Mặt cắt ngang dầm

Mặt cắt

Ứng suất mộp trờn của dầm

Ứng suất mộp dưới của dầm

Sau mất mát do ma sát + tụt neo + co ngắn đàn hồi

K.cách từ trục trung hòa tới mép dưới

K cách từ trục trung hòa tới mép trên

Sau mất mát do ma sát + tụt neo + co ngắn đàn hồi + co ngót + từ biến + tự chùng

Ứng suất mộp trờn của dầm

Ứng suất nộn giới hạn của dầm

Ứng suất kộo giới hạn của dầm

Diện tích

K.cách từ trục trung hòa tới mép dưới

Ứng suất mộp dưới của dầm

Ứng suất nộn giới hạn của dầm

Ứng suất kộo giới hạn của dầm

K cách từ trục trung hòa tới mép trên

Thùc hiÖn: KiÓm tra:

III.1.3 KiÓm to¸n øng suÊt trong giai ®o¹n 3

K.c¸ch tõ trôc tr.hßa tíi mÐp d−íi cña dÇm m 1.085 1.174 1.169 1.166 1.165K.c¸ch tõ trôc tr.hßa tíi mÐp trªn cña b¶n m 0.765 0.676 0.681 0.684 0.685K.c¸ch tõ trôc tr.hßa tíi mÐp trªn cña dÇm m 0.565 0.476 0.481 0.484 0.485

Ứng suất ở mép trên của bản mặt cầu

Ứng suất kéo giới hạn của dầm

Ứng suất ở mép trên của dầm

Ứng suất ở mép dưới của dầm

Ứng suất nén giới hạn của bản

Ứng suất nén giới hạn của dầm

M«men do t¶i träng giai ®o¹n 3

Ứng suất ở mép trên của bản mặt cầu

Ứng suất ở mép trên của dầm

Ứng suất ở mép dưới của dầm

Sau tÊt c¶ c¸c mÊt m¸t - Sö dông iii

Ứng suất nén giới hạn của bản

Ứng suất nén giới hạn của dầm

Ứng suất kéo giới hạn của dầm

M«men do t¶i träng giai ®o¹n

Thực hiện: Kiểm tra:

III.1 Trạng thái giới hạn cường độ

Chiều cao bản cánh chịu nén

K.c từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục tr.hòa

Mặt cắt hình chữ nhật

Mặt cắt hình T

Giá trị thiết kế

ứng suất trung bình trong cáp dự ứng lực

Chiều cao của khối ƯS chữ nhật tương đương

Kiểm tra lượng cốt thép tố đa

Chiều cao hữu hiệu

Giai đoạn 3 - Giới hạn sử dụng iii

Ứng suất ở mộp trờn của bản mặt cầu Ứng suất ở mộp trờn của dầm Ứng suất ở mộp dưới của dầm

Ứng suất nộn giới hạn của bản Ứng suất nộn giới hạn của dầm Ứng suất kộo giới hạn của dầm

16

16