Thiết kế và thi công công trình khách sạn

BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP HỌVÀ TÊN: VÕ THÀNH NGHĨA MSSV: 2220011N Công ty thực tập tốt nghiệp: CÔNG TY TNHH TƯ VẤN XDCT ĐỨC LUÂN Đòa chỉ: 92 Hồng Bàng - Thành phố Nha Trang I MỤC ĐÍCH: Bước đầu làm quen với công việc thực tế từ thiết thi công, thiết kế hiểu công đoạn tiến hành làm nào, thứ tự bước tiến hành công việc sử dụng công thức tính toán cho hợp lý có hiệu Tạo điều kiện cho sinh viên tổng hợp kiến thức học sách giáo khoa so sánh với công trình thực tế để làm tiền đề cho đồ án tốt nghiệp cuối khoá II YÊU CẦU: Sinh viên thực tập Công ty thời gian khoảng 07 tuần Hàng tuần sinh viên nộp cho giáo viên hướng dẫn báo cáo công tác giao, nội dung thực đánh giá khối lượng thực Cuối đợt thực tập nộp thu hoạch báo cáo nội dung công việc thực tập có xác nhận quan thực tập thầy giáo hướng dẫn * Thời gian công việc giao: Thời gian Công việc Tuần (15/10 – 20/10) Nhận công trình từ anh: Tuấn, người hướng dẫn trực tiếp; xác đònh nội dung mô hình cần tính toán, xác đònh tải trọng tác dụng lên công trình, xác đònh kích thước cần thiết, tính nội lực, tính cốt thép Chất tải thiết lập trường hợp tổ hợp tải trọng tìm nội lực; cặp nội lực nguy hiểm để tính toán cốt thép cho cấu kiện; sau kiểm tra lại thông số ban đầu chọn có hợp lý chưa, chưa điều chỉnh cho hợp lý Sau tra thông số ban đầu chọn hợp lý xác đònh nội lực, xác đònh nội lực truyền xuống móng; xử lý số liệu kết khoan đòa chất công trình từ tính toán nên sử dụng loại cọc (cừ tràm, cọc ép, cọc khoan nhồi) tính số lượng cọc sau thiết kế tính toán cốt thép cho móng Tính toán sàn điển hình móng Tuần (22/10–27/10) Tuần (29/10–03/11) Tuần Chữ ký xác nhận thầy Đi thực tế tiếp cận công trình – kiểm tra SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG (05/11–10/11) mức độ quy mô đầu tư công trình Tuần (12/11 – 17/11) Tuần (19/11 – 24/11) Tuần (26/11 – 01/12) Thu thập thông tin – chụp ảnh tư liệu Tổng hợp số liệu – phân tích đánh giá Hoàn chỉnh báo cáo thực tập tốt nghiệp III NỘI DUNG THỰC TẬP: Tìm hiểu thông tin dự án: Chủ đầu tư dự án: Công ty TNHH Đại Nguyên (nguồn vốn tư nhân) Công trình: KHÁCH SẠN VÂN PHONG Diện tích mặt công trình: 23,2m x40,8m = 946,56 m2 Đòa điểm xây dựng công trình: Khu Du lòch Dốc lết Ninh Thuỷ – Ninh Hòa – Khánh Hòa Khu vực xây dựng nằm Trung Tâm thò tứ Ninh Hòa, nơi có bãi biển đẹp nước đà phát triển mạnh mẻ du lòch – thương mại dòch vu Khách sạn Vân Phong xây dựng nơi thoáng mát yên tỉnh gần khu dòch vụ biển, thương mại Thò tứ Ninh Hòa Công trình xây dựng nhằm đáp ứng nhu cầu cho khách du lòch tham quan nghó dưỡng Công trình xây dựng theo kiểu kiến trúc đại, nhà cao tầng với dáng vẽ uy nghi đại đáp ứng nhu cầu du lòch tương lai Vò trí thuận lợi cho việc lưu thông, kinh doanh đầu tư thương mại - dòch vụ * Qui mô công trình bao gồm: ƒ Số khối nhà ƒ Số tầng hầm ƒ Số tầng ƒ Chiều cao tầng đến ƒ Chiều cao tầng ƒ Chiều cao công trình ƒ Diện tích sàn tầng điển hình ƒ Tổng diện tích sàn : khối : tầng : tầng : 3,6 m : 4,8 m : 36,6m : 893,76 m2 :7.150 m2 Một số yêu cầu thiết kế công trình: a Yêu cầu thích dụng: Đây yêu cầu quan trọng thiết kế công trình Do công trình khách sạn nên đòi hỏi kiến trúc phải đầy đủ chức khách sạn Đó tạo cho khách có cảm giác thoải mái, đầy đủ tiện nghi, chọn hình thức bố trí phòng theo đặc điểm yêu cầu sử dụng, xếp phòng chặt chẻ thuận tiện, bố trí nội thất phòng phù hợp như: máy móc thiết bò, giường, tủ nhà vệ sinh phòng Để tạo cho khách ngắm nhìn toàn cảnh Vònh Vân Phong từ cao xuống phải bố trí hệ thống ban công, cửa sổ, cửa kính thuận tiện Bên cạnh phải đáp ứng nhu cầu: giao thông công trình nhằm giải tốt vấn đề lại bố trí hợp lý vò trí sảnh, hành lang, cầu thang, thang máy… SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG b Yêu cầu bền vững: Đây yêu cầu thể khả chống đỡ công trình yếu tố trọng lượng thân kết cấu, hoạt tải sử dụng, gió Khi thiết kế phải tính hết yếu tố đó, dựa tính lý vật liệu khả chòu lực tiết diện, phải chọn giải pháp kết cấu hợp lý c Yêu cầu kinh tế: Yêu cầu kinh tế thường hay mâu thuẫn với yêu cầu mỹ quan yêu cầu bền vững sửng dụng công trình Do ta phải tính cho hài hòa yếu tố Bền vững nghóa ta bố trí cách lãng phí vật liệu Muốn thoả mãn yêu cầu kinh tế phải có hình khối kiến trúc phù hợp, thi công dễ dàng để giảm giá thành thi công xây lắp, tính toán để tiết kiệm tối đa nguyên vật liệu cho đảm yêu cầu bền vững công trình Mặt khác chọn vật liệu xây dựng phải tính đến sử dụng vật liệu có sẳn đòa phương Ninh Hòa, cách làm giảm giá thành công trình Khách sạn Vân Phong d Yêu cầu mỹ quan: Do mang tính chất khách sạn nên tính sử dụng đòi hỏi mang tính thẩm mỹ hình khối kiến trúc pha trộn màu sắc Công trình phải mang dáng dấp đại đầy đủ tiện nghi sử dụng Các giải pháp kiến trúc: a Giải pháp mặt bằng: Công trình thiết kế khách sạn nên giải pháp mặt quan trọng, đảm bảo cho việc xếp bố trí thiết bò nội thất: + Mặt tầng một: Phân thành ba khu - Khu tiền sảnh:là nơi giao thông, giao dòch công trình - Khu gara: Là nơi để ôtô khách nơi để bố trí phòng dòch vụ giặt là… - Khu giao dòch: có bàn lể tân nơi khách từ vào nhận để tìm hiểu thông tin khách hàng Bên cạnh khu điện thoại, điện báo, Fax, dùng làm tổng đài thông tin cho khách sạn, nơi bố trí quày hàng lưu niệm bán sản phẩn đòa phương khách sạn làm kỷ niệm cho khách tham quan du lòch + Từ mặt tầng hai trể lên tương đối giống Các tầng chia thành phòng nhỏ khoảng 25m2 khách thuê Trong phòng bố trí khu vệ sinh, lối vào ban công khách ngắm cảnh từ cao xuống + Riêng tầng hai bố trí thêm số phòng làm việc ban quản lý khách sạn Vân Phong có sảnh lớn để tiện giao thông lại + Tầng kỹ thuật nơi bố trí hệ thống kỹ thuật phục vụ cho khách sạn Đây tầng đặt máy móc thiết bò điều khiển khách sạn hộp điện tổng, điện điều khiển thang máy… + Tầng phòng nhỏ có chức tầng điển hình có sàn nhảy với diện tích: 13,5 x 23,2 m2 để phục vụ nhu cầu vui chơi giải trí khách sạn b Giải pháp mặt đứng: SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG Từ yêu cầu sử dụng, yêu cầu mỹ quan ta chọn giải pháp kiến trúc mặt đứng thẳng phù hợp với dáng vẻ đại công trình khung kính Bên cạnh đó, màu sắc công trình tạo nên hiệu kiến trúc mặt đứng công trình Bằng kết hợp gam mằu vàng chanh với lăng kính màu tạo dòu mát màu sắc phù hợp với cảnh quan xung quanh bờ biển Dốc lết Ninh Hòa c Giải pháp giao thông phòng cháy chữa cháy: Giải giao thông lại theo phương ngang ta dùng hành lang Hành lang tầng nằm trục B-C thoáng mát rộng rãi thuận tiện cho giao thông lại khách Giao thông theo phương thẳng đứng dùng giải pháp kết hợp thang máy thang Công trình có tính chất đại cao tầng, bố trí hai buồng thang máy thang đặt trục 5-6 hai thang giải tốt vấn đề thoát người cho khách sạn có cố nguy hiểm xảy Cầu thang: rộng độ dốc hợp lý tạo cảm giác thoải mái cho người (đó thang bộ) Giao thông với bên ngoài: Lối vào khách sạn Vân Phong bố trí cửa lớn kính tạo vẽ sang trọng đại với tiền sảnh rộng tầng một, nên khách vào khách sạn thuận tiện dễ dàng Nếu khách có ôtô vào lối cửa bên cạnh khách sạn vào gara tầng từ gara có cửa lên tiền sảnh nơi có quày lễ tân nên thuận tiện d Giải pháp khí hậu: Môi trường xung quanh ảnh hưởng lớn đến điều kiện sống người Kiến trúc mục đích công năng, thẩm mỹ thoát ly ảnh hưởng hoàn cảnh thiên nhiên môi trường Do Việt Nam nước có khí hậu nóng ẩm nhiệt đới, nên ta chọn giải pháp thoáng hở cho công trình Các phòng đoán gió trực tiếp từ bên vào, thông qua ban công hành lang hút gío Mặt khác phòng có hệ thống thông gío, cấp nhiệt nhân tạo máy điều hòa nhiệt độ phòng Về vấn đề cách nhiệt bảo đảm, tường xây 200 đảm bảo tốt cách nhiệt, ban công có kính rèm vải ngăn lượng xạ mặt trời Các giải pháp kỹ thuật: Thông thoáng: Ngoài thông thoáng cửa phòng, sử dụng hệ thống thông thoáng nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng, theo hệ thống lạnh khu xử lý trung tâm Về chiếu sáng: Chiếu sáng tự nhiên: Các phòng có cửa sổ để đoán nhận ánh sáng từ bên Toàn cửa sồ lắp khung nhôm kính, nên phía nhà có đầu đủ ánh sáng tự nhiên SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG Chiếu sáng nhân tạo: Các phòng, hành lang, sảnh bố trí hệ thống đèn chiếu sáng đảm bảo đủ ánh sáng cho khách sinh hoạt làm việc theo yêu cầu, tạo ánh sáng đầy đủ phòng Hệ thống điện: Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện Thò tứ, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm bảo đảm cho tất hệ thống thiết bò Khách sạn hoạt động bình thường tình mạng lưới điện Thò tứ bò cắt đột xuất Điện phải đảm bảo cho hệ thống thang máy, máy lạnh hoạt động liên tục Máy điện dự phòng 250KVA đặt tầng để giảm bớt tiếng ồn rung động không ảnh hưởng đến sinh hoạt chung Khách sạn Vân Phong Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng khu vực bảo đảm an toàn có cố xảy Hệ thống cấp nước: Nguồn nước lấy từ hệ thống nước máy Thò tứ Ninh Hòa dẫn vào Hồ chứa nước ngầm qua hệ thống bơm lên bể nước tầng mái nhằm đáp ứng nhu cầu nước sinh hoạt tầng Nước thải từ tầng tập trung xử lý vào bể tự hoại đặt ngầm lòng đất Các đường ống đứng qua tầng bọc lớp bảovệ ngầm Di chuyển phòng hỏa hoạn: Khách sạn nhà gồm cầu thang thang máy Tại tầng có đặt hệ thống báo cháy tự động thiết bò chữa cháy Dọc theo cầu thang có hệ thống vòi rồng cứu hỏa Ngoài Khách sạn đặt hệ thống chống sét Hệ thống xử lý rác thải: Ở tầng nhân viên thu gom rác thải để đưa hệ thống xử lý rác chung Khách sạn chuyển sang bãi rác khu Thò Tứ Ninh Hòa Giải pháp kết cấu: Do công trình thuộc loại nhà cao tầng nên hình thức kết cấu phù hợp: kết cấu khung chòu lực đổ toàn khối chổ Giải pháp nhằm thỏa mãn cho yêu cầu bền vững công trình thiết kế phù hợp với kiến trúc đại ngày Nhà có nhòp: Hai nhòp biên: 6,5 m,nhòp dài: 7,8m Bước cột 4,5 4,8m Các khung liên kết với dầm dọc đặt vuông góc với khung Các kích thước hệ thống khung dầm đảm bảo yêu cầu chòu lực bền vững công trình Khách sạn IV Hồ sơ thiết kế kỹ thuật: SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG Bao gồm biện pháp giải pháp kỹ thuật mà phận khảo sát thiết kế áp dụng thể vẽ sau: y Bản vẽ thiết kế kiến trúc y Bản vẽ thiết kế kết cấu y Bản vẽ thiết kế hệ thống thang máy, hệ thống PCCC, hệ thống thông gió… V Tính toán thiết kế sàn điển hình móng công trình khách sạn: Thực công việc thiết kế phòng kỹ thuật Công ty TNHH Tư vấn Xây dựng Công trình Đức Luân A TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH I TẢI TRỌNG THIẾT KẾ: Tải trọng tác dụng lên sàn gồm tónh tải hoạt tải Tónh tải tính toán trực tiếp dựa vào cấu tạo sàn, hoạt tải lấy theo quy phạm ( tải trọng tác động TCVN 2727 – 1995 ) tùy thuộc vào chức sàn 90 kg/cm2.Rk=7,5 kg/cm2 * Số liệu tính: - Bê tông mác 200# có Rn = - Chọn thép CI có Ra = 2000 kg/cm2 II SƠ ĐỒ TÍNH: Sàn tính tóan theo đơn: + Cấu tạo: tất ô sàn cấu tạo + Chọn sơ chiều dày sàn: - Ld / Ln ≥ : Bản làm việc phương - Ld / Ln < : Bản làm việc phương 1 = 10 cm; hb /8cm ta chọn h = 10 cm Ln = 450 45 45 - Để đơn giản tính toán bề dày tất ô sàn chọn 10 cm + Sàn tính thoán theo sơ đồ ( ngàm cạnh ) - Đối với kê : Ld / Ln ≤ gồm ô : S9 , S6, S7 , S10 , S3 , S11 - hd ≥ SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG z z Lớp gạch lót dày cm Lớp vữa lót dày TB : cm Đan BTCT dày 10 cm Lớp vữa trát trần dày cm SƠ ĐỒ CẤU TẠO SÀN + Sàn tính toán theo sơ đồ (3 ngàm khớp )đối với ô - Đối với kê Ld / Ln ≤ gồm ô bản: S2 , S4 S5 SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG + Với ô : S1 , S8 S13 : Ld / Ln > làm việc S12 phương có sơ đồ gồm đầu ngàm đầu khớp III.TẢI TRỌNG TÁC LÊN SÀN: Loại tải trọng tác dụng Tỉnh tải sàn làm việc DỤNG Tải trọng tiêu chuẩn Thành phần cấu tạo sàn (Kg/m ) - Lớp gạch lót dày cm Lớp vữa lót dày TB : cm Đan BTCT dày 10 cm Lớp vữa trát trần dày cm Cộng ( g ) sàn làm việc Hệ số vượt tải (n) Tải trọng tính toán Kg/m2 KN/m2 2200 x 0,01 1,2 26,4 0,264 1800 x 0,02 1,2 43,2 0,432 2500 x 0,10 1800 x 0,01 1,1 1,2 275,0 21,6 2,75 0,2163 3,662 366,2 + Sàn khu WC : Tải trọng quy đổi tải phân bố 3,1 × 2,5 × 0,12 × 1500 2,5 × 4,5 1,2 Tổng cộng tónh tải Hoạt tải Sàn làm việc - Sảnh, hành lang, cầu thang - Khu vệ sinh, phòng ngủ - Ban công 148,8 1,488 515 5,15 4,8 2,4 4,8 400 1,2 480 200 400 1,2 1,2 240 480 BẢNG KẾT QUẢ TÍNH TOÁN HOẠT TẢI – TĨNH TẢI ( CHO TỪNG Ô SÀN ) SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG Ký hiệu ô sàn Kích thước ( Ld x Ln ) Tónh tải g ( Kg/m2) Hoạt tải P ( Kg/m2) Tổng q ( Kg/m2) Tổng q(KN/m2) S1 ( 1,2 x 4,5 ) 366,2 480 846.2 8,462 S2 ( 4,5 x 6,5 ) 366,2 240 606,2 6,062 S3 ( 4,5 x 6,5 ) 366,2 240 606,2 6,062 S4 ( 2,5 x 4.5 ) 366,2 + 148,8 240 755,0 7,55 S5 ( 2,8 x 4.5 ) 366,2 480 846.2 8,462 S6 ( 2,5 x 4.5 ) 366,2 + 148,8 240 755,0 7,55 S7 ( 2,8 x 4.5 ) 366,2 480 846.2 8,462 S8 ( 1,2 x 4,8 ) 366,2 480 846.2 8,462 S9 ( 4,8 x 6,5 ) 366,2 240 606,2 6,062 S10 ( 2,5 x 4,8 ) 366,2 + 148,8 240 755,0 7,55 S11 ( 2,8 x 4,8 ) 366,2 480 846.2 8,462 S12 ( 1,7 x 4,5 ) 366,2 240 606,2 6,062 S13 ( 1,2 x 7,8 ) 366,2 240 606,2 6,062 SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA MSSV: 2220011N 6   6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6             6 6  6 6 6   6 MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 6 6 6  6 6  6  6    6 6 6 6   6       6 6 6 6 6 6  6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6  6  6  6     ' &   % $  MSSV: 2220011N 10 SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA                                          GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG   0   M A ËT Đ A ÁT T H I E ÂN N H IE ÂN Φ a 100  Φ 36 5Φ 36  Φ 16 a 250  Φ 16 a 80     Φ a 100       - m      Φ a 100   Φ a 100 300   4Φ 16 300        4Φ 16   - m Φ a 50  Φ a 50   ( Đ A I X O A ÉN )    ( Đ A I X O A ÉN )  M A ËT C A ÉT A - A T L : /2    A     Φ8 a100  A 2Φ16    A 5Φ36      5Φ36          A      Φ 16 a 250          Φ 16 a 80       M O ÙN G B IE ÂN M SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 34 T L : /2 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG V THIẾT KẾ MÓNG DƯỚI CỘT TRỤC B (M2) V.1_XÁC ĐỊNH NỘI LỰC Vì trình tính khung để tăng khã nguy hiểm nên ta không tính đà kiềng vách ngăn tầng Nên tính móng ta cộng thêm lực nén N vào chân cột lực cắt mômen vẩn giữ nguyên + Đà kiềng tiết diện 200x300 + Tường xây dày 200 xây cao 3.25m + Trọng lượng đà kiềng tính 1m2 dài gđk = 0,2*0,30*1,5*1,1 =0,165 T/m - Trọng lượng trường xây tính cho m dài: gt = 0,2*3,25*1,5*1,1 = 1,105 T/m - Trọng lượng tường xây đà kềng tính cho m dài: g = 0,165 +1,105 = 1,27 T/m + Trọng lượng trường xây đà kiềng dồn vào cột trục B,C : 6,5 7,8 + N2 = 1,27*( 4,5 + ) = 14.79 T 2 - Trục B: M0= -18,809Tm; N0=-399,6T; Q0= 8,84T * Nội lực tính toán đỉnh móng Ntt0=N0+N2 =399,6+14,79=414,39T -M0tt =18,809(Tm) -Qtt =8,84(T) * Nội lực tiêu chuẩn đỉnh móng -N0tc = N0tt : 1,2 =-414,39:1,2=-345,32(T) -M0tc = M0tt : 1,2 =18,809:1,2=15,67(T) -Q0tc = Q0tt : 1,2 =8,84:1,2=7,36(T) V.2 CHỌN ĐỘ SÂU CHÔN ĐẾ ĐÀI: - Chọn chiều cao đài cọc đảm bảo điều kiện toàn tải trọng ngang đất từ đáy đài trở lên tiếp nhận gọi h độ sâu đế đài h>hmin φ h = tg (45 − ) ∑H γb Trong : - ϕ : góc ma sát đất từ đế đài trở lên, ϕ = 11 - γ: trọng lượng riêng đất từ đế đài trở lên, γ = 18.1 kN/m3 - ∑H : tổng tải trọng nằm ngang, ∑H = Q tt0 = 73,6 kN - b : cạnh đáy đài theo phương vuông góc với phương lực ngang tác dụng, giả thiết b = 1,5 m hmin = tg (45 − 11 73,6 ) = 1,35 m 18,1 *1,5 chọn độ sâu đế đài 1,5m tính từ mặt đất thiên nhiên V.3 CHỌN LOẠI CỌC: SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 35 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG Cọc cắm vào lớp cát pha 1,5m Chiều dài cọc dùng để tính toán: Lctt =1,3+4,3+3,3+2,7+5,6+1,5=18.5m Dùng cọc tiết diện 300mmx300mm thép dọc chòu lực 4Φ16 thép CII, BT#250, nối từ 1đoạn đoạn cọc dài 7m đoạn dài 6m V.4_XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC: V.4.1 THEO VẬT LIỆU LÀM CỌC: PV = ϕ(Rb.Fb +Ra.Fa) Trong đó: ϕ =1(do móng cọc đài thấp, cọc không xuyên qua lớp bùn, than bùn) BT#250 →Rb =9000(KN/m2) Fb = 0,3*0,3=0,09(m2) Thép CII→Ra = 260000(KN/m2) Fa = 0,000804(m2) PV = 1*(9000*0,09+260000*0,000804) =1019,04(KN) 4.2 Theo cường độ đấùt nền: - p dụng công thức : Pđ =m (Rtc *f+u ∑ ftc *hi ) Trong :m hệ số điều kiện làm việc Cọc bê tông đúc sắn, m =1 tc R cường độ tiêu chuẩn đất mũi cọc - Rtc tra bảng (6-2) sách (Hướng dẫn đồ án móng) - ứng với L = 20 m ứng với cát pha ta Rtc =1260 T/m2 - u : chu vi cọc : u = 4*0.3 =1,2 m => F = 0,3*0,3 = 0,09 m2 ( F diện tích tiết diện cọc) - ftc : cường độ tiêu chuẩn lớp đất thứ i đất theo mặt bên cọc lấy theo bảng ( 6-3 ) Sách (Hướng dẫn đồ án móng ) -Lớp sét ( Lớp ) Z1= 1,7m ; f1 = 0,43 T/m2 - Lớp sét pha ( lớp2 ) : Z2= 3,35m ; f2 = 2,82 T/m2 Z3=4,85 m ; f3 = 3,145 T/m2 Z4=6,25 m ; f4 = 3,4 T/m2 - Lớp cát pha ( lớp ) : Z5= 7,8 m ; f5 = 6,16 T/m2 Z6= 9,45 m ; f6 = 6,4175 T/m2 - - Lớp bụi ( lớp ) : Z7= 10,95m ; f7 = 0.634 T/m2 Z8= 12,3m ; f8 = 0.634 T/m2 Lớp sét pha ( lớp ) : Z9= 13,65m ; f9 = 5,374 T/m2 SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 36 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG Z10= 15,15m ; f10 = 5,53 T/m2 Z11= 16,65m ; f11 = 5,698 T/m2 Z12= 17,95m ; f12 = 5,838 T/m2 - Lớp cát pha ( lớp ) : Z13= 19,25 m ; f13 = 7,795 T/m2 Z14= 20 m ; f14 = 7,9 T/m2 * li Chiều dài lớp đất thứ i tiếp xúc với mặt bên cọc Thay tất giá trò vào công thức ta có: Pđ={(1260*0.09+1,2*(0,43*1,8+2,28*1,5+3,145*1,5+3,4*1,3+6,16*1,8+6,41*1,5+0.634*1 ,5+0.634*1,2+5,374*1,5+5,53*1,5+5,698*1,5*+5,838*1,1+7,795*1,5 )} = 227.79 T Pđ’ = Pđ /1.4=227.79/1.4=162.7 T SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 37 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG +0,000 1500 1200 1500 2700 12 -13700 13 20000 -11000 11 17950 10 19250 1500 3300 1800 15150 -7700 16650 1300 1500 4300 12300 13650 -3400 1700 -2300 1500 -1600 3350 4850 6250 7800 9450 10950 1800 5000 MẶT ĐẤT THIÊN NHIÊN 700 -800 1800 800 800 14 5600 16 1500 15 1500 1100 1500 17 18 -19300 1500 19 20 -20800 21 4200 22 23 24 25 V.5 XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC TRONG MÓNG: Để cọc ảnh hưởng lẫn nhau,có thể coi cọc đơn, cọc bố trí mặt cho khoảng cách tim cọc a≥3d (d đường kính cọc ) Áp lực tính toán giả đònh tác dụng lên đế đài phản lực đầu cọc gây ra: Ptt = Pxt (3.d ) = 162.7 (3 * 0,3)2 ≡ 200.8(T ) Diện tích sơ đế đài: SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 38 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP Fd = N 0tt Ptt − γ tb h.n = GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG 414,39 = 2.098 (m2) 200.8 − * 1,5 * 1,1 Trọng lượng tính toán sơ đài cọc đất đài: Nsb =n.Fsb.h.γtb = 1,1*2.098 *1,5*2 = 6.923(T) Số lượng cọc chọn sơ N tt + N sb 414,39 + 6.923 nc = = = 2.589(coc) Pxt 162.7 Vì móng chòu tải trọng lệch tâm nên số cọc cần chọn là: nc’=1,2*2.589=3.1(cọc) Chọn số cọc bố trí móng là: nc’’=4(cọc)       Φ8 a100 B 2Φ16     B  5Φ36     B  6Φ36           B       Φ 16 a 250             Φ 16 a 80            M O ÙN G G IƯ ÕA M T L : /2 V.6 KIỂM TRA ÁP LỰC XUỐNG DÃY CỘT BIÊN: Diện tích thực tế đế đài: Fdtt =1,5*1.5=2.25(m2) Trọng lượng tính toán đài cọc đất đài: Ndtt =n.Fdtt.h.γtb = 1,1*2.25*1,5*2 = 7.425(T) Lực dọc tính toán đến cốt đế đài:Ntt=7.425+414,39=421.815(T) Mômen tính toán xác đònh tương ứng với trọng tâm diện tính tiết diện Cọc.giả thiết chiều cao đài 0.9m Mtt=M0tt+Qtt.h=18,809+8,84x0,9=26.765(Tm) Do móng chòu tải lệch tâm ta xác đònh lực truyền xuống dãy biên theo công thức: SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 39 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP tt Pmax, = GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG tt N 0tt + N dtt M y x max 414,39 + 7.425 26.765 * 0,45 ± n = ± n 4 * 0,45 2 x ∑ i i =1 →Pmax =120.03(T) →Pmin =90.47(T) →Ptb =105.25(T) trọng lượng tính toán cọc: Pcoc =1,1*0,3*0,3*18.5*2,5=4,57(T) Pttmax +Pttcoc =120.03+4,57=124.57(T) < Pxt =162.7(T) → Thỏa mãn điều kiện lực truyền xuống dãy biên Pttmin =90.47(T) > nên không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ V.7 KIỂM TRA NỀN THEO ĐIỀU KIỆN BIẾN DẠNG: Người ta quan niệm nhờ ma sát giửa mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện tích rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy lớp bê tông lót đài móng nghiêng góc : α = ϕtb /4 ϕ h + ϕ II hh + Κ +ϕ IIn hn 11 * 1,8 + 14 * 4,3 + 15 * 3,3 + 30 * 2,7 + 18 * 5,6 + 22 * 1,5 ϕ tb = II 1 = 17,9 = h1 + h2 + Κ + hn ϕ tb 1,8 + 4,3 + 3,3 + 2,7 + 5,6 + 1,5 17,9 = 4,475 4 ChiềudàicủakhốiquớcLM= L+2.H.Tgα=1.2+2*18,5*Tg4,4750=4.086(m) Chiềurộngcủkhối quy ước: BM = B+2.H.Tgα=1,2+2*18,5*Tg4,4750=4,086 (m) Chiều cao khối quy ước: HM = 1,5+18,5=20(m) * Xác đònh trọng lượng tiêu chuẩn khối quy ước: Trọng lượng tiêu chuẩn khối quy ước từ đế lớp bê tông lót đài móng trở lên: N1tc = LM.BM.h.γtb =4,086*4,086*1,5*2 = 50(T) Trọng lượng tiêu chuẩn khối quy ước phạm vi lớp sét dày 1,8m(từ đế lớp bê tông lót đài móng trở xuống),(trừ phần thể tích đất bò cọc chiếm chổ) N2tc = (4,086*4,086*1,1-1,1*4*0,32)*1,81 = 32,5(T) Trọng lượng tiêu chuẩn khối quy ước phạm vi lớp sét pha dẽo chảy dày 4,3m (trừ phần thể tích đất bò cọc chiếm chổ kể đến tượng đẩy nổi): N3tc = (4,086*4,086-4*0,32)*4,3*1,8 = 126,39(T) Trọng lượng tiêu chuẩn khối quy ước phạm vi lớp cát pha chặt vừa dày 3,3m(trừ phần thể tích đất bò cọc chiếm chổ kể đến tượng đẩy nổi): N4tc = (4.086*4.086-4*0,32)*3,3*0.872 = 46.9(T) Trọng lượng tiêu chuẩn khối quy ước phạm vi lớp cát bụi có chiều dày 2,7m(trừ phần thể tích đất bò cọc chiếm chổ kể đến tượng đẩy nổi): N5tc =( 4,086*4,086-4*0,32)*2,7*0.942 = 41.5(T) Trọng lượng tiêu chuẩn khối quy ước phạm vi lớp sét pha có chiều dày 5,6m(trừ phần thể tích đất bò cọc chiếm chổ kể đến tượng đẩy nổi): N6tc = (4,086*4,086-4*0,32)*5,6*0.907 = 82.94(T) Trọng lượng tiêu chuẩn khối quy ước phạm vi lớp cát pha có chiều dày 1,5m(trừ phần thể tích đất bò cọc chiếm chổ kể đến tượng đẩy nổi): SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 40 MSSV: 2220011N →α= = BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG N7tc = (4,086*4,086-4*0,32)*1,5*1.15 = 28.16(T) Trọng lượng tiêu chuẩn cọc khối quy ước là: Nctc = 4*0,3*0,3*18,5*2,5= 16,65(T) →Trọng lượng tiêu chuẩn khối quy ước là: Nqutc = 50+32,5+126,39+46.9+41.5+82.94+28.16+16,65 = 425.05(T) Lực dọc tiêu chuẩn đáy khối quy ước: Ntc = N0tc + Nqutc = 345,32 + 425.05 = 770.37(T) Moment tiêu chuẩn đáy khối quy ước: Mtc = M0tc + Qtc.(19,4) = 15,67+7,36*19,4 = 158,45(Tm) Độ lệch tâm: e = Mtc : Ntc = 158,45 : 770.37 = 0,2(m) Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: N tc ⎛ 6e ⎞ 770.37 ⎛ * 0.2 ⎞ tc ⎜⎜1 ± ⎟⎟ = = σ max, ⎜1 ± ⎟ LM BM ⎝ LM ⎠ 4.086 * 4,086 ⎝ 4.086 ⎠ →σtcmax =59.66(T/m2) →σtcmin =32.6(T/m2) →σtctb = 46.13(T/m2) Cường độ tính toán đất đáy khối quy ước: m m RM = (1,1 A.BM γ II + 1,1.B.H M γ II' + 3.D.C II ) K tc đất γ II' = Trong đó: +Ktc=1Vì tiêu lý đất lấy theo số liệu trực tiếp + Tra bảng ta m1 =1,2; m2 =1,0 + ϕII =220 Tra bảng ta được: A=0,61; B=3,44; D=6,01 + γII =11.5(T/m3) 0,8 *15 + 1,8 * 18,1 + 4,3 *18 + 3,3 * 8.72 + 2,7 * 9.42 + 5,6 * 9.07 + 1,5 *11.5 = 12.21 0,8 + 1,8 + 4,3 + 3,3 + 2,7 + 5,6 + 1,5 1,2 *1,0 (1,1 * 0,61 * 4,086 *11.5 + 1,1 * 3,44 * 20 *12.21 + * 6,01 * 20) = 1579.32( KPa) Thỏa mãn điều kiện: σtcmax =59.66(T) < 1,2RM =1,2*157.9 = 189.48(T) σtctb =46.13(T) < RM =157.9(T) Vậy ta tính toán độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính Trường hợp đất từ chân cọc trở xuống có chiều dày lớn, đáy khối quy ước có diện tích bé nên dùng mô hình nửa không gian biến dạng tuyến tính để tính toán - Ứng suất thân đáy lớp đất trồng trọt:σbtz=0,8 =0,8*15=12(KPa) - Ứng suất thân đáy lớp sét :σbtz=1,8+0,8 =12+1,8*18,1=44,58 (KPa) - Ứng suất thân đáy lớp sét pha: σbtz=1,8+0,8+4,3=44,58+4,3*18=121,98(KPa) → RM = SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 41 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG - Ứng suất thân đáy lớp cát pha vừa σbtz=1,8+0,8+4,3+3,3=121,98+3,3*8.72=150.7(KPa) - Ứng suất thân: đáy lớp cát bụi σbtz=1,8+0,8+4,3+3,3+2,7 =150.7+2,7*9.42=176.13(KPa) - Ứng suất thân: đáy lớp sét pha σbtz=1,8+0,8+4,3+3,3+2,7+5,6 =176.13+5,6*9.07=226.75(KPa) - Ứng suất thân: đáy lớp cát pha σbtz=1,8+0,8+4,3+3,3+2,7+5,6+1,5 =226.75+1,5*11.5=244(KPa) - Ứng suất gây lún đáy khối quy ước: σglz=0 = σtctb - σbtz=20 =46.13-24.4=21.73(T) Chia đất đáy khối quy ước thành lớp phân tố có chiều dày bằng: BM : = 4,086 : = 0,812(m) BẢNG ỨNG SUẤT GÂY LÚN,ỨNG SUẤT BẢN THÂN TẠI CÁC LỚP PHÂN TỐ: LM/BM độ sâu Z(m) điểm σ gl (Kpa) Zi σ bt = ∑ γ i hi 2Z/BM K0 0.0 1.0000 0,8172 0.4 0.96 208.6 258.79 1,6344 0.8 0.8 173.84 273.49 2,4516 1.2 0.606 131.68 288.19 3,2688 1.6 0.4449 96.6 302.89 4,086 2.0 0.336 73.01 317.59 4,9032 2,4 0,257 55.84 332.29 5,7204 2,8 0,201 43.6 346.99 SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 42 217.3 z 244 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG -1600 -3400 -800 100 900 600 800 5000 1800 800 800 +0,000 MẶT ĐẤT THIÊN NHIÊN -2300 44,58 4300 -7700 121,98 3300 10 -11000 150.7 2700 11 12 o 4,478 -13700 13 176.13 14 16 5600 15 17 18 -19300 20 1500 19 173,84 131,68 96,66 24 25 208.6 4200 23 217.3 244 21 22 -20800 73,01 332.29 346.99 55,84 43,6 Giới hạn tính điểm 6(tại đáy móng quy ước) σgl < 20%σbt n βi i =1 Ei S =∑ σ zigl hi = 0,8 * 0,8172 217.3 55.84 *( + 208.6 + 173.84 + 131.68 + 96.66 + 73.01 + ) = 0,029m 18000 2 Độ lún móng S =2.9cm < Sgh =8cm→Thỏa điều kiện lún tuyệt đối S − S1 0,029 − 0,0218 - Độ lún tương đối ΔS = = = 0.0000011 < ΔS gh = 0,001 → Thoả 6500 L mãn điều kiện lún tương đối SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 43 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG V.8 TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC: Vật liệu sử dụng: BT#250; Thép CII Với chiều cao đài cọc chọn trước ta vẽ tháp đâm thủng thấy tháp nằm trùm trục cọc, đài cọc không bò đâm thủng • Tính moment đặt thép cho đài cọc: - Moment tương ứng mặt ngàm I-I MI =r1(P1 +P2) = (0,45-0,35)2*120.03= 24.006(Tm) P1 = P2 = Pmax = 120.03T Fa I = MI 24.006 * 100 * 1000 = = 13.67(cm ) 0,9.h0 Ra 0,9 * 75 * 2600 Chọn7φ16 có Fa=15.27(cm2) Chiều dài thép l*=1500-2.25=1450(mm) Khoảng cách : a= - 1500 − * 25 − *16 ≈ 223 (mm) Moment tương ứng mặt ngàm II-II: MII =r2(P1+P2+P3) = (0,9:2-0,2)*2(120.03) = 60.015(Tm) M II 60.015 * 100 * 1000 Fa II = = = 34.19(cm ) 0,9.h0 Ra 0,9 * 75 * 2600 Chọn 17φ16 có Fa=34,187(cm2) Chiều dài thép l*=1500-2.25=1450(mm) Khoảng cách : a= SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 1500 − * 25 − 17 * 16 ≈ 73.8 (mm) 16 44 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG     0 Φ a 100  Φ 36 6Φ 36  Φ 16 a 250  Φ 16 a 80    Φ a 100      - m      Φ a 100   Φ a 100 300   300 4Φ 16        4Φ 16 Φ a 50 Φ a 50   ( Đ A I X O A ÉN )    ( Đ A I X O A ÉN )     - m  M A ËT C A ÉT B - B T L : /2    B B    Φ8 a100  2Φ16  B  5Φ36      6Φ36          B      Φ 16 a 250       Φ 16 a 80          M O ÙN G G I Ư Õ A M SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 45 T L : /2 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG * Kiểm tra cọc hai trường hợp sau: a Khi vận chuyển xắp xếp: - Trọng lượng thân cọc : gbt = 0,3*0,3 *2500 = 225 Kg/m thiên an toàn có người lại q = 225*1,5 = 337,5 kg/m Vật liệu BT mác 250# có Rn = 90Kg/Cm2 ; Rk= 7,5Kg/Cm2 thép CII có; Ra= 2600Kg/Cm2 ; 4φ16 ; Fa = 8,04 Cm2 Mg = Mn = q*a2/2 == > a = 0,21L =1.47m => Mg = 364.65 (kg.m) Fa * Ra 8,04 * 2600 {M } = Ao*Rn*ho2 : α = = = 0,29 Rn * b * ho 90 * 30 * 26 Tra bảng : A0 = 0,248 {M } = 0,248*90*30*262 = 4526,49 Kg.m Mg = 364.65 Kg.m < {M } = 4526,49 Kg.m hợp : Thép dọc thoả mãn trường Khi vận chuyển xếp đốn g Mg Mg Mn 0,21l L =7m Mg Kiểm tra cẩu lắp b Kiểm tra cẩu lắp: Mg = Mn = q*a2/2 = 337,5*2,12/2 = 744.2 Kg.m Mg = 744.2 Kg.m < {M } = 4526,49 Kg.m : Thép dọc thỏ mãn trường hợp cẩu lắp c Tính toán móc cẩu: Tải trọng cọc : P = q*l = 337,5*8 = 2700 Kg Fa= P/Ra = 2700/2700 = Cm2 Vậy chọn móc cẩu 1φ14 có Fa = 1,539 Cm2 MỘT SỐ HÌNH ẢNH KÈM THEO: SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 46 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG 47 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG ================================================================= SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 48 MSSV: 2220011N [...]... mặt phẳng của khung vì công trình chòu lực theo phương này Để liên kết các móng lại với nhau ta thi t kế hệ dầm giằng móng có tiết diện 200×300mm IV THI T KẾ MÓNG DƯỚI CỘT TRỤC A (M1): IV.1 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: Vì trong quá trình tính khung để tăng khã năng nguy hiểm nên ta không tính đà kiềng và vách ngăn tầng trệt Nên khi tính móng ta cộng thêm lực nén N vào chân cột còn lực cắt và mômen vẩn giữ nguyên... tải trọng của công trình truyền xuống III LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG: * Nhiệm vụ được giao + Thi t kế móng dưới trục A khung K6 (M1) có: -N0 =-316.16 (T) -M0 =-27,587(Tm) -Q0 =-7,533(T) + Thi t kế móng dưới tr ục B khung K6 (M2) có: - M0= -18,809Tm; N0=-399,6T; Q0= 8,84T III.1 LOẠI NỀN MÓNG: Trên cơ sở nội lực lớn nhất tác dụng xuống móng của công trình N=399.6T,điều kiện đòa chất công trình là trung... lần so với cọc ép.do đó ta không dùng phương án cọc khoang nhồi đối với công trình này -công trình được xây chèn trong trung tâm thành phố đòi hỏi phải đảm bảo an toàn cho các công trình lân cận và môi trường xung quanh như tránh gây rung động,gây ô nhiểm,hay tiếng ồn mặt khác yêu cầu về độ lún tuyệt đối và độ lún tương đối của công trình nhỏ nên giải pháp cọc ép là giải pháp tốt nhất vì cọc ép có các... -18.809Tm;N0=-399.6T;Q0= 8.84T - Trục C: M0= -18.809Tm;N0=-399.6T;Q0= 8.84T - Trục D: M0=-27.587Tm;N0=-316.16T;Q0= -7.533T II ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: II.1 ĐỊA TẦNG: Theo “ Báo cáo kết quả khảo sát đòa chất công trình để phục vụ thi t kế bản vẽ thi công, khu đất xây dựng tương đối bằng phẳng, được khảo sát bằng phương pháp khoan, xuyên tónh Từ trên xuống gồm các lớp đất chiều dày ít thay đổi... Chòu được tải trọng lớn + Không gây rung động ảnh hưởng các công trình lân cận thích hợp cho việc xây chèn khu quy hoạch được duyệt + Không gây ô nhiểm môi trường như khói, bụi,tiếng ồn (so với thi công cọc đóng) + Cắm xuống độ sâu yêu cầu có lớp đất tốt → từ các điểm trên ta chọn giải pháp cọc ép trước bằng kích thuỷ lực để thi công móng công trình SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 24 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC... TÍNH TOÁN THI T KẾ MÓNG SVTH: VÕ THÀNH NGHĨA 18 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG * Công trình có 9 tầng cao 36.6m Chiều cao của các tầng như sau: + Tầng 1 cao : 4.8m + Các tầng 2,3.4,5,6,7,8 ,9 cao : 3,6m - Tầng trệt công trình có diện tích là: 23.2x 40.8 = 946.56 m2 - Cos trong nhà :±0.000(m),chiều cao tôn nền là 0,8m - Cos ngoài nhà là –0,8m (mặt đất thi n nhiên)... cát pha có E=18000(KN/m2) một khoảng 1,5m Chiều dài cọc là 18.5m nối từ 1 đoạn cọc 7m và 2 đoạn 6m.đáy đài đặt sâu so với mặt đất thi n nhiên là 1,5m nằm trên mực nước ngầm do đó không gây khó khăn trong việc thi công III.2 GIẢI PHÁP MẶT BẰNG MÓNG: Do công trình có diện tích xây dựng có diện tích: 23,2mx40,8m các kết cấu bên trên là khung bêtông cốt thép chòu lực Sau khi tính toán khung, ta biết được... : 1 /2 0 MSSV: 2220011N BÁO CÁO THỰC TẬP TỐT NGHIỆP GVHD: THẦY TH.S TRẦN TRUNG DŨNG V THI T KẾ MÓNG DƯỚI CỘT TRỤC B (M2) V.1_XÁC ĐỊNH NỘI LỰC Vì trong quá trình tính khung để tăng khã năng nguy hiểm nên ta không tính đà kiềng và vách ngăn tầng trệt Nên khi tính móng ta cộng thêm lực nén N vào chân cột còn lực cắt và mômen vẩn giữ nguyên + Đà kiềng tiết diện 200x300 + Tường xây dày 200 xây cao 3.25m... đất 1,2,3,4,5,6 không đủ khả năng tiếp nhận tải trọng của công trình truyền xuống cho nên ta không dùng được giải pháp móng nông mà cần phải có giải pháp móng sâu -theo khảo sát đòa chất thì các lớp đất không có đá mồ côi cũng như không có tầng đá nào mặc khác theo nghiên cứu thì đối với công trình có số tầng không lớn lắm ( ... số yêu cầu thi t kế công trình: a Yêu cầu thích dụng: Đây yêu cầu quan trọng thi t kế công trình Do công trình khách sạn nên đòi hỏi kiến trúc phải đầy đủ chức khách sạn Đó tạo cho khách có cảm... khảo sát thi t kế áp dụng thể vẽ sau: y Bản vẽ thi t kế kiến trúc y Bản vẽ thi t kế kết cấu y Bản vẽ thi t kế hệ thống thang máy, hệ thống PCCC, hệ thống thông gió… V Tính toán thi t kế sàn điển... sàn điển hình móng công trình khách sạn: Thực công việc thi t kế phòng kỹ thuật Công ty TNHH Tư vấn Xây dựng Công trình Đức Luân A TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH I TẢI TRỌNG THI T KẾ: Tải trọng tác