Thiết kế hệ thống cung cấp điện

Chương Tổng quan GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang Chương 1: TỔNG QUAN 1.1 Tổng quan cung cấp điện: 1.1.1 Sơ lược: Điện ngày đóng vai trò quan trọng đời sống người Chính ưu điểm vượt trội so với nguồân lượng khác (như: dễ chuyển thành dạng lượng khác, dễ truyền tải xa, hiệu suất cao…) mà ngày điện sử dụng rộng rãi lónh vực, từ công nghiệp, dòch vụ, … Cho đến phục vụ đời sống sinh hoạt hàng ngày gia đình Có thểû nói ngày không quốc gia giới không sản xuất tiêu thụ điện năng, tương lai nhu cầu người nguồn lượng đặc biệt tiếp tục tăng cao Trong năm gần đây, nước ta đạt thành tựu to lớn phát triển kinh tế, xã hội Số lượng nhà máy công nghiệp, hoạt động thương mại, dòch vụ,… gia tăng nhanh chóng, dẫn đến sản lượng điện sản xuất tiêu dùng nước ta tăng lên đáng kể dự báo tiếp tục tăng nhanh năm tới Do mà cần đội ngũ người am hiểu điện để làm công tác thiết kế vận hành, cải tạo sửa chữa lưới điện nói chung, có khâu thiết kế hệ thống cung cấp điện Cùng vơí xu hội nhập quốc tế vòêc mở rộng quan hệ quốc tế, ngày có thêm nhiều nhà đâu tư nước đến với Do mà vấn đề đặt cần phải thiết kế hệ thống cung cấp điện cách có quy cách, phù hợp với tiêu chuẫn kỹ thuật hành Có co thể theo kòp với trinh độ nước 1.1.2 Những yêu cầøu chủ yếu thiết kế hệ thống cung cấp điện: Thiết kế hệ thống cung cấp điện tổng thể lựa chọn phần tử hệ thống cho phần tử đáp ứng yêu cầu kỹ thuật, vận hành an toàn kinh tế Trong mục tiêu đảm bảo cho hộ tiêu thụ đủ điện với chất lượng nằm phạm vi cho phép Một phương án cung cấp điện xem hợp lý thoã mãn đựơc yêu cầu sau: -Đảm bảo độ tin cậy cung cấp điện cao tùy theo tính chất hộ tiêu thụ -Đảm bảo an toàn cho người thiết bò -Đảm bảo chất lượng điện mà chủ yếu đảm bảo độ lệch độ dao động điện phạm vi cho phép -Vốn đầu tư nhỏ, chi phí vận hành hàng năm thấp -Thuận tiện cho công tác vận hành sửa chữav.v… Luận văn tốt nghiệp Trang1 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương Tổng quan GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang Những yêu cầu thường mâu thuẫn nhau, nên người thiết kế cần phải cân nhắc, kết hợp hài hoà tùy vào hoàn cảnh cụ thể Ngoài ra, thiết kế cung cấp điện cần ý đến yêu cầu khác như: Có điều kiện thuận lợi có yêu cầu phát triển phụ tải sau này, rút ngắn thời gian xây dựng v.v… 1.1.3 Các bước thực thiết kế cung cấp điện: Sau bước để thực thiết kế kỹ thuật phương án cung cấp điện cho xí nghiêp: 1.Xác đònh phụ tải tính toán phân xưởng toàn xí nghiệp để đánh giá nhu cầu chọn phương thức cung cấp điện 2.Xác đònh phương án nguồn điện 3.Xác đònh cấu trúc mạng 4.Chọn thiết bò 5.Tính toán chống sét, nối đất chống sét nối đất an toàn 6.Tính toán tiêu kinh tế kỹ thuật cụ thể mạng lưới điện thiết kế(các tổn thất, hệ số công suất, dung lượng bù v.v ) 1.2 Tổng quan công ty nhựa Tiên Tấn Trong năm gần đây, ngành nhựa có bước phát triển nhanh, trở thành ngành công nghiệp mạnh thành phố Hàng loạt nhà máy, công ty nhựa đời, có công ty nhựa Tiên Tấn Công ty nhựa Tiên Tấn co sở đường Quang Trung, quận Gò Vấp, khu đất rộng 7000m² Đây công ty nhựa có uy tín quy mô tương đối lớn Sản phẫm công ty đa dạng chủng loại mẫu mã Sản phẫm công ty không tiêu thụ nước mà xuất sang nhiều nướùc giới Công ty có nhà máy sản xuất đặt Gò Vấp, gồm có hai phân xưởng sản xuất xưởng khí - Về đặc điểm phụ tải nhà máy sản xuất có nét như: Đa số thiết bò điện động KĐB rô to lồng sóc, chủ yếu động pha điện áp đònh mức 380V, số thiết bò pha điện áp đònh mức 220V, phân xưởng SX văn phòng làm việc công ty chiếu sáng đèn huỳnh quang Nhà máy cấp điện từ nguồn điện lưới quốc gia, điện áp đầu vào phía trung 15 kV Các dây dẫn đặt ống cách điện ngầm đất nhằm đảm bảo tính mỹ quan an toàn làm việô1 - Quy trình sản xuất nhà máy gồm có công đoạn sơ đồ khối sau: Luận văn tốt nghiệp Trang2 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương Tổng quan GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang Đầu vào nguyên liệu Keo PET MÁY HẤP KEO MÁY XAY (Hấp khô keo PET) Phế phẫm MÁY ÉP Cho SP PHÂN LOẠI SP (p thành ống chai) MÁY SẤY MÁY THỔI (Sấy mềm ống chai) (Thổi thành SP) H.1.1 Sơ đồ khối quy trình SX nhà máy nhựa Tiên Tấn Bảng số liệu công suất đặt, số lượng thiết bò nhà máy cho bảng (1.1), (1.2), (1.3) Sơ đồ mặt bằng, sơ đồ bố trí thiết bò tham khảo vẽ số 1, 2, 3, Bảng 1.1 Danh sách thiết bò xưởng A Kí hiệu Tên thiết bò SL Pđm(kW) Quạt hút Máy hấp Máy ép 37 Máy sấy 10 Máy sấy 15 Motor 10 7.5 Máy nén khí Máy thổi 4 Máy thổi 10 Máy xay 33 11 Máy ép 40 12 Máy làm 10 Tổng 44 Luận văn tốt nghiệp Trang3 m(V) 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 cosϕ Ksd Pđm*SL 0.8 0.6 54 0.9 0.6 40 0.85 0.7 37 0.85 0.7 60 0.9 0.7 30 0.70 0.6 75 0.7 0.6 0.7 0.65 16 0.65 0.65 0.8 0.5 33 0.9 0.7 40 0.7 0.6 20 415 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương Tổng quan GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang Bảng 1.2 Danh sách thiêùt bò xưởng B Kí hiệu 10 Tên thiết bò Quạt hút Máy hấp Máy ép Máy sấy Motor Máy nén khí Máy thổi Máy thổi Máy xay Máy làm Tổng cộng SL 10 12 10 Pđm(kW) 7.5 45 10 7.5 37 10 56 m(V) 380 380 380 380 380 380 380 380 380 380 cosϕ Ksd 0.7 0.6 0.9 0.6 0.85 0.7 0.85 0.7 0.7 0.6 0.7 0.6 0.75 0.65 0.65 0.65 0.8 0.5 0.7 0.6 Pđm*SL 90 90 90 60 75 24 15 37 30 516 Bảng 1.3 Danh sách thiết bò xưởng C Kí hiệu 10 11 12 13 14 15 16 17 Tên thiết bò SL Pđm(KW) m(V) cosp Ksd Pđm*SL Máy cắt 2.2 220 0.65 0.15 8.8 Quạt lò rèn 1.5 220 0.65 0.2 Bể ngâm 5.5 380 0.7 0.3 5.5 Bàn thử nghiệm 7.5 380 0.7 0.25 7.5 Máy mài đá 3 380 0.65 0.15 Tủ sấy 3.7 380 0.8 0.2 7.4 Máy mài thô 2.2 380 0.65 0.2 4.4 Máy phay 7.5 380 0.7 0.25 15 Khoan bàn 0.75 220 0.65 0.25 2.25 Máy mài tròn 5.5 380 0.7 0.2 11 Khoan đứng 5.5 380 0.7 0.2 11 Máy tiện 14 380 0.7 0.3 14 Máy tiện 15 380 0.65 0.3 30 Máy sọc 3 380 0.65 0.25 Máy cạo 1.5 220 0.8 0.25 4.5 Lò luyện khuôn 380 0.65 0.2 Quạt lò đúc 1.5 220 0.65 0.2 Tổng cộng Luận văn tốt nghiệp 39 156.35 Trang4 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương2 Xác đònh phụ tải tính toán GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang Chương XÁC ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN CỦA NHÀ MÁY 2.1 Khái niệm chung: Khi thiết kế cung cấp điện cho nhà máy, xí nghiệp, hộ tiêu thụ công việc quan trọng mà ta phải làm tiến hành xác đònh phụ tải tính toán cho nhà máy - Phụ tải tính toán: Phụ tải tính toán (PTTT) theo điều kiện phát nóng (được gọi tắt phụ tải tính toán) phụ tải giả thiết không đổi lâu dài phần tử hệ thống cung cấp điện tương đương với phụ tải thực tế biến đổi theo điều kiện tác dụng nhiệt nặng nề Nói cách khác, phụ tải tính toán làm dây dẫn phát nóng tới nhiệt độ với nhiệt độ lớn phụ tải thực tế gây Do vậy, phương diện phát nóng ta chọn thiết bò điện theo phụ tải tính toán đảm bảo an toàn cho thiết bò trạng thái vận hành bình thường 2.2 Mục đích xác đònh phụ tải tính toán: Xác đònh phụ tải tính toán công đoạn quan trọng thiết kế cung cấp điện, nhằm làm sở cho việc lựa chọn dây dẫn thiết bò lưới điện 2.3 Phân nhóm phụ tải 2.3.1 Các phương pháp phân nhóm phụ tải: Khi bắt tay vào xác đònh PTTT công việc mà ta phải làm phân nhóm phụ tải.Thông thường người ta sử dụng hai phương pháp sau: - Phân nhóm theo dây chuyền sản xuất tính chất công việc: Phương pháp có ưu điểm đảm bảo tính linh hoạt cao vận hành bảo trì, sửa chữa Chẳng hạn nhà máy sản xuất công suất thiết kế cho ngừng làm việc vài dây chuyền mà không làm ảnh hưởng đến hoạt động dây chuyền khác, bảo trì, sửa chữa cho ngừng hoạt động dây chuyền riêng lẻ,… Nhưng phương án có nhược điểm sơ đồ phức tạp, chi phí lắp đặt cao thiết bò nhóm lại không nằm gần dẫn đến tăng chi phí đầu tư dây dẫn, đòi hỏi người thiết kế cần nắm vững quy trình công nghệ nhà máy -Phân nhóm theo vò trí mặt bằng: Phương pháp có ưu điểm dễ thiết kế, thi công, chi phí lắp đặt thấp Nhưng có nhược điểm tính linh hoạt vận hành sửa chữa so với phương pháp thứ Luận văn tốt nghiệp Trang5 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương2 Xác đònh phụ tải tính toán GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang Do vây mà tuỳ vào điều kiện thực tế mà người thiết kế lựa chon phương án cho hợp lý 2.3.2 Phân chia nhóm phụ tải cho phân xưởng nhà máy nhựa Tiên Tấn: Ở đây, lựa cho phương án phân nhóm theo phương pháp 1, tức phân nhóm theo vò trí mặt Dựa vào sơ đồ bố trí mặt bằng, số lượng thiết bò tiêu thụ điện, phân thành nhóm sau: Xưởng A phân làm nhóm Xưởng B phân làm 5nhóm Xưởng C phân làm nhóm Kết cụ thể xin tham khảo bảng 2.2- 2.4 trang 16-23 2.4 Xác đònh tâm phụ tải 2.4.1 Mục đích: Xác đònh tâm phụ tải nhằm xác đònh vò trí hợp lý để đặt tủ phân phối (hoặc tủ động lực) Vì đặt tủ phân phối (hoặc động lực) vò trí ta thực việc cung cấp điện với tổn thất điện áp tổn thất công suất nhỏ, chi phí kim loại màu hợp lý Tuy nhiên, việc lựa chọn vò trí cuối cung phụ thuộc vào yếâu tố khác như: đảm bảo tính mỹ quan, thuận tiện an toàn thao tác, v.v… Ta xác đònh tâm phụ tải cho nhóm thiết bò (để đònh vò trí đặt tủ dộng lực), phân xưởng, vài phân xưởng toàn nhà máy (để xác đònh vò trí đặt tủ ph6n phối Nhưng để đơn giản công việc tính toán ta cần xác đònh tâm phụ tải cho vò trí đặt tủ phân phối Còn vò trí đặt tủ động lực cần xác đònh cách tương đối ước lượng cho vò trí đặt tủ nằm cân đối nhóm thiết bò ưu tiên gần động có công suất lớn 2.4.2 Công thức tính: Tâm phụ tải xác đònh theo công thức: n X = ∑(X i =1 i * Pdmi ) n ∑P i =1 dmi n ; Y= ∑ (Y * P i i =1 dmi n ∑P i =1 ) (2.1) dmi Trong X, Y hoành độ tung độ tâm phụ tải (so với gốc chuẫn ) Xi,Yi hoành độ tung độ thiết bò thứ i(so với gốc chuẫn) Pđmi công suất đònh mức thiết bò thứ i 4.3 Xác đònh tâm phụ tải cho phân xưởng A nhà máy nhựa Tiên tấn: Trước tiên, ta quy ước đánh số thứ tự thiết bố trí sớ đồ mặt theo thứ tự tăng dần từ trái sang phải từ lên Luận văn tốt nghiệp Trang6 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương2 Xác đònh phụ tải tính toán GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang Chọn gốc toạ độ vò trí góc bên trái (trên sơ đồ mặt bằng) phân xưởng A Để tiện lợi cho việc tính toán tâm phụ tải theo công thức (2.1), ta lập bảng 2.1 Bảng 2.1 Số liệu tính toán tâm phụ tải xưởng A STT(i) (1) Kí hiệu (2) Xi (3) Yi (4) Pi (5) Xi*Pi (6) Yi*Pi (7) 12 18 10 180 10 12 33 10 330 10 8 4.5 32 18 13 4.5 52 18 18 4.5 54 13.5 7 25.5 33 4.5 4.5 102 99 18 13.5 10 11 12 8 6 38 43 13 18 4.5 4.5 8.5 8.5 8.5 4 7.5 7.5 7.5 152 172 60 97.5 135 18 18 63.75 63.75 63.75 13 14 15 16 17 18 6 6 23 28 33 38 43 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 12.5 7.5 7.5 7.5 7.5 7.5 15 172.5 210 247.5 285 322.5 120 63.75 63.75 63.75 63.75 63.75 187.5 19 13 12.5 10 130 125 20 18 12.5 10 180 125 21 23 12.5 10 230 125 22 28 12.5 10 280 125 23 33 12.5 10 330 125 24 38 12.5 10 380 125 25 43 12.5 15 645 187.5 26 9.5 16.5 37 351.5 610.5 27 18 16.5 7.5 135 123.75 28 11 25.5 16.5 40 1020 660 29 33 16.5 7.5 247.5 123.75 30 10 39.5 16.5 33 1303.5 544.5 31 20.5 40 102.5 Luận văn tốt nghiệp Trang7 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương2 Xác đònh phụ tải tính toán GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) 32 13 20.5 65 102.5 33 18 20.5 90 102.5 34 23 20.5 115 102.5 35 28 20.5 140 102.5 36 33 20.5 165 102.5 37 38 20.5 190 102.5 38 43 21 215 105 39 10 24 90 216 40 16.5 24 148.5 216 41 23 24 207 216 42 29.5 24 265.5 216 43 36 24 324 216 44 Tổng 42.5 24 415 382.5 10493 216 5953 Từ bảng 2.1 ta tính được: n ∑ ΣXi*Pi = 180 +130 +32 +…+382.5 + 324 = 10493 (kW.m) ∑ Yi*Pi = 10 +10 +18 +…+216 = 5953 (kW.m) ∑ Pi = 10 +10 +4+…+9 +9 = 415 (kW) i =1 n i =1 n i =1 Thay vào công thức (2.1) ta tính được: 10493 = 25 (m) 415 5953 = 15 (m) Y= 415 X= Vậy tâm phụ tải vò trí có toạ độ (25m,15m) Nếu đặt tủ phân phối vò trí đem lại hiệu trình bày Tuy nhiên, để đảm bảo tính mỹ quan thuận tiện thao tác,v.v Nên ta đònh đặt tủ phân phối (PP1) vò trí sát tường, có toạ độ (25m, 24.5m) 2.4.4 Xác đònh tâm phụ tải cho phân xưởng B C toàn nhà máy: Ta thành lập bảng số liệu tính toán tương tự phân xưởng A (xem thêm bảng phụ lục 1) Sau tính toán ta thu kết sau: -Tâm phụ tải phân xưởng B C l vò trí có toạ độ(X=39m,Y=10m) ⇒ Chọn vò trí đặt tủ PP2 điểm (X=40m, Y=0m) Luận văn tốt nghiệp Trang8 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương2 Xác đònh phụ tải tính toán GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang -Tâm phụ tải toàn nhà máy có toạ độ (x=34m, Y=29m) ⇒ Chọn vò trí đặt tủ phân phối chính(PPC) (X=34m, Y=25.5m) (Các kết tính toán ứng với vò trí gốc toạ độ chọn vò trí bên trái xưởng B) 2.5 Chọn sơ đồ dây: Sau xác đònh xong vò trí đặt cá tủ động lực tủ phân phân phối, ta tiến hành vẽ sơ đồ dây cho nhóm thiết bò cho toàn nhà máy Các nguyên tắc áp dụng chọn sơ đồ dây: -Các thiết bò có công suất lớn dây riêng -Các thiết bò có công suất vừa nhỏ đặt gần thi liên thông với ( tối đa không đươc thiết bò liên thông đề đảm bảo độ tin cậy cung cấp điện) -Đối với thiết bò pha cân cố gắng dây cho chúng phân bố pha,… Sau cân nhắc lựa chọn phương án dây có thể, ta chọn phương án dây hợp lý Sơ đồ dây nhà máy nhựa Tiên Tấn trình bày vẽ số 1÷4 2.6 Xác đònh phụ tải tính toán: 2.6.1 Một số khái niệm: -Hệ số sử dụng Ksd: Là tỉ số phụ tải tính toán trung bình với công suất đặt hay công suất đònh mức thiết bò khoảng thời gian khảo sát (giờ, ca, ngày đêm,…) P (2.2) + Đối với thiết bò: Ksd = tb Pdm n + Đối với nhóm thiết bò: Ksd = Ptb = Pdm ∑P i =1 n tbi ∑P i =1 (2.3) dmi Hệ số sử dụng nói lên mức sử dụng, mức độ khai thác công suất thiết bò khoảng thời gian cho xem xét -Hệ số đồng thời Kđt: Là tỉ số công suất tác dụng tính toán cực đại nút khảo sát hệ thống cung cấp điện với tổng công suất tác dụng tính toán cự đại nhóm hộ tiêu thụ riêng biệt (hoặc nhóm thiết bò) nối vào nút đó: Kđt = Ptt (2.4) n ∑ Ptti i =1 Hệ số đồng thời phụ thuộc vào số phần tử n vào nhóm Kđt = 0.9 ÷0.95 số phần tử n =2÷4 Luận văn tốt nghiệp Trang9 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương2 Xác đònh phụ tải tính toán GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang Kđt =0.8 ÷0.85 số phần tử n =5÷10 (Tr13 ,TL[4];Tr 595, TL[1]) -Hệ số cực đại Kmax : Là tỉ số phụ tải tính toán phụ tải trung bình thời gian xem xét P (2.5) Kmax= tt Ptb Hệ số cực đại thường tính với ca làm việc có phụ tải lớn Hệ số Kmax phụ thuộc vào số thiệt bò hiệu nhq(hoặc Nhq), vào hệ số sử dụng hàng loạt yếu tố khác đặc trưng cho chế độ làm việc thiết bò điện nhóm Trong thực tế tính toán thiết kế người ta chọn Kmax theo đường cong Kmax= f(Ksd,nhq), tra bảng cẩm nang tra cứu - Số thiết bò hiệu nhq: Giả thiết có nhóm gồm n thiết có công suất chế độ làm việc khác Khi ta đònh nghóa nhq số quy đổi gồm có nhq thiết bò có công suất đònh mức chế độ làm việc tạo nên phụ tải tính toán với phụ tải tiêu thụ thực n thiết bò tiêu thụ n nhq = (∑ Pdmi ) i =1 n ∑ (P i =1 dmi ) (2.6) -Hệ số nhu cầu Knc:Là tỉ số công suất tính toán (trong điều kiện thiết kế) công suất tiêu thụ (trong điều kiện vận hành) với công suất đặt (công suất đònh mức) nhóm hộ tiêu thụ Knc = Ptt P P = tt * tb = Kmax* Ksd Pdm Pdm Ptn (2.7) 2.6.2 Các phương pháp xác đònh phụ tải tính toán Hiện có nhiều phương pháp để tính toán phụ tải tính toán(PTTT), dựa sở khoa học để tính toán phụ tải điện hoàn thiện phương diện lý thuyết sở quan sát phụ tải điện xí nghiệp vận hành Thông thường phương pháp tính toán đơn giản, thuận tiện lại cho kết không thật xác, muốn xác cao phải tính toán lại phức tạp Do tùy theo giai đoạn thiết kế thi công yêu cầu cụ thể mà chọn phương pháp tính toán cho thích hợp Nguyên tắc chung để tính PTTT hệ thống tính từ thiết bò điện ngược trở nguồn, tức tiến hành từ bậc thấp đến bậc cao hệ thống cung cấp điện, ta cần tính toán điểm nút hệ thống điện Mục đích việc tính toán phụ tải điện nút nhằm: Luận văn tốt nghiệp Trang10 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang tình trạng nhẹ ta thường xét đến tính toán lựa chọn ngưỡng tác động cho thiết bò bảo vệ 5.2 Tính toán ngắn mạch: 5.2.1 Tính toán ngắn mạch ba pha(N(3)): 5.2.1.1 Công thức tính : IN(3) = U dm (5.1) * Z th Với Zth tông trở tổng cộng nhìn từ điểm ngắn mạch trở nguồn - Cách xác đònh tổng trở phần tử: CB: Trong lưới điện hạ áp, tổng trở CB nằ phiá trước vò trí ố phải tính đến Cảm khán tiếp nhận giá trò 0.15Ω cho CB, tromh trở kháng có thhể bỏ qua Thanh góp: Trở káng góp 9ược bỏ qua cảm kháng lấy giá trò 0.15Ω cho m chiều dài Dây dẫn: Trở kháng dây dẫn tra theo bảng tra tính gần theo công thức: R= ρL F = ro*L (5.2) ρ điện trở suất dây dẫn có nhiệt độ vận hành bình thường 22.5mΩ/m ( cho đồng), 36mΩ/m ( với dây nhôm) Ro: Điện trở đơn vò chiều dài(Ω/km) nhà sản xuất cung cấp Cảm kháng X dây cáp, số liệu lấy giá trò 0.07÷ 0.09 Ω/km ( theo TL[1]) 5.2.1.2 Tính toán ngắn mạch MBA: IN(3)TCBA = U tb 3Z B (kA) (5.3) Utb- điện áp dây trung bình (V), ZB- tổng trở MBA(mΩ) Luận văn tốt nghiệp Trang71 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang -Xác đònh tổng trở MBA: RB = = ZB = = XB = ΔPN * U dm S dm (5.4) * 400 = 2.56 mΩ 750 U N % * U dm 100 * S dm (5.5) 5.5 * 400 = 11.73 mΩ 100 * 750 (5.6) Z B2 − R B2 = 11.73 − 2.56 = 11.45 mΩ ⇒IN(3)tcBA 400 * 11.73 = 19.7 kA 5.2.1.3 Tính toán ngắn mạch ba pha tủ PPC (I(3)N1): Sơ đồ thay thế: Tính toán ngắn mạch ba pha để biết giá trò lớn dòng điện cố, để đơn giản cho việc tính toán ta bỏ qua giá trò tổng trở phần tử CB, - Tổng trở MBA: RB = 2.56 mΩ XB =11.45 mΩ ZB = 11.73 mΩ -Tính tổng trở dây dẫn: Với dây dẫn 3x(3x500)+500, có ro=0.0122 Ω/km, xo=0.03Ω/km, L=75m Rd1 = ro* L = 0.0122*75 = 0.915 mΩ Xd1 = xo*L = 0.03*75 = 2.25 mΩ Luận văn tốt nghiệp Trang72 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang − Từ đó, ta tính tổng trở tương đương dòng ngắn mạch ba pha: Rth1 = RB + Rd1 = 2.56 + 0.915 = 3.475 mΩ Xth1 = XB + Xd1 = 11.45+ 2.25 = 13.7 mΩ Ζth1 = Rth2 + X th2 = 3.475 + 13.7 =14.134 mΩ⎯ ⇒ 400 I(3)N1 = * 14.134 = 16.34 kA 5.2.1.4 Tính ngắn mạch ba pha tủ PP (I(3)N2) Xét trường hợp bò ngắn mạch ba pha tủ PP1: - Sơ đồ thay thế: - Tính tổng trở dây dẫn: Với dây dẫn 3x(3x300)+300, có ro=0.02 Ω/km, xo=0.03Ω/km, L=85m Rd2 = ro* L = 0.02*85 = 1.7 mΩ Xd2 = xo*L = 0.03*85 = 2.55 mΩ − Từ đó, ta tính tổâng trở tương đương dòng ngắn mạch ba pha: Rth2 = Rth1 + Rd2 = 3.475+ 1.7 = 5.175 mΩ Xth2 = Xth1 + Xd2 = 13.7+ 2.55 = 16.25 mΩ Ζth2 = Rth2 + X yh5 = 5.175 + 16.25 = 17.05 mΩ⎯ ⇒I(3)N2 = 400 * 17.05 = 13.54 kA 5.2.1.5 Tính ngắn mạch ba pha tủ ĐL (I(3)N3) Xét trường hợp bò ngắn mạch ba pha tủ ĐL1A: - Sơ đồ thay thế: Luận văn tốt nghiệp Trang73 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang - Tính tổng trở dây dẫn: Với dây dẫn 4G120, có ro=0.153 Ω/km, xo=0.08Ω/km, L=73m Rd3 = ro* L = 0.153*73 = 11.169 mΩ Xd2 = xo*L = 0.08*73 = 5.84 mΩ − Từ đó, ta tính tổâng trở tương đương dòng ngắn mạch ba pha: Rth3 = Rth2 + Rd3= 5.175+ 11.169 = 16.344 mΩ Xth3 = Xth2 + Xd3 = 16.25+ 5.84 = 22.09 mΩ Ζth3= Rth2 + X yh2 = 16.344 + 22.09 = 27.48 mΩ⎯ ⇒ I(3)N3 = 400 * 27.48 = 8.4 kA ”Khi xét đến ảnh hưởng động khởi động (ta xét động lớn nhóm khởi động) Ta có Immmax = 108.5 A= 0.1085kA ⇒ I(3)N3mm= I(3)N3 +0.9Immmax = 8.4+0.9*0.1085 = 8.5kA 5.2.1.6 Tính ngắn mạch ba pha thiết bò (I(3)N4) Xét trường hợp bò ngắn mạch ba pha thiết bò số nhóm ĐL1A: - Sơ đồ thay thế: - Tính tổng trở dây dẫn: Với dây dẫn 4G10, có ro=1.83 Ω/km, xo=0.08 Ω/km, L=10m Rd4 = ro* L = 1.83*10 = 18.3 mΩ Xd4 = xo*L = 0.08*10 =0.8 mΩ − Từ đó, ta tính tổâng trở tương đương dòng ngắn mạch ba pha: Rth4 = Rth3 + Rd4 = 16.3418.3 = 34.64mΩ Xth4 = Xth3 + Xd4 = 22.09+0.8 = 22.89mΩ Ζth4= 34.64 + 22.89 = 41.52 mΩ⎯ ⇒ I(3)N4 = Luận văn tốt nghiệp 400 * 41.52 = 5.56kA Trang74 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang Dòng ngắn mạch thiết bò khởi động: I(3)N4mm= I(3)N4+0.9*Imm =5.56 + 0.9*108.5*10-3 =5.66kA Đối với nhánh khác, ta tính toán cách hoàn toàn tương tự Kết tính toán ngắn mạch cho bảng 5.1 ÷ 5.4 5.2.2 Tính ngắn mạch pha (I(1)N) Mục đích việc tính ngắn mạch pha để làm sở cho việc lựa chọn kiểm tra độ nhạy CB, MC, Rơle bảo vệ,… Vì trường hợp trái ngược lại với trường hợp tính ngắn mạch ba pha ta cần biết trò số bé dòng diện cố Do mà tính toán ngắn mạch pha ta cần lưu ý: - Phải xét đến điện trở tất thành phần - Nhân điện áp tính toán với hệ số nhỏ ( thường lấy từ 0.9 ÷0.95) để xét đến giảm áp bên sơ cấp MBA ngắn mạch - Điện trở dây trung tính mạng thứ tự lấy lần giá trò điện trở thực tế - Điện kháng thứ tự không MBA nối Y/Yo X*oB= 0.3÷1( trò số tương đối đònh mức, song dòng điện ngắn mạch cực tiểu ta chọn X*oB=1 * Do đơn vò có tên XoB = X oB * U tb2 * 10 (mΩ) S dm (5.7) Trong Utb(kV), Sđm( kVA) Nếu MBA đấu Δ/Yo thì: XoB = X1B - Điện kháng thứ tự không đường dây hạ áp lấy hai lần điện kháng thứ tự thuận: Xod = 2X1d Sau tính tổng trở tất phần tử, ta xác đònh dòng điện ngắn mạch pha theo công thức sau: * U tb I(1)N = (0.9÷0.95) = (0.9÷0.95) (2 R1Σ + R0 Σ ) + (2 X 1Σ + X 0Σ) 3U ptb (kA) (5.8) Z1+ Z + Z Trong đó: R1Σ X1Σ điện trở điện kháng thứ tự thuận tổng tất phần tử (mΩ) R0Σ X0Σ điện trở điện kháng thứ tự nghòch tổng tất phần tử (mΩ) Utb điện áp pha trung bình tính (V) Uptb- điện áp pha trung bình (V) Zo, Z1,Z2,-tổng trở thứ tự thuận, thứ tự nghòch thứ tự không Luận văn tốt nghiệp Trang75 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang 5.2.2.1 Tính ngắn mạch pha tủ PPC (I (N1)1 ) Sơ đồ thay thế: - Xác đònh tổng trở thứ tự thuận thứ tự nghòch phần tử: ”Máy biến áp : RoB = R1B = 2.56 mΩ XoB = X1B = 11.45 mΩ ”Dây pha 1: Tiết diện F =3x500 mm2; ro = 0.0122 Ω/km; xo=0.03 Ω/km; L=75m R1d1 = 0.915mΩ = Rod1 X1d1 = 2.25 mΩ Xod1= 2X1d1 = 4.5 mΩ ”CB1: X1CB1 =0.15 mΩ XoCB1 =2X1CB1= 0.3 mΩ ”Dây PEN1: Tiết diện F=500mm2, ro=0.0366 Ω/km; xo=0.08 Ω/km; L=75m RPEN1 =0.0366*75 = 2.75 mΩ = RoPEN1 X1PEN1 = 0.08*75 = 6mΩ X1PEN1= 2XOPEN1 = 12 mΩ Từ ta tính được: R11Σ = R1B+R1d1+R1PEN1 = 6.625 mΩ = Ro1Σ X11Σ=X1B+X1d1+X1CB1+X1PEN1=11.45+2.25+0.15+6=19.85.1mΩ X01Σ=XoB+Xod1+XoCB1+XoPEN1=11.45+4.5+0.3++12=28.25 mΩ Τrong đó: R11Σ X11Σ tổng trở kháng cãm kháng thứ tự thận tất phần tử thuộc phân đoạn 1(Từ TBA đến tủ PPC) R01Σ X01Σ tổng trở kháng cãm kháng thứ tự không tất phần tử thuộc phân đoạn ¾Tính dòng ngắn mạch theo công thức (5.8) I(1)N1= Luận văn tốt nghiệp * 0.9 * 400 (2 * 6.625 + 6.625) + (2 * 19.85 + 28.25) Trang76 = 8.25 kA SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang 5.2.3.2 Tính ngắn mạch pha tủ PP xưởng (I (N1)2 ) Sơ đồ thay thế: - Xác đònh tổng trở thứ tự thuận thứ tự nghòch phần tử: ”Thanh 1: X1TC1 = 0.15 mΩ XoTC1 = 0.3 mΩ ”Dây pha 2: Tiết diện F =3x300 mm2; ro = 0.02 Ω/km; xo=0.03 Ω/km; L=85m R1d2 = 1.7mΩ =Rod2 X1d2 = 2.55 mΩ Xod2= 2X1d2 = 5.1 mΩ ”CB2: X1CB2 =0.15 mΩ XoCB2 =2X1CB2= 0.3 mΩ ”CB3: X1CB3 =0.15 mΩ XoCB3 =2X1CB2= 0.3 mΩ ”Dây PEN2: Tiết diện F=300mm2, ro=0.06 Ω/km; xo=0.08 Ω/km; L=85m RPEN2 =0.06*85 =5.1 mΩ =RoPEN2 X1PEN2 = 0.08*85 = 6.8 mΩ X0PEN2= 2XOPEN1 = 13.6 mΩ Từ ta tính được: R12Σ = R11Σ+R1d2+R1PEN2 = 6.225+1.7+5.1 = 13.025 mΩ = Ro2Σ X12Σ =X11Σ+X1TC1+X1d2+X1CB2+X1CB3+X1PEN2 =19.85+0.15+2.55+0.15 + 0.15+6.8 = 29.65 mΩ X02Σ = X01Σ+X0TC1+X0d2+X0CB2+X0CB3+X0PEN2 = 28.25+ 0.3+ 5.1+ 0.3 + 0.3 +13.6 =47.85 mΩ Luận văn tốt nghiệp Trang77 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang Tính dòng ngắn mạch theo công thức (5.8) I(1)N2= * 0.9 * 400 (2 * 30.025 + 30.025) + (2 * 29.65 + 47.85) = 5.47 kA 5.2.3.3 Tính ngắn mạch pha tủ ĐL (I(1)N3) Sơ đồ thay thế: - Xác đònh tổng trở thứ tự thuận thứ tự nghòch phần tử: ”Thanh 2: X1TC2 = 0.15 mΩ XoTC2 = 0.3 mΩ ”Dây pha 3: Tiết diện F =120 mm2; ro = 0.153 Ω/km; xo=0.08 Ω/km; L=73m R1d3 = 11.169mΩ Rod3 = R1d3 = 11.169 mΩ X1d3 = 5.84mΩ Xod3= 2X1d3 = 11.68 mΩ ”CB4: X1CB2 =0.15 mΩ XoCB2 =2X1CB2= 0.3 mΩ ”Dây PEN3: Tiết diện F=120mm2, ro=0.153 Ω/km; xo=0.8 Ω/km; L=73m RPEN3 = 11.169mΩ RoPEN3 = R1PEN3=11.169 mΩ X1PEN3 = 5.84 mΩ X0PEN3= 2XOPEN3 = 11.68 mΩ Từ ta tính được: R13Σ = R12Σ+R1d3+R1PEN = 35.36 mΩ Ro3Σ = Ro2Σ+Rod3+RoPEN3 =35.36mΩ Luận văn tốt nghiệp Trang78 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang X13Σ =X12Σ+X1TC2+X1d3+X1CB4+X1PEN3 = 41.63 mΩ X03Σ = X02Σ+X0TC2+X0d3+X0CB4+X0PEN3 =71.51 mΩ Tính dòng ngắn mạch theo công thức (5.8) I (1)N3= * 0.9 * 400 (2 * 35.36 + 35.36) + (2 * 41.63 + 71.51) = 3.32 kA 5.2.3.4 Tính ngắn mạch pha thiết bò (I(1)N4) Ta tính ngắn mạch thiết bò nhánh nhóm ĐL1A ( Máy làm sạch) -Sơ đồ thay thế: - Tính tổng trở phần tử: ”Thanh 3: X1TC3 = 0.15 mΩ XoTC3 = 0.3 mΩ ”Dây pha 4: Tiết diện F =10 mm2; ro = 1.83 Ω/km; xo =0.08 Ω/km; L=10m R1d4 = 18.3mΩ Rod4 = R1d4 = 18.3 mΩ X1d4 = 0.8mΩ ”CB5: X1CB5 =0.15 mΩ XoCB5 =2X1CB5= 0.3 mΩ ”Dây PEN4:: Tiết diện F =10mm2, ro=1.83 Ω/km; xo=0.08 Ω/km; L=10m RPEN4 = 18.3mΩ = RoPE4 X1PEN4 = X0PE4= 0.8 mΩ Từ ta tính được: R14Σ = Ro3Σ = 71.96mΩ X14Σ = 43.83 mΩ X04Σ = 75.91 mΩ Luận văn tốt nghiệp Trang79 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang Tính dòng ngắn mạch theo công thức (5.8) I(1)N4= 0.9 * * 400 (3 * 71.96) + (2 * 43.83 + 75.91) =2.3 kA Với nhánh khác ta tính toán cách hoàn toàn tương tự, thu kết bảng 5.1; 5.2 Bảng 5.1 Bảng tính toán ngắn mạch Ngắn mạch pha STT Tên Ngắn mạch ba pha (3) IN(1) nhóm nhóm I N X1th X0th I(1)N Xth I(3)N R1th Rth (mΩ) (mΩ) (kA) = Roth (mΩ) (mΩ) (kA) (mΩ) (1) (2) (10) (11) (12) (14) (15) (16) (17) 41.63 33.95 30.59 35.87 71.51 56.15 49.43 59.99 3.32 4.50 5.26 4.14 41.31 70.87 1.13 Ngắn mạch ại tủ động lực N3 Xưởng A ĐL1A 16.35 22.09 8.40 35.36 ĐL2A 9.00 18.25 11.35 20.67 ĐL3A 5.79 16.57 13.16 14.25 ĐL4A 10.84 19.21 10.47 24.34 ĐL5A 86.83 21.93 2.58 176.32 Xưởng B C 23.05 8.38 31.69 20.97 9.58 25.24 18.81 11.18 18.54 17.29 12.58 13.83 18.09 11.81 16.31 21.05 3.02 148.61 21.13 4.33 99.30 19.93 6.61 58.81 ĐL1B ĐL2B ĐL3B ĐL4B ĐL5B ĐL6B ĐL1C ĐL2C 15.11 11.89 8.54 6.18 7.42 73.57 48.92 28.68 41.90 37.74 33.42 30.38 31.98 37.90 38.06 35.66 72.05 3.42 63.73 3.93 55.09 4.65 49.01 5.31 52.21 4.95 64.05 1.33 64.37 1.89 59.57 2.84 Ngắn mạch tủ PP phân xưởng N2 PP1 5.18 16.25 13.54 13.02 29.65 47.85 PP2 4.57 15.80 14.04 28.00 44.55 5.91 Ngắn mạch tủ phân phối N1 PPC 3.48 13.70 16.34 6.22 19.85 28.25 Bảng5.2Tính toán mạch cuối đường dây 8.85 Luận văn tốt nghiệp 10.61 5.47 Trang80 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch Stt nhánh Tên thiết bò SL (1) (2) (3) Nhóm (ĐL1A) Máy làm Máy thổi Motor Máy thổi Motor Máy nén khí Máy thổi Motor Motor Máy thổi Máy thổi Motor Máy thổi Motor Máy làm Tổng nhóm Tính ngắn mạch IN(3) Xth Rth (mΩ) (mΩ) 1 1 1 2 1 1 1 Tổng nhóm Nhóm (ĐL2A), Quạt hút Quạt hút Máy hấp Motor Máy hấp Máy ép Máy sấy Máy sấy GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang 1 1 1 (5) I(3)N I(3)Nmm (kA) (kA) (6) (7) (8) XƯỞNG A 34.65 22.89 5.56 5.66 Tính ngắn mạch IN(1) X1th X0th I(1)N R1th =R0th (mΩ) (mΩ) (kA) (mΩ) (9) (10) (11) (12) 71.96 43.8 75.9 2.30 67.59 24.3 3.21 3.29 137.84 46.7 81.7 1.39 60.27 24 3.56 3.63 123.20 46.1 80.4 1.53 120.1 22.1 1.89 1.93 242.84 42.2 72.7 0.84 39.35 37.05 23.7 23.5 5.03 5.10 5.26 5.34 81.36 76.76 45.4 45.1 79.1 78.5 2.10 2.18 43.95 24 4.61 4.68 90.56 46.1 80.4 1.94 67.59 24.3 3.21 3.29 137.84 46.7 81.7 1.39 47.15 22.1 4.44 4.53 96.96 42.2 72.7 1.89 16.35 22.09 8.40 8.49 35.36 41.63 71.51 3.32 50.49 78.15 18.3 18.3 4.30 4.38 103.65 34.6 2.88 2.95 158.97 34.6 57.4 57.4 1.86 1.26 40.11 19.6 5.17 5.25 82.89 37.3 62.8 2.19 83.10 13.19 87.37 29.13 18.3 2.71 2.75 18.9 10.02 10.32 18.3 2.59 2.67 19.1 6.63 6.74 168.87 29.06 177.41 60.93 34.6 35.8 34.6 36.3 57.4 59.9 57.4 60.9 1.19 3.95 1.14 2.75 9.00 18.25 11.35 11.6 20.67 33.95 56.15 4.5 Nhóm (ĐL3A) Luận văn tốt nghiệp Trang81 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch (1) (10) (11) 14.99 17.21 10.12 10.20 32.65 32.5 53.2 4.06 102.6 79.55 42.67 14.17 102.1 35.43 16.6 2.22 2.30 207.87 16.6 2.84 2.92 463.23 16.6 5.05 5.13 88.01 17.9 10.13 10.44 70.98 16.6 2.23 2.27 206.91 16.6 5.90 5.98 198.51 31.2 34.6 31.2 37.1 31.2 34.6 50.6 57.4 50.6 62.5 50.6 57.4 16.57 13.16 13.5 14.25 30.59 49.43 5.26 66.16 98.43 70.77 13.98 129.4 98.43 66.16 25.48 19.2 19.2 19.2 19.7 19.2 19.2 19.2 19.9 134.98 199.52 144.20 30.63 261.46 199.52 134.98 53.62 36.5 36.5 36.5 37.4 36.5 36.5 36.5 37.8 Tổng nhóm 10.84 19.21 10.47 10.75 24.34 35.87 59.99 4.14 Nhóm (CSA) 86.83 21.93 2.58 (2) Quạt hút Máy hấp Máy sấy Máy sấy Máy sấy Máy ép Máy hấp Quạt hút (3) 1 1 1 Tổng nhóm Nhóm (ĐL4A) Quạt hút Quạt hút Máy hấp Máy xay Motor Máy sấy Máy sấy Máy sấy (5) GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang 5.79 1 1 1 (6) (7) 3.35 2.30 3.15 9.56 1.77 2.30 3.35 7.15 (8) 3.43 2.38 3.19 9.84 1.84 2.38 3.43 7.26 (9) 61.2 61.2 61.2 63.1 61.2 61.2 61.2 63.8 (12) 0.98 1.30 2.17 4.05 0.99 2.65 1.46 1.02 1.38 3.76 0.78 1.02 1.46 2.93 176.32 41.31 70.87 1.13 XƯỞNG B Nhóm (ĐL1B) Máy làm Máy thổi Máy thổi Motor Máy sấy Máy sấy Motor Máy thổi Máy thổi Motor Luận văn tốt nghiệp 27.92 23.6 48.05 24.5 2 35.81 24.5 76.71 23.1 130.36 23.1 31.21 24.2 1 35.81 24.5 6.32 6.41 57.31 43.6 4.28 4.32 97.57 45.4 5.32 2.88 1.74 5.85 5.40 73.09 45.4 2.96 154.89 42.5 1.82 262.19 42.5 5.92 63.89 44.7 5.32 5.40 Trang82 73.09 45.4 75.5 2.63 79 1.84 79 73.3 73.3 77.7 2.25 1.27 0.78 2.45 79 2.25 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang (1) (2) (3) (5) (6) (7) (8) (9) (10) Máy sấy 76.71 23.1 2.88 2.96 154.89 42.5 24 5.23 5.33 75.61 44.4 Máy làm 37.07 Tổng nhóm 15.11 23.05 8.38 8.48 31.69 41.9 Nhóm (ĐL2B) Máy làm Máy thổi Motor Máy thổi Motor Máy sấy Motor Máy sấy Máy sấy Motor Máy nén khí Máy thổi Tổng nhóm Nhóm (ĐL3B) Quạt hút Quạt hút Máy hấp Máy xay Máy hấp Quạt hút Quạt hút Luận văn tốt nghiệp 72.0 3.42 2 1 1 1 33.45 21 5.85 5.95 68.36 38.3 64.9 2.50 41.79 18.9 5.04 5.11 85.04 42.5 73.3 2.08 32.59 19.5 6.08 6.15 66.64 41.2 70.7 2.48 104.1 26.84 58.09 76.57 21 19.9 21 21 2.18 6.91 3.74 2.91 33.74 19.5 5.93 6.00 1 2 1 17.76 54.64 26.84 13.26 26.84 59.25 17.76 Tổng nhóm Nhóm (ĐL4B) Quạt hút Máy hấp Máy ép Máy hấp Quạt hút Quạt hút Tổng nhóm (11) (12) 73.3 1.27 77.1 2.22 68.94 41.4 64.9 69.1 64.9 64.9 0.97 2.79 1.64 1.29 71 2.42 62.60 21 3.50 3.53 126.66 38.3 64.9 1.54 11.89 20.97 9.58 9.67 25.24 37.74 63.73 3.93 8.54 2 1 2.26 209.64 38.3 6.98 55.14 40.4 3.82 117.64 38.3 2.99 154.60 38.3 18.8 18.8 19.6 19.5 19.6 18.8 18.8 8.93 4.00 6.95 9.78 6.95 3.72 8.93 9.02 36.98 34 4.08 110.74 34 7.00 55.14 35.6 10.10 27.97 35.5 7.00 55.14 35.6 3.80 119.96 34 9.02 36.98 34 18.81 11.18 11.49 18.54 15.40 17.3 22.65 18 9.85 18.1 24.48 18.1 52.28 17.3 15.40 17.3 6.18 17.29 9.97 7.98 11.21 7.59 4.19 9.97 12.58 Trang83 10.06 8.04 11.57 7.64 4.28 10.06 12.94 32.27 46.77 21.17 50.43 106.03 32.27 13.83 56.3 56.3 59.5 59.2 59.5 56.3 56.3 3.74 1.76 2.96 4.03 2.96 1.64 3.74 33.42 55.09 4.65 31 50.2 32.4 53.1 32.6 53.4 32.6 53.4 31 50.2 31 50.2 30.38 49.01 4.21 3.40 4.64 3.24 1.85 4.21 5.31 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch Nhóm (ĐL5B) (1) (2) Máy ép Máy hấp Quạt hút Máy hấp Quạt hút Máy hấp Quạt hút (3) 1 1 GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang (5) 10.36 42.19 85.79 (6) (7) (8) (9) (10) 18.7 10.79 11.15 22.18 33.9 19.6 4.96 5.02 85.85 35.6 18.1 2.63 2.72 173.05 32.6 (11) (12) 56 4.44 59.5 2.16 53.4 1.17 21.22 19.1 8.10 8.19 43.91 34.5 57.3 3.42 15.47 18.7 9.53 9.62 32.41 33.7 55.7 3.98 Tổng nhóm 7.42 18.09 11.81 12.17 16.31 Nhóm (CSB) 73.57 21.05 3.02 31.98 52.21 4.95 148.61 37.9 64.05 1.33 XƯỞNG C Nhóm 1(ĐL1C) Quạt lò rèn Máy cắt Bàn T nghiệm Máy mài đá Bể ngâm Máy mài thô Máy mài tròn Máy phay Khoan đứng Máy mài tròn Khoan đứng Máy mài đá Máy phay Khoan bàn Máy mài đá 10 Tủ sấy Quạt lò rèn 11 Máy cắt Tổng nhóm Luận văn tốt nghiệp 1 1 1 1 2 66.17 22.3 3.31 3.38 133.80 41.1 70.4 1.45 145.7 101.2 21.1 1.57 1.57 292.92 38.7 65.6 0.70 21.1 2.23 2.26 330.47 32.6 53.4 1.78 112.97 23.9 2.00 2.05 400.61 38.2 64.6 1.47 80.03 22.5 2.78 2.85 202.97 35.3 58.9 2.59 98.33 23.3 2.29 2.34 198.12 74.2 1.01 21.1 1.65 1.71 277.94 38.7 65.6 0.74 22.5 21.1 2.78 2.85 161.52 41.4 1.09 1.12 984.41 32.6 71 1.23 53.4 0.63 87.35 22.8 2.56 2.59 176.16 72.3 1.13 66.17 22.3 3.31 3.38 133.80 41.1 48.92 21.13 4.33 138.2 80.03 210.3 Trang84 4.4 99.30 43 42 70.4 1.45 38.06 64.37 1.89 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương5 Tính toán ngắn mạch Nhóm (ĐL2C) (1) (2) Máy tiện Máy tiện Máy sọc Máy cạo Lò luyện khuôn Quạt lò đúc Máy tiện Máy cạo Quạt lò đúc Tổng nhóm Luận văn tốt nghiệp (3) 1 (5) 40.18 52.83 125.49 199.11 GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang (6) 20.73 21.6 19.9 19.9 (7) 5.11 4.05 1.82 1.15 (8) (9) (10) 5.27 81.81 37.9 4.20 107.11 39.6 1.85 252.43 36.3 1.19 399.67 36.3 (11) 64 67.5 60.8 60.8 (12) 2.21 1.77 0.81 0.52 143.93 19.9 1.59 1.59 289.31 36.3 60.8 0.71 162.37 19.9 43.63 21 74.78 19.9 1.41 1.44 326.19 36.3 4.77 4.91 88.71 38.3 60.8 0.63 64.9 2.07 2.98 3.03 151.01 36.3 60.8 1.32 28.68 19.93 6.61 6.77 58.81 Trang85 35.66 59.57 2.84 SVTH: Tạ Minh Hiển [...]... trạm biến áp, chọn cấp điện áp, sơ dồ cấp điện ƠTrạm biến áp: Trạm biến áp dùng để biến đổi điện áp từ cấp điện áp này sang cấp điện áp khác Nó đóng vai trò rất quan trọng trong hệ thống cung cấp điện - Theo nhiệm vụ, người ta phân ra thành hai loại trạm biến áp: + Trạm biến áp trung gian hay còn gọi là trạm biến áp chính: Trạm này nhận điện từ hệ thống 35÷220kV, biến thành cấp điện áp 15kV,10kV, hay... không gian không cản trở đến các hoạt động khác, tính mỹ quan,v.v… Ơ Chọn cấp điện áp: Do nhà máy được cấp điện từ đường dây 15kV, và phụ tải của nhà máy chỉ sử dụng điện áp 220V ,và 380V Cho nên ta sẽ lắp đặt trạm biến áp giảm áp 15/0.4kV để đưa điện vào cung cấp cho phụ tải của nhà máy ƠSơ đồ cung cấp điện: Với lưới điện hạ áp cung cấp cho các xí nghiệp, hộ tiêu thụ, thườøng thì người ta sẽ thực hiện... nhận điện từ trạm biến áp trung gian và biến đổi thành các cấp điện áp thích hợp phục vụ cho phụ tải của các nhà máy, phân xưởng, hay các hộ tiêu thụ Phía sơ cấp thường là các cấp điện áùp: 6kV, 10kV, 15kV,… Còn phía thứ cấp thường có các cấp điện áp : 380/220V, 220/127V., hoặc 660V -Về phương diện cấu trúc, người ta chia ra trạm trong nhà và trạm ngoài trời + Trạm BA ngoài trời: Ở trạm này các thiết. .. = Kđt* ΣQttpp = 0.95*(185.93+279.87) = 442.51 kVAr SttNM 692.012 + 442.512 = 821.4 kVA IttNM = 821.4 3 * 0.38 = 1248 A Kết quả phụ tải tính toán của toàn nhà máy cho ở bảng 2.6 Việc xác đònh PTTT là khâu rất quan trọng và cần thiết trong quá trình thiết kế hệ thống cung cấp điện Các kết quả thu được sẽ làm cơ sở cho việc chọn lựa MBA, dây dẫn,… ở các chương tiếp sau Luận văn tốt nghiệp Trang29 SVTH:... Phương án này có ưu điểm là chi phí thấp, vận hành đơn giản, nhưng độ tin cậy cung cấp điện không cao - Phương án 2 MBA: Phương án này có ưu điể là độ tin cậy cung cấp điện cao như chi phí khá cao nên thường chỉ sử dụng cho những hộ tiêu thụ có công súât lớn hoặc quan trọng ( hộ loại 1) - Phương án 3 MBA: Độ tin cậy cấp điện rất cao nhưng chi phí cũng rất lớn nên ít được sử dụng, thường chỉ sử dụng... Công suất nhánh vàtên hiệu đặt thiết bò Pđm (kW) điện Một Tất cả thiết thiết bò bò (1) (2) Nhóm 1 (ĐL1C) 1 Quạt lò rèn Máy cắt 2 Bàn thử nghiệm 3 Máy mài đá Bể ngâm 4 Máy mài thô Máy mài tròn 5 Máy phay 6 Khoan đứng Máy mài tròn 7 Khoan đứng Máy mài đá 8 Máy phay Luận văn tốt nghiệp Iđm m một (V) thiết bò (A) (8) (9) Phụ tải tính toán Ksd Công suất Số Hệ Dòng trung bình thiết số Ptt Qtt Stt Itt đỉnh... nghệ, sắp xếp lại các máy móc, Nhưng có nhược điểm là độ tin cậy cung cấp điện không cao Luận văn tốt nghiệp Trang32 SVTH: Tạ Minh Hiển Chương3 Chọn máy biến áp và nguồn dự phòng GVHD: Cô Nguyễn Thò Quang Sơ đồ hình tia được sử dụng khi có các hộ tiêu thụ tập trung tại điểm phân phối Còn sơ đồ phân nhánh được dùng trong những phòng khá dài, các hộ tiêu thụ rải dọc cạnh nhau Ơ Đối với mạng điện cung cấp. .. công thức (2.21): Với Iđmmax của thiết bò có dòng mở máy lớn nhất trong nhóm là 21.7A Ksdmax = 0.7 ⇒ Iđn = 5*21.7+154-0.7*21.7 = 249.48 A Nhận xét: Sau khi tính toán PTTT của nhóm ĐL1A ta thấy:Ptt=76.95 < ΣPđmi =106kW, Qtt= 64.66 < ΣQđmi = ΣPđmi*tgϕ =108 kVAr Như vậy việc xác đònh PTTT sẽ giúp cho việc lựa chọn các phần tử trong hệ thống cung cấp điện như dây dẫn, thiết bò đóng cắt, MBA,… hợp lý và... số thiết bò hiệu quả hay phương pháp sắp xếp biểu đồ) Phương pháp này cho kết quả tương đối chính xác, vì khi tính số thiết bò hiệu quả (nhq) chúng ta đã xét tới hàng lạt các yếu tố quan trọng như ảnh hưởng của số lượng thiết bò trong nhóm, số thiết bò có công suất lớn nhất cũng như sự khác nhau về chế độ làm việc của chúng Do đó khi cần nâng cao độ chính xác của PTTT, hoặc khi không có số liệu cần thiết. .. = Ikđ = Kmm* Iđm (Đối vớ một thiết bò) (2.21) = Ikđmax+ Itt –Ksd*Iđmmax (Đối với một nhóm thiết bò) Trong đó: Kmm là hệ số mở máy +Với động cơ KĐB, rotor lồâng sóc Kmm = 5÷7 + Động cơ DC hoặc KĐB rotor dây quấn Kmm = 2.5 + Đối với MBA và lò hồ quang thì Kmm ≥ 3 Ikđmax và Ksd là dòng khởi động và hệ số sử dụng của thiết bò có dòng khởi động lớn nhất trong nhóm Itt là dòng điện tính toán của nhóm 2.6.3 ... biến áp, chọn cấp điện áp, sơ dồ cấp điện ƠTrạm biến áp: Trạm biến áp dùng để biến đổi điện áp từ cấp điện áp sang cấp điện áp khác Nó đóng vai trò quan trọng hệ thống cung cấp điện - Theo nhiệm... đảm bảo cung cấp điện gặp cố nguồn điện AC Hệ thống ATS: Do nhu cầu cần đảm bảo không điện thời gian dài ta phải sử dụng hệ thống ATS kết hợp với nguồn dự phòng Hệ thống ATS kiểm tín hiệu điện. .. thiết kế cung cấp điện: Sau bước để thực thiết kế kỹ thuật phương án cung cấp điện cho xí nghiêp: 1.Xác đònh phụ tải tính toán phân xưởng toàn xí nghiệp để đánh giá nhu cầu chọn phương thức cung