TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRẠM XỬ LÝ NƯỚC THẢI

Từ hố ga số 22, nơi giao nhau của các tuyến cống chính, nước thải được dẫn qua mương dẫn tiết diện hình chữ nhật đến song chắn rác

Phụ lục 2

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRẠM XỬ LÝ NƯỚC THẢI

2.1 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRẠM XỬ LÝ NƯỚC THẢI THEO PHƯƠNG ÁN 1

2.1.1 Tính toán mương dẫn nước thải

Từ hố ga số 22, nơi giao nhau của các tuyến cống chính, nước thải được dẫn qua mương dẫn tiết

diện hình chữ nhật đến song chắn rác Chiều dài mương dẫn: l = 3 m Tính toán thủy lực mương

dẫn xác định độ dốc i, vận tốc v, độ đầy h/d dựa vào bảng tra thủy lực Thông số thủy lực mươngdẫn nước thải được trình bày trong bảng 5.2 (phần chính)

2.1.2 Tính toán song chắn rác

Song chắn rác có nhiệm vụ loại bỏ các tạp chất rắn có kích thước lớn có thể gây tắc bơm, đườngống Do công suất thiết kế nhỏ và nước thải hầu hết đã qua hầm tự hoại trước khi chảy ra mạnglưới, ngoài ra đường ống thoát nước được thiết kế kín nên lượng rác có trong nước thải khônglớn Vì vậy chọn song chắn rác làm sạch bằng thủ công

Bảng 2.1 Các thông số thiết kế thanh chắn rác thủ công theo quy phạm

Thông số Đơn vị làm sạch thủ công Phương pháp

- Tốc độ nước chảy qua song chắn rác: v = 0,6 m/s;

- Chiều sâu lớp nước ở trong song chắn rác lấy bằng độ đầy của mương tính toán theo Qmax

- Khoảng cách từ mép mương đến thanh chắn đầu tiên: r = 0;

- Góc nghiêng đặt song chắn rác: 600 (quy phạm: 450 – 600)

Gọi n là số thanh chắn của song chắn rác, vậy số khe hở: m = n + 1 Mối quan hệ giữa chiều rộngthanh và khe hở như sau:

Bs = n x b + (n + 1) x w

vmax: Vận tốc của nước thải ứng với Qmax (m/s), vmax = 0,6 m/s;

k1 :Hệ số kể đến sự tăng tổn thất do rác bám vào song chắn rác, k1 = 2 - 3, chọn k1 = 3;

: Hệ số sức cản cục bộ của song chắn được xác định theo công thức

4 4

 : Góc nghiêng của song chắn so với hướng dòng chảy,  = 600;

: Hệ số phụ thuộc vào hình dạng thanh đan,  = 2,42

Chiều sâu xây dựng của phần mương đặt song chắn

H = hmax + hs + ho = 0,21 + 0,12 + 0,3 = 0,63 (m)

hmax: Độ đầy ứng với chế độ Qmax (m), hmax = 0,21 m;

hs: Tổn thất áp lực ở song chắn rác (m), hs = 0,12 m;

ho: Chiều cao bảo vệ (m), ho = 0,3 m

Chiều dài xây dựng mương đặt song chắn rác

L = l1 + l2

l1: Chiều dài đoạn trước song chắn rác (m), chọn l1 = 1 m;

l2: Chiều dài đoạn sau song chắn rác (m), 2 0

0,63

0, 4 ( )60

Lượng rác phát sinh tại song chắn rác

Lượng rác lấy từ song chắn rác

m: Lượng rác lấy ra từ song chắn rác tính cho 1 người, m = 3 (l/người.năm) (đối với chiều rộng

khe hở giữa các thanh w = 25 mm) (TCXDVN 51:2009);

N: Số người trong bệnh viện, người, N = 1.850 người (bao gồm: 650 nhân viên, 650 giường bệnh

x 2 người/giường)

W = 0,015 m3/ngđ < 0,1 m3/ngđ nên sử dụng song chắn rác thủ công (TCXDVN 51:2008), phùhợp với thiết kế ban đầu.

Khối lượng rác lấy ra mỗi ngày: Mng = P  W = 750  0,015 = 11,25 (kg/ngđ)

P: khối lượng riêng của rác, P = 750 kg/m3

Lượng rác lấy ra mỗi giờ: 11, 25 2 0,94

kh: Hệ số không điều hòa giờ của rác đưa tới trạm bơm, kh = 2 (TCXDVN 51:2008)

Song chắn rác được bố trí ở phần không gian ở phía trên của hố thu tiếp nhận nước thải

2.1.3 Tính toán hố thu tiếp nhận nước thải

Lưu lượng thiết kế : Qmaxh 0,0159 (m3/s)

Chọn thời gian lưu nước: HRT = 10 phút

Thể tích hố thu : maxh 0,0159 10 60 9,54( 3)

Chọn chiều cao lớp nước: Hn = 2 m

Diện tích hố thu : S = V/Hn = 9,54/2 = 4,77 (m2)

Kích thước hố thu : L x B x H = 2,2 m x 2,2 m x 2 m

Chiều cao bảo vệ : Hbv = 0,5 m

Cốt mực nước trong song chắn rác: (-1,87 m)

Cốt mặt đất tại nơi xây dựng trạm xử lý: 0,0

Chiều cao lớp nước trong song chắn rác: 0,21 m

Tổn thất áp lực qua song chắn rác: 0,12 m

Lấy chênh lệch mực nước giữa đáy song chắn rác và lớp nước trong hố thu là: 0,3 m

Vì vậy: chiều cao xây dựng hố thu là:

HXD = 1,87 + 0,21 + 0,12 + 0,3 + 2 = 4,5 (m)

Bố trí 1 bơm nhúng chìm hoạt động và 1 bơm dự phòng Bơm nhúng chìm có nhiệm vụ bơmnước thải từ hố bơm đưa về bể lắng cát Bơm có lưu lượng Qb = 0,0159 m3/s Cột áp của máybơm: H = 6 m

Công suất của bơm: 0,0159 1.000 9,81 6 1, 2 

Đường kính ống dẫn nước thải bơm từ hố thu qua bể lắng cát: d = 125 mm.

2.1.4 Tính toán thiết kế bể lắng cát

Bể lắng cát dùng để chắn giữ các hạt cặn lớn có chứa trong nước thải mà chủ yếu là cát Bể lắngcát giúp tránh quá trình mài mòn và phá hỏng những bộ phận chuyển động cơ học, giảm sự hìnhthành các chất lắng trong đường ống, kênh dẫn do cát gây ra và còn có tác dụng làm giảm số lầnlàm sạch thiết bị phân hủy

Phương án lựa chọn: bể lắng cát ngang có dòng nước chuyển động thẳng dọc theo chiều dài củabể Do lưu lượng thiết kế nhỏ vì vậy tính toán thiết kế với 1 bể lắng cát ngang

Q : Lưu lượng giờ lớn nhất, Qmaxh = 0,0159 (m3/s);

t: Thời gian lưu nước trog bể lắng cát, t = 90 giây.

Chiều dài bể lắng cát ngang:

0

1.000 1.000 1,3 0,3 0,35

24, 2

K v H L

Uo: Độ lớn thủy lực của hạt cát (mm/s) Ứng với d = 0,25 mm, Uo = 24,2 mm/s;

K: Hệ số thực nghiệm tính đến ảnh hưởng của đặc tính dòng chảy của nước đến tốc độ lắng củahạt cát trong bể lắng, ứng với Uo = 24,2 mm/s, K = 1,3

Chiều rộng của bể lắng cát ngang: 1, 431 0,73( )

N: Số người trong bệnh viện, N = 1.850 người;

P: Lượng cát giữ lại trong nước thải tính cho 1 người trong 1 ngày đêm, P = 0,02 l/ng.ngđ (đối

với hệ thống thoát nước riêng) (TCXDVN 51:2008);

Lấy chu kỳ xả cát: t = 2 ngđ (t  2 ngày, TCXDVN 51:2008), thể tích phần chứa cặn của bể lắngcát bằng lượng cát sinh ra sau 2 ngày:

c2ng 1

W = W W c ng  t 0,037 2 0,074  (m3)

Hố thu cát được bố trí ở đầu bể lắng cát ngang, cách tường 0,2 m Mặt bằng hố thu có dạng hìnhvuông, kích thước: a x a = 0,4 m x 0,4 m

Chiều cao do độ dốc đáy bể gây ra: hđd = i x l = 2% x (5,64 – 0,2 – 0,4) = 0,1 (m)

Chiều cao xây dựng bể lắng cát ngang

HXD = H + hc + hđd + hbv = 0,35 + 0,46 + 0,1 + 0,3 = 1,21 (m)

hbv: Chiều cao bảo vệ của bể

Sử dụng phương pháp thủy lực để thu cát, tận dụng nước thải sau xử lý lấy tại bể tiếp xúc để rửabể

Cửa dẫn nước vào và ra khỏi bể

Diện tích cửa dẫn nước ra lấy bằng cửa dẫn nước vào

Diện tích cửa dẫn nước vào: max 2

12

1 0,0190,73 0,3 0,73 0,3

3 3

max

0,019 0,0190,0159

0,004( )0,73 0,3 1 0,019

Tính toán hố van chứa cát

Lưu lượng cát sinh ra trong 2 ngày: Wc = 0,074 m3 < 0,1 m3/ngđ, do đó cát xả ra khỏi bể lắng cát

sử dụng phương pháp thủ công (TCXDVN 51:2008) Tuy nhiên, cát tồn tại trong nước thải bệnhviện nên được xem là chất thải nguy hại vì có chứa nhiều vi khuẩn gây bệnh Để đảm bảo antoàn, cát được lấy ra khỏi bể lắng cát bằng phương pháp thủy lực, sử dụng ống d = 200, độ dốc

i = 2% Cát được xả tại hố van đặt bên cạnh bể lắng cát Đáy hố van có bố trí ống rút nước châm

lỗ Đường kính ống rút nước châm lỗ d = 50 mm, đường kính ống thu chung dẫn về bể điều hòa:

d = 100 mm Nước rút ra được dẫn về hố thu chung để tiếp tục xử lý

Thể tích lượng cát sinh ra sau 2 ngày:

c2ng

W 0,074 (m3)

Chiều cao hố van: hhố van = 0,26 m

Đường kính hố van: dhố van = 0,6 m

Chiều cao phần đáy chứa ống rút nước châm lỗ có phủ lớp sỏi: 0,3 m

Chiều cao bảo vệ hố van: 0,4 m

Chiều cao xây dựng hố van: hxd = 0,26 + 0,3 + 0,4 = 0,96 (m)

2.1.5 Tính toán thiết kế bể điều hòa

Bể điều hòa đặt sau bể lắng cát Nhiệm vụ của bể điều hòa: điều hòa lưu lượng Ngoài ra, bể điềuhòa còn giúp làm giảm thể tích ở các công trình phía sau Nồng độ chất lơ lửng có trong nước

thải là 120 mg/l < 500 mg/l vì vậy sử dụng phương pháp thổi khí để ngăn không cho cặn, chất

hữu cơ lắng trong bể và không gây nên quá trình phân hủy kỵ khí, sinh mùi trong bể

Xác định thể tích bể điều hòa

Lưu lượng nước thải vào và ra khỏi bể điều hòa được trình bày trong bảng 2.2

Bảng 2.2 Bảng tổng hợp lưu lượng nước thải

Thể tích bể điều hòa: V  134,02  52,07 186,09(m3)

Thể tích nước đệm trong bể lấy bằng 20% thể tích bể điều hòa:

Vđ = 20% × V = 20% × 186,09= 37,22 (m3)

Tổng thể tích bể là: Vt = V + Vđ = 186,09 + 37,22 = 223,31 (m3)

Sử dụng 1 bể điều hòa, thể tích 1 bể: V = Vt = 223,31 m3

Hình 2.1 Lưu lượng nước thải theo các giờ khác nhau và lưu lượng nước thải sau khi qua bể điều hòa.

Thời gian lưu nước trong bể điều hòa: 223,31 3,9

57, 2

V Q

    (giờ)

Chọn chiều cao lớp nước công tác: H = 4 (m)

Chiều cao bảo vệ: h = 0,5 m

Diện tích bề mặt bể: 223,31 55,83

4

V W H

Chọn kích thước bể điều hòa: W = B x L = 6 m x 9,3 m

Chiều dài bể : L = 9,3 (m)

Chiều rộng bể : B = 6 (m)

Chiều cao lớp nước đệm: 37, 22 0, 67

6 9,31

đ đ

V H F

Chiều cao xây dựng bể: Hxd = 4 + 0,5 = 4,5 (m)

Tính toán hệ thống sục khí

Lượng khí cần cung cấp cho bể: Q kk q kkW= 0,015 223,31 = 3,4 (m /phut) 3

qkk: Lượng không khí cần thiết để xáo trộn (m3/1 m3 dung tích bể trong 1 phút), qkk = 0,01 –0,015 (m3/ m3.phút), chọn qkk = 0,015 m3/ m3.phút (Diệu, 2004);

W: Thể tích bể (m3), W = 223,31 (m3).

Đường kính ống phân phối khí chính: d = 75 mm

Vận tốc khí đi trong ống phân phối khí chính:

đường kính lỗ d = 5 mm, khoảng cách giữa

các tâm lỗ 4 đường kính lỗ Lỗ khoan

thành 2 hàng phân phối so le ở nửa bên và

có hướng tạo thành góc 450 so với phương

Chiều dài ống nhánh: lnhánh = B – 2 x 10 cm = 6 – 0,2 = 5,8 (m)

Khoảng cách từ tâm ống nhánh đến thành bể theo chiều dài: 45 cm

Số ống nhánh bố trí trong bể điều hòa: 0, 45 2 1 9,3 0, 45 2 1 15

0,6

nhanh

L n

Vận tốc khí đi ra khỏi lỗ: Vmin = 5 m/s, Vmax = 20 m/s Sử dụng ống nhựa PVC

Lượng gió tối thiểu đi qua 1 lỗ: 2  2

3 30,005

nhanh lo

lo

q n q

hd: Tổn thất áp lực theo chiều dài trên đường ống dẫn (m);

hc: Tổn thất qua thiết bị phân phối (m);

Tổn thất hc, hd không vượt quá 0,4 m

hf: Tổn thất cục bộ của ống phân phối khí (m)

Tổn thất hf không vượt quá 0,5 m.

H: Chiều cao lớp nước trong bể (m), H = 4 m

ף: Hiệu suất máy bơm, 0,7 = ף

Vậy sử dụng 1 máy nén khí và 1 máy dự phòng, công suất mỗi máy: N = 3,35 kW, p = 1,47 atm

Hình 2.3 Hệ thống sục khí bể điều hòa.

Với chức năng điều hòa lưu lượng, trong bể bố trí bơm nhúng chìm để bơm nước đến bể thổi khí.Trong bể điều hòa lắp đặt 1 bơm nhúng chìm và 1 bơm dự phòng

22,92( / ) 0,0064( / )

1 1

h tb b

Cột áp của máy bơm: H = 4,5 m

Công suất của bơm: 0,0064 1.000 9,81 4,5 0, 4 

Ống đẩy lớn hơn ống hút 1 bậc: d = 125, v = 0,48 m/s, 1.000i = 4,1

2.1.6 Tính toán thiết kế bể thổi khí

Nước thải đi vào bể thổi khí có chứa các chất hữu cơ hòa tan và các chất lơ lửng Trong bể, cácchất lơ lửng là nơi các vi khuẩn, các vi sinh vật sống cư trú, sinh sản và phát triển thành các bôngcặn gọi là bùn hoạt tính Các vi khuẩn và các vi sinh vật sống sử dụng chất nền (BOD) và cácchất dinh dưỡng (Nitơ, Photpho) làm thức ăn để chuyển hóa chúng thành các chất đơn giản hơn

Quá trình cứ được thực hiện như vậy cho đến khi chất thải cuối không còn là thức ăn cho bất cứloại sinh vật nào nữa.

Các công đoạn trong quy trình xử lý nước thải bằng bùn hoạt tính lơ lửng trong bể thổi khí gồm:

- Khuấy trộn đều nước thải cần xử lý với bùn hoạt tính trong thể tích V của bể phản ứng

- Làm thoáng bằng khí nén nhằm đảo trộn hỗn hợp nước thải và bùn hoạt tính có trong bể trongmột thời gian đủ dài để lấy oxy cấp cho quá trình sinh hóa xảy ra trong bể

- Làm trong nước và tách bùn hoạt tính ra khỏi hỗn hợp bằng bể lắng đợt 2

- Tuần hoàn lại một lượng bùn cần thiết từ đáy bể lắng đợt 2 vào bể thổi khí để hòa trộn vớinước thải đi vào

- Xả bùn dư và xử lý bùn

Số lượng bùn hoạt tính sinh ra trong thời gian lưu lại trong bể thổi khí của lượng nước thải đi vàobể không đủ để giảm nhanh các chất hữu cơ, do đó phải sử dụng lại bùn hoạt tính đã lắng xuốngđáy bể lắng đợt 2 bằng cách tuần hoàn bùn ngược trở lại đầu bể thổi khí để duy trì đủ nồng độcủa vi khuẩn trong bể Bùn dư từ bể lắng đợt 2 được xả ra khu xử lý bùn Thiết kế bể thổi khíkhuấy trộn hoàn toàn

 Thông số thiết kế

Lưu lượng nước thải đi vào bể thổi khí: Qtb-ngđ = 550 m3/ngđ

Đặc tính nước thải đi vào bể thổi khí được trình bày trong bảng 2.3

Bảng 2.3 Thành phần nước thải đi vào bể thổi khí

Nguồn: Trung tâm Công nghệ và Quản lý Môi trường (ETM Center), 07/2007.

Nhiệt độ của nước thải: t = 35oC

Nước thải sau xử lý đạt TCVN 7382 – 2004

BODđầu ra  30 mg/l Chọn BOD đầu ra: 20 mg/l.

COD đầu ra: 50 mg/l.

Hàm lượng cặn lơ lửng trong nước thải đầu ra  100 mg/l Chọn SS đầu ra: 30 mg/l.

Hàm lượng cặn lơ lửng trong nước thải 125 mg/l trong đó có 65% là cặn hữu cơ

Nồng độ bùn duy trì trong bể: X = 2.500 mg/l (quy phạm: 800  4.000 mg/l).

Độ tro của cặn: 0,3 Nồng độ của cặn lắng ở đáy bể lắng đợt 2 là: 10.000 mg/l.

 Tính toán thiết kế

Hiệu quả xử lý BOD

Lượng cặn hữu cơ trong nước ra khỏi bể lắng đợy 2: 0,65 x 30 = 20 (mg/l)

Lượng cặn hữu cơ tính theo COD: 1,42 x 19,5 x 0,7 = 19 (mg/l)

Lượng BOD5 có trong cặn ra khỏi bể lắng: 0,6 x COD = 0,6 x 19,38 = 12 (mg/l)

Lượng BOD5 hòa tan ra khỏi bể lắng = tổng BOD5 cho phép ở đầu ra – BOD5 có trong cặn lơ

lửng: 20 – 12 = 8 (mg/l)

Hiệu quả xử lý tính theo BOD5 hòa tan: 183 8 95,63%

183

o o

E S

 : Thời gian lưu bùn (ngày), c = 10 ngày (quy phạm: 0,75  15 ngày);

Q: Lưu lượng trung bình ngày, Q = 550 m3/ngđ;

Y: Hệ số thu hoạch (mg VSS/mg BOD5), Y = 0,5 mg VSS/mg BOD5 (quy phạm: 0,3 – 0,5 mgVSS/mg BOD5)

So: BOD5 của nước thải đầu vào (mg/l), So = 183 mg/l;

S: BOD5 hòa tan của nước thải sau khi ra khỏi bể thổi khí (mg/l), S = 8 mg/l;

X: Nồng độ vi sinh vật duy trì trong bể (mg/l), X = 2.500 mg/l;

Kd: Hệ số phân hủy nội bào (ngày-1), Kd = 0,12 (quy phạm: 0,06 – 0,20, Metcalf & Eddy, 2004)

Chiều cao bảo vệ: hbv = 0,5 m

Chiều cao xây dựng bể: Hxd = H + hbv = 4 + 0,5 = 4,5 (m)

Thời gian lưu nước trong bể

88

0,16550

V

Q

    (ngày) = 3,81 (giờ) (thỏa) (quy phạm: 3  5 giờ)

Chọn:  4 (giờ)

Lượng bùn dư thải bỏ mỗi ngày

Tốc độ tăng trưởng của bùn

Thời gian lưu bùn: .

2,05

e e c w

V: Thể tích bể thổi khí (m3), V = 88 (m3);

X: Nồng độ bùn hoạt tính duy trì trong bể thổi khí (mg/l), X = 2.500 mg/l;

Qe: Lưu lượng nước thải đã được xử lý đi ra khỏi bể lắng (m3/ngày), Qe = 550 (m3/ngđ);

Xe: Nồng độ bùn hoạt tính trong nước ra khỏi bể lắng (mg/l), Xe = 20 x 0,7 = 14 (mg/l);

XT: Nồng độ bùn hoạt tính trong dòng tuần hoàn về bể thổi khí (mg/l),

XT = 0,7 x 10.000 = 7.000 (mg/l);

c

 : Thời gian lưu bùn (ngày), c = 10 ngày

Hình 2.4 Sơ đồ hoạt động của bể thổi khí khuấy trộn hoàn toàn có vòng tuần hoàn.

Tính toán đường ống dẫn bùn thải

Lưu lượng bùn thải: Qw = 2,05 m3/ngđ

Chọn vận tốc bùn chảy trong ống: v = 0,5 m/s

0,0080,5 24 3.600

Lưu lượng bùn tuần hoàn

Phương trình cân bằng vật chất trong bể thổi khí: QX oQ X r r Q Q X r

Q: Lưu lượng nước thải (m3/ngđ), Q = 550 m3/ngđ;

Qr: Lưu lượng bùn hoạt tính tuần hoàn (m3/ngđ);

Xo: Nồng độ VSS trong nước thải dẫn vào bể thổi khí (mg/l), Xo = 0 (mg/l);

Xr: Nồng độ VSS duy trì trong bể thổi khí, XT = 7.000 (mg/l).

0,5557.000 2.500

Tính toán đường ống dẫn bùn tuần hoàn

Lưu lượng bùn thải: Qw = 305,6 m3/ngđ

Chọn vận tốc bùn chảy trong ống: v = 0,5 m/s

0,0950,5 24 3.600

Tính toán máy bơm bùn

Sử dụng cùng 1 bơm để bơm bùn tuần hoàn và bơm bùn thải Cột áp máy bơm: H = 5 m

Công suất của bơm: 305, 6 1.005 9,81 5 0, 22 

 (kg BOD5/m3.ngđ) (quy phạm: 0,8  1,9) (thỏa)

Tính toán lượng khí cần cung cấp

Nồng độ Nitơ trong nước thải thấp hơn nồng độ thải bỏ theo yêu cầu vì vậy không cần khử Nitơ

Do đó lượng oxy cần thiết trong điều kiện tiêu chuẩn:

  550 183 8 

1, 42 1, 42 22,14 1291.000 1.000 0,6

Q: Lưu lượng nước thải cần xử lý (m3/ngđ), Q = 550 m3/ngđ;

So: Nồng độ BOD5 đầu vào (mg/l), So = 183 mg/l;

S: Nồng độ BOD5 đầu ra (mg/l), S = 8 (mg/l);

f : Hệ số chuyển đổi từ BOD5 sang COD hay 5

D

BOD f

CO

 , f = 0,6;

Px: Phần tế bào dư xả ra theo bùn dư (kg/ngày), Px = 22,14 kg/ngày;

1,42: Chuyển đổi từ tế bào sang COD

Lượng oxy cần thiết trong điều kiện thực tế ở 35oC





1024

,1

1)

s t

C C

C OC

β: Hệ số điều chỉnh lực căng bề mặt theo hàm lượng muối, đối với nước thải thường lấy, β = 1;

Cs20: Nồng độ oxy hòa tan trong nước sạch ở nhiệt độ 200C, Cs20 = 9,08 mg/l;

Csh: Nồng độ oxy hòa tan trong nước sạch ứng với nhiệt độ ToC và độ cao so với mặt nước biểntại trạm xử lý Nước thải xử lý ở 35oC nên Csh = 6,93 mg/l (Metcalf & Eddy, 2004);

Cd: Nồng độ oxy cần duy trì trong công trình (mg/l), Cd = 1,5 ÷ 2, chọn Cd = 2 mg/l;

α: Hệ số điều chỉnh lưu lượng oxy ngấm vào nước thải, α = 0,6 ÷ 0,94, chọn α = 0,8

OCt: Lượng oxy cần thiết (kg/ngđ);

OU: Công suất hòa tan oxy vào nước của thiết bị bọt khí mịn, OU = Ou x h (gO2/m3);

f : Hệ số an toàn, thường từ 1,5 ÷ 2, chọn f = 1,5;

Bể sâu 4,5 m, độ sâu lớp nước H = 4 m

Sử dụng hệ thống phân phối phân phối bọt khí nhỏ: Ou = 7 gO2/m3.m

Chiều dài ống cấp khí chính: lc = 6 – 0,1 x 2 = 5,8 (m)

Chiều dài ống cấp khí nhánh: ln = 3,67 – 0,1 x 2 = 3,47 (m)

Vận tốc dòng khí trong ống cấp khí: 10 – 15 m/s (Lai, 2000)

Đĩa thổi khí có các thông số kỹ thuật được trình bày trong bảng 2.4

Bảng 2.4 Thông số kỹ thuật đĩa thổi khí