KHẢO sát TRẠNG THÁI NHIỆT của ỐNG lót XY LANH ĐỘNG cơ DRA 210b

Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV KHẢO SÁT TRẠNG THÁI NHIỆT CỦA ỐNG LÓT XY LANH ĐỘNG CƠ DRA-210B THE EVALUATION OF THE THERMAL STATE OF THE CYLINDER LINER DIESEL ENGINE DRA-210B KS Phạm Văn Toanh1a, KS Phùng Văn Được1b, PGS.TS Đào Trọng Thắng1c Học viện Kỹ thuật quân sự, Hà Nội, Việt Nam a b phamtoanhhq@gmail.com, duocpvmta@gmail.com, cthangdt@mta.edu.vn TÓM TẮT Ống lót xy lanh chi tiết quan trọng, có điều kiện làm việc nặng, chịu ứng suất lớn động làm việc Nhằm tăng khả làm mát, giảm ứng suất nhiệt cho ống lót xy lanh động DRA-210B, nhà máy chế tạo (Công ty cổ phần “Ngôi sao” - ОАО “Звезда”, Nga) đưa giải pháp làm rãnh dẫn nước ống lót xy lanh Bài báo trình bày việc ứng dụng phần mềm ANSYS Workbench để khảo sát trạng thái nhiệt ống lót xy lanh động DRA-210B, làm sở cho việc đánh giá hiệu giải pháp nêu Từ khóa: ống lót xy lanh, diesel, trường nhiệt độ, trạng thái nhiệt, ANSYS Workbench ABSTRACT Cylinder liner is an important detail in diesel engine In order to increase the cooling capacity, reduce thermal stress for the cylinder liner of engine DRA-210B, manufacturing plant (Joint-Stock Company "ZVEZDA", Russia) has a solution made canal waterway on the cylinder liner This paper presents the application of ANSYS Workbench to calculate thermal state of the cylinder liner engine DRA-210B, as a basis for evaluating the effectiveness of the solutions above Keywords: cylinder liner, diesel, temperature field, thermal state, ANSYS Workbench ĐẶT VẤN ĐỀ Trong động diesel, ống lót xy lanh chi tiết quan trọng, chịu phụ tải học, phụ tải nhiệt, chịu ma sát mài mòn lớn làm việc Trên động có làm mát nước, ống lót xy lanh có kết cấu truyền thống chi tiết liền khối, phụ thuộc vào bề mặt bên ống lót có tiếp xúc trực tiếp với nước làm mát hay không mà ống lót có hai kiểu “lót ướt” “lót khô” Động diesel tàu thủy thường có ống lót xy lanh kiểu lót ướt, nước làm mát chảy bọc xung quanh ống lót Để tăng chất lượng làm mát, tăng độ cứng vững cho ống lót xy lanh làm việc, cần phải quy hoạch cho dòng nước làm mát chảy bọc xung quanh ống lót với vận tốc cao, chuyển kiểu “lót ướt” sang “lót khô” Những yêu cầu thực động diesel DRA-210B, người ta thay đổi kết cấu ống lót xy lanh làm rãnh dẫn nước làm mát bên thành ống lót Nhằm đánh giá hiệu thay đổi mặt kết cấu nêu trên, làm sở cho khuyến cáo khai thác động DRA-210B, cần có tính toán xác định trạng thái nhiệt ống lót xy lanh động làm việc Bài báo trình bày kết khảo sát trạng thái nhiệt ống lót xy lanh động DRA-210B phần mềm ANSYS Workbench 309 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV GIỚI THIỆU VỀ ĐỘNG CƠ DIESEL DRA-210B VÀ ỐNG LÓT XY LANH Động diesel DRA-210B Nga chế tạo, dùng làm động quay chân vịt tàu bổ trợ Hải quân Động DRA-210B họ với loại động diesel khác M50, M400 Bản vẽ mặt cắt ngang động DRA-210B trình bày hình 1, thông số kỹ thuật động thể bảng Bảng Các thông số kỹ thuật động DRA-210B Đơn vị Giá trị Kiểu động - Diesel Số kỳ - Số xy lanh - 12 Bố trí - chữ V độ 60 kW (v/ph) 732 (1500) - 13,5 g/kW.h 200 MPa 0,17 Thông số Góc nhị diện Công suất định mức (tại tốc độ quay TK) Tỷ số nén Suất tiêu hao nhiên liệu Hình Mặt cắt ngang động DRA-210B φ196,4 Thân 197 φ180 107 41 345 Vỏ a/ b/ Hình 2:.Hình vẽ mặt cắt dọc (a) ngang (b) ống lót xy lanh động DRA-210B Áp suất khí nạp Ống lót xy lanh động DRA-210B (hình 2) có kết cấu đặc biệt, phần thân làm thép hợp kim 38XMЮA, phần vỏ làm thép cacbon 45 ép căng toàn bề mặt phần thân Giữa hai phần nêu có bố trí 15 rãnh dẫn nước làm mát Các ống lót ép vào thân máy kiểu monobloc (thân máy nắp máy làm liền khối) Kết cấu có ưu điểm như: làm tăng độ cứng vững thân máy; làm giảm dao động ăn mòn xâm thực ống lót; làm giảm rò lọt khí nước làm mát bao quanh ống lót xy lanh… Ngoài ra, rãnh dẫn nước quanh thành xy lanh cho phép đưa nước làm mát tới vị trí cần thiết cách đặn với vận tốc lớn, làm tăng hiệu làm mát thành xy lanh XÂY DỰNG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN TRONG ANSYS VÀ KẾT QUẢ TÍNH Để tính toán trường nhiệt độ ống lót xy lanh động DRA-210B sở ứng dụng phần mềm ANSYS, cần phải thực bước [1]: xây dựng mô hình hình học; xây dựng mô hình phần tử hữu hạn; đặt tải điều kiện biên; giải toán xử lý kết Mô hình tính toán phải thỏa mãn điều kiện sau: Mô hình phải phản ánh tương đối xác điều kiện làm việc xy lanh; mô hình phải đơn giản, cho phép thực giải toán cấu hình máy tính có 310 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV 3.1 Xây dựng mô hình hình học Mô hình hình học xây dựng phần mềm Autodesk Inventor, dựa sở đặc điểm cấu tạo, kích thước hình học ống lót xy lanh [6] Mô hình thể Hình Để thuận lợi tính toán, ta coi ống lót xy lanh động DRA-210B chi tiết có tính đối xứng tròn xoay qua đường tâm xy lanh mặt hình học chịu tải, bỏ qua góc lượn, góc vát rãnh đệm làm kín phía ống lót Mô hình hình học sở để xây dựng mô hình phần tử hữu hạn, chia lưới, chọn phần tử Các thuộc tính vật liệu chế tạo ống lót xy lanh động DRA210B thép hợp kim 38XMЮA chọn theo [7] a/ b/ Hình Mô hình hình học ống lót xy lanh a/ Mô hình rãnh dẫn nước làm mát b/ Mô hình ống lót xy lanh toàn 3.2 Thiết lập mô hình tính toán, xác định điều kiện biên Chế độ tính toán chọn chế độ công suất định mức động tốc độ 1500v/ph Trong trình động làm việc, ống lót xy lanh xảy đồng thời trình trao đổi nhiệt sau [2, 4]: Quá trình trao đổi nhiệt đối lưu môi chất công tác với mặt gương xy lanh; trao đổi nhiệt xạ khí cháy với mặt gương xy lanh; dẫn nhiệt tiếp xúc động xéc măng với mặt gương xy lanh; dẫn nhiệt mặt lưng ống lót xy lanh với khối thân xy lanh; trao đổi nhiệt đối lưu thành ống lót với nước làm mát Khi tính toán phương pháp phần tử hữu hạn [1] nội dung quan trọng phải xác định điều kiện biên Đối với toán xét, là: Biên trao đổi nhiệt bề mặt gương xy lanh với hỗn hợp khí cháy buồng cháy; biên trao đổi nhiệt bề mặt gương xy lanh pít tông; biên trao đổi nhiệt thành phần thân với nước làm mát; biên trao đổi nhiệt phần thân với vỏ ngoài; biên trao đổi nhiệt vai tựa ống lót xy lanh với thành khối thân xy lanh a) Điều kiện biên trao đổi nhiệt bề mặt gương xy lanh với hỗn hợp khí cháy xy lanh Quá trình trao đổi nhiệt bề mặt gương xy lanh với hỗn hợp cháy buồng cháy bao gồm trao đổi nhiệt đối lưu trao đổi nhiệt xạ Theo tài liệu chuyên môn, lượng nhiệt trao đổi thông qua xạ nhiệt khí cháy lửa phụ thuộc vào mật độ, áp suất riêng phần khí cháy, trạng thái khí chiếm khoảng 3÷5% toàn lượng nhiệt trao đổi Trên sở xét trình trao đổi nhiệt xy lanh với môi chất công tác thông qua hệ số trao đổi nhiệt tổng cộng α∑ (xét đối lưu xạ), nhiệt độ môi chất T ∑ dòng nhiệt q ∑ Mặc dù đại lượng α ∑ , T ∑ q ∑ thay đổi theo thời gian vị trí để đơn giản coi trình trao đổi nhiệt trình tựa tĩnh Khi đại lượng nhận giá trị trung bình tương đương định, cho tổng lượng nhiệt mà môi chất truyền cho thành xy lanh tương đương với tổng lượng nhiệt mà bề mặt gương xy lanh nhận chu trình công tác chế độ làm việc ổn định động Theo Woschni (1970), sở thực nghiệm động cao tốc đưa công thức xác định hệ số trao đổi nhiệt tức thời buồng cháy động sau [2, 3]: 311 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV = α 128.D −0,2 0,8 p T −0,53   V T C1.cm + C2 h ( p − p0 )  V1 p1   0,8 W m K  (1) Trong đó: D - đường kính xy lanh, [m]; p - áp suất môi chất buồng cháy, [Pa]; T - nhiệt độ môi chất buồng cháy, [K]; C = 2,28 + 0,308.C u /c m ; C = 0,00324 động buồng cháy thống nhất; c m - tốc độ trung bình pít tông, [m/s]; C u - tốc độ xoáy lốc hỗn hợp không khí buồng cháy, [m/s]; V h - thể tích công tác xy lanh, [m3]; p 1, V1, T1 - thông số hỗn hợp môi chất đóng xu páp nạp; p0 - áp suất buồng cháy bị nén trình cháy, [Pa]; Từ giá trị hệ số trao đổi nhiệt tức thời, hệ số trao đổi nhiệt trung bình nhiệt độ trung bình cho toàn trình xác định sau: αΣ = 720 720 ∫ α dϕ TΣ = 720.α Σ 720 ∫ α T dϕ (2) Trong đó: ϕ - góc quay trục khuỷu, [độ GQTK] Để đặt tải lên mô hình xác ta chia thể tích công tác động ứng với trình pít tông chuyển động từ điểm chết (khi S=0mm) xuống điểm chết (khi S=200mm) thành vùng, hành trình lặp lại vị trí đó: Vị trí vùng sau: Vùng 1- Từ pít tông điểm chết ϕ = 360o, S = mm đến ϕ = 390o, S = 16,5 mm Tại có hệ số trao đổi nhiệt α Σ1 nhiệt độ T Σ1 ; Vùng 2Từ ϕ = 390o, S = 16,5 mm đến ϕ = 420o, S = 59,4 mm Hệ số trao đổi nhiệt α Σ2 nhiệt độ T Σ2 ; Vùng 3- Từ ϕ = 420o, S = 59,4 mm đến ϕ = 450o, S = 112,5 mm Hệ số trao đổi nhiệt α Σ3 nhiệt độ T Σ3 ; Vùng 4- Từ ϕ = 450o, S = 112,5 mm đến ϕ = 505o, S = 186 mm Hệ số trao đổi nhiệt α Σ4 nhiệt độ T Σ4 ; Vùng 5- Từ ϕ = 505o, S = 186 mm đến pít tông điểm chết ϕ = 540o, S = 200 mm Hệ số trao đổi nhiệt αΣ5 nhiệt độ T Σ5 Để tính toán nhiệt lượng truyền cho ống lót xy lanh, cần xác định nhiệt độ môi chất xy lanh thông qua việc tính toán chu trình công tác động Điều thực phần mềm Diesel-RK Đại học Tổng hợp kỹ thuật quốc gia Bauman (Liên bang Nga), chế độ định mức n=1500 v/ph Kết tính toán Diesel-RK cho biết diễn biến áp suất, nhiệt độ (hình 4) hệ số truyền nhiệt đối lưu α g khí thể (Hình 5) xy lanh Đây liệu phục vụ cho việc tính toán trạng thái nhiệt bar K gqtk gqtk Hình Đồ thị diễn biến áp suất nhiệt độ xy lanh động DRA-210B 312 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV Dựa vào kết tính toán phương pháp tích phân đồ thị ta xác định giá trị: K 720 αΣ = α dϕ 420,17 W m K  ; = ∫ 720 720 = α T dϕ 925,52 [ K ] ; 720.α Σ ∫0 giá trị α [W/m2.K] T [K] vùng: α Σ1 = 420,17; TΣ1 = 925,52; = TΣ gqtk Hình Đồ thị diễn biến hệ số truyền nhiệt xy lanh động DRA-210B α Σ = 313, 21; TΣ = 780, 68; α Σ = 275,92; TΣ = 678, 22; α Σ = 274, 27; TΣ = 645, 00; α Σ = 300,93; TΣ = 626,56 b) Điều kiện biên trao đổi nhiệt bề mặt gương xy lanh pít tông Quá trình trao đổi nhiệt bề mặt gương xy lanh pít tông trình trao đổi nhiệt tiếp xúc Do việc xác định hệ số trao đổi nhiệt xéc măng bề mặt gương xy lanh phức tạp khó để xác định cách xác Vì chọn gần giá trị W m K  ; T7 333 [ K ] ; sau [3]: α 200 = = c) Điều kiện biên trao đổi nhiệt thành phần thân ống lót với nước làm mát Quá trình trao đổi nhiệt thành ống lót xy lanh với nước làm mát trình trao đổi nhiệt đối lưu Quá trình bao gồm trao đổi nhiệt đối lưu tự nhiên trao đổi nhiệt đối lưu cưỡng Khi động làm việc, nước làm mát liên tục chảy rãnh đường ống tạo thành vòng tuần hoàn kín tác dụng bơm nước, trình trao đổi nhiệt đối lưu tự nhiên không đáng kể Ta coi nước chuyển động rãnh làm mát ống lót giống nước chuyển động cưỡng đường ống có tiết diện tương đương Đối với ống lót xy lanh động DRA - 210B, rãnh có đường kính tương đương mm, chiều dài rãnh 380 mm l 380 Với= = 42, < 50 coi tốc độ dòng nước ω rãnh không thay đổi, tỏa nhiệt d đối lưu ổn định với hệ số tỏa nhiệt α không thay đổi Thực nghiệm tỏa nhiệt đối lưu chất chảy chuyển động cưỡng ống tiến hành miền dòng chảy ổn định xác định theo tiêu chuẩn Nucen [3] Khi 0,25 Pr f  0,8 0,43  (3) chảy rối với R e > 10 Nu = 0, 021Re f Pr f    Prw  ωd ); ω - tốc độ dòng chảy nước làm mát, ν [m/s]; d - đường kính tương đương, [m]; ν - độ nhớt động học nước làm mát, [m2/s]; Pr f - hệ số Prandt xác định nhiệt độ nước làm mát; Pr w - hệ số Prandt xác định nhiệt độ thành xy lanh; Gr f - hệ số Grashof nước làm mát Trong đó: Re f - hệ số Reynol ( Re = Động DRA-210B có bơm nước với lưu lượng Q= 670 lít/phút, từ đường kính tương đương có ta tính tốc độ dòng nước rãnh ống lót xy lanh là: 313 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV ω = 0,975 [ m s ] Do đặc điểm chuyển động nước làm mát rãnh từ vùng ống lót lên phía trên, sau lại vòng xuống (Hình 6), nghĩa qua vùng có nhiệt độ khác chiều cao ống lót Vì vậy, để xác định nhiệt độ hệ số trao đổi nhiệt đối lưu nước làm mát ta chọn nhiệt độ nước làm mát đầu vào 600C chia rãnh dẫn nước thành đoạn mô hình (Hình 6-b) Từ nhiệt độ đầu vào chọn ta tính α T , lại lấy T làm nhiệt độ đầu vào đoạn thứ ta lại tính α T … Lần lượt ta tính trị số đoạn Đến đoạn thứ sáu ta tính α , T (T nhiệt độ nước đầu ra) Các thông số vật lý nước nhiệt độ tra cứu từ tài liệu chuyên ngành Giá trị nhiệt độ hệ số trao đổi nhiệt đối lưu đoạn rãnh dẫn nước làm mát trình bày bảng Đoạn Bảng Nhiệt độ hệ số trao đổi nhiệt đối lưu đoạn rãnh dẫn nước làm mát α, [W/m2.K] 2853 2853 4463,8 2853 2853 2853 T m , [K] 342,3 351,8 367 367,5 369,2 367,3 d) Điều kiện biên trao đổi nhiệt đầu ống lót xy lanh với khối thân xy lanh vai tựa ống lót xy lanh với thành khối thân xy lanh Đối với đầu ống lót xy lanh, tính toán xác định T8 = 513 [ K ] α = 10000 W m K  Quá trình trao đổi nhiệt khu vực vai tựa ống lót xy lanh với thành khối thân xy lanh bao gồm nhiều trình phức tạp như: trình trao đổi nhiệt pít tông với mặt gương xy lanh, trao đổi nhiệt tiếp xúc thành xy lanh với thành khối thân xy lanh, trao đổi nhiệt tiếp xúc thành khối thân xy lanh với thành xy lanh ống lót bên cạnh… Trong khuôn khổ báo chọn cách gần sau [2]: T9 = 323 [ K ] ; α = 2000 W m K  Do tính chất đối xứng, để thuận tiện cho việc xác định nhiệt độ nước làm mát rãnh đặt điều kiện biên mà phản ánh tương đối xác kết tính toán lấy mô hình 1/15 xy lanh làm mô hình tính toán ANSYS Workbench Mô hình trao đổi nhiệt phía ống lót xy lanh động DRA-210B mô tả hình Để đánh giá trạng thái nhiệt ống lót xy lanh DRA-210B có rãnh dẫn nước làm mát so với trường hợp giả định ống lót có kết cấu truyền thống, rãnh nước làm mát chảy bọc xung quanh (coi tất rãnh dẫn nước làm mát liên kết thành không gian thống nhất), thực tính cho trường hợp: có rãnh rãnh dẫn nước làm mát Với trường hợp giả định, tính toán giữ nguyên kích thước ống lót xy lanh, giữ nguyên chế độ tính toán, tính lại tốc độ dòng nước làm mát bao quanh ống lót, giá trị hệ số trao đổi nhiệt thành ống lót với nước làm mát 314 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV a/ b/ Hình Mô hình trao đổi nhiệt mô hình 1/15 ống lót xy lanh a/ Phía trong; b/ Phía ống lót xy lanh 3.3 Các kết tính ANSYS Sau có mô hình hình học, mô hình phần tử hữu hạn (chia lưới với phần tử kiểu SOLID) đặt điều kiện biên xác định trình bày trên, phần mềm ANSYS Workbench cho kết trình bày hình từ hình đến hình a/ b/ Hình Kết tính trường nhiệt độ (a) nửa (b) ống lót xy lanh trường hợp có rãnh dẫn nước làm mát a/ b/ Hình Kết tính trường nhiệt độ bề mặt (a) (b) 1/15 ống lót xy lanh trường hợp có rãnh dẫn nước làm mát 315 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV Hình Kết tính trường nhiệt độ ống lót xy lanh động trường hợp rãnh dẫn nước làm mát Các kết tính toán trình bày đồ thị hình 10 cho biết thay đổi nhiệt độ ống lót xy lanh động DRA-210B đường kính d=180 d=184mm theo chiều cao ống lót (trường hợp có rãnh nước làm mát) h [mm] Theo đồ thị (hình 10) thấy nhiệt độ thành ống lót thay đổi tương đối đều, giảm dần từ mép (h=345mm) xuống đến chân ống lót Nhiệt độ cực đại bề mặt gương (tại d=180mm) ống lót đạt gần 550 K Chênh lệch nhiệt độ chiều cao ống lót, hai đường kính d=180 d=184mm giảm dần từ mép ống lót xuống chân Tại mép ống lót mức chênh đạt gần 30 K T [K] Trên đồ thị hình 11 trình bày so Hình 10 Nhiệt độ ống lót xy lanh đường kính d=180 d=184 mm sánh nhiệt độ thành ống lót đường kính d=180 d=184mm theo trường hợp: có rãnh rãnh dẫn nước làm mát Qua kết tính toán đồ thị hình 11 thấy, phần từ khoảng độ cao h=200mm trở lên đến mép ống lót diễn biến thay đổi nhiệt độ thành ống lót hai trường hợp giống Nhưng từ khoảng độ cao trở xuống đến độ cao cách mép ống lót 50mm có khác biệt rõ nhiệt độ: nhiệt độ thành ống lót trường hợp rãnh dẫn nước làm mát cao so với trường hợp có rãnh Chênh lệch nhiệt độ lớn độ cao thành ống lót trường hợp tính vùng đạt khoảng 75÷80 K h [mm] h [mm] T [K] a/ T [K] b/ Hình 11 Nhiệt độ ống lót xy lanh đường kính d=180 (a/) d=184 mm (b/) ống lót có rãnh ống lót rãnh dẫn nước làm mát 316 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV KẾT LUẬN Phần mềm ANSYS Workbench công cụ hữu hiệu để nghiên cứu, khảo sát trạng thái làm việc chi tiết động đốt Trên sở ứng dụng, phần mềm tính toán xác định trạng thái nhiệt ống lót xy lanh động DRA-210B làm việc chế độ công suất định mức 732 kW, tốc độ quay 1500 v/ph trục khuỷu Các kết tính toán cho thấy, ống lót xy lanh động DRA-210B với kết cấu đặc biệt có rãnh dẫn nước thành đảm bảo làm mát tốt cho ống lót Khi tạo rãnh xung quanh ống lót làm giảm tiết diện lưu thông, làm tăng tốc độ mức độ rối dòng chất lỏng chuyển động, làm tăng hiệu trao đổi nhiệt thành xy lanh môi chất làm mát (nước) Nhiệt độ cực đại đạt khoảng 550 K mép mặt gương xy lanh với xu hướng thay đổi nhiệt độ thành ống lót giảm từ mép xuống đến mép ống lót Trong trường hợp giả định, ống lót động rãnh dẫn nước làm mát, hay nói cách khác rãnh liên kết với thành không gian thống để dẫn nước làm mát kết cấu truyền thống kết tính gia tăng nhiệt độ thành khu vực chân ống lót trường hợp rãnh dẫn nước làm mát Điều lý giải hiệu việc chế tạo rãnh dẫn nước làm mát thành ống lót động DRA-210B mang lại Qua khảo sát trạng thái nhiệt ống lót xy lanh động DRA-210B, để đảm bảo cho động hoạt động tốt cần thực quy định bảo dưỡng hệ thống làm mát, giữ cho đường dẫn nước làm mát rãnh dẫn nước thành ống lót không bị tắc giảm tiết diện lưu thông Đây yêu cầu mà người khai thác cần phải ý tuân thủ sử dụng động TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Việt Hùng, Nguyễn Trọng Giảng, ANSYS Mô số công nghiệp phần tử hữu hạn, NXB Khoa học kỹ thuật, Hà Nội 2003 [2] Lại Văn Định, Vi Hữu Thành, Kết cấu tính toán động đốt trong, tập 2, HVKTQS, Hà Nội, 2002 [3] Bùi Hải, Trần Thế Sơn, Kỹ thuật nhiệt, NXB KH&KT, Hà Nội, 1998 [4] Lê Viết Lượng, Lý thuyết động diesel, NXB Giáo dục, Hà Nội, 2004 [5] T A Stolarski, Y Nakasone and S Yoshimoto, Engineering Analysis with ANSYS Software, Elsevier Butterworth-Heinemann, 2006 [6] Бaбич Г.C., Дopoшенко C.H Дизель M400 Техническoe облуживание и peмонт Изд Tpaнспорт Moc.1969 [7] Цветные металлы и сплавы Справочник Новгород 2001 THÔNG TIN VỀ TÁC GIẢ KS Phạm Văn Toanh Học viện Kỹ thuật quân sự, Hà Nội, Việt Nam phamtoanhhq@gmail.com Điện thoại 0974.001.309 KS Phùng Văn Được Học viện Kỹ thuật quân sự, Hà Nội, Việt Nam duocpvmta@gmail.com Điện thoại 0974.230.974 PGS.TS Đào Trọng Thắng Học viện Kỹ thuật quân sự, Hà Nội, Việt Nam thangdt@mta.edu.vn Điện thoại 0904.227.407 317 ... chân ống lót trường hợp rãnh dẫn nước làm mát Điều lý giải hiệu việc chế tạo rãnh dẫn nước làm mát thành ống lót động DRA-210B mang lại Qua khảo sát trạng thái nhiệt ống lót xy lanh động DRA-210B, ... cháy với mặt gương xy lanh; dẫn nhiệt tiếp xúc động xéc măng với mặt gương xy lanh; dẫn nhiệt mặt lưng ống lót xy lanh với khối thân xy lanh; trao đổi nhiệt đối lưu thành ống lót với nước làm mát... xy lanh vai tựa ống lót xy lanh với thành khối thân xy lanh Đối với đầu ống lót xy lanh, tính toán xác định T8 = 513 [ K ] α = 10000 W m K  Quá trình trao đổi nhiệt khu vực vai tựa ống lót