Truyền Nhiệt và Tính Toán Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt

Truyền Nhiệt và Tính Toán Thiết Bị Trao Đổi Nhiệt

Danh sách nhóm 2:

1 Nguyễn Văn Bảo

2 Nguyễn Thiên Bửu

3 Phạm Quốc Việt

Nhận xét của Giáo viên:

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

………

MỤC LỤC

a & b

Mở đầu 3

Chương 1: Tổng quan 1.1 Chọn phương pháp làm lạnh 4

1.2 Các số liệu không khí bên ngoài 5

1.3 Tổng quan về thiết bị trao đổi nhiệt của hệ thống lạnh 6

Chương 2: Cơ sở lí thuyết tính toán 2.1 Chọn môi chất lạnh 7

2.2 Chọn và tính toán chu trình lạnh 9

Chương 3: Tính toán nhiệt và chọn thiết bị bay hơi 3.1 Vai trò của thiết bị bay hơi 15

3.2 Phân loại thiết bị bay hơi 15

3.3 Các thông số làm việc của dàn lạnh 16

3.4 Tính chọn kết cấu dàn bay hơi 21

Chương 4: Tính toán nhiệt và chọn thiết bị ngưng tụ 4.1 Phân loại thiết bị ngưng tụ 27

4.2 Đặc điểm chung 29

4.3 Cấu tạo 30

4.4 Tính chọn kết cấu bình ngưng tụ 31

4.5 Tổn thất thủy lực bình ngưng 38

4.6 Những hư hỏng thường gặp và cách khắc phục của bình ngưng 40

Tài liệu tham khảo 41

Kĩ thuật lạnh trong những năm qua đã hỗ trợ rất đắc lực cho nhiều ngành kinh

tế, góp phần nâng cao chất lượng sản phẩm, đảm bảo qui trình công nghệ như trong các ngành: sợi dệt, chế biến thuốc lá, chè, in ấn, điện tử, vi điện tử , bưu điện, viễn thông, máy tính, cơ khí chính xác, hóa học….Đặc biệt trong công nghiệp đông lạnh thủy hải sản, thực phẩm, rau củ quả…

Trong phạm vi bài tiểu luận này sẽ trình bày việc tính toán thiết kế thiết bị ngưng tụ và thiết bị bay hơi cho hệ thống cấp đông có năng suất lạnh 100 kW với nhiệt độ bay hơi to = - 40 0 C

Mặc dù đã có nhiều cố gắng nhưng tiểu luận chắc chắn không tránh khỏi thiếu sót, chúng em mong nhận được nhiều ý kiến của thầy cô và các bạn

Nhóm thực hiện Nhóm 2 Lớp DHNL 4 LT

Đối lưu không khí tự nhiên

Trực tiếp ( nhờ môi chất lạnh)

Gián tiếp ( nhờ chất tải lạnh) Làm lạnh buồng

CHƯƠNG 1 TỔNG QUAN

a & b

1.1 CHỌN PHƯƠNG PHÁP LÀM LẠNH

a Làm lạnh buồng trực tiếp là làm lạnh buồng bằng dàn bay hơi đặt

trong buồng lạnh Môi chất lỏng sôi và thu nhiệt của buồng lạnh Dàn bay hơi có thể

là dàn đối lưu không khí cưỡng bức bằng quạt gió hoặc đối lưu không khí tự nhiên

b làm lạnh buồng gián tiếp là làm lạnh buồng bằng các dàn nước muối

lạnh Thiết bị bay hơi đặt ngoài buồng lạnh, môi chất lỏng sôi để thu nhiệt của nước muối, nước muối lạnh được bơm tuần hoàn bơm đến các dàn lạnh Sau khi trao đổi nhiệt với không khí trong buồng lạnh, nước muối nóng lên sẽ được đưa trở lại thiết bị bay hơi để làm lạnh xuống đến trạng thái ban đầu Các dàn nước muối bố trí trong buồng cũng có loại đối lưu không khí tự nhiện và đối lưu không khí cưỡng bức

Bảng : Phân loại phương pháp làm lạnh

Ở đây, ta chọn phương pháp làm lạnh trực tiếp nhờ môi chất lạnh trao đổi

nhiệt đối lưu không khí cưỡng bức bằng các dàn quạt

1.2 CÁC SỐ LIỆU KHÔNG KHÍ BÊN NGOÀI

Những thông số về khí tượng như nhiệt độ, độ ẩm tương đối của không khí, bức xạ mặt trời, gió và hướng gió, lượng mưa là những thông số quan trọng để tính toán, thiết kế xây dựng kho lạnh và hệ thống lạnh Chúng là các yếu tố ảnh hưởng trực tiếp đến tổn thất nhiệt của kho lạnh qua kết bao che Dòng nhiệt tổn thất này là giá trị

cơ bản để tính toán thiết kế năng suất lạnh của hệ thống lạnh

+ Độ ẩm không khí là thông số để tính toán chiều dày lớp cách ẩm cho vách cách nhiệt, tránh cho vách cách nhiệt bị đọng sương khuếch tán từ không khí bên ngoài vào Ngoài ra, còn dùng để tính đọng sương vách ngoài

+ Gió và tốc độ gió có ảnh hưởng đến dòng nhiệt tổn thất do sự tăng cường trao đổi nhiệt đối lưu bên ngoài giữa không khí và vách

+ Gió và mưa là cơ sở để thiết kế bao che tránh cho cơ cấu cách nhiệt bị thấm

ẩm, ngập nước làm mất khả năng cách nhiệt của vách Bức xạ mặt trời kết hợp với hướng gió chủ yếu để chọn hướng xây dựng kho lạnh cho phù hợp, giảm tổn thất nhiệt qua cơ cấu bao che

+ Để tính toán thiết kế kho lạnh sử dụng nhiệt độ cao nhất đã quan sát được ở địa phương xây dựng kho lạnh như vậy độ an toàn là tuyệt đối nhưng công suất máy lớn, vốn đầu tư ban đầu cao

+ Độ ẩm trung bình tháng nóng nhất mùa hè dùng để tính toán bề dày cách ẩm, tính kiểm tra đọng sương Đặc biệt dùng để xác định nhiệt độ nhiệt kế ướt qua đó để xác định nhiệt độ nước làm mát ra khỏi tháp giải nhiệt trong các hệ thống lạnh dùng nước tuần hoàn trong tháp ngưng tụ

1.3 TỔNG QUAN VỀ THIẾT BỊ TRAO ĐỔI NHIỆT CỦA HỆ THỐNG LẠNH

Thiết bị trao đổi nhiệt của máy lạnh theo chức năng có thể chia làm hai nhóm: thiết bị chính và thiết bị phụ Nhiệm vụ chủ yếu của thiết bị trao đổi nhiệt là truyền nhiệt từ một chất này cho một chất khác thông qua bề mặt ngăn cách hoặc bằng cách tiếp xúc trực tiếp Các thiết bị ngưng tụ và thiết bị bay hơi là những thiết bị trao đổi nhiệt bắt buộc phải có trong máy lạnh nên chúng là những thiết bị chính Còn những thiết bị còn lại mặc dù có làm tăng thêm độ tin cậy và hiệu quả kinh tế trong vận hành song không phải là bắt buộc cho nên chúng là các thiết bị phụ

Các thiết bị trao đổi nhiệt giữ vai trò quyết định đối với các chỉ tiêu về tiêu hao năng lượng cũng như về kim loại của máy lạnh Ví dụ như chỉ riêng nhóm bình ngưng

tụ và bình bay hơi cũng đã chiếm từ 50 ÷ 70% trọng lượng của thiết bị lạnh Sự làm việc của các thiết bị trao đổi nhiệt cũng ảnh hưởng rất lớn đến vấn đề tiêu hao năng lượng Nếu chúng làm việc không tốt thì có thể làm tăng nhiệt độ ngưng tụ và giảm nhiệt độ sôi của tác nhân lạnh, dẫn đến tình trạng tăng công suất tiêu hao cho máy nén Ngoài ra các quá trình khí động của thủy động trong chu trình có ảnh hưởng trực tiếp đến vấn đề tiêu hao năng lượng của máy nén, máy bơm, quạt gió và máy khuấy trong quá trình vận hành Cho nên trong quá trình thiết kế và chế tạo thiết bị trao đổi nhiệt cần đảm bảo các yêu cầu như: truyền nhiệt tốt, trở lực thủy lực nhỏ, cấu tạo đơn giản, dễ chế tạo, vật liệu rẻ tiền, nhỏ gọn và chắc chắn, dễ dàng lắp đặt và sửa chữa, tin cậy, an toàn, hiện đại và thẫm mĩ

độ thấp và thải nhiệt ra môi trường có nhiệt độ cao hơn

Một môi chất đáp ứng được tất cả các yêu cầu của môi chất lạnh được coi là môi chất lạnh lí tưởng Nhưng thực tế không có môi chất lạnh lí tưởng mà chỉ có môi chất đáp ứng được ít hay nhiều các yêu cầu của môi chất lạnh Khi chọn môi chất cho một ứng dụng cụ thể, cần phát huy tối đa các ưu điểm và hạn chế đến mức thấp nhất các nhược điểm của nó

Có nhiều môi chất lạnh thường dùng : amoniac (R717), các Freon (CFC, HFC, HCFC ): R12, R13, R22, R502, R134a Trong đó, thực tế kho lạnh cấp đông thường

sử dụng NH3 với những ưu điểm sau:

* Amoniac có công thức hóa học là NH3, kí hiệu R717, là một chất khí không màu, có mùi hắc NH3 sôi ở áp suất khí quyển ở -33.350C, có tính chất nhiệt động tốt phù hợp với chu trình máy lạnh nén hơi dùng máy nén Piston

* Năng suất lạnh riêng khối lượng (q0, kJ/kg) lớn nên lưu lượng môi chất tuần hoàn trong hệ thống nhỏ, rất phù hợp cho các máy lạnh có năng suất lớn và rất lớn

* Năng suất lạnh riêng thể tích (qv, kJ/m3) lớn nên máy nén gọn nhẹ

* Các tính chất trao đổi nhiệt tốt, hệ số tỏa nhiệt khi sôi và khi ngưng tương đương với nước nên không cần tạo cánh trong các thiết bị trao đổi nhiệt với nước

* Tính lưu động cao, tổn thất áp suất trên đường ống, các cửa van nhỏ nên các thiết bị khá gọn nhẹ

* Amoniac không hòa tan dầu nên nhiệt độ bay hơi không bị tăng và nó hòa tan nước không hạn chế nên thiết bị tiết lưu không bị tắc ẩm

* Tính kinh tế: Amoniac là môi chất lạnh rẻ tiền, dễ kiếm, vận chuyển bảo quản tương đối dễ dàng

* Amoniac bền vững ở nhiệt độ và áp suất làm việc

* Amoniac không ăn mòn các kim loại đen và phi kim loại chế tạo máy nhưng ăn mòn đồng và các hợp kim của đồng nên Amoniac chủ yếu sử dụng với máy nén hở

2.2 CHỌN và TÍNH TOÁN CHU TRÌNH LẠNH

2.2.1 Nhiệt độ sôi của môi chất lạnh hay nhiệt độ bay hơi t0= -400C

Tra bảng hơi bão hòa NH3 ở t0 = – 400C ta được P0 = 0.71934bar Theo [6]

k W

k W

( )t

lnt

m

C t

t

-

-(2 – 2)

ta có được nhiệt độ ngưng tụ như sau:

w2 w1 m

w 2 w1 m

=

Trong đó:

tk: nhiệt độ ngưng tụ (0C)

tw1: nhiệt độ nước vào bình ngưng (0C)

tw2: nhiệt độ nước ra khỏi bình ngưng (0C)

qm: độ chênh lệch nhiệt độ trung bình logarit (0

C)

Thông số khí tượng tại Tp.HCM vào tháng nóng nhất (tháng 4) là: ttbmax =

0C, j = 72% Do đó chọn thông số ngoài trời để thiết kế là t 0C và j

70% Tra đồ thị I – d từ giá trị tn và jn xác định được nhiệt độ nhiệt kế ướt tương ứng

tư = 300C

Tháp giải nhiệt thường được thiết kế với điều kiện nhiệt độ ra khỏi tháp giải nhiệt để vào bình ngưng cao hơn nhiệt độ nhiệt kế ướt tư từ 3 ¸50

C, ở đây ta chọn 40C, hay:

tw1 = tư + 40C = 30 + 4 = 340C Nhiệt độ nước đầu vào và ra bình ngưng chênh nhau tối ưu 2¸60C và phụ thuộc vào kiểu bình ngưng Đối với bình ngưng ống vỏ nằm ngang chọn độ chênh tối ưu là

50C

Vậy nhiệt độ ngưng tụ là:

w2 w1 m

w 2 w1 m

-

tương ứng với áp suất ngưng tụ pk = 15.995 bar

2.2.3 Tỉ số nén: chọn máy nén 1 cấp hay nhiều cấp phụ thuộc vào tỉ số nén P

Đối với hệ thống lạnh sử dụng NH3: P ³ 9

Ta có:

Đối với máy nén Piston tỉ số nén càng cao thì hệ số cấp càng nhỏ, nhiệt

độ cuối tầm nén càng cao nhất là đối với Amoniac Như vậy, tỉ số nén dẫn đến các điều kiện làm việc không thuận lợi cho máy nén Cho nên đối với Amoniac, khi tỉ số

nén lớn hơn 9 thì chọn chu trình hai hay nhiều cấp nén Ở đây ta chọn chu trình hai cấp nén làm mát trung gian qua bình trung gian có ống xoắn

Hơi ở trạng thái 1 trên đường bão hòa (t0, p0, x =1)được máy nén hạ áp nén lên trạng thái 2 Trong thiết bị làm mát trung gian MTG hơi quá nhiệt được làm mát đến nhiệt độ tk = t6 = t3 ở trạng thái 3 Trên các máy nén hiện đại hai cấp trên một máy người ta không dùng bình MTG mà bố trí tự động phun môi chất lỏng vào để làm mát

Hơi môi chất ở trạng thái 3 sau khi hòa trộn với dòng hơi từ bình trung gian BTG sẽ đạt trạng thái bão hòa khô 4 được máy nén cao áp nén lên trạng thái 5 Sau khi được làm mát và ngưng tụ xuống trạng thái bão hòa lỏng 6 dòng môi chất lỏng từ thiết bị ngưng tụ chia làm hai nhánh Một nhánh nhỏ qua tiết lưu 1 TL1 vào bình trung gian BTG để làm mát lượng hơi về máy nén cao áp xuống trạng thái bão hòa

khô Còn nhánh chính được dẫn qua ống xoắn của bình trung gian, được làm quá lạnh sau đó qua van tiết lưu TL2 xuống áp suất p0 để cấp cho dàn bay hơi

Như vậy, năng suất lạnh của phần lỏng đi qua van tiết lưu 1 chỉ để hạ nhiệt độ của hơi từ máy nén hạ áp tới nhiệt độ bão hòa và dùng để quá lạnh phần lỏng trước khi đưa vào van tiết lưu 2 Lỏng tiết lưu từ pk xuống p0 chỉ qua van tiết lưu 2 Nếu thiết bị trao đổi nhiệt ống xoắn là lí tưởng thì nhiệt độ lỏng ra khỏi ống xoắn t10 bằng nhiệt độ trung gian ttg và sau khi tiết lưu đẳng entanpy xuống áp suất p0 môi chất sẽ có trạng thái 11’ Nhưng thực tế có tổn thất trao đổi nhiệt không thuận nghịch nên nhiệt

độ lỏng t10 bao giờ cũng lớn ttg từ 3 đến 5K Năng suất lạnh riêng thực tế nhỏ hơn năng suất lạnh lí thuyết một khoảng Dq0 = i11 – i11’

Nhưng chu trình với bình trung gian có ống xoắn có ưu thế vận hành là dầu bôi trơn từ máy nén hạ áp không đi vào tuyến lỏng để vào thiết bị bay hơi, do đó không dầu không bám lên thiết bị bay hơi tạo lớp cản trở trao đổi nhiệt Chu trình này được ứng dụng rộng rãi trong thực tế cho môi chất NH3 tuy phải chấp nhận tổn thất nhỏ về năng suất lạnh

2.2.5 Tính toán nhiệt chu trình Dtql = 5K hay t10 = ttg + 5

Các điểm trên chu trình nhiệt động

Năng suất lạnh riêng của môi chất bao giờ cũng nhỏ hơn nhiệt ẩn hóa hơi của

nó ở cùng nhiệt độ sôi

i1: entanpy của hơi bão hòa khi ra khỏi thiết bị bay hơi (kJ/kg)

i11: entanpy của môi chất khi qua thiết bị tiết lưu (kJ/kg)

Vậy: q0 = 1706.7 - 495 = 1211.7 (kJ/kg)

2.2.5.2 Lưu lượng môi chất lạnh G:

a) Lưu lượng môi chất lạnh qua máy nén hạ áp G1:

Từ công thức năng suất lạnh của máy nén:

Trong đó:

G1: năng suất khối lượng của máy nén hạ áp hay lưu

lượng môi chất mà máy nén nén được trong một đơn vị thời gian (kg/s)

b) Lưu lượng môi chất lạnh qua máy nén cao áp G4:

Ta có: phương trình cân bằng năng lượng ở bình trung gian:

G1i6 + G1i3 +(G4 – G1)i7 = G4i4 + G1i10 (2 – 9)hay:

qk: năng suất nhiệt riêng là lượng nhiệt mà 1 kg môi chất thải nhiệt cho nước làm mát để làm mát và quá lạnh trong thiết bị ngưng tụ (kJ/kg)

i5: entanpy của hơi khi vào bình ngưng (kJ/kg)

i6: entanpy của lỏng ra khỏi bình ngưng (kJ/kg)

Vậy:

Qk = G4.qk = G4.(i5 – i6) = 0.1069(1980 – 692.4) = 137.64(kW)

CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN NHIỆT &

CHỌN THIẾT BỊ BAY HƠI

a & b

3.1 VAI TRÒ CỦA THIẾT BỊ BAY HƠI

Thiết bị bay hơi có nhiệm vụ hóa hơi gas bão hòa ẩm sau tiết lưu đồng thời làm

lạnh môi trường cần làm lạnh Như vậy, cùng với thiết bị ngưng tụ, máy nén và thiết

bị tiết lưu, thiết bị bay hơi là thiết bị quan trọng không thể thiếu được trong các hệ thống lạnh Vì vậy, dù toàn bộ hệ thống trang thiết bị hệ tốt đến đâu nhưng thiết bị bay hơi làm việc kém hiệu quả thì tất cả trở nên vô ích

Khi quá trình trao đổi nhiệt ở thiết bị bay hơi kém thì thời gian làm lạnh tăng, nhiệt độ phòng không đảm bảo yêu cầu Trong một số trường hợp, do không bay hơi hết lỏng trong dàn lạnh dẫn đến có thể máy nén sẽ hút phải ẩm gây ngập lỏng gây va đập thủy lực

Ngược lại, khi thiết bị bay hơi có diện tích quá lớn so với yêu cầu thì chi phí đầu

tư cao và đồng thời còn làm cho độ quá nhiệt hơi ra lớn, nhiệt độ cuối tầm nén cao và tăng công suất nén

Lựa chọn thiết bị bay hơi dựa trên nhiều yếu tố như hiệu quả làm việc, đặc điểm

và tính chất của sản phẩm cần làm lạnh

3.2 PHÂN LOẠI THIẾT BỊ BAY HƠI

* Theo môi trường cần làm lạnh:

+ Bình bay hơi sử dụng để làm lạnh chất lỏng như nước, nước muối, glycol…

+ Dàn lạnh không khí sử dụng để làm lạnh không khí

+ Dàn lạnh kiểu tấm có thể làm lạnh không khí, chất lỏng hoặc sản phẩm dạng đặc( ví dụ: các tấm lắc trong tủ đông tiếp xúc, trống làm đá trong máy đá

+ Dàn lạnh làm lạnh chất lỏng: dàn lạnh xương cá, panel trong hệ thống máy đá cây

* Theo mức độ chứa dịch trong dàn lạnh:

+ Dàn lạnh kiểu ngập lỏng hay không ngập lỏng

Ngoài ra, người ta còn phân loại dàn lạnh theo tính chất kín của môi trường cần làm lạnh

Chọn dàn lạnh kiểu khô, có quạt đối lưu không khí cưỡng bức

Với năng suất lạnh 100kW ta chia thành hai dàn lạnh mỗi dàn 50kW

Dàn lạnh không khí đối lưu cưỡng bức được sử dụng rất rộng rãi trong các hệ

thống lạnh để làm lạnh không khí như trong các kho lạnh, thiết bị cấp đông, điều hòa không khí Dàn lạnh loại này có hai loại: loại ống đồng và loại ống sắt Thường các dàn lạnh được làm cánh nhôm hoặc cánh sắt để tăng diện tích truyền nhiệt Dàn lạnh

có vỏ bao bọc, lồng quạt, ống khuếch tán gió, khay hứng nước ngưng

Dàn lạnh sử dụng trong kho lạnh có cấu tạo với chiều rộng khá lớn, trải dài theo chiều rộng của kho lạnh Mỗi dàn có từ 1 đến 6 quạt, các dàn lạnh đặt phía trước mỗi dàn, hút không khí chuyển động qua các dàn vuông góc với các ống trao đổi nhiệt Dàn lạnh có bước cánh từ 3 đến 8 mm, tùy thuộc mức độ thoát ẩm của các sản phẩm trong kho Vỏ bao che của dàn lạnh là tôn mạ kẽm, phía dưới có máng hứng nước ngưng Máng hứng nước ngưng nghiêng về phía sau để nước ngưng chảy kiệt, tránh đọng nước trong máng, nước đọng có thể đóng băng làm tắc đường thoát nước Dàn gồm nhiều cụm ống độc lập song song dọc theo chiều cao của dàn, vì vậy thường có búp phân phối gas để phân bố dịch lỏng đều cho các cụm

Dàn lạnh loại này có nhiều ưu điểm, thích hợp sử dụng trong kho cấp đông:

* Ít tốn diện tích

* Nhiệt độ phân phối đồng đều

* Hệ số trao đổi nhiệt lớn( k = 35¸43 W/m2K: đối với dàn lạnh NH3; k = 12 W/m2.K: đối với dàn Freon)

* Ít tốn nguyên vật liệu chế tạo

* Có thể bố trí trong hoặc ngoài kho lạnh

Tại bề mặt dàn lạnh là không khí ẩm bão hòa và sau khi ra khỏi dàn lạnh là hỗn hợp của không khí và không khí bão hòa ở nhiệt độ bề mặt

Điểm 1 (j1,t1,i1,d1): trạng thái không khí khi vào dàn lạnh

Điểm w (jw,tw,iw,dw): trạng thái không khí ở bề mặt dàn lạnh

Ba điểm này nằm trên đường đặc trưng cho quá trình làm lạnh không khí ở dàn

lạnh Độ nghiêng của đường thẳng nối 3 điểm này chính là tỉ số nhiệt ẩm e

Ta có tỉ số nhiệt ẩm:

2 1

2 1

dd

ii-

-=

chọn hiệu nhiệt độ t1 – t2 = 2¸40C chọn t1 – t2 = 40C

Để duy trì nhiệt độ kho cấp đông

- 35 0 C chọn:

t1 = -330C; j1 = 90%

t2 = t1 – 4 = -370C; j2 = 95%

xác định entanpy và độ chứa hơi bằng bảng và công thức:

i = ik + d.i’’ (3 – 2)Trong đó:

ik; i’’: entanpy của không khí khô và hơi bão hòa( kJ/kg)

khi đó:

i1 = ik1 + d ''

h

i = -33.4316 + 0.00024x0.59871= -33.4315 (kJ/kg) Tương tự:

'' h

pp

2 1

dd

ii-

3.4 TÍNH CHỌN KẾT CẤU DÀN BAY HƠI

Bề mặt truyền nhiệt của dàn bay hơi có cấu tạo là các ống thép bố trí song song

và có cánh phẳng bằng nhôm lồng vào ống thép

Chọn:

Đường kính ngoài: dng = 38 mm = 0.038 m Đường kính trong: dtr = 31 mm = 0.031m Đường kính cánh: dc = 0.078m

Bước cánh: sc = 0.008 m

Bề dày cánh: dC = 0.001 m Bước ống ngang: s1= 0.08 m Bước ống dọc: s2 =0.08 m

tr

F F

3.4.6 Hệ số tỏa nhiệt về phía không khí:

k

q

Nu l

l

Với:

Hệ số Nusselt: Nu = C C C z. s.Re n jng-m (3 – 10)Đối với chùm ống bố trí so le, ta có: C = 0.18 và m = 0.7

Chọn số hàng ống theo chiều không khí z > 4, ta có Cz = 1

Còn hệ số Cs được xác định như sau:

1 2

0.08 0.038

10.08 0.038

ng s

F dng ng