báo cáo thực hành kỹ thuật thực phẩm

báo cáo thực hành kỹ thuật thực phẩm

Khoa Máy Và Thiết Bị Hoá Học BÁO CÁO THỰC HÀNH KỸ THUẬT THỰC PHẨM GVHD: Nguyễn Hữu Trung Sinh viên thực hiện: Lý Minh Cường Mã số sinh viên: 10035921 Lớp: ĐHTP6A Nhóm: Tổ: TP HCM , 24-10-2012 Lý Minh Cường Page ĐHTP6A Lý Minh Cường ĐHTP6A BÀI THỰC HÀNH MẠCH LƯU CHẤT – C6 MKII Báo cáo thí nghiệm Kết thí nghiệm Bảng 1: Xác định tổn thất ma sát chất lỏng với thành ống trơn STT Đường kính ống (mm) 17.2 5 10.9 Thể tích (lít) 1 1 1 1 1 Thời gian (s) 5.11 4.52 4.61 5.23 5.8 5.77 5.72 5.55 5.76 Lưu lượng(m3/s) 1.96*10-4 2*10-4 2.21*10-4 2.17*10-4 1.91*10-4 1.72*10-4 1.73*10-4 1.75*10-4 1.80*10-4 1.74*10-4 Tổn thất áp suất (thực tế mH2O) 0.18 0.69 0.65 0.59 0.3855 0.484 0.4942 0.4942 0.4434 0.4413 Bảng 2: Xác định hệ số trở lực cục STT Vị trí Thể tích (lít) Thời gian (s) Lưu lượng(m3/s) Đường kính ống (mm) Tổn thất áp suất (thực tế mH2O) 1 4.81 2.08*10-4 17.2 0.3689 4.79 2.09*10-4 12.2 0.3179 4.84 2.07*10-4 17.2 0.3281 4.8 2.08*10-4 17.2 0.3383 5.03 2.10*10-4 17.2 0.3893 5.24 1.91*10-4 17.2 0.0505 5.34 1.87*10-4 17.2 0.0682 5.52 1.81*10-4 17.2 0.6709 8.56 1.17*10-4 17.2 2.1738 8.78 1.14*10-4 17.2 3.5821 4.76 2.1*10-4 17.2 0.3264 1 Van 20 Van 12 Van 21 Page Lý Minh Cường ĐHTP6A 4.62 2.16*10-4 17.2 0.3060 4.73 2.11*10-4 17.2 0.3162 4.79 2.09*10-4 17.2 0.4793 4.92 2.03*10-4 17.2 0.5914 6.85 1.46*10-4 17.2 0.5566 6.81 1.47*10-4 17.2 0.5668 7.03 1.42*10-4 17.2 0.5566 6.91 1.45*10-4 17.2 0.5770 7.29 1.37*10-4 17.2 0.4544 Độ thu Bảng 3: Xác định lưu lượng dòng chảy qua ống màng chắn, Ventury ống Pitto STT Thể tích (lít) 1 Thời gian (s) 4.65 1 1 4.74 4.74 4.74 5 1 1 4.68 4.61 4.69 4.75 4.97 4.9 4.66 4.71 4.73 Xử lý số liệu Lưu lượng (m3/s) Tổn thất áp suất (mH2O) Chênh lệch áp suất (mH2O) 0.2362 0.038169 2.11*10 0.2362 2.11*10-4 0.2464 -4 2.11*10 0.2974 2*10-4 0.5222 Ventury (cùng điều kiện lưu lượng) 2.14*10-4 0.3781 -4 2.17*10 0.3781 -4 2.13*10 0.3883 2.11*10-4 0.4495 -4 2.01*10 0.7155 Ống Pitto(cùng điều kiện lưu lượng) 2.05*10-4 0.3281 2.15*10-4 0.3281 -4 2.12*10 0.3383 -4 2.11*10 0.3995 2*10-4 0.6451 0.036762 0.036762 0.036762 033029 Màng chắn 2.15*10-4 -4 0.015135 0.015563 0.014994 0.014714 0.013352 ►Xác định tổn thất ma sát chất lỏng với thành ống trơn (kết trình bày bảng 1) Bảng 4: Tổn thất ma sát chất lỏng với thành ống trơn STT Đường Vân tốc dòng Re kính chảy (m/s) Page Hệ số ma sát Tổn thất áp suất (thực tế Tổn thất áp suất (lý thuyết Lý Minh Cường ống (mm) 17.2 10.9 ĐHTP6A mH2O) mH2O) 0.843974881 0.86119886 0.95162474 0.93440076 16273.9551 16606.07663 18350.71467 18018.59314 0.339662558 0.332869307 0,301239192 0.306791988 0.18 0.69 0.65 0.59 4.55179*10-8 4.64469*10-8 5.13238*10-8 5.03949*10-8 0.82244491 0.74063102 0.74493701 15859.80318 9050.311762 9103.929854 0.348554248 0.387057333 0.384820008 0.3855 0.484 0.4942 4.43568*10-8 6.30314*10-8 6.33979*10-8 0.753549 0.77507896 0.74924301 9208.166037 9471.256496 9156.547946 0.380422065 0.369854785 0.382608398 0.4942 0.4434 0.4413 6.41308*10-8 6.59631*10-8 6.37643*10-8 Ta có = ● Vận tốc dòng chảy: =0.843974881 (m/s) Với Q: lưu lượng (m3/s) d: Đường kính (m) ● Hệ số Re: Re= = =16273.9551 Trong đó: ρ khối lượng riêng độ nhớt nước dtd: đường kính tương đương (m) ● Hệ số ma sát: λ= = =0.339662558 Trong đó: L: chiều dài ống dẫn (m) L=1.2 m ● Tổn thất áp suất( lý thuyết): hms= = =4.55179*10-8 (mH2O) Page Lý Minh Cường ĐHTP6A Đồ Thị 1: Đồ thị biểu diễn quan hệ Re hệ số ma sát λ ► Xác định trở lực cục bộ(kết trình bày bảng 2) STT Vị trí Đường Vận tốc dòng Áp suất động kính chảy(m/s) (mH2O) ống (mm) Van 20 17.2 0.895646812 0.040109161 17.2 0.899952806 0.040495753 17.2 0.891340818 0.039724423 17.2 0.895646812 0.040109161 17.2 0.904258801 0.040884199 Van 12 17.2 0.822444909 0.033820781 17.2 0.805220932 0.032419037 17.2 0.779384966 0.030372046 17.2 0.503801332 0.012690789 17.2 0.490883349 0.012048323 Van 21 17.2 0.904258801 0.040884199 17.2 0.930094766 0.043253814 17.2 0.908564795 0.041274499 17.2 0.899952806 0.040495753 17.2 0.874116841 0.038204013 Page Hệ số trở lực cục Tổn thất áp suất(thực tế mH2O) 9.19740015 0.3689 7.850205984 0.3179 8.259402604 0.3281 8.43448217 0.3383 9.522016091 0.3893 1.49316479 0.0505 2.10370218 0.0682 22.08939081 0.6709 171.2895852 2.1738 297.311083 3.5821 7.983524408 0.3264 7.074520689 0.3060 7.660904558 0.3162 11.8358091 0.4793 15.4800493 0.5914 Lý Minh Cường ĐHTP6A 17.2 0.628675166 17.2 0.63298116 17.2 0.611451189 17.2 0.624369172 17.2 0.589921218 Đột thu 0.5566 0.019761623 28.16570247 0.5668 0.020033257 28.2929524 0.5566 0.018693628 29.7748519 29.6021261 0.5770 0.019491843 26.1144140 0.4544 0.017400352 Đồ thị 2: Đồ thị biều diễn mối liên hệ lưu lượng hệ số trở lực cục Ta có: ● Áp suất động: pđ = = = 0.040109161 Với w: vận tốc dòng chảy (m/s) ● Hệ số trở lực cục bộ: ξ = = = 9.197400158 Với ∆ptt: tổn thất áp suất thực tế ► Xác định lưu lượng dòng chảy qua ống màng chắn, ống Ventury ống Pitto(kết trình bày bảng 4) Bảng 4: Lưu lượng dòng chảy qua ống màng chắn, ống Ventury, ống Pitto STT Lưu lượng thực tế (m3/s) 2.15*10-4 2.11*10-4 Page Lưu lượng lý thuyết Tổn thất áp suất (m /s) (mH2O) Màng chắn 5.33137*10-6 0.2362 5.3313*10-6 0.2362 Chênh lệch áp suất (mH2O) 0.038169 0.036762 Lý Minh Cường 2.11*10-4 2.11*10-4 2*10-4 -4 ĐHTP6A 5.44527*10-6 0.2464 5.98232*10-6 0.2974 7.92715810-6 0.5222 0.036762 0.036762 033029 Ventury 2.14*10 2.17*10-4 2.13*10-4 2.11*10-4 2.01*10-4 1.06619*10-5 1.06619*10-5 1.080488*10-5 1.16251*10-5 1.46669*10-5 0.3781 0.3781 0.3883 0.4495 0.7155 0.015135 0.015563 0.014994 0.014714 0.013352 Ống Pitto -4 2.05*10 2.15*10-4 2.12*10-4 2.11*10-4 2*10-4 Trong đó: QLT=C*w*A=C* Với: 0.3281 0.3281 0.3383 0.3995 0.6451 =KC =5.33137*10-6 C hệ số hiệu chỉnh, C=0.98 cho ống Ventury, 0.62 cho màng chắn A tiết diện ống lớn m2 β tỷ số đường kính đường kính ống chênh lệch áp suất (Tổn thất áp suất ) Đồ thi 3: Đồ thị biểu diễn quan hệ chênh lệch áp suất lưu lượng Nhận xét: Từ giá trị đo đạc ta tính giá trị đề yêu cầu, nhiên có sai số nguyên nhân như: sai số thiết bị, giá trị tra bảng lấy giá trị gần đúng, trình tính toán làm tròn số… Page Lý Minh Cường ĐHTP6A BÀI THỰC HÀNH GHÉP BƠM – FM51 1/Kết thí nghiệm a)Hệ bơm b)Hệ bơm ghép nối tiếp Stt Chế độ tốc độ bơm (%) Áp suất hút Ph (kPa) Áp suất đẩy bơm1 P1đ (kPa) 100 -0.734 32.1 44.067 1.57 90 -0.6 24.133 40.5 1.49 80 -0.4 16.767 36.333 1.427 70 -0.45 8.8 33.733 1.357 60 -0.3 1.9 30.2 1.295 50 -0.2 28.3 1.226 40 -0.15 26.2 1.188 30 -0.15 24.7 1.314 20 -0.15 23.433 1.1 c)Hệ bơm ghép song song Chế độ tốc Áp suất hút Stt Ph (kPa) độ bơm (%) Áp suất đẩy bơm Lưu lượng Q (l/s) P2đ (kPa) Áp suất đẩy bơm P1đ (kPa) Áp suất đẩy bơm P2đ (kPa) Lưu lượng Q (l/s) 100 -0.9 34.267 13.1 1.641 90 -0.9 30.133 15.967 1.621 80 -1 26.7 23.3 1.685 70 -1.1 22.033 31.667 1.71 60 -0.9 17.1 33.067 1.597 50 -0.7 13.967 32.8 1.502 40 -0.5 9.6 31.9 1.365 30 -0.2 7.367 31 1.255 20 -0.15 29.7 1.137 Page Lý Minh Cường ĐHTP6A 2/Xử lý số liệu a)Hệ bơm Stt Q (m3/s) Htp (mH2O) Pm (W) 0.001546 6.446 97.444 0.001496 5.546 80.697 0.001233 4.151 49.616 0.001087 3.203 34.204 0.000937 2.407 22.021 0.000773 1.679 12.642 0.000623 1.091 6.651 0.00056 0.705 3.84 0.000301 0.252 0.757 ● Bài mẫu _Ta có số liệu lần thí nghiệm thứ nhất: Stt Chế độ tốc độ bơm Áp suất hút (%) Ph (kPa) 100 -0.9 N (W) 102 58 24 68 58 37 27 18 10 Áp suất đẩy Pđ (kPa) Lưu lượng Q (l/s) 32.8 1.546 _Lưu lượng: Q = 1.546 × 10-3 m3/s _ Vận tốc vào củạ dòng lưu chất: v1 = 4Q / πd12 = (4 × 1.546 × 10-3) / (π × 0,042) = 1.23 m/s _ Vận tốc dòng lưu chất: v2 = 4Q / πd22 = (4 × 1.546 × 10-3) / (π × 0.0162) = 7.689 m/s Với d1 = 0.04m, d2 = 0.016m _ Biến thiên động năng: Hv = (v22 – v12) / 2g = (7.6892 – 1.232) / (2 × 9.81) = 2.936 m _ Biến thiên cột thuỷ tĩnh: Hs = (Pđ – Ph) / (ρ × g) = [(32.8 + 0.9) × 1000] / (1000 × 9.81) = 3.435 m Với ρnước = 1000 kg/m3 _ Cột áp toàn phần bơm: Htp = Hs + Hv + He = 3.435 + 2.936 + 0.075 = 6.446 m » Htp = 6.446 mH2O _ Công suất cung cấp cho động cơ: Pm = N × E = 0.102 × 1000 × 95.533% = 97.444 W _ Công suất bơm: N = (Q × H × ρ × g) / (1000 × ƞ) = (1.546 × 10-3 × 6.446 × 1000 × 9.81) / (1000 × 95.533%) = 0.102 kW Page 10 E (%) 95.533 139.133 206.733 50.3 37.967 34.167 24.633 21.333 7.567 Lý Minh Cường Đồ thi 4: Hệ số truyền nhiệt Xuôi chiều Đồ thị Lưu lượng dòng nóng-lạnh Page 23 ĐHTP6A Lý Minh Cường Đồ thị 6: Nhiệt lượng dòng nóng toả Đồ thị 7: Nhiệt lượng dòng lạnh thu vào Page 24 ĐHTP6A Lý Minh Cường ĐHTP6A Đồ thị Hệ số truyền nhiệt K Công thức: Hiệu số nhiệt độ dòng hiệu suất nhiệt độ trình : = ∆ = *100 =( + = - ∆ )/2 100 = - Hệ số truyền nhiệt thực nghiệm : ∆ = ∆ = - ∆ = Nhiệt lượng dòng nóng tỏa : QN = GN.CN ∆ Nhiệt lượng dòng lạnh thu vào : QL = GL.CL ∆ Với C tra bảng sổ tay trình thiết bị Hệ số truyền nhiệt = Page 25 : F=n L - Lý Minh Cường ĐHTP6A = Chuẩn số Re = = Với μ ta tra bảng sách sổ tay trình thiết bị Wn = Wl = Chuẩn số Pr ta tra bảng sách sổ tay trình thiết bị Hệ số hiệu chỉnh tra bảng 1.1 trang 33 sách QT TB truyền nhiệt Hệ số Nu : hệ số 10< Re < 2000 nên chuyển động dòng ta có công thức tính Nu : = 0,158 = 0,158 0,1 ( 0,1 ( 0,25 0,25 Hệ số cấp nhiệt : αN = ( NuN.λ) / l αL = ( NuL.λ) / l Hệ số truyền nhiệt lý thuyết : KLT = IV Nhận xét: -Ảnh hưởng lưu lượng dòng đến trình truyền nhiệt: -Quá trình ngược chiều nhiệt độ tương đối ổn định, thay đổi nhiệt độ hai dòng không chênh lệch nhiều -Ảnh hưởng chiều lưu thể đến trình truyền nhiệt: -Xuôi chiều không ảnh hưởng đến nhiệt độ nên hệ số truyền nhiệt tương đối ổn định -Còn ngược chiều làm thay đổi nhiệt độ hai dòng lưu thể ảnh hưởng đến giá trị khác -So sánh kết tính toán hệ số truyền nhiệt thực nghiệm với tính toán lý thuyết đánh giá kết hệ số truyền nhiệt: hệ số truyền nhiệt lý thuyết nhỏ hệ số truyền nhiệt thực nghiệm -Một vài nhận xét thiết bị: Page 26 Lý Minh Cường Cơ cấu chắn, hệ số truyền nhiệt lớn Cho kết ổn định, dễ làm việc Page 27 ĐHTP6A Lý Minh Cường ĐHTP6A BÀI THỰC HÀNH CÔ ĐẶC-KẾT TINH Báo cáo thí nghiệm Kết đo Quá trình gián đoạn W1(W) T1(oC) T3(oC) T4(oC) Vdm(lít) (phút) 2000 38.2 31.6 31.6 5.5 1500 73.5 31.7 31.6 77 1600 100 29.9 32.8 Khối lượng nước ban đầu đem cân mdm1=47.92 g Khối lương dung dịch CuSO4 ban đầu: m1= 51.08 g Khối lượng dung dịch nước sau đun : mdm2= 43.68 g Khối lượng dung dich CuSO4 sau 5.5 phút: m2=51.5 g Khối lượng dung dịch CuSO4 sau 77 phút: m3= 51.96 g Nồng độ CuSO4 ban đầu: C1= = 0.395 M Nồng độ CuSO4 sau 5.5 phút: C2= = 0.4475 M Nồng độ CuSO4 sau 77 phút: C3= = 1.035 M Xử lý kết ► Cân vật chất: xđ=C%= = = 0.062 x’đ= 1-xđ=1-0.062=0.938 xc =C%= = = 0.159 x’c = 1-xc=1- 0.159= 0.841 mctan=xđ*V*dctan= 0.062*5*1.25= 0.3875 kg mdm= x’đ*V*d nước= 0.938*5*1= 4.69 kg mđ= mctan+ mdm=0.3875+4.69= 5.0775 kg Ta có mđ*xđ=mc*xc → mc= Page 28 = =1.98kg Nồng độ (g/l) 0.395 0.4475 0.505 Đặc điểm Gia nhiệt Bốc Kết thúc Lý Minh Cường =mc =mđ (g) (g) 5077.5 1980 ĐHTP6A = = = = 0.062 0.938 0.159 0.841 mctan (g) mdm (g) 387.5 4690 ► Cân lượng: tS= 38.2oC tE =32.8oC Nhiệt lượng thiết bị ngưng tụ suốt trình cô đặc: Q2 =V1*ρ*C*(tS-tE)* =(1/18000)*1000*4186*(38.2-32.8) *(77*60)=5801796 J Với C nhiệt dung riêng nước V1= 200 l/h= m3/s Nhiệt lượng cung cấp cho trình đun nóng Qđun nóng=mđ*C*∆t=(mct*Cct+mdm*Cdm) *∆t= (387.5*615.8125+4690*4186)*(77*60) =9.18*1010 J Nhiệt lượng cung cấp cho trình bay hơi: Qbay hơi=mđ*R=(mct+mdm)*R= 5077.5*1036*103= 5260290000 J Với R nhiệt hoá nước R= 1036kJ/kg Nhiệt lượng nồi đun Q nồi đun= Qđun nóng+ Qbay hơi=9.18*1010+ 5260290000= 9.71*1010 J Nhiệt nồi đun (J) 9.71*1010 Nhiệt đun nóng (J) 9.18*1010 Nhiệt bay (J) 5260290000 tS 38.2 tE 32.8 Q2 (J) 5801796 Nhận xét: Từ thông số đo đạc ta tính ngồng độ đầu nồng độ cuối dung dịch từ tính khối lượng dung dịch ban đầu nồi đun phương trình cân vật chất Cũng từ ta tính thông số như: nhiệt lượng cung cấp cho trình đun nóng, nhiệt cung cấp cho trình bay hơi, nhiệt lượng nồi đun Tuy nhiên thực hành sai số do: khối lượng dung dịch đem cân chưa đúng, sai xót trình làm thí nghiệm, giá trị tra bảng nhiệt dung riêng C lấy giá trị gần Page 29 Lý Minh Cường ĐHTP6A BÀI THỰC HÀNH KHẢO SÁT CHẾ ĐỘ CỘT CHÊM(THÁP ĐỆM)-IC131D I Số Liệu Thí nghiệm 1: Cột khô 1/Kết thí nghiệm Thí nghiệm 1: Cột khô Stt G (Nm3/h) 3.5 Thí nghiệm 2: Cột ướt L lỏng(l/ph) Stt G(Nm3/h) 4.5 4 3.5 2.5 2/Xử lý số liệu Thí nghiệm 1: Cột khô Stt G, kg/s.m2 0.276 0.221 0.193 0.166 0.111 0.055 ∆pck (Pa) 571.7 433.5 406 329.5 233.4 163.8 ∆p cư (Pa) 571.7 520.3 571.7 444.57 406 378.5 logG -0.559 -0.656 -0.714 -0.78 -0.955 -1.26 3.67 3.33 2.67 571.7 571.7 571.7 494.87 419.97 385.73 571.7 549.13 471.37 448.43 391.57 374.23 571.7 571.7 571.7 499.5 430.17 330.57 571.7 571.7 522 472.97 426.9 360.9 ∆Pck/Z, Pa/m 357.313 270.938 253.75 205.938 145.875 102.375 log(∆Pck/Z) 2.553 2.433 2.404 2.314 2.164 2.01 Reck 165.766 132.733 115.916 99.7 66.667 33.033 Công thức tính toán _ Cột đệm làm thuỷ tinh đường kính 80mm, chiều cao 1600mm Vật liệu đệm vòng Rashing đường kính 8mm, bề mặt riêng 360m2/m3, độ xốp 0.67, khối lượng riêng xốp 800kg/m3 _ Ta có số liệu lần thí nghiệm thứ nhất: Stt G (Nm3/h) ∆pck (Pa) 571.7 _ Bằng cách tra bảng ta có: ρkk = 1.165 kg/m3, µkk = 0.0185 × 10-3 kg/m.s G = Gv Page 30 × 3600) = × 3600) = 0.276 (kg/s.m2) fck 1.367 1.43 1.469 1.514 1.641 4.238 Lý Minh Cường ĐHTP6A logG = log 0.276 = -0.559 ∆Pck/Z = = 357.313 (Pa/m) log(∆Pck/Z) = log 357.313 = 2.553 Reck = = = 165.766 _ 50 < Re < 7000 fck = 3.8 / Re0.2 = 3.8 / 165.7660.2 = 1.367 _ Re < 50 fck = 140 / Re = 140 / 33.033 = 4.238 Thí nghiệm 2: Cột ướt Công thức tính toán L lỏng(l/ph) Stt G(Nm3/h) 240 ∆p cư (Pa) 571.7 Ta có mối quan hệ ∆P cư = ∆P ck Từ ta có = Hệ số ma sát: f cư = fck = *1.367=1.367 × 3600) = G = Gv = × 3600) = 0.276 (kg/s.m2) logG = log 0.276 = -0.559 Reck = ∆Pck/Z = = = 165.766 = 357.313 (Pa/m) log(∆Pck/Z) = log 357.313 = 2.553 Lỏng (l/ph) Stt Re cư 165.766 1.37 132.733 1.72 115.916 2.07 99.7 2.04 66.667 2.85 33.033 9.79 L lỏng (l/ph) Stt logG -0.559 -0.656 -0.714 -0.78 Page 31 3.67 1.37 1.89 2.07 2.27 2.95 9.98 3.67 2.55 2.51 2.55 2.44 2.55 2.55 2.55 2.49 3.33 f cư 1.37 1.81 1.71 2.06 2.75 9.68 3.33 Log(∆Pcu/Z) 2.55 2.54 2.47 2.45 2.67 1.37 1.89 2.07 2.30 3.02 8.55 1.37 1.89 1.89 2.17 3.00 9.34 2.67 2.55 2.55 2.55 2.49 2.55 2.55 2.51 2.47 Lý Minh Cường -0.955 -1.26 ĐHTP6A 2.40 2.37 2.42 2.38 2.39 2.37 2.43 2.32 2.43 2.35 Biểu đồ Đồ thị 1: Đồ thị biểu diễn gia trị LogG ( thí nghiệm cột khô) Đồ thị Đồ thị biểu diễn giá trị Log(∆Pcu/Z) ứng với lưu lượng dòng lỏng (thí nghiệm cột ướt) Nhận xét: - Ảnh hưởng dòng khí: Độ giảm áp ∆ Pc dòng khí qua tháp đệm phụ thuộc vào vận tốc khối lượng G cột khí cột khô Khi dòng khí chuyển động khoảng trống vật đệm tăng dần vận tốc độ giảm áp tăng theo Page 32 Lý Minh Cường ĐHTP6A - Ảnh hưởng dòng lỏng : Khi có dòng lỏng chạy ngược chiều, khoảng trống bị thu nhỏ lại dòng khí di chuyển khó khăn phần thể tích tự bị lượng chất lỏng chiếm Trong giai đoạn đầu, lượng chất lỏng bị giữ lại tháp không đổi theo tốc độ lượng chất lỏng tăng theo suất lượng pha lỏng Lượng chất lỏng bị giữ lại tháp tăng nhanh theo tốc độ khí, cac chỗ trống tháp nhỏ dần độ giảm áp pha khí tăng nhanh - Các yếu tố ảnh hưởng đến độ giảm áp cột khô: vận tốc dòng khí, hệ số ma sát, chiều cao cột, đường kính vật chêm, nhiệt độ, khối lượng riêng dòng khí - Các yếu tố ảnh hưởng đến độ giảm áp cột ướt: vận tốc dòng khí, hệ số ma sát, chiều cao cột, đường kính vật chêm, nhiệt độ, khối lượng riêng dòng khí, vận tốc dòng lỏng - Mục đích cách sử dụng giản đồ f theo R: Mục đích là để xác định hệ số ma sát theo chuẩn số Re Cách sử dụng là dựa chế độ dòng chảy, chế độ màng, tầng, độ ta có Re theo công thức tính khác để xác định fck - Nêu vài ứng dụng mô hình thực tế: Thu hồi cấu tử quý, làm khí, tách hổn hợp thành cấu tử riêng biệt, tạo thành sản phẩm cuối Page 33 Lý Minh Cường ĐHTP6A BÀI THỰC HÀNH SẤY ĐỐI LƯU – IC106D BÁO CÁO THÍ NGHIỆM Kết thí nghiệm Thí nghiệm Gk = 90 g G0=Gđ= 215 g Lần đo i T (phút) Gi (g) Tư (0C) Tk (0C) 206 35 39 195 35 40 180 36 40 12 170 35 39 15 159 37 42 18 148 36 41 21 138 36 42 24 130 36 42 27 122 36 42 10 30 116 37 42 11 33 111 36 42 12 36 106 36 44 13 39 103 36 43 14 42 101 38 44 15 45 98 38 45 16 48 97 37 45 17 51 97 35 41 18 54 95 39 43 19 57 95 39 43 20 60 95 39 43 Xử lý kết Công thức tính toán Page 34 Lý Minh Cường ĐHTP6A Lần đo i T (phút) Gi (g) Tư (0C) Tk (0C) 206 35 39 Ta có: Vận tốc dòng khí vk = 0.82 m/s = 2952 m/h Diện tích bề mặt bay hơi: F= 6*0.15*0.3= 0.27 m2 Độ ẩm giấy lọc: =128.89% Dựa vào giản đồ Ramzin tư tb=39 0C, tktb= 42 0C, ta tra áp suất nước bão hòa pb= 50mmHg, áp suất riêng phần ph= 46mmHg Hệ số trao đổi ẩm αm = 0,04075*29520.8= 24.33 (kg/m2.h.mmHg) m2/kg Bề mặt riêng khối lượng vật liệu: Cường độ bay ẩm (kg/m2h) Tốc độ sấy lý thuyết: Nlt= 100*f*Jm=100*3*97.32= 29196(%/h) Tốc độ sấy thực nghiệm : Hệ số sấy =905.18(%/h) = 53.88 (1/h) Thời gian sấy giai đoạn đẳng tốc: Thời gian sấy giai đoạn giảm tốc: 0.06 h Thời gian sấy tổng cộng: T=T1+T2= 0.097+0.06=0.157(h) Bảng Kết tính toán tốc độ sấy lý thuyết thực nghiệm Lần đo i T(s) Ntn(%h) 180 128.89 905.34 180 116.67 1234.57 180 100 823.05 180 88.89 905.35 180 76.67 905.35 180 64.44 823.05 180 53.33 658.44 180 44.44 658.44 180 35.56 493.83 10 180 28.89 411.52 11 180 23.33 411.52 Page 35 = 0.097 h = Lý Minh Cường 12 13 14 15 16 17 18 19 20 ĐHTP6A 180 180 180 180 180 180 180 180 180 17.78 14.44 12.22 8.89 7.78 7.78 5.56 5.56 5.56 246.91 164.61 246.91 82.03 164.61 0 Bảng Kết tính toán đại lượng Thông số Giá trị Thông số 64.44 Nlt (%h) (%) (%) αm (kg/m2.h.mmHg) Jm (kg/m2.h) 5.56 Ntn(%h) 658.44 50 46 24.33 97.32 K(1/h) T1(h) T2(h) T(h) 53.88 0.097 0.06 0.157 Biểu đồ Đồ thị 1: Biểu đồ đường cong sấy Page 36 Giá trị 29196 Lý Minh Cường ĐHTP6A Đồ thị 2: Biểu đồ đường cong tốc độ sấy Nhận xét: + Giai đoạn đẳng tốc, giai đoạn độ ẩm giảm nhanh sau độ ẩm giảm chậm lại đường cong sấy nằm ngang so với trục hoành giai đoạn giảm tốc + Ở giai đoạn đẳng tốc độ ẩm giảm nhanh chệnh lệch áp suất bề mặt vật liệu áp suất không khí lớp nên nước bề mặt vật liệu không khí nhanh ( Pvật liệu >> Pkk ) + Ở giai đoạn giảm tốc độ ẩm giảm chậm áp suất lúc chênh lệch không cao độ ẩm đạt giá trị lúc N=0 ( đồ thị đường thẳng nằm ngang so với trục hoành) ( Pvật liệu gần Pkk ) + Ứng dụng : Ứng dụng trình sấy nhiều trình sấy dùng để làm giảm hàm lượng nước ( giảm hàm ẩm) vật liệu giúp vật liệu có thời gian sử dụng lâu tạo thêm đa dạng cho vật liệu hay sản phẩm VD: sấy cà phê , sấy chuối , sấy ngô…… Page 37 [...]... quá độ ta có Re theo những công thức tính khác nhau để xác định fck - Nêu một vài ứng dụng của mô hình trong thực tế: Thu hồi các cấu tử quý, làm sạch khí, tách hổn hợp thành các cấu tử riêng biệt, tạo thành sản phẩm cuối cùng Page 33 Lý Minh Cường ĐHTP6A BÀI THỰC HÀNH SẤY ĐỐI LƯU – IC106D BÁO CÁO THÍ NGHIỆM 1 Kết quả thí nghiệm Thí nghiệm 1 Gk = 90 g G0=Gđ= 215 g Lần đo i T (phút) Gi (g) Tư (0C) Tk... quả tính toán hệ số truyền nhiệt thực nghiệm với tính toán lý thuyết và đánh giá kết quả hệ số truyền nhiệt: hệ số truyền nhiệt lý thuyết nhỏ hơn hệ số truyền nhiệt thực nghiệm -Một vài nhận xét về thiết bị: Page 26 Lý Minh Cường Cơ cấu chắc chắn, hệ số truyền nhiệt lớn Cho kết quả ổn định, dễ làm việc Page 27 ĐHTP6A Lý Minh Cường ĐHTP6A BÀI THỰC HÀNH CÔ ĐẶC-KẾT TINH Báo cáo thí nghiệm 1 Kết quả đo Quá... quá trình đun nóng, nhiệt cung cấp cho quá trình bay hơi, và nhiệt lượng nồi đun Tuy nhiên bài thực hành vẫn còn sai số do: khối lượng dung dịch đem cân chưa đúng, sai xót trong quá trình làm thí nghiệm, các giá trị tra bảng như nhiệt dung riêng C chỉ lấy giá trị gần đúng Page 29 Lý Minh Cường ĐHTP6A BÀI THỰC HÀNH KHẢO SÁT CHẾ ĐỘ CỘT CHÊM(THÁP ĐỆM)-IC131D I Số Liệu Thí nghiệm 1: Cột khô 1/Kết quả thí... nhất ở lưu lượng là khoảng 0.0017 (m3/s) - Tuy nhiên bài làm vẫn còn nhiều sai số do quá trình đọc dữ kiệu, các điều kiện phòng thí nghiệm Page 16 Lý Minh Cường Page 17 ĐHTP6A Lý Minh Cường ĐHTP6A BÀI THỰC HÀNH THIẾT BỊ TRUYỀN NHIỆT LOẠI ỐNG LỒNG ỐNG – HT36 I Số Liệu 1 Trường hợp ngược chiều TN 1 2 3 4 5 6 7 8 9 4 4 4 7 7 7 10 10 10 T1 (0C) 39 37 37 35 34 34 33 31 32 T2 (0C) 22 22 21 21 21 21 20 20 20... (kg/m2h) Tốc độ sấy lý thuyết: Nlt= 100*f*Jm=100*3*97.32= 29196(%/h) Tốc độ sấy thực nghiệm : Hệ số sấy =905.18(%/h) = 53.88 (1/h) Thời gian sấy trong giai đoạn đẳng tốc: Thời gian sấy trong giai đoạn giảm tốc: 0.06 h Thời gian sấy tổng cộng: T=T1+T2= 0.097+0.06=0.157(h) Bảng 1 Kết quả tính toán tốc độ sấy lý thuyết và thực nghiệm Lần đo i T(s) Ntn(%h) 1 180 128.89 905.34 2 180 116.67 1234.57 3 180... toàn phần của bơm : Ht1 = Hs1+ Hv + He = 3.347 + 3.029 + 0,075 = 6.451m Ht2 = Hs2+ Hv + He = 4.567 + 3.029 + 0,075 = 7.671m _ Vì hai bơm ghép nối tiếp nên cột áp toàn phần sẽ bằng tổng các cột áp thành phần: Htp = (Ht1+ Ht2 ) = 6.451 + 7.671 = 14.122m » Htp = 14.122 mH2O _ Công suất cung cấp cho động cơ: Pm = N × E = 0.484 × 1000 × 44.933% = 217.476 W _ Công suất của bơm: N = (Q × H × ρ × g) / (1000... vào Page 24 ĐHTP6A Lý Minh Cường ĐHTP6A Đồ thị 8 Hệ số truyền nhiệt K Công thức: Hiệu số nhiệt độ của các dòng và hiệu suất nhiệt độ của quá trình : = ∆ = *100 =( + = - ∆ )/2 100 = - Hệ số truyền nhiệt thực nghiệm : ∆ = ∆ = - ∆ = Nhiệt lượng do dòng nóng tỏa ra : QN = GN.CN ∆ Nhiệt lượng do dòng lạnh thu vào : QL = GL.CL ∆ Với C tra bảng sổ tay các quá trình và thiết bị Hệ số truyền nhiệt = Page 25 : ... dụng mô hình thực tế: Thu hồi cấu tử quý, làm khí, tách hổn hợp thành cấu tử riêng biệt, tạo thành sản phẩm cuối Page 33 Lý Minh Cường ĐHTP6A BÀI THỰC HÀNH SẤY ĐỐI LƯU – IC106D BÁO CÁO THÍ NGHIỆM... Page ĐHTP6A Lý Minh Cường ĐHTP6A BÀI THỰC HÀNH MẠCH LƯU CHẤT – C6 MKII Báo cáo thí nghiệm Kết thí nghiệm Bảng 1: Xác định tổn thất ma sát chất lỏng với thành ống trơn STT Đường kính ống (mm)... nhiên thực hành sai số do: khối lượng dung dịch đem cân chưa đúng, sai xót trình làm thí nghiệm, giá trị tra bảng nhiệt dung riêng C lấy giá trị gần Page 29 Lý Minh Cường ĐHTP6A BÀI THỰC HÀNH