thuyết minh đồ án thiết kế động cơ

bao gồm đồ thị công, đồ thị vận tốc, đồ thị gia tốc, lực khí thể, lực quán tính, lực tiếp tuyến, lực pháp tuyến, đồ thị mài mòn chốt khuỷu, đồ thị phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu, đồ thị phụ tải tác dụng lên đầu to thanh truyền, động cơ xăng 4xilanh hệ thống bôi trơn

LỜI NÓI ĐẦU

Những năm gần đây, nền kinh tế Việt Nam đang phát triển mạnh Bêncạnh đó kỹ thuật của nước ta cũng từng bước tiến bộ Trong đó phải nói đếnngành động lực và sản xuất ôtô, chúng ta đã liên doanh với khá nhiều hãng ôtônổi tiếng trên thế giới như Nissan, Honda, Toyota, cùng sản xuất và lắp ráp ôtô

Để góp phần nâng cao trình độ và kỹ thuật, đội ngũ kỹ thuật của ta phải tựnghiên cứu và chế tạo đó là một yêu cầu cấp thiết Có như vậy ngành sản xuấtôtô của ta mới có thể phát triển được

Đây là lần đầu tiên em vận dụng lý thuyết đã học, tính toán thiết kế hệđộng cơ theo số liệu kỹ thuật (XM-0614) Trong quá trình tính toán mặc dù em

đã được sự giúp đỡ và hướng dẫn rất tận tình của thầy Trần Thanh Hải Tùng vàcác thầy trong bộ môn động lực, nhưng vì mới lần đầu làm đồ án về môn họcnày nên gặp rất nhiều khó khăn và không tránh khỏi sự sai sót, vì vậy em rấtmong được sự xem xét và giúp đỡ chỉ bảo của các thầy để bản thân ngày càngđược hoàn thiện hơn về kiến thức kỹ thuật

Qua lần này em đã tự xây dựng cho mình phương pháp nghiên cứu.Rất mong được sự giúp đỡ hơn nữa của các thầy

Sinh viên

Trần Ngọc Sơn

động cơ Vì quá trình nén là quá trình đa biến nên :



(1.2)

động cơ Vì quá trình giãn nở là quá trình đa biến nên :

Bảng 1-1: Bảng giá trị đồ thị công động cơ xăng

in1 1/in1 Pc/in1 Pn(mm) in2 1/in2 pz/in2 Pgn(mm)1Vc 1.00 0.04 15.00 1.00 1.00 1.91 60.0 1.00 1.00 5.10 160.02Vc 2.00 0.08 30.00 2.55 0.39 0.75 23.5 2.35 0.43 2.17 68.23Vc 3.00 0.13 45.00 4.41 0.23 0.43 13.6 3.86 0.26 1.32 41.44Vc 4.00 0.17 60.00 6.50 0.15 0.29 9.2 5.50 0.18 0.93 29.15Vc 5.00 0.21 75.00 8.78 0.11 0.22 6.8 7.24 0.14 0.70 22.16Vc 6.00 0.25 90.00 11.23 0.09 0.17 5.3 9.06 0.11 0.56 17.77Vc 7.00 0.29 105.00 13.83 0.07 0.14 4.3 10.95 0.09 0.47 14.68Vc 8.00 0.34 120.00 16.56 0.06 0.12 3.6 12.91 0.08 0.40 12.49Vc 9.00 0.38 135.00 19.42 0.05 0.10 3.1 14.92 0.07 0.34 10.710Vc 10.00 0.42 150.00 22.39 0.04 0.09 2.7 16.98 0.06 0.30 9.410.5Vc 10.50 0.44 157.50 23.91 0.04 0.08 2.5 18.03 0.06 0.28 8.9

Vx i V(dm3) V(mm)

Đường nén Đường giãn nở

Vẽ đồ thị công của động cơ xăng 4 kỳ không tăng áp:

Hình 1- 1: Đồ thị công động cơ xăng 4 kỳ không tăng áp

+ Từ bảng giá trị ta tiến hành vẽ đường nén và đường giản nở

 Điểm đánh lửa sớm : c’ xác định từ Brick ứng với s

 Điểm đóng muộn của xupáp nạp :

 Điểm mở sớm của xupáp thải :

 Điểm áp suất cực đại thực tế: z’’=1/2yz’ : z’’ = (0,046;4,34)

+ Vẽ vòng tròn tâm O , bán kính R Do đó AD=2R Điểm A ứng với góc

+ Từ O’ kẻ đoạn O’M song song với đường tâm má khuỷu OB , hạ M’Cthẳng góc với AD Theo Brich đoạn AC = x Điều đó được chứng minh nhưsau:

S

mm mm v

+ Từ tâm O’ của đồ thị brick kẻ các tia ứng với 100 ; 200…1800 Đồng thờiđánh số thứ tự từ trái qua phải 0,1,2…18.

+ Chọn hệ trục tọa độ với trục tung biểu diễn góc quay trục khuỷu, trục hoànhbiểu diễn khoảng dịch chuyển của piston

+ Đẳng phân định hướng chia nữa vòng tròn R1 và vòng tròn R2 thành n phầnđánh số 1, 2 , 3, , n và 1’ , 2’ , 3’ ,, n’ theo chiều như trên hình 1.4

+ Từ các điểm 0 , 1 , 2 , 3 , kẻ các đường thẳng góc với AB cắt các đườngsong song với AB kẻ từ 0’ , 1’ , 2’, 3’, tại các điểm o , a , b , c  Nối cácđiểm o , a, b , c bằng các đường cong ta dược đường biểu diễn trị số tốc độ.+ Các đoạn thẳng ứng với a1 , b2 , c3 , nằm giữa đường cong o, a ,b ,

chứng minh như sau:

+ Vẽ tọa độ vuông góc V-S Trục Ov trùng với trục O

Từ các điểm chia trên đồ thị Brich ta kẻ các đường song song với trục OV vàcắt trục OS tại các điểm 0,1,2,3, Từ các điểm này ta đặt các đoạn thẳng trên đồthị giới hạn vận tốc như a1, b2, c3, Nối các điểm mút lại ta có đường congbiều diễn vận tốc pittông V = f(S)

1.5 Đồ thị gia tốc

1.5.1 Phương pháp

+ Giải gia tốc của Piston bằng phương pháp đồ thị thường dùng phương phápTôLê Cách tiến hành cụ thể như sau:

bằng nhau ghi các số 1 , 2 , 3 , 4 ,  và 1’ , 2’ , 3’ , 4’ ,  như trên hình 1.6.Nối 11’ , 22’ , 33’ , 44’ ,  Đường bao của các đoạn thẳng này biểu thị quan

j

S

m j = 161.24[m/s 2 /mm]

Hình 1-5 : Đồ thị gia tốc j = f(x)Cách nối theo qui tắc F-D, 4’-4, 3’-3, 2’-2,

1.6 Đồ thị lực quán tính

1.6.1 Phương pháp

f(x)

phải có cùng thứ nguyên và tỷ lệ xích với đồ thị công, thay vì vẽ giá trị thực

+Trong đó: m _ khối lượng tham gia chuyển động tịnh tiến

m1 _ khối lượng nhóm thanh truyền qui về đầu nhỏ

j Pj

j Pj

0 1 2 3 4 5 6

121314 15 16 17 18

bb''

Z'Z

r'r''

CC'C''

O O'

1

Vc

D F

thị khai triển nằm bằng với trục hoành của đồ thị công thì ta được P - , Để

được Pkt -  ta đặt trục hoành của đồ thị mới ngang với trục chứa giá trị p0 ở đồ

+ Cách khai triển là dựa vào đồ thị Brick và đồ thị công để xác định điểm có ápsuất theo giá trị  cho trước

1.7.2 Vẽ P j - 

+ Cách vẽ giống cách khai triển đồ thị công nhưng giá trị của điểm tìm đượcứng với  chọn trước lại được lấy đối xứng qua trục o , bởi vì đồ thị trên cùng

+ Sở dĩ khai triển như vậy bởi vì trên cùng trục toạ độ với đồ thị công nhưng

1.8.1 Sơ đồ lực tác dụng lên cơ cấu trục khuỷu thanh truyền.

Nó tác dụng lên chốt Piston và đẩy thanh truyền

+ Nhưng trong quá trình tính toán động lực học các lực này thường tính trênđơn vị diện tích đỉnh Piston nên sau khi chia hai vế của đẳng thức (1.5) cho

N _ tác dụng trên phương thẳng góc với đuường tâm xy lanh

sin = sin

 = arcsin(sin) (1.9)+ Do đó ứng với mổi giá trị của  ta có giá trị của  tương ứng Từquan hệ ở các công thức (1.7) và (1.8) ta lập được bảng giá trị của đồ thị T , Z ,

N -  như sau:

Bảng 1-3: Bảng giá trị T, N, Z

P1(mm) α (độ) β (độ) Sin(α+β )/cosβ T(mm) cos(α+β )/cosβ Z(mm) tgβ N(mm) -93.4 0 0.0 0.00 0.0 1.00 -93.4 0.00 0.0 -92.3 10 2.6 0.22 -20.1 0.98 -90.2 0.05 -4.2 -86.1 20 5.1 0.43 -36.7 0.91 -78.3 0.09 -7.7 -75.6 30 7.5 0.61 -47.1 0.80 -60.5 0.13 -9.9 -61.1 40 9.6 0.77 -47.2 0.66 -40.1 0.17 -10.4 -44.3 50 11.5 0.90 -40.4 0.49 -21.6 0.20 -9.0 -25.8 60 13.0 0.98 -25.3 0.30 -7.7 0.23 -6.0 -10.8 70 14.1 1.03 -11.1 0.11 -1.1 0.25 -2.7 4.5 80 14.8 1.03 4.6 -0.09 -0.4 0.26 1.2 19.0 90 15.1 1.00 19.0 -0.27 -5.1 0.27 5.1 30.0 100 14.8 0.94 28.2 -0.43 -13.0 0.26 7.9 39.0 110 14.1 0.85 33.3 -0.58 -22.6 0.25 9.8 46.0 120 13.0 0.75 34.5 -0.70 -32.2 0.23 10.6 50.1 130 11.5 0.64 31.8 -0.80 -40.0 0.20 10.2 52.5 140 9.6 0.51 26.9 -0.88 -45.9 0.17 8.9 54.0 150 7.5 0.39 20.9 -0.93 -50.3 0.13 7.1 54.1 160 5.1 0.26 14.0 -0.97 -52.5 0.09 4.8 54.4 170 2.6 0.13 7.0 -0.99 -54.0 0.05 2.5 54.5 180 0.0 0.00 0.0 -1.00 -54.5 0.00 0.0 54.5 190 -2.6 -0.13 -7.0 -0.99 -54.1 -0.05 -2.5 54.3 200 -5.1 -0.26 -14.0 -0.97 -52.7 -0.09 -4.8 54.3 210 -7.5 -0.39 -21.0 -0.93 -50.6 -0.13 -7.1 53.0 220 -9.6 -0.51 -27.2 -0.88 -46.4 -0.17 -9.0 50.7 230 -11.5 -0.64 -32.2 -0.80 -40.5 -0.20 -10.3 46.7 240 -13.0 -0.75 -35.0 -0.70 -32.7 -0.23 -10.8 39.8 250 -14.1 -0.85 -34.0 -0.58 -23.0 -0.25 -10.0 30.9 260 -14.8 -0.94 -29.0 -0.43 -13.4 -0.26 -8.2 20.1 270 -15.1 -1.00 -20.1 -0.27 -5.4 -0.27 -5.4 6.3 280 -14.8 -1.03 -6.5 -0.09 -0.5 -0.26 -1.7 -5.8 290 -14.1 -1.03 6.0 0.11 -0.6 -0.25 1.5 -18.6 300 -13.0 -0.98 18.3 0.30 -5.6 -0.23 4.3 -33.2 310 -11.5 -0.90 30.4 0.49 -16.2 -0.20 6.7 -44.5 320 -9.6 -0.77 34.4 0.66 -29.2 -0.17 7.5 -51.0 330 -7.5 -0.61 32.0 0.80 -40.8 -0.13 6.7 -50.5 340 -5.1 -0.43 21.5 0.91 -45.9 -0.09 4.5 -39.8 350 -2.6 -0.22 8.7 0.98 -38.9 -0.05 1.8 -11.8 360 0.0 0.00 0.0 1.00 -11.8 0.00 0.0 53.0 370 2.6 0.22 9.0 0.98 51.8 0.05 2.4 17.2 380 5.1 0.43 7.3 0.91 15.6 0.09 1.5 -0.8 390 7.5 0.61 -1.2 0.80 -0.6 0.13 -0.1 -7.2 400 9.6 0.77 -5.6 0.66 -4.7 0.17 -1.2 -5.4 410 11.5 0.90 -5.5 0.49 -2.6 0.20 -1.1 2.0 420 13.0 0.98 2.0 0.30 0.6 0.23 0.5 10.8 430 14.1 1.03 11.1 0.11 1.1 0.25 2.7 21.5 440 14.8 1.03 22.2 -0.09 -1.9 0.26 5.7 32.8 450 15.1 1.00 32.8 -0.27 -8.8 0.27 8.8 41.6 460 14.8 0.94 39.1 -0.43 -18.1 0.26 11.0 49.0 470 14.1 0.85 41.8 -0.58 -28.4 0.25 12.3 55.0 480 13.0 0.75 41.3 -0.70 -38.5 0.23 12.7

P1(mm) α (độ) β (độ) Sin(α+β )/cosβ T(mm) cos(α+β )/cosβ Z(mm) tgβ N(mm) 58.0 490 11.5 0.64 36.9 -0.80 -46.3 0.20 11.8 59.8 500 9.6 0.51 30.7 -0.88 -52.3 0.17 10.1 60.5 510 7.5 0.39 23.4 -0.93 -56.4 0.13 7.9 59.6 520 5.1 0.26 15.4 -0.97 -57.8 0.09 5.3 57.3 530 2.6 0.13 7.4 -0.99 -56.9 0.05 2.6 55.9 540 0.0 0.00 0.0 -1.00 -55.9 0.00 0.0 55.4 550 -2.6 -0.13 -7.2 -0.99 -55.0 -0.05 -2.5 55.1 560 -5.1 -0.26 -14.2 -0.97 -53.5 -0.09 -4.9 55.0 570 -7.5 -0.39 -21.3 -0.93 -51.2 -0.13 -7.2 53.5 580 -9.6 -0.51 -27.4 -0.88 -46.8 -0.17 -9.1 51.1 590 -11.5 -0.64 -32.5 -0.80 -40.8 -0.20 -10.4 47.0 600 -13.0 -0.75 -35.3 -0.70 -32.9 -0.23 -10.9 40.0 610 -14.1 -0.85 -34.1 -0.58 -23.2 -0.25 -10.1 31.0 620 -14.8 -0.94 -29.1 -0.43 -13.5 -0.26 -8.2 20.0 630 -15.1 -1.00 -20.0 -0.27 -5.4 -0.27 -5.4 5.5 640 -14.8 -1.03 -5.7 -0.09 -0.5 -0.26 -1.5 -9.8 650 -14.1 -1.03 10.1 0.11 -1.0 -0.25 2.5 -24.8 660 -13.0 -0.98 24.3 0.30 -7.4 -0.23 5.7 -43.3 670 -11.5 -0.90 39.5 0.49 -21.1 -0.20 8.8 -60.1 680 -9.6 -0.77 46.4 0.66 -39.5 -0.17 10.2 -74.6 690 -7.5 -0.61 46.4 0.80 -59.7 -0.13 9.8 -85.1 700 -5.1 -0.43 36.2 0.91 -77.4 -0.09 7.6 -91.3 710 -2.6 -0.22 19.9 0.98 -89.2 -0.05 4.1 -93.4 720 0.0 0.00 0.0 1.00 -93.4 0.00 0.0

Bảng 1- 4: Thứ tự làm việc của động cơ 4 kỳ (ct=180o)

được xác định theo giá trị T- , kết quả cho ở bảng 1.6

N T

e i m

N N

1.10 Đồ thị phụ tải tác dụng lên chốt khuỷu

+ Từ bảng giá trị T , Z , chọn hệ trục toạ độ OTZ có chiều dương củatrục Z là chiều hướng xuống dưới

+ Trước hết biểu diễn quan hệ T-Z lên hệ trục toạ độ sau đó dời gốc toạ

m m

ĐỒ THỊ PHỤ TẢI TÁC DỤ NG LÊN CHỐ T KHUY ÍU

720

430 90

410 420 400

440

100 450

110 460

120 470

130 480

390

140

500 490 510 520 530

360

540 550

190 180 200 560 210 570 230 590

600 240

610 250 260 620

340 350

170

160150220

580

290

50 60

70 80

10 20

30

40

370 380

T

Z

2 1

3

5 4

7 6

10 9 8

11 12 13 14 15 16

17

18 19 20 21

23 22

Hình 1-10 Đồ thị phụ tải tâc dụng lín chốt khuỷu

1.11 Đồ thi phụ tải tâc dụng lín đầu to thanh truyền

+ Đồ thị phụ tải tâc dụng lín đầu to thanh truyền được xđy dựng bằngcâch :

- Đem tờ giấy bóng đặt chồng lín đồ thị phụ tải của chốt khuỷu sao chotđm O trùng với tđm O của đồ thị phụ tải chốt khuỷu Lần lượt xoay tờ giấy

, ⃗ Q20 , ⃗ Q30 , của đồ thị phụ tải tác dụng trên chốt khuỷu trên tờ giấy bóng

ĐỒ THỊ LỰC TÁC DỤNG LÊN ĐẦU TO THANH TRUY ỀN

4 5

27 26

20 19 18 17

24 23 22

25 12

16 15 13

410 420 400

440

100 450 110 460

120 470130 480 390

140 500 490 510 520 530 360

540 550

190180200 560 210 230

600240

610 250 260620

270 630

640 280

650 300 660 310

320 670 680 690 700 710

340 350

170160150

220 580

370 380 330

Z

T =µ µ

Hình 1-11: Đồ thị phụ tải tâc dụng đầu to thanh truyền

+ Tính hợp lực Q’ của câc lực tâc dụng trín câc điểm 0 ,1 , 2 , 3 ,,

+ Cộng trị số của Q Dùng một tỷ lệ xích thích đáng (m) đặt các đoạn

đại biểu cho Q ở các điểm 0 , 1 , 2 , 3,, 23 lên vòng tròn rồi dùng đường

cong nối các điểm đó lại , ta được đường thể hiện mức độ mòn của chốt khuỷu

+ Đồ thị mài mòn của chốt khuỷu thể hiện trạng thái chịu tải của các điểm trên

bề mặt trục Đồ thị này cũng thể hiện trạng thái hao mòn lý thuyết của trục,

đồng thời chỉ rõ khu vực chịu tải ít để khoan lỗ dầu theo đúng nguyên tắc đảmbảo đưa dầu nhờn vào ổ trượt ở vị trí có khe hở giữa trục và bạc lót của ổ lớnnhất Áp suất bé làm cho dầu nhờn lưu động dễ dàng.

2 1

3

5 4

7 6

10

9 8

11

12 13

14 15

Hình 1-12: Đồ thị mài mòn chốt khuỷu

1.13 Đồ thị khai triển Q()

+ Từ đồ thị phụ tải tác dụng trên đầu to thanh truyền tiến hành đo giá trị

PHẦN II : PHÂN TÍCH ĐẶC ĐIỂM KẾT CẤU CHUNG ĐỘNG CƠ

THAM KHẢO 2.1 Thông số động cơ chọn tương đương.

hàng

4xylanh ,thẳnghàng

ướt

Cưỡng bức cacteướt

dụng môi chất

Cưỡng bức, sửdụng môi chất

Dựa vào bảng trên ta thấy động cơ 1NZ-FE có các thông số tương

đương với yêu cầu của đề bài nên chọn động cơ 1NZ-FE để tham khảo

2.2 Giới thiệu về động cơ 1NZ-FE.

Hình 2.1 : Động cơ 1NZ-FE

 Động cơ 1NZ-FE: là động cơ xăng có 4 xylanh thẳng hàng, dung tích

xylanh 1.5 liter, trục cam kép DOHC 16 xupáp dẫn động bằng xích, hệthống van nạp thông minh VVT-i, hệ thống đánh lửa trực tiếp DIS được

sử dụng trong động cơ này để đạt được hiệu suất cao, êm, tiết kiệmnhiên liệu và thải sạch hơn

2.3 Đặc điểm kết cấu các cụm chi tiết chính động cơ 1NZ-FE

2.3.1 Nhóm thân máy – Nắp máy.

Hình 2 – 2 Nắp máy1- Vòi phun ; 2- áo nướcNắp máy được đúc bằng hợp kim nhôm nhẹ , các trục cam đều đượcphân bố trên đầu nắp máy Lắp đặt kim phun trong cửa nạp khí của nắp máykết quả là sự tiếp xúc nhiên liệu đập vào thành cửa nạp được tối thiểu hóa vàtính kinh kế nhiên liệu được nâng cao Áo nước được lắp đặt giữa cửa xả và lỗ

bu gi trên nắp máy để giữ nhiệt độ đồng đều cho thành buồng cháy, điều nàynâng cao chất lượng làm mát cho buồng cháy và khu vực xung quanh bu gi

Thân máy được làm bằng hợp kim nhôm mà mục đích của việc này làgiảm khối lượng cho động cơ Bơm nước xoáy lốc và đường hút đến bơm đươccung cấp đến thân máy Đặt tâm trục khuỷu lệch với đường tâm lỗ xi lanh,đường tâm của xi lanh được dịch chuyển 12 mm về phía đường nạp Như vậy,tác dụng của lực ngang khi áp suất khí thể lớn nhất sẽ giảm Sử dụng ống lótthành mỏng khoảng cách giữa hai xi lanh là 8 mm nên chiều dài động cơ ngắnhơn.

Hình 2-3 Thân máy1- Đường tâm trục khuỷu ; 2 – Đường tâm các xi lanh ; A – Phía đầu động cơ ;

B – Phía đường thải ; C – Phía đường hút

2.3.2 Cơ cấu trục khuỷu – Thanh truyền – Piston.

a Trục khuỷu

Hình 2-4 Trục khuỷu

1 – Đầu trục khuỷu ; 2 - Rotor cảm biến vị trí trục khuỷu ; 3 - Lỗ dẫn dầu bôitrơn ; 4 - Cổ trục ; 5 – Chốt khuỷu ; 6 – Đối trọng ; 7- Đuôi trục khuỷuTrục khuỷu của động cơ 1NZ-FE được chế tạo gồm một khối liền, vậtliệu chế tạo bằng thép cacbon, các bề mặt gia công đạt độ bóng cao, có 5 cổtrục và 4 cổ trục chính được giảm để giảm khối lượng

Trên trục khuỷu bao gồm:

+ Đầu trục khuỷu để lắp bánh răng dẫn động cam và pu-ly để dẫn độngbơm,quạt vv

+ Đuôi trục khuỷu có vách chắn dầu, ren hồi dầu và đuôi để lắp bánh đà.Các kích thước của trục khuỷu:

+ Chiều dày má khuỷu:b = 16 (mm)

+ Chiều cao má khuỷu:h = 80 (mm)

Trên chốt khuỷu ta khoan lỗ dầu để bôi trơn Vị trí lỗ dầu bôi trơn đượcxác định theo đồ thị mài mòn chốt khuỷu

Chiều dày má khuỷu tuỳ thuộc vào tâm của 2 xy lanh liền kề nhau

Để giảm khối lượng vật liệu và giảm lực quán tính ly tâm của má ta vátnghiêng má và vát bụng má khuỷu.

Để tăng sức bền và độ cứng vững của trục khuỷu ta cần tăng độ trùngđiệp giữa cổ và chốt:

b Thanh truyền.

Hình 2-5 Thanh truyền

1 – Nắp đầu to thanh truyền; 2 – Bu lông thanh truyền; 3 – Thân thanh truyền;

4 – Đầu nhỏ thanh truyền

Tiết diện thanh truyền của động cơ 1NZ-FE có dạng chữ I Đầu nhỏthanh truyền có dạng hình trụ rỗng và được lắp tự do với chốt piston Đầu tothanh truyền được cắt thành hai nửa phần trên nối liền trục với thân phần dưới

là nắp đầu to thanh truyền và lắp với nhau bằng bu lông than truyền, mặt phẳnglắp ghép vuông góc với đường tâm trục thân thanh truyền Bu lông thanhtruyền là loại bu lông chỉ chịu lực kéo, có mặt gia công đạt đô chính xác cao đểđịnh vị

Các kích thước của thanh truyền:

+ Kích thước chiều rộng đầu to thanh truyền:

c Piston

Hình 2-6 Piston

1 – Bệ chốt piston ; 2- Thân piston ; 3 –đầu piston ; 4 – Đỉnh pistonPiston của động cơ 1NZ-FE được làm bằng hợp kim nhôm, phẩn đỉnhđược thiết kế đặc biệt để cải thiện chất lượng cháy Séc-măng áp lực thấp được

sử dụng để giảm ma sát và nâng cao tính kinh tế nhiện liệu và chất lượng dầubôi trơn được nâng cao

Chân piston có dạng vành đai để tăng độ cứng vững Để điều chỉnhtrọng lượng của piston, người ta thường cắt bỏ một phần kim loại ở phần chânpiston nhưng vẫn đảm bảo được độ cứng vững cần thiết cho piston