Đang tải... (xem toàn văn)
thiết minh đồ án động cơ bao gồm: 1, xây dựng các đồ thị động lực học của động cơ đốt trong diezel 6 xilanh CHƯƠNG I: XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG, ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC ĐỘNG CƠ DDV60217 2, thiết kế trục khuỷu bánh đà của động cơ 6 xilanh
Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 LỜI NĨI ĐẦU Những năm gần đầy, kinh tế Việt Nam phát triển mạnh Bên cạnh kỹ thuật nước ta bước tiến bộ, có ngành khí động lực nói chung tơ nói riêng Để góp phần nâng cao trình độ kỹ thuật, đội ngũ kỹ thuật ta phải tự nghiên cứu chế tạo, yêu cầu cấp thiết Có ngành khí động lực ta phát triển Sau học hai môn ngành động đốt (Nguyên lý động đốt Kết cấu động đốt trong) số môn sở khác (sức bền vật liệu, lý thuyết, ), sinh viên giao nhiệm vụ làm đồ án môn học “Thiết Kế Động Cơ Đốt Trong” Đây phần quan trọng nội dung học tập sinh viên, nhằm tạo điều kiện cho sinh viên tổng hợp, vận dụng kiến thức học để giải vấn đề cụ thể ngành Trong trình thực đồ án, em cố gắng tìm tòi hồn thành đồ án tốt Tuy nhiên, thân kinh nghiệm có thiếu sót, mong q thầy góp ý giúp đỡ thêm để em hồn thành tốt nhiệm vụ Cuối cùng, em xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến thầy, tận tình truyền đạt lại kiến thức quý báu cho em Đặc biệt, em xin gửi lời cảm ơn đến thầy Dương Việt Dũng quan tâm, nhiệt tình hướng dẫn trình làm đồ án Em mong muốn nhận xem xét dẫn thầy để em ngày hoàn thiện kiến thức Đà Nẵng, ngày 28 tháng 12 năm 2017 Sinh Viên Thực Hiện Võ Trọng Nam SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 CHƯƠNG I: XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG, ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC ĐỘNG CƠ DDV6-0217 Xây dựng đồ thị công: 1.1 Các thông số xây dựng đồ thị: 1.1.1 Các thông số cho trước: - Nhiên liệu: Diesel - Số xilanh / số kỳ / cách bố trí : 6/ / In-line - Thứ tự làm việc: 1-5-3-6-2-4 - Tỷ số nén ε: 15,5 - Đường kính D (mm)/ hành trình piston S (mm): 130 /140 - Cơng suất cực đại Ne = 250 KW số vòng quay n = 2200 v/ph - Tham số kết cấu λ: 0,25 - Áp suất cực đại pz = 8,6 (MN/m2) - Góc phun sớm θs = 15o - Góc phân phối khí (độ): + Góc mở sớm xupap nạp α1 = 10o + Góc đóng muộn xupap nạp α2 = 46o + Góc mở sớm xupap thải α3 = 56o + Góc đóng muộn xupap thải α4 = 10o 1.1.2 Các thơng số tính chọn: - Tốc độ trung bình động Cm = 0,14.2200 S n = = 10, 27(m / s) > m/s : động cao tốc 30 30 [1] - Áp suất khí nạp pk: Đối với động bốn kỳ tăng áp tuabin khí : Chọn pk = 0,19(MN/m2) [1] - Áp suất khí cuối kỳ nạp pa: Đối với động bốn kỳ tăng áp, pa tính chọn khoảng: pa = (0,9 ÷ 0,96).pk (MN/m2) Ta chọn 0,92 [1] pa = 0,92.0,19 = 0,175 (MN/m2) - Chỉ số nén đa biến trung bình n1: thường chọn khoảng SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 n1 = 1,32÷ 1,39 => Chọn n1 = 1,33 [1] - Chỉ số giãn nở đa biến trung bình n2: thường chọn khoảng n2 = 1,25÷ 1.29 => chọn n2 = 1,25 [1] - Tỷ số giãn nở sớm ρ: Đối với động diesel : ρ = 1,2-1,5 => chọn ρ = 1,5 [1] - Áp suất cuối kỳ nén Pc : Pc = Pa.εn1 = 0,175 15,51,33 = 6,7 (MN/m2) - Áp suất cuối trình giãn nỡ: PZ Pb = δ n2 = PZ 5,8 = = 8, 61, 225 = 0, 464( MN / m2 ) ε 15,5 ( ) n2 16 ( ,5 )1,25 ρ 1,1,5 - Thể tích cơng tác Vh : Vh = S π.D π 1,32 = 1, = 1,858(dm3 ) 4 - Thể tích buồng cháy Vc Vc = 1,585 Vh = = 0,128(dm3 ) ε − 15,5 − - Tốc độ góc trục khuỷu ω: ω= π n π 2200 = = 230,38(rad / s ) 30 30 [1] - Áp suất khí sót Pr : + Đối với động tăng áp pth = (0,9-1)Pk (pth áp suất trước tuốc bin ) [1] => Chọn Pth = 0,98.0,19 = 0,186 (MN/m2) + Áp suất khí sót Pr = (1.05-1,1).pth = 1,08.0.186 = 0,2 (MN/m2) [1] 1.2 Xây dựng đường nén: Gọi pnx, Vnx áp suất thể tích biến thiên theo trình nén động n1 Vì trình nén trình đa biến nên: p nx ⋅ Vnx = const [1] ⇒ n1 n1 p nx ⋅ Vnx = p c ⋅ Vc SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 Vc p nx = p c Vnx ⇒ n1 Đặt: i = Vnx Vc - Khi ta có áp suất nén điểm bất kỳ x : p nx = pc i n1 [MN/m2] - Để dễ vẽ ta tiến hành chia Vh thành ε khoảng, i = 1, , 3, …ε 1.3 Xây dựng đường giãn nở: Gọi pgnx, Vgnx áp suất thể tích biến thiên theo trình giãn nở động cơ.Vì trình giãn nở trình đa biến nên ta có: n2 p nx ⋅ Vnx = const n2 n2 ⇒ p gnx ⋅ Vgnx = p z ⋅ Vz ⇒ Vz = p z Vgnx p gnx n2 Ta có: Vz = ρ.Vc pz p gnx = ⇒ Đặt: i = Vgnx Vz n2 = pz Vgnx ρ ⋅ Vc n2 Vgnx Vc - Khi ta có áp suất giãn nở điểm bất kỳ x: p gnx = pz ⋅ρ i n2 n2 -Để dể vẽ ta tiến hành chia Vh thành ε khoảng , i = 1, , 3, …ε 1.4 Biểu diễn thông số: - Biểu diễn thể tích buồng cháy: Chọn Vcbd = 15 (mm) ⇒ μV = Vc 0,128 = = 0, 0085 (dm3/mm) Vcbd 15 - Biểu diễn thể tích công tác: Vhbd = SVTH: Võ Trọng Nam 1,858 Vh = = 217,5 (mm) μV 0, 00854 Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 - Biểu diễn áp suất cực đại: pzbd = 160 - 220 (mm) Chọn pzbd = 200 (mm) ⇒ μp = pz 8, = = 0.043 [MN/(m2.mm)] p zbd 200 - Về giá trị biểu diễn ta có đường kính vòng tròn Brick AB giá trị biểu diễn Vh , nghĩa giá trị biểu diễn AB = Vhbd (mm) ⇒ µS = S 0,14 = 0, 00064 (m/mm) Vhbd 217,5 Bảng 1-1: Bảng giá trị đồ thị công Đường nén i 1,5 2,5 3,5 4,5 10 11 12,5 V(dm3) V(mm) 15 0,128 22,5 0,192 30 0,256 37,5 0,32 45 0,384 52,5 0,449 60 0,513 67,5 0,577 75 0,641 90 0,769 105 0,897 120 1,025 135 1,153 150 1,282 165 1,41 187,5 1,602 Đường giản nở in1 pc.(1/in1) Pnbd in2 pz.ρn2.(1/in2) Ptbd 6,694 155,7 14,276 332 1,715 3,904 90,8 1,66 8,6 200 2,514 2,663 61,9 2,378 6,002 139,6 3,383 1,979 46 3,144 4,541 105,6 4,311 1,553 36,1 3,948 3,656 84,1 5,292 1,265 29,4 4,787 2,982 69,4 6,32 1,059 24,6 5,657 2,524 58,7 7,392 0,906 21,1 6,554 2,178 50,7 8,504 0,787 18,3 7,477 1,909 44,4 10,838 0,618 14,4 9,391 1,52 35,4 13,304 0,503 11,7 11,386 1,254 29,2 15,89 0,421 9,8 13,454 1,061 24,7 18,584 0,36 8,4 15,588 0,916 21,3 21,38 0,313 7,3 17,783 0,803 18,7 24,269 0,276 6,4 20,033 0,713 16,6 28,767 0,233 5,4 23,504 0,607 14,1 SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 14 1,858 210 33,446 0,03 4,7 27,081 0,527 12,3 15,5 1,986 38,295 0,026 1.5 Xác định điểm đặc biệt: 4,1 30,755 0,464 10,8 232,6 Hình 1-1: Đồ thị công động diesel kỳ - Điểm c(Vc ; pc) : Vc = 0,128 (dm3) ⇒ Vcbd = 15 (mm) Pc = 6,694 (MN/m2) ⇒ Pcbd = 155,7 (mm) ⇒ C ( 15 ; 155,7 ) - Điểm bắt đầu trình nạp r (Vc; pr): Pr = 0,2 (MN/m2) ⇒ prbd = 4,7 (mm) ⇒ r (15 ; 4,7 ) - Điểm mở sớm xupap nạp: r’ xác định từ đồ thị Brick ứng với góc α1 - Điểm đóng muộn xupap thải: r’’ xác định từ đồ thị Brick ứng với α4 - Điểm đóng muộn xupap nạp : a’ Xác định từ đồ thị Brick ứng với α2 - Điểm mở sớm xupap thải :b’ xác định từ đồ thi Brick ứng với α3 - Điểm y ( Vc , Pz) Pz = 8,6 (MN/m2) ⇒ pzbd =200 (mm) ⇒ y (15 ; 200 ) - Điểm áp suất cực đại lý thuyết z (ρVc ; Pz) = > z (22,5 ; 200) - Điểm áp suất cực đại thực tế z” : yz’’ = 1/2yz [1] => z’’(18,75 ; 200) - Điểm c’’: cc” = 1/3cy = 14,8 mm [1] Nên Pc’’bd = 155,7 + 14,8 = 170,5 mm => c’’(15 ; 170,4) SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính toán thiết kế động DDV6-0217 - Điểm b’’ : bb’’ = 1/2ba = 3,4 (mm) [1] Nên pb’’bd = 4,1 + 3,4 = 7,5 (mm) ⇒ b’’ (232,6 ; 7,5) - Ta có đồ thị diểm đặc biệt sau : c ( 15 ; 155,7 ) y (15 ; 200 ) z’’(33,75 ; 200) r (15 ; 4,7 ) z (22,5 ; 200) c’’(15 ; 170,4) b’’ (232,6 ; 7,5) 1.6 Vẽ hiệu chỉnh đồ thị công : - Để vẽ đồ thị công ta thực theo bước sau: + Vẽ hệ trục tọa độ đó: trục hồnh biểu diễn thể tích xi lanh, trục tung biểu diễn áp suất khí + Từ số liệu cho ta xác định tọa độ điểm hệ trục tọa độ Nối tọa độ điểm đường cong thích hợp đường cong nén đường cong giãn nở + Vẽ đường biểu diễn trình nạp trình thải hai đường thẳng song song với trục hoành qua hai điểm a r Ta có đồ thị công lý thuyết Vẽ đồ thị brick phía đồ thị cơng Lấy bán kính cung tròn R ½ khoảng cách từ Va đến Vc - Tỉ lệ xích đồ thị brick: µs = 0,00064 (m/mm) - Lấy phía phải điểm O’ khoảng : OO’ = λ R /2 - Giá trị biểu diễn : oo 'bd = oo ' λ.R 0, 25.0, 07 = = = 13, 7(mm) µ s 2.µ s 2.0, 00064 - Trên đồ thị Brick, xác định góc phun sớ góc phân phối khí sau gióng xuống đồ thị cơng ta điểm : • Phun sớm (c’) ứng với φs • Mở sớm xupap nạp (r’) ứng với α1 • Đóng muộn xupap thải (r’’) ứng với α4 • Đóng muộn xupap nạp (a’) ứng với α2 • Mở sớm xupap thải (b’) ứng với α3 SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 - Xác định điểm đặt biệt đồ thị : c ( 15 ; 155,7 ) y (15 ; 200 ) z’’(33,75 ; 200) r (15 ; 4,7 ) z (22,5 ; 200) c’’(15 ; 170,4) b’’ (232,6 ; 7,5) - Tiến hành hiệu chỉnh cách bo tròn hai điểm z’’ b’’ ta đồ thị cơng hình vẽ Hình 1.2 Đồ thị cơng động diesel kì tăng áp SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 Động học cấu khuỷu trục truyền động : 2.1 Đồ thị chuyển vị piston: 2.1.1 Xây dựng đồ thị chuyển vị piston phương pháp đồ thị Brick: α A o B M x C α α Rλ/2 S=2R o x=f(α) o' D S Hình 1-3 : Phương pháp xây dựng đồ thị chuyển vị piston đồ thị Brick - Vẽ vòng tròn tâm O, bán kính R Do AD = 2R Điểm A ứng với góc quay α = 00 (vị trí điểm chết trên) điểm D ứng với α = 1800 (vị trí điểm chết dưới) - Từ O lấy đoạn OO’ dịch phía ĐCD hình h1-2 , với : OO’ = Rλ [1] - Từ O’ kẻ đoạn O’M song song với đường tâm má khuỷu OB, hạ MC thẳng góc với AD Theo Brich đoạn AC = x Điều chứng minh sau: + Ta có : AC =AO – OC = AO - (CO’ - OO’) = R - MO’cosα + + Coi : MO’ ≈ R + Rλ Rλ cosα λ λ ⇒ AC = R (1 − cos α ) + (1 − cos α ) = R (1 − cos α ) + (1 − cos 2α ) = x 2.1.2 Cách vẽ đồ thị chuyển vị: - Từ tâm O’ đồ thị Bich kẻ tia ứng với 10 0, 200, 300….1800 Đồng thời đánh số thứ tự từ trái sang phải tương ứng 0, 1, 2, … 18 SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 - Chọn hệ trục tọa độ với trục tung biểu diễn góc quay trục khuỷu, trục hồnh biểu diễn khoảng dịch chuyển piston tính từ điểm chết - Gióng điểm 0, 1, 2,…18 đồ thị Brich xuống cắt đường kẻ từ điểm có góc tương ứng trục tung đồ thị chuyển vị - Nối giao điểm ta đồ thị chuyển vị piston 2.2 Xây dựng đồ thị vận tốc: 2.2.1 Vẽ đồ thị v = f(α ) - Chọn tỷ lệ xích: µv= ω.µs= 230,38.0,000644 = 0,1484 [m/(s.mm)] [1] - Vẽ vòng tròn tâm O có bán kính R1 : R1= R.ω = 0,07.230,38 = 16,13 m/s - Giá trị biểu diễn R1 : R1bd = R1 R.ω R.ω R = = = = Rbd = 108, 75 (mm) µv µv µ s ω µ s - Vẽ vòng tròn tâm O có bán kính R2: R2 = R.λ ω 0, 07.0, 25.230,38 = = 2, 02 (m/s) 2 [1] - Giá trị biểu diễn R2 là: R2bd = R2 2, 02 = = 13, (mm) µv 0,1478 - Chia nửa vòng tròn bán kính R1 vòng tròn bán kính R2 18 phần Như vậy, ứng với góc α nửa vòng tròn bán kính R vòng tròn bán kính R2 2α, điểm gần nửa vòng tròn bán kính R tạo thành cung 10 vòng tròn bán kính R2 20 - Trên nửa vòng tròn R1 ta đánh số thứ tự từ 0, 1, 2, , 18 theo chiều ngược kim đồng hồ, vòng tròn bán kính R ta đánh số 0’,1’,2’, , 18’ theo chiều kim đồng hồ, hai xuất phát từ tia OA - Từ điểm chia nửa vòng tròn bán kính R 1, ta dóng đường thẳng vng góc với đường kính AB, từ điểm chia vòng tròn bán kính R ta kẻ đường thẳng song song với AB Các đường kẻ cắt tương ứng theo cặp 0-0’;1-1’; ;18-18’ điểm 0, a, b, c, , 18 SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 tiếp tục đưa làm mát Khi đủ nhiệt cao, van nhiệt mở, nước đưa két làm mát Tại đây, nước chưa ống tản nhiệt quạt gió thổi để tản nhiệt ngồi Ngồi ra, két nước bố trí them cánh tản nhiệt để tăng diện tích làm mát 3.2 Ưu nhược điểm hệ thống làm mát: 3.2.1 Ưu điểm: - Nước hệ thống tuần hoàn nhờ vào sức đẩy cột nước bơm - Nước tuần hồn vòng kín nên bị tổn thất - Tuần hồn kín phù hợp cho xe chuyển đường dài, khu vực nước - Q trình tuần hồn nước liên tục giúp truyền lượng nhiệt lớn từ động ngồi mơi trường - Nhờ có hệ thống làm mát mà chi tiết xe tránh hư hỏng , kéo dài thời gian sử dụng chi tiết 3.2.2 Nhược điểm: - Nhiệt độ làm mát chi tiết cao, cần đảm bảo khe hở làm việc chi tiết, dùng dầu bơi trơn phải có tính chịu nhiệt tốt - Cần ý đến tượng cháy kích nổ Kết cấu hệ thống làm mát phải đảm bảo an toàn - Với thiết kế phức tạp nên hệ thống làm mát nước thường có giá thành cao - Là hệ thống quan trọng oto, nên gặp phải hư hỏng xe khơng thể hoạt động được, ảnh hưởng đên trình sử dụng - Khi hệ thống bị hư, q trình tuần hồn nước bị gián đoạn Nếu không phát sữa chữa kịp thời, chi tiết động bị hỏng theo, ảnh hưởng đên tuổi thọ chi tiết - Gặp phải hư hỏng hệ thống khó sữa chữa - Giá thành sữa chữa thây chi tiết bị hư hệ thống cao + Một số hư hỏng thường hay gặp hệ thống: Két nước bị gỉ Két nước bị nghẹt Hỏng van nhiệt Hỏng bơm nước Hỏng đường ống dẫn nước Quạt giải nhiệt bị hỏng Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 3.3.Tính tốn thơng số hệ thống làm mát: 3.3.1 Xác định lượng nhiệt Qlm từ động truyền cho nước làm mát: Qlm = q’lm Ne (j/s) [2] q’lm : Lưu lượng nhiệt truyền cho nước làm mát Đối với động xăng chọn q’lm =1300 (j/kw.s) Ne : Công suất động Ne = 285 (Kw) Vậy Qlm = q’lm Ne = 1300.285= 370500 (j/s) 3.3.2.Xác định lưu lượng nước tuần hoàn hệ thống: Glm = Qlm Cn.∆tn (kg/s) [2] Cn: Tỷ niệt của nước làm mát Chọn Cn = 4187 (j/kg.độ) ∆tn : Hiệu nhiệt của nước vào tản nhiệt Chọn ∆tn = 7’C Vậy Glm = Qlm 370500 = = 12, 641(kg / s) Cn.∆tn 4187.7 3.3.3.Tính tốn két nước: Sơ đồ mặt cắt ống tản nhiệt: Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 13 1,5 11 0,5 15 - Quá trình truyền nhiệt két nước chia làm giai đoạn: 3.3.3.1.Từ nước đến mặt thành ống bên trong: Qlm = α1 F1.(tn - t δ1 ) (j/s) (j/s) [2] Từ sơ đồ ta tính được: F1 = F0.n F0 = h.p1 P1 = 2.11+ π 1.5= 26,71 (mm) Suy ra: F0 = h.p1 = 380.26,71= 10149,8 (mm2) F1 = F0.n = 10149,8.31= 314643,8 (mm2) Chọn : α1 = 3000 (w/m2.độ) [2] tn = 80’C t δ1 = 60’C Vậy Qlm = α1 F1.(tn - t δ1 ) = 3000.314643,8.(80-60)=1,88.107 (j/s) Trong đó: F1 diện tích tiếp xúc với nước H chiều dài ống Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 P1 chu vi thành ống α1 hệ số tản nhiệt từ nước làm mát mặt thành ống tản nhiệt tn nhiệt độ trung bình nước tản nhiệt t δ1 nhiệt độ trung bình bề mặt bên thành ống 3.3.3.2.Từ nước qua thành ống: Qlm = λ F1.(t δ1 -t δ ) δ (j/s) Chọn: [2] λ =100 (w/m.độ) [2] t δ = 50’C δ = 0,5 (mm) Vậy Qlm = λ F1.(t δ1 -t δ ) δ = 100.314643,8.10.0,5 = 157321,9 (j/s) Trong : λ hệ số dẫn nhiệt vật liệu làm ống δ chiều dày thành ống t δ nhiệt độ trung bình ngồi thành ống Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 3.3.3.3.Từ mặt ngồi thành ống đến khơng khí: Qlm = α F2.(t δ -tkk) (j/s) [2] α = 100 (w/m2.độ) Chọn : [2] tkk = 40’C F2 = p2.h.n P2 = π 2+2.(15-2.1) = 32,28 (mm) Suy : F2 = p2.h.n = 32,28.380.31= 380258,4 (mm2) Vậy Qlm = α F2.(t δ -tkk) = 100 380258,4.10 = 380258,4 (j/s) Trong : α hệ số tản nhiệt từ thành ống của tản nhiệt tkk nhiệt độ khơng khí qua tản nhiệt F2 diện tích bề mặt tiếp xúc với khơng khí 3.3.4.Tính tốn bơm nước: Glm = Qlm Cn.(tnv − tnr ) (kg/s) [2] Chọn : tnv = 90’C tnr = 70’C Vậy Glm = Qlm 370500 = 4, 42(kg / s) = Cn.(tnv − tnr ) 4187.20 Trong : Glm lưu lượng của bơm Qlm nhiệt lượng truyền cho nước làm mát Cn Tỷ niệt của nước làm mát tnv nhiệt độ nước vào tnr nhiệt độ nước 3.3.5.Tính tốn quạt gió: Lưu lượng của quạt gió xác định: Tính toán thiết kế động DDV6-0217 2 Gq = ρ k π ( R − r ).nq b.Z η kk sin α cos α 60 [2] Ta có: ρ k = 1,1 (kg/m3) [2] R = 0,32 (m) r= 0,175 (m) b= 0,052 (m) nq=n= 5000 (v/p) α = 5’ (độ) Z = (cánh) ηkk = 0,6 Vậy Gq = ρ k π ( R − r ).nq b.Z η kk sin α cos α 60 = 1,1 π (0,322-0,1752).5000.0,052.7.0,6 sin 5.cos 60 = 1,329 (kg/s) Trong : ρ k khối lượng riêng của khơng khí R bán kính ngồi của quạt r bán kính của quạt n va nq số vòng quay động của quạt α góc nghiêng của cánh Z số cánh của quạt ηkk hệ số tổn thất tính đến sức cản của khơng khí Cơng suất tiêu thụ của quạt gió xác định: Nq = Z n3q b.( R − r ).sin α2 (kw) [2] 2840 Tính toán thiết kế động DDV6-0217 = 7.50003.0, 052.(0,32 − 0,1752 ).sin = 8734,906(kw) 2840 3.4.Kích thướt của cụm chi tiết hệ thống: 3.4.1.Két làm mát: - Chiều dài két nước 550 (mm) - Chiều cao két nước 400 (mm) - Chiều cao ống tản nhiệt 380 (mm) - Chiều rộng ống tản nhiệt (mm) 550 15 400 Hình 2-14: Két nước 3.4.2.Bơm nước: - Đường kính trục bơm: + Đoạn trục lắp Puli dẫn động 16 (mm) + Đoạn trục lắp lò xo 12 (mm) + Đoạn trục lắp bánh cơng tác 10 (mm) - Đường kính Puli dẫn động bơm 148 (mm) - Đường kính bánh cơng tác 70 (mm) - Đường kính then bán nguyệt 12 (mm) Tính toán thiết kế động DDV6-0217 Ø70 Ø60 Ø10 Ø 12 Ø16 Ø16 Ø148 12 Hình 2-15: Bơm nước 3.4.3.Quạt gió: - Đường kính quạt 320 (mm) - Đường kính bầu quạt 160 (mm) Hình 2-16 : Quạt gió Ø320 Ø160 - Đường kính trục quạt 20 (mm) Tính toán thiết kế động DDV6-0217 KẾT LUẬN Qua tháng làm việc tích cực cộng với giúp đỡ tận tình thầy hướng dẫn,các thầy mơn Đến đồ án em hồn thành Đồ án môn học " Thiết kế động đốt trong” Nhằm mục đích tìm hiểu mục đích ,ý nghĩa đồ thị công, động học động lực học ngồi tìm hiểu ngun lý làm việc kết cấu phận hệ thống động để có phương án bảo dưỡng sửa chữa hư hỏng kịp thời Trong lĩnh vực đề tài, em trình bày cách thực để vẽ đồ thị công động học động lực học vấn đề giới thiệu tổng quan hệ thống động tham khảo động mà em thiết kế, nhiệm vụ, phân loại, yêu cầu phận, chi tiết sử dụng hệ thống Đặc biệt nội dung trình bày hệ thống thiết kế em khảo sát tìm hiểu ngun lý làm việc, tính tốn tìm hiểu kết cấu trình bày kết cấu hệ thống nhiên liệu kèm theo phần vẽ cấu, phận hệ thống nhiên liệu động thiết kế Trong trình thực đề tài này, kiến thức lý thuyết thực tế thân học hỏi thêm nhiều Nhưng điều kiện tài liệu lượng kiến thức thân có phần hạn chế thiếu thốn nên đồ án hồn Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 thành khơng thể tránh khỏi thiếu sót Kính mong thầy, mơn tham gia góp ý để đề tài em hoàn thiện Một lần em xin cảm ơn giúp đỡ nhiệt tình thầy giáo hướng dẫn Dương Việt Dũng thầy cô mơn cho em hồn thành đề tài Em xin chân thành cảm ơn Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Đức Phú , Hồ Tấn Chuẩn , Trần Văn Tế , Nguyễn Tất Tiến - Kết cấu tính tốn động đốt tập I, II, III [2] Trần Thanh Hải Tùng – Kết cấu tính tốn động đốt – Trường đại học Bách khoa Đà nẵng [3] Nguyễn Văn Yến - Giáo trình chi tiết máy – Nhà xuất giao thơng vận tải Ngồi có tham khảo số tài liệu: Giáo trình giảng dạy thầy môn động đốt - Khoa khí giao thơng - ĐHBK – Đai Học Đà Nẵng số tài liệu lấy từ mạng internet 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 0,0 2,5 4,9 7,2 9,3 11,0 12,5 13,6 14,3 14,5 14,3 13,6 12,5 11,0 9,3 7,2 4,9 2,5 0,0 -2,5 -4,9 -7,2 -9,3 -11,0 -12,5 -13,6 Giá trị biễu diễn T (mm) Z (mm) N (mm) 0,0 -19,1 -4,3 -19,5 -7,7 -16,7 -9,7 -12,8 -9,7 -8,4 -7,9 -4,4 -4,7 -1,5 -0,8 -0,1 3,0 -0,2 6,3 -1,6 8,5 -3,8 9,7 -6,5 9,8 -9,0 9,0 -11,1 7,6 -12,7 5,8 -13,8 3,9 -14,6 2,0 -15,1 0,0 -15,2 -2,0 -15,1 -4,0 -14,7 -5,9 -14,0 -7,8 -13,1 -9,5 -11,8 -10,8 -9,9 -11,4 -7,6 0,0 -0,9 -1,6 -2,0 -2,1 -1,7 -1,1 -0,2 0,7 1,6 2,3 2,7 2,9 2,7 2,4 1,9 1,3 0,7 0,0 -0,7 -1,3 -1,9 -2,5 -2,9 -3,2 -3,2 Giá trị thực T (MN/m) Z( 0,000 -0,186 -0,333 -0,417 -0,417 -0,338 -0,201 -0,035 0,130 0,270 0,366 0,418 0,422 0,386 0,325 0,250 0,169 0,085 0,000 -0,085 -0,170 -0,253 -0,336 -0,409 -0,463 -0,489 Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 260 270 280 290 300 310 320 330 340 350 360 370 380 390 400 410 420 430 440 450 460 470 480 490 500 510 520 530 540 550 560 570 580 590 600 610 620 630 640 650 660 670 -14,3 -14,5 -14,3 -13,6 -12,5 -11,0 -9,3 -7,2 -4,9 -2,5 0,0 2,5 4,9 7,2 9,3 11,0 12,5 13,6 14,3 14,5 14,3 13,6 12,5 11,0 9,3 7,2 4,9 2,5 0,0 -2,5 -4,9 -7,2 -9,3 -11,0 -12,5 -13,6 -14,3 -14,5 -14,3 -13,6 -12,5 -11,0 -11,1 -10,5 -9,1 -8,1 -7,7 -9,4 -13,8 -20,8 -27,2 -25,7 0,0 38,0 71,0 62,7 49,4 38,6 31,4 27,2 24,7 23,0 21,4 19,7 17,3 14,6 11,6 8,5 5,6 2,7 0,0 -2,2 -4,3 -6,4 -8,3 -9,9 -10,9 -10,9 -9,8 -7,7 -4,4 -0,6 3,3 6,7 -5,0 -2,7 -0,7 0,9 2,4 5,2 11,9 27,5 58,7 116,1 143,7 171,4 152,8 82,6 42,6 21,3 9,9 3,1 -1,8 -5,9 -9,6 -13,1 -15,9 -18,1 -19,5 -20,3 -20,7 -20,2 -18,5 -17,0 -15,9 -15,1 -13,9 -12,2 -9,9 -7,2 -4,4 -2,0 -0,3 0,1 -1,1 -3,7 -3,0 -2,7 -2,2 -1,9 -1,8 -2,1 -2,9 -4,3 -5,5 -5,2 0,0 7,6 14,4 13,0 10,5 8,4 7,1 6,4 6,1 5,9 5,8 5,5 5,1 4,4 3,6 2,8 1,8 0,9 0,0 -0,7 -1,4 -2,0 -2,6 -3,0 -3,2 -3,1 -2,6 -2,0 -1,1 -0,1 0,8 1,5 -0,479 -0,450 -0,392 -0,347 -0,332 -0,405 -0,594 -0,896 -1,171 -1,106 0,000 1,632 3,052 2,695 2,124 1,658 1,349 1,168 1,061 0,990 0,920 0,845 0,745 0,628 0,499 0,367 0,240 0,114 0,000 -0,097 -0,185 -0,273 -0,356 -0,424 -0,467 -0,469 -0,421 -0,329 -0,191 -0,025 0,144 0,286 Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 680 690 700 710 720 -9,3 -7,2 -4,9 -2,5 0,0 8,6 8,9 7,2 4,0 0,0 -7,4 -11,7 -15,5 -18,2 -19,1 1,8 1,8 1,5 0,8 0,0 0,372 0,381 0,310 0,173 0,000 Điểm lực ∑'Q0 103,8 103,8 103,8 103,8 103,8 ∑'Q1 100,8 100,8 100,8 100,8 100,8 100,8 10 ∑'Q2 0 0 0 ∑'Q3 0 0 0 0 ∑'Q4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ∑'Q5 ∑'Q6 ∑'Q7 ∑'Q8 ∑'Q9 ∑'Q10 ∑'Q11 ∑'Q12 ∑'Q13 ∑'Q14 ∑'Q15 ∑'Q16 ∑'Q17 ∑'Q18 ∑'Q19 ∑'Q20 42 ∑'Q21 52 52 ∑'Q22 54 54 54 ∑'Q23 74 74 74 74 1799 1757 1705 1651 ∑ 1577 598 0 0 ∑.µT/µm 17.99 17.57 17.05 16.51 15.77 5.98 0 0 Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 ∑Q0 ∑Q1 ∑Q2 ∑Q3 ∑Q4 ∑Q5 ∑Q6 ∑Q7 ∑Q8 ∑Q9 ∑Q10 ... z’’ b’’ ta đồ thị cơng hình vẽ Hình 1.2 Đồ thị cơng động diesel kì tăng áp SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính toán thiết kế động DDV6-0217 Động học cấu khuỷu trục truyền động : 2.1 Đồ thị chuyển...Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 CHƯƠNG I: XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG, ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC ĐỘNG CƠ DDV6-0217 Xây dựng đồ thị công: 1.1 Các thông số xây dựng đồ thị: 1.1.1 Các thông... 1-6: Đồ thị gia tốc J=f(S) Động lực học cấu trục khuỷu truyền động : 3.1 Xác định khối lượng tham gia chuyển động tịnh tiến: - Các chi tiết máy cấu khuỷu trục truyền tham gia vào chuyển động