Thuyết minh đồ án thiết kế cơ khí

Thang máy là một thiết bị không thể thiếu được trong việc vận chuyển người và hàng hóa theo phương thẩng đứng , từ khi xuất hiện đến nay thang máy luôn được nghiên cứu , cải thiện, hoàn thiện hơn để đáp ứng nhu cầu ngày càng cao của hành khách.

GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi LỜI NÓI ĐẦU Thang máy là một thiết bị không thể thiếu được trong việc vận chuyển người và hàng hóa theo phương thẩng đứng , từ khi xuất hiện đến nay thang máy luôn được nghiên cứu , cải thiện, hoàn thiện hơn để đáp ứng nhu cầu ngày càng cao của hành khách Trong nhiều năm trở lại đây các nhà cao tầng được xây dựng ngày một nhiều hơn trên đất nước và nhờ đó thang máy , thang cuộn và các hệ thống cầu thang hoạt động bằng động cơ được sử ngày càng nhiều Đồ án nêu ra phương án thiết kế hệ thống thang máy theo thông số kĩ thuật đã được đưa ra, đồ án tập trung vào thiết kế hệ thống hộp giảm tốc cho thang máy , đưa được ra các thông số kĩ thuật của hộp giảm tốc, bộ truyền , kết cấu , và cách lắp ghép các chi tiết để tạo thành hộp giảm tốc của thang máy Thiết kế và phát triển những hệ thống dẫn động là vấn đề cơ bản của cơ khi Mặt khác, một nền công nghệ phát triển không thể thiếu trong một nền cơ khi hiện đại Vì thế tầm quan trọng của các hệ thống dẫn động cơ khi là rất lớn Hiểu biết lý thuyết và vận dụng nó trong thực tiễn là một yêu cầu cần thiết đối với một người kỹ sư Để nắm vững lý thuyết và chuẩn bị tốt trong việc trở thành một người kỹ sư trong tương lai Đồ án thiết kế hệ thống cơ khi là một môn học giúp cho sinh viên ngành cơ khi làm quen với những kỹ năng thiết kế , tra cứu và sử dụng tài liệu được tốt hơn, vận dụng kiến thức đã học vào việc thiết kế một hệ thống cụ thể ngoài ra môn học còn giúp cho sinh viên củng cố kiến thức của các môn học liên quan, vận dụng khả năng sáng tạo và phát huy khả năng làm việc Trong quá trình thực hiện đồ án môn học, em luôn được sử hướng dẫn tận tình của PGS.TS.Đỗ Văn Trường Em xin chân thành cảm ơn sự giúp đỡ của thầy đã giúp em hoàn thành đồ án môn học Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 1 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi Chương 1: Tính toán động học I Chọn động cơ 1 Công suất trên puly ma sát : Ppl= Trong đó: vd=a.v=v (do treo cabin trực tiếp với dây cáp ) Tính lực kéo F: F= - Hệ số cân bằng: - là hệ số điền đầy: = =0.89 suy ra =0.445 - a=1 - Có Q = Q1=630 Suy ra: Pp l= =0.94 kW 2 Công suất trên trục động cơ Pyc=Với ŋ==0.9952*1*0.75=0.743  Pyc= = 1.265 kW 3 Xác định số vòng quay sơ bộ của động cơ Số nhánh cáp Zc=3 Lực căng cáp:S= = = 422.94 Kgf Chọn cáp theo hệ số an toàn : + Lực kéo đứt yêu cầu : Sdyc=Zp.S=12*422.94=5075.28 Kgf  Sd=53700 N  đường kinh cáp dc=11 mm Chọn đường kinh puly : D ≥ 40.dc= 40*11= 440 mm Tinh số vòng quay trục puly : npl= = = 10.85 v/ph Tỷ số truyền sơ bộ HGT: usb=40 Tinh số vòng quay sơ bộ: nsb=npl.usb10.85*40=434 v/ph  ndb= 698v/ph Kiểu động cơ 4A100L8Y3 Công suất (KW) 1.5 Vận tốc quay (v/ph) Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 698 cos ŋ% 0.765 74 1.7 1.6 2 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi Bảng 1.1-Thông số động cơ được chọn II Xác định tỉ số truyền và các thông số trên trục 1 Tỷ số truyền của trục vit –bánh vit: u= = = 64.33  ut = 64.33 Tinh lại đường kinh puly: Dpl = = = 440.047 mm 2.Xác định số vòng quay, công suất tinh toán, momen xoắn trên các trục Số vòng quay trục 1: n1 = ndc = 698 v/ph Số vòng quay trục 2: n2 = = = 10.85 v/ph Công suất trên các trục được tinh: P2 = = =0.94 kW P1 = = =1.18 kW Momen xoắn trên các trục : T1 = 9.55 = 9.55 = 16144.7Nmm T2 = 9.55 =9.55= 827373 Nmm Động cơ Trục 1 Trục 2 Tỷ số truyền uk = 1 ut = 64.33 Công suất (kW) 1.18 1.18 0.94 Số vòng quay (v/p) 698 698 10.88 Momen xoắn (Nmm) 16144.7 16144.7 827373 Bảng 1.2 – Số vòng quay, công suất momen xoắn trên các trục Chương 2: thiết kế bộ truyền trục vít bánh vít I Chọn vật liệu Vì trong bộ truyền trục vít-bánh vít xuất hiện vận tốc trượt và điều kiện hình thành chế độ bôi trơn ma sat ướt không thuận lợi nên việc phối hợp việc chọn vật liệu trục vít Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 3 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi và bánh vít sao cho có hệ số ma sát thấp, bền mòn và giảm bớt nguy hiểm về dính Tùy thuộc vào tầm quan trọng cũng như vận tốc làm việc của bộ truyền, trục vít có thể chọn là vật liệu thép hoặc gang, vật liệu bánh vít có thể là đồng thanh hoặc gang Để thuận tiện trong thiết kế, ban đầu có thể dựa vào vật tốc trượt vs tính theo công thức kinh nghiệm để chọn vật liệu bánh vít Vs = 4.510-5n1 = =2.95m/s Vì Vs= 2.95 m/s < 5 m/s chọn bánh vít làm bằng đồng thanh không thiếc và đồng thau II Xác định ứng suất cho phép Tính độ bền của bánh vít ứng suất tiếp xúc cho phép : • - là ứng suất cho phép ứng với 107 chu kì : : giới hạn bền của vật liệu làm bánh vít (đồng thanh không thiếc ) Trục vít bằng thép không tôi  - KHL là hệ số tuổi thọ: KHL= Với NHE=60 =60=4.8  • KHL= = 1.1 = 2251.1 = 250 MPa Ứng suất uốn cho phép là ứng suất uốn cho phép với 160 chu kì = 0.25 + 0.08 = 70.5 Mpa Hệ số tuổi thọ : KFL= = = 0.85 NFE =60n2 = 604.1106 Mpa Ứng suất cho phép khi quá tải  • Bánh vít làm bằng đồng thanh thiếc : = 2100 = 200 Mpa = 0.8100 = 80 Mpa III Xác định các thông số của bộ truyền Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 4 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi 1 Xác định aw : aw = (z2 + q) Chọn sơ bộ : KH=1.2 , với u=64.33 cho z1= 1  z2 = uz1= 65 chọn sơ bộ q theo công thức :q=0.364.33=19.3  q= 25 aw= (65+25) = 158 Chọn aw = 160 2 Tính mudun: m = = =3.6 Chọn mudun theo tiêu chuẩn m= 4 3 Hệ số dịch chỉnh : Có: aw = = 180 x= =(=0 IV Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc : Gọi kt = = = 0.255 Do đó : = 1 + ( 1.02 Tính : v s= Trong đó : dw1= (q + 2x)m =(25 + 24 = 100 mm = arctg(2.29o  vs= = 3.69 m/s Cấp chính xác 8  KHv = 1.2  = 206 < Điều kiện tiếp xúc thỏa mãn V Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn Chiều rộng bánh vít :  da1 = m(q+2) = 4(25+2) = 108 b2 ≥ 0.75108 > 71 lấy b2 = 100 mm d2 = mz2 = 4*65 = 280 mm mn = mcos = 3.15cos(2.93) = 4 Zv = = =65.25  YF = 1.4 KF = KH = 1.031.1 =1.133 = 1.4 = 11.7 MPa < Điều kiện bền uốn thỏa mãn VI Kiểm nghiệm răng bánh vít về quá tải Kqt = = 2.6 Để tránh biến dạng dư và hoặc dính bề mặt răng , ứng suất tiếp xúc cực đại không vượt quá một giá trị cho phép Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 5 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi = 294.4 Để tránh biến dạng dư hoặc phá hỏng tĩnh chân răng bánh vít ứng suất uốn cực đại không được vượt qua giá trị VII Các thông số của bộ truyền trục vít bánh vít Các thông số của bô truyền: Khoảng cách trục mm Môdun Hệ số dịch chỉnh Hệ số đường kính Số ren trục vít , số răng bánh vít Góc vít Chiều dài phần cắt ren của trục vít Chiều rộng bánh vít m = 4 mm x=0 q = 25 z1 =1 , z2 = 65 Đường kính vòng chia d1=80 mm , d2 = 280 mm Đường kính vòng đỉnh da1= 90 mm , da2 = 296 mm Đường kính ngoài bánh vít daM2 = 308 mm Đường kính vòng đáy df1= 90.4 mm, df2 = 260 mm Góc ôm = 50o9’ b1 = 80 mm b2 = 100 mm Bảng 2.1 – Các thông số của bộ truyền trục vít bánh vít Chương 3: Chọn khớp nối và phanh I Lực phanh Momen phanh yêu cầu tính sau : Dpl là đường kính puli ma sát, Dpl = 440 mm ut là tỉ số truyền thực của bộ truyền, ut = 64.33 η hiệu suất chung của hệ dẫn động, η =0.743 Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 6 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi kp hệ số an toàn phanh, chọn kp = 2.5 có lực vòng trên puly ma sát : Fp = = = 544.95 N  Tyc = 2 = 3.5 N.m Để chọn phanh theo yêu cầu ta cần chọn phanh sao cho momen yêu cầu nhỏ hơn momen của phanh Thông số phanh : Hình 3.1 Mã hiệu Đường kính bánh phanh (mm) Momen phanh (N.m) Khoảng hở (mm) Mã hiệu bơm thủy lực Áp lực (N) Hành trình (mm) Công suất (W) Khối lượng (Kg) YWZ-600/180 150 100 0.6 MYT1-25Z/4 250 40 60 21 Bảng 3.1 – Thông sô phanh II Chọn khớp nối Trong nối trục đàn hồi, hai nửa nối trục bằng bộ phận đàn hồi Bộ phận đàn hồi có thể là kim loại hoặc không kim loại (cao su) Nhờ có bộ phận đàn hồi cho nên nối trục đàn hồi có khả năng: giảm va đập và chấn động, đề phòng cộng hưởng do dao động xoắn gây nên và bù lại độ lệch trục ( làm việc như nối trục bù) Nối trục có bộ phận đàn hồi bằng vật liệu không kim loại rẻ và đơn giản, vì vậy nó được dùng để truyền momen xoắn nhỏ và trung bình (đến 10000 N.m) khi giá trị momen xoắn lớn, thường dùng nối trục có bộ phận đàn hồi là kim loại ( giảm kích thước ) Khớp nối cần chọn đủ khả năng truyền momen xoắn và lưu ý đến đường kính trục mà khớp có thể lắp ( dmin d dmax) để chọn và thiết kế trục Ngoài ra do nửa khớp sử dụng làm tang phanh nên phải chọn cùng đường kính D của phanh Với T=16144.7Nm Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 7 Tổng khối lượng (Kg) 33 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi Với trục đàn hồi: T 31.5 d 17 D 90 dm 28 L 8 4 l 40 d1 30 Do 63 Z 4 B 4 B1 28 l1 21 D3 20 l2 20 Bảng 3.2 – Thông số khớp nối được chọn Chương 4:Tính toán thiết kế trục Ở những máy móc quan trọng nhưng chịu tải quan trọng thép 45 thường hóa hoặc tôi cải thiện được sử dụng Thép 45 có và ứng suất xoắn cho phép Giả sử trục vít có răng nghiêng phải : Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 8 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Hình 4.1 Đồ án thiêt kế cơ khi Hình 4.2 Ta có: Trục vít chủ động Do vs= 3.69 m/s chọn =1.6 I Tính toán cụm trục vít 1 Tính trục vít Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 9 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi a Chọn vật liệu Thép 45 có và ứng suất xoắn cho phép b Xác định đường kính sơ bộ của trục : d1= c = = 19 mm Xác định khoảng cách giữa các gối và điểm đặt lực Từ đường kính d=19mm có thể xác định được gần đúng chiều rông ổ lăn b theo bảng chuần, suy ra chiều rộng ổ lăn bo =15 mm Hình 4.3 Khoàng cách từ 2 ổ lăn của trục vít: l11 = (0,9 1)daM2 = 290mm Khoảng cách từ tâm ổ lăn đến khớp nối: l12 =0.5(lm12 +b0) + k3 + hn D`Có : Chiều dài may-ơ nửa khớp nối : lm12=2.5*d1=2.5*19=47 k3 = 10 mm :khoảng cách mặt mút chi tiết quay đến nắp ổ hn =15 mm : chiều cao nắp ổ và đầu bulong l12 = 0.5( 47 + 15) +10 +15 = 69 mm Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 10 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi Các lực tác dụng lên trục vít : Lực vòng : Ft2 = 6364 N Lực hướng tâm : Fr2 = 2320 N Lực dọc trục : Fa2 = 432 N  Ma2 = = = 12960 Nmm Lực tác dụng của puly lên trục : Fr 2F0 =24229.4 sin () = 8151 N Hình 4.9 – Lực tác dụng lên trục   Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 19 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi Hình 4.10 – Biểu đồ nội lực và momen trục bánh vít Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 20 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi e Tính đường kính trục bánh vít: Tại C : Mc = = 586262 Nmm T = 1635473 Nmm MtdC = 1488638 Nmm  dC ≥ = = 60 mm Tại A : MA = 680608 Nmm T = 827373 Nmm MtdA = 970777Nmm  dA ≥ = = 55 mm Tại D : MD = 0 Nmm T = 827373 Nmm MtdD = 716526Nmm  dD ≥ = = 52 mm 2 Chọn then cho trục Kiểm nghiệm độ bền dập và cắt đối với then bằng: ≤[] = Có và Đường kinh (mm) d = 50 d = 65 ≤ = 40 ÷ 60 Mpa bh Chiều dài của then (mm) 75 85 Momen xoắn T(Nmm) (Mpa) (Mpa) 827373 1635473 126 148 31.55 32.89 Bảng 4.6 – Then trên trục bánh vít 3 Kiểm tra trục về độ bền mỏi và bền tĩnh Với thép 45 có MPa ,  = 0.436 = 0.436 600 =261.6 MPa  = 0.58 0.58 261.6 = 151.7 MPa  = 1.6 = 1.4  = 0.05 =0 Hệ số tăng bền bề mặt : =1.7 Đường kinh Sinh viên: Ngô Xuân Hảo Momen cản uốn Momen cản xoắn 21 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường 65 55 50 Đồ án thiêt kế cơ khi 26945 16319 12262 53906 32653 24534 Bảng 4.7 – Momen cản trên các đoạn trục bánh vít -Momen cản uốn: W= -Momen cản xoắn: Wo = Kiểm nghiệm hệ số an toàn s: Đường kinh 65 55 50 s 0.81 0.84 0.84 0.76 0.78 0.78 21.74 42.45 0 15.1 12.68 16.8 7.15 4.30 - 7.63 12.5 8.46 5.23 4.06 - Bảng 4.8 – Hệ số an toàn trên trục bánh vít Có Có : S =  có s > mỏi vậy trục vit thỏa mãn về độ bền kiểm nghiệm độ bền tĩnh Đường kinh 65 55 50 21.33 41.64 0 29.77 24.68 33.09 58.2 48.3 48.8 67 67 67 TM TM TM Bảng 4.9 – Ứng suất trên các đoạn trục 4 Chọn ổ lăn cho trục bánh vit Lực hướng tâm tác dụng lên ổ A là : FrA= = 11152 N Lực hướng tâm tác dụng lên ổ B là : FrB= = 6478 N Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 22 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi Lực dọc trục do trục vit gây ra : Fa = 432 N Chọn góc côn  hệ số tải trọn của hệ e = 1.5tg = 1.5tg( = 0.374 Thành phần lực dọc trục do lực hướng tâm gây ra :   FaB = 2141N FaA = 1726N Do lực ở ổ B lớn hơn nên ta chon ổ tại vị tri của B: Có tỷ số : = 0.33 < e  X=1 Y=0 Chọn kt = 1 ; kd =1 và V=1 Tải trọng động quy ước : Qt = (XVFr + YFa)ktkd = (11x1 = 6478 N Số vòng quay của bánh vit : n=65 v/ph Thời gian làm việc của ổ : Lh = 24000 giờ Thời gian làm việc tinh bằng triệu vòng quay: L = vòng quay = 93.6 triệu Khả năng tải động : Cd = Q = 6478 = 25282 N Chọn ổ lăn cho bánh vit: Ki hiệ u ổ 761 1 d m m 55 D D1 m mm m 120 93 d1 mm 87 B m m 43 C1 mm T mm 35 45 5 r m m 3.0 r1 m m 1.0 12 17 C kN Co kN 14 8 14 0 Bảng 4.10 – Ổ lăn trục bánh vít Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 23 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi Tinh lại tuổi thọ của ổ lăn : L= = = 33837 triệu vòng quay  Lh = = 8673589 giờ Tinh kiểm nghiệm khả năng tải tĩnh Có Xo =0.5 và Yo = 0.22 cotg (11.25) = 1.106 Qt = XoFr + YoFa = 0.5 + 1.1061726 = 5147 0.04a +10 = 17.2 mm Bulong cạnh ổ: d2 = (0.70.8)d1 =13.6 mm Bulong ghép bich nắp và thân: d3= (0.80.9)d2 = 11 mm Vit nắp ổ ,d4 = (0.5 0.7 )d2 = 7.7mm Vit ghép nắp cửa thăm, d5 = (0.5 0.6)d2 =8mm Mặt bich ghép nắp và thân: Chiều dày bich thân hộp :S3 = (1.4 1.8)d3 = 16.5mm Chiều dày bich nắp hộp :S4 = (0.9 1)S3 = 16.5mm Kich thước gối trục : Tâm lỗ bulong cạnh ổ: E2 = 1.6d2 = 21.5 mm R2 = 1.3d2 = 17.5 mm  Bề rộng mặt ghép bulong cạnh ổ:K= 49.4 mm Khe hở giữa các chi tiết: Giữa bánh răng với thành trong hộp: ≥ (1 1.2) = 10 mm Giữa đỉnh bánh răng lớn với đáy hộp : 27 mm Giữa mặt bên các bánh răng với nhau: ≥ 9 mm 2 Một số kết cấu khác liên quan đến kết cấu vỏ hộp  Chốt định vị : Mặt ghép giữa nắp và thân nằm trong các trục Lõ trục ( đường kinh D ) lắp ở trên và thân hộp được gia công dồng thời Để đảm bảo vị tri tương đối của nắp và thân trước và sau khi gia công cũng như khi lắp ghép , dùng 2 chốt định vị Nhờ có chốt định vị, khi xiết bulong khiing làm biến dạng vòng ngoài của ổ (do sai lệch vị tri tương đối của nắp và thân), do đó loại trừ được một trong các nguyên nhân làm ổ chóng bị hỏng Chọn chốt định vị hình trụ : d= 10mm ; c =1.6 mm; l= 20 160  Cửa thăm: Để kiểm tra, quan sát các tiết máy trong hộp khi năp ghép và để đổ dầu vào hộp ,trên lắp hộp cso làm của thăm Cửa thăm được đậy bằng nắp trên nắp có thể năp thêm nit thông hơi Kich thước cửa thăm có thể chọn theo bảng 18-5 hoặc chọn theo kich thước của nắp hộp Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 25 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi Chọn cửa thăm: A B A1 100 71 140 B1 C C1 111 120 Bảng 5.1- Cửa thăm K R Vit 91 1.5 M8 Số lượng 4  Nút thông hơi: Khi làm việc, nhiệt độ trọng hộp tăng lên Để giảm áp suất và điều hòa không khi bên trong và bên ngoài hộp, người ta dùng nút thông hơi Nút thông hơi, thường được lắp trên nắp của thăm hoặc ở vị tri cao nhất của nắp hộp Chọn nút thông hơi: M27x2 A M27x 2 B C D E 15 30 15 45 G H I K L M N O P Q R S 36 32 6 4 10 8 22 6 32 18 36 32 Bảng 5.2 – Nút thông hơi  Nút tháo dầu : Sau môt thời gian làm việc, dầu bôi trợn chứa trong hộp bị bẩn ( do bui bặm và do hạt mài ), hoặc bị biến chất, do đó phải thay Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 26 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi dầu mới Để tháo dầu cũ, ở đáy hộp có lỗ tháo dầu.lúc làm việc , lỗ được bịt kin bằng nút tháo dầu Chọn nút tháo dầu: II d b m M20 x 2 15 9 f L c q 3 28 2.5 17.8 Bảng 5.3 – Nút tháo dầu D S Do 30 22 25.4 Kết cấu trục vit bánh vit Hình 5.1 Trục vit được thiết kế liền trục Trên hình trình bày một số loại kết cấu của trục vit tùy thuộc vào đường kinh vòng đáy ren của trục vit.Khi thiết kế kết cấu trục vit cần chú ý đến việc thoát dụng cụ cắt gia công ren do có phần thoát tự do của dụng cụ nên có thể cắt ren bằng dao phay vit hoặc gia công ren trên máy tiện kết cấu này cũng thuận tiện khi cần mài ren Góc vit ở mút phần ren thường khoảng Trừ phần cắt ren, các phần khác của trục vit được thiết kế như kết cấu trục.Bánh vit được ghép từ vành và thân Thân bánh vit thường là gang xám, đôi khi làm bằng thép , vành bánh vit làm bằng vật liệu giảm ma sát III Kết cấu các bộ phận khác 1 Cố định vòng trong trên trục  Dùng đai ốc và đệm cánh : Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 27 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi Hình 5.2 Ren 48x1.5 Ren 48 D 75 d1 48.5 D1 60 H 12 Bảng 5.4 D 77 b 8 D1 b 60 7.8 Bảng 5.5 i 4 m 44 c S 1.6 C1 b2 8.3 2 Ống lót và nắp ổ:  ống lót: Được dùng để đỡ ổ lăn, tạo thuận lợi co việc lắp ghép điều chỉnh bộ phận ổ cũng như điều chỉnh sự ăn khớp của trục vit Thường ống lót được dùng trong hộp giảm tốc trục vit bánh vit ống lót làm bằng gang GX15-32, với chiều dày C.D trong đó: D đường kinh trong ổ lót (đường kinh ngoài ổ lăn), C hệ số phụ thuộc vào đường kinh lỗ Thường trong ngành chế tạo máy , kich thước của ống lót có thể chọn như sau: = 6 8 mm  = 8 mm Chiều dày vai và chiều dày bich : == Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 28 T 45 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi Các kich thước như đường kinh tâm lỗ vit D 2 , đường kinh vit d4 và số lượng vit: D2 = 144 mm D3 = 160 mm Để thuận tiện cho gia công, bề mặt lắp ghép của ống lót và lỗ hộp có thể làm lõm xuống khoảng 1 0.5 mm.chiều dài phần định vị khoảng từ 20 mm Chỗ lắp ổ lăn cũng được gia công chinh xác Lắp ghép giữa ống lót với lỗ hộp có thể là lắp lỏng nếu cần dịch chuyển theo chiều trục, thông thường dùng kiểu  năp ổ Thường được chế tạo bằng gang GX15-32 Có hai loại nắp ổ : nắp ổ kin và nắp ổ thủng để trục lắp xuyên qua Thường dùng bề mặt óc đường kinh D làm chuẩn định tâm theo kiểu láp H7 Vì mặt chuẩn cơ bản là mặt bich nên chiều dài của mặt trụ định tâm thường lấy nhỏ từ 5 7 mm Trong thực tế có thể không cần thiết phải lắp nắp ổ đồng tâm với lỗ hộp, nắp ổ có thể dịch chuyển một it mà không ảnh hưởng đến sự làm việc của bộ phận ổ Độ dịch chuyển nắp ổ bị hạn ché bởi khe hở giữa vit và lỗ vit Vì vậy hiện nay có xu hướng làm nắp ổ kin không có phần lắp vào lỗ hộp.hình dạng của nắp phụ thuộc vào kết cấu bộ phận ổ Mặt ngoài của nắp có thể phẳng hoặc lồi Đường kinh ngoài của nắp được chế tạo theo kiểu lắp 3 Kiểm tra mức dầu : Khi vận tốc bánh răng v ≤ 12 m/s hoặc vận tốc của trục vit v ≤ 10 m/s thì bánh răng hoặc trục vit được ngâm trong dầu chiều cao mức dầu trong hộp được kiểm tra qua thiết bị chỉ dầu IV Bôi trơn hộp giảm tốc Để giảm mất mát công suất vì ma sát, giảm mài mòn răng, đảm bảo thoát nhiệt tốt và đề phòng các tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn liên tục các bộ truyền trong hộp giảm tốc Bôi trơn ngâm dầu: trục vit và các chi tiết máy được ngâm trong đầu chứa ở đáy hộp, khi tốc độ của trục vit v ≤ 10 m/s thì dùng bôi trơn ngâm dầu Bánh vit được ngâm trong dầu với chiều sâu ngâm dầu bằng (0.75 2)h với h là chiều cao răng nhưng không nhỏ hơn 10 mm Trục vit đặt dưới thì mức dầu phải ngập ren trục vit nhưng không được vượt quá đường ngang tâm con lăn dưới cùng Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 29 GVHD: PGS.TS Đỗ Văn Trường Đồ án thiêt kế cơ khi Khi không hết chiểu cao trục vit trong dầu thì lắp vòng ving dầu trên trục vit dầu được bắn lên bánh vit đến bôi trơn chỗ ăn khớp Sinh viên: Ngô Xuân Hảo 30 ... tiện thiết kế, ban đầu dựa vào vật tốc trượt vs tính theo cơng thức kinh nghiệm để chọn vật liệu bánh vít Vs = 4.510-5n1 = =2.95m/s Vì Vs= 2.95 m/s < m/s chọn bánh vít làm đồng không thiếc đồng... 1.2 – Số vòng quay, công suất momen xoắn trục Chương 2: thiết kế truyền trục vít bánh vít I Chọn vật liệu Vì truyền trục vít-bánh vít xuất vận tốc trượt điều kiện hình thành chế độ bơi trơn... tính tốn thiết kế ổ Nhờ có nhiều ưu điểm momen ma sát momen mở máy nhỏ, bị nóng làm việc, chăm sóc, bơi trơn đơn giản, thuận tiện sửa chữa, thay nên ổ lăn dùng ngày rộng rãi Khi thiết kế máy,