thiết kế động cơ đốt trong

Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 LỜI NĨI ĐẦU Những năm gần đầy, kinh tế Việt Nam phát triển mạnh Bên cạnh kỹ thuật nƣớc ta bƣớc tiến bộ, có ngành khí động lực nói chung tơ nói riêng Để góp phần nâng cao trình độ kỹ thuật, đội ngũ kỹ thuật ta phải tự nghiên cứu chế tạo, yêu cầu cấp thiết Có nhƣ ngành khí động lực ta phát triển đƣợc Sau đƣợc học hai môn ngành động đốt (Nguyên lý động đốt Kết cấu động đốt trong) số môn sở khác (sức bền vật liệu, lý thuyết, ), sinh viên đƣợc giao nhiệm vụ làm đồ án môn học “Thiết Kế Động Cơ Đốt Trong” Đây phần quan trọng nội dung học tập sinh viên, nhằm tạo điều kiện cho sinh viên tổng hợp, vận dụng kiến thức học để giải vấn đề cụ thể ngành Trong trình thực đồ án, em cố gắng tìm tòi hồn thành đồ án tốt Tuy nhiên, thân kinh nghiệm có thiếu sót, mong q thầy góp ý giúp đỡ thêm để em hồn thành tốt nhiệm vụ Cuối cùng, em xin bày tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến thầy, tận tình truyền đạt lại kiến thức quý báu cho em Đặc biệt, em xin gửi lời cảm ơn đến thầy Dƣơng Việt Dũng quan tâm, nhiệt tình hƣớng dẫn trình làm đồ án Em mong muốn nhận đƣợc xem xét dẫn thầy để em ngày hoàn thiện kiến thức Đà Nẵng, ngày 28 tháng 12 năm 2017 Sinh Viên Thực Hiện Võ Trọng Nam SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 CHƢƠNG I: XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG, ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC ĐỘNG CƠ DDV6-0217 Xây dựng đồ thị công: 1.1 Các thông số xây dựng đồ thị: 1.1.1 Các thông số cho trƣớc: - Nhiên liệu: Diesel - Số xilanh số k cách bố trí : 6/ / In-line - Thứ tự làm việc: 1-5-3-6-2-4 - T số nén ε: 15,5 - Đƣờng kính D (mm)/ hành trình piston S (mm): 130 /140 - Cơng suất cực đại Ne = 250 KW số vòng quay n = 2200 v ph - Tham số kết cấu λ: 0,25 - Áp suất cực đại pz = 8,6 (MN/m2) - Góc phun sớm θs = 15o - Góc phân phối khí (độ): + Góc mở sớm xupap nạp 1 = 10o + Góc đóng muộn xupap nạp 2 = 46o + Góc mở sớm xupap thải 3 = 56o + Góc đóng muộn xupap thải 4 = 10o 1.1.2 Các thơng số tính chọn: - Tốc độ trung bình động Cm  0,14.2200 S n   10, 27(m / s) > m/s : động cao tốc 30 30 [1] - Áp suất khí nạp pk: Đối với động bốn k tăng áp tuabin khí : Chọn pk = 0,19(MN/m2) [1] - Áp suất khí cuối k nạp pa: Đối với động bốn k tăng áp, pa đƣợc tính chọn khoảng: pa = (0,9  0,96).pk (MN/m2) Ta chọn 0,92 [1] pa = 0,92.0,19 = 0,175 (MN/m2) - Chỉ số nén đa biến trung bình n1: thƣờng chọn khoảng SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 n1 = 1,32 1,39 => Chọn n1 = 1,33 [1] - Chỉ số giãn nở đa biến trung bình n2: thƣờng chọn khoảng n2 = 1,25 1.29 => chọn n2 = 1,25 [1] - T số giãn nở sớm : Đối với động diesel :  = 1,2-1,5 => chọn  = 1,5 [1] - Áp suất cuối k nén Pc : Pc = Pa.n1 = 0,175 15,51,33 = 6,7 (MN/m2) - Áp suất cuối trình giãn nỡ: PZ Pb =  n2 PZ    ( ) n2 58, ,86  0, 464( MN / m2 )  1, 225 15,5 1,25 ,5   16  ( 1,5 )  1,4  - Thể tích cơng tác Vh : Vh  S π.D2  1,32  1,  1,858(dm3 ) 4 - Thể tích buồng cháy Vc Vc  1,585 Vh   0,128(dm3 ) ε  15,5  - Tốc độ góc trục khu u :   n 30   2200 30  230,38(rad / s) [1] - Áp suất khí sót Pr : + Đối với động tăng áp pth = (0,9-1)Pk (pth áp suất trƣớc tuốc bin ) [1] => Chọn Pth = 0,98.0,19 = 0,186 (MN/m2) + Áp suất khí sót Pr = (1.05-1,1).pth = 1,08.0.186 = 0,2 (MN/m2) [1] 1.2 Xây dựng đường nén: Gọi pnx, Vnx áp suất thể tích biến thiên theo trình nén động n1 Vì trình nén trình đa biến nên: p nx  Vnx  const   n1 n1 p nx  Vnx  p c  Vc p nx  Vc   pc    Vnx  SVTH: Võ Trọng Nam n1 Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 Vnx Vc Đặt: i  - Khi ta có áp suất nén điểm bất k x : p nx  pc i n1 [MN/m2] - Để dễ vẽ ta tiến hành chia Vh thành ε khoảng, i = 1, , 3,  1.3 Xây dựng đường giãn nở: Gọi pgnx, Vgnx áp suất thể tích biến thiên theo trình giãn nở động cơ.Vì trình giãn nở q trình đa biến nên ta có: n2 p nx  Vnx  const n2 n2  p gnx  Vgnx  p z  Vz   Vz   p gnx  p z   Vgnx  n2 Ta có: Vz = .Vc  p gnx  Đặt: i  pz  Vgnx     Vz  n2  pz  Vgnx     ρ  Vc  n2 Vgnx Vc - Khi ta có áp suất giãn nở điểm bất k x: p gnx  pz  ρ i n2 n2 -Để dể vẽ ta tiến hành chia Vh thành  khoảng , i = 1, , 3,  1.4 Biểu diễn thông số: - Biểu diễn thể tích buồng cháy: Chọn Vcbd = 15 (mm)  μV  0,128 Vc   0, 0085 (dm3/mm) Vcbd 15 - Biểu diễn thể tích cơng tác: Vhbd  1,858 Vh   217,5 (mm) μV 0, 00854 - Biểu diễn áp suất cực đại: pzbd = 160 - 220 (mm) Chọn pzbd = 200 (mm)  μp  8, pz   0.043 [MN/(m2.mm)] 200 p zbd SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính toán thiết kế động DDV6-0217 - Về giá trị biểu diễn ta có đƣờng kính vòng tròn Brick AB giá trị biểu diễn Vh , nghĩa giá trị biểu diễn AB = Vhbd (mm)  S  0,14 S  0, 00064 (m/mm) Vhbd 217,5 Bảng 1-1: Bảng giá trị đồ thị công Đƣờng nén i V(dm3) V(mm) 0,128 in1 pc.(1/in1) Pnbd in2 pz.ρn2.(1/in2) Ptbd 6,694 155,7 14,276 332 1,715 3,904 90,8 1,66 8,6 200 15 22,5 Đƣờng giản nở 1,5 0,192 0,256 30 2,514 2,663 61,9 2,378 6,002 139,6 2,5 0,32 37,5 3,383 1,979 46 3,144 4,541 105,6 0,384 45 4,311 1,553 36,1 3,948 3,656 84,1 3,5 0,449 52,5 5,292 1,265 29,4 4,787 2,982 69,4 0,513 60 6,32 1,059 24,6 5,657 2,524 58,7 4,5 0,577 67,5 7,392 0,906 21,1 6,554 2,178 50,7 0,641 75 8,504 0,787 18,3 7,477 1,909 44,4 0,769 90 10,838 0,618 14,4 9,391 1,52 35,4 0,897 105 13,304 0,503 11,7 11,386 1,254 29,2 1,025 120 15,89 0,421 9,8 13,454 1,061 24,7 1,153 135 18,584 0,36 8,4 15,588 0,916 21,3 10 1,282 150 21,38 0,313 7,3 17,783 0,803 18,7 11 1,41 165 24,269 0,276 6,4 20,033 0,713 16,6 12,5 1,602 187,5 28,767 0,233 5,4 23,504 0,607 14,1 14 1,858 210 33,446 0,03 4,7 27,081 0,527 12,3 15,5 1,986 232,6 38,295 0,026 4,1 30,755 0,464 10,8 SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 1.5 Xác định điểm đặc biệt: Hình 1-1: Đồ thị công động diesel kỳ - Điểm c(Vc ; pc) : Vc = 0,128 (dm3)  Vcbd = 15 (mm) Pc = 6,694 (MN/m2)  Pcbd = 155,7 (mm)  C ( 15 ; 155,7 ) - Điểm bắt đầu trình nạp r (Vc; pr): Pr = 0,2 (MN/m2)  prbd = 4,7 (mm)  r (15 ; 4,7 ) - Điểm mở sớm xupap nạp: r‟ xác định từ đồ thị Brick ứng với góc 1 - Điểm đóng muộn xupap thải: r‟‟ xác định từ đồ thị Brick ứng với 4 - Điểm đóng muộn xupap nạp : a‟ Xác định từ đồ thị Brick ứng với 2 - Điểm mở sớm xupap thải :b‟ xác định từ đồ thi Brick ứng với 3 - Điểm y ( Vc , Pz) Pz = 8,6 (MN/m2)  pzbd =200 (mm)  y (15 ; 200 ) - Điểm áp suất cực đại lý thuyết z (ρVc ; Pz) = > z (22,5 ; 200) - Điểm áp suất cực đại thực tế z” : yz‟‟ = 2yz [1] => z‟‟(18,75 ; 200) - Điểm c‟‟: cc” = 3cy = 14,8 mm [1] Nên Pc‟‟bd = 155,7 + 14,8 = 170,5 mm => c‟‟(15 ; 170,4) - Điểm b‟‟ : bb‟‟ = 1/2ba = 3,4 (mm) [1] Nên pb‟‟bd = 4,1 + 3,4 = 7,5 (mm) SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính toán thiết kế động DDV6-0217  b‟‟ (232,6 ; 7,5) - Ta có đồ thị diểm đặc biệt nhƣ sau : c ( 15 ; 155,7 ) y (15 ; 200 ) z‟‟(33,75 ; 200) r (15 ; 4,7 ) z (22,5 ; 200) c‟‟(15 ; 170,4) b‟‟ (232,6 ; 7,5) 1.6 Vẽ hiệu chỉnh đồ thị công : - Để vẽ đồ thị công ta thực theo bƣớc nhƣ sau: + Vẽ hệ trục tọa độ đó: trục hồnh biểu diễn thể tích xi lanh, trục tung biểu diễn áp suất khí + Từ số liệu cho ta xác định đƣợc tọa độ điểm hệ trục tọa độ Nối tọa độ điểm đƣờng cong thích hợp đƣợc đƣờng cong nén đƣờng cong giãn nở + Vẽ đƣờng biểu diễn trình nạp trình thải hai đƣờng thẳng song song với trục hoành qua hai điểm a r Ta có đƣợc đồ thị công lý thuyết  Vẽ đồ thị brick phía đồ thị cơng Lấy bán kính cung tròn R ½ khoảng cách từ Va đến Vc - Tỉ lệ xích đồ thị brick:  s = 0,00064 (m/mm) - Lấy phía phải điểm O‟ khoảng : OO‟ = .R /2 - Giá trị biểu diễn : oo 'bd  oo ' s  .R 0, 25.0, 07   13, 7(mm) 2.s 2.0, 00064 - Trên đồ thị Brick, xác định góc phun sớ góc phân phối khí sau gióng xuống đồ thị công ta đƣợc điểm :  Phun sớm (c‟) ứng với φs  Mở sớm xupap nạp (r‟) ứng với 1  Đóng muộn xupap thải (r‟‟) ứng với 4  Đóng muộn xupap nạp (a‟) ứng với 2  Mở sớm xupap thải (b‟) ứng với 3 - Xác định điểm đặt biệt đồ thị : c ( 15 ; 155,7 ) SVTH: Võ Trọng Nam y (15 ; 200 ) z‟‟(33,75 ; 200) Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 r (15 ; 4,7 ) z (22,5 ; 200) c‟‟(15 ; 170,4) b‟‟ (232,6 ; 7,5) - Tiến hành hiệu chỉnh cách bo tròn hai điểm z‟‟ b‟‟ ta đƣợc đồ thị cơng nhƣ hình vẽ Hình 1.2 Đồ thị cơng động diesel kì tăng áp Động học cấu khuỷu trục truyền động : 2.1 Đồ thị chuyển vị piston: 2.1.1 Xây dựng đồ thị chuyển vị piston phƣơng pháp đồ thị Brick: SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217  A B M x C  o  R S=2R o x=f() o' D S Hình 1-3 : Phương pháp xây dựng đồ thị chuyển vị piston đồ thị Brick - Vẽ vòng tròn tâm O, bán kính R Do AD = 2R Điểm A ứng với góc quay  = 00 (vị trí điểm chết trên) điểm D ứng với  = 1800 (vị trí điểm chết dƣới) - Từ O lấy đoạn OO‟ dịch phía ĐCD nhƣ hình h1-2 , với : OO‟ = R [1] - Từ O‟ kẻ đoạn O‟M song song với đƣờng tâm má khu u OB, hạ MC thẳng góc với AD Theo Brich đoạn AC = x Điều đƣợc chứng minh nhƣ sau: + Ta có : AC =AO – OC = AO - (CO‟ - OO‟) = R - MO‟cos + + Coi : MO‟  R + R R cos        AC = R 1  cos    1  cos    R 1  cos    1  cos 2   x     2.1.2 Cách vẽ đồ thị chuyển vị: - Từ tâm O‟ đồ thị Bich kẻ tia ứng với 100, 200, 300….1800 Đồng thời đánh số thứ tự từ trái sang phải tƣơng ứng 0, 1, 2, … 18 - Chọn hệ trục tọa độ với trục tung biểu diễn góc quay trục khu u, trục hồnh biểu diễn khoảng dịch chuyển piston tính từ điểm chết - Gióng điểm 0, 1, 2,…18 đồ thị Brich xuống cắt đƣờng kẻ từ điểm có góc tƣơng ứng trục tung đồ thị chuyển vị SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 - Nối giao điểm ta đƣợc đồ thị chuyển vị piston 2.2 Xây dựng đồ thị vận tốc: 2.2.1 Vẽ đồ thị v = f() - Chọn t lệ xích: v= .s= 230,38.0,000644 = 0,1484 [m/(s.mm)] [1] - Vẽ vòng tròn tâm O có bán kính R1 : R1= R. = 0,07.230,38 = 16,13 m/s - Giá trị biểu diễn R1 : R1bd  R1 v  R. v  R. R   Rbd  108, 75 (mm) s  s - Vẽ vòng tròn tâm O có bán kính R2: R2  R.. 0, 07.0, 25.230,38   2, 02 (m/s) 2 [1] - Giá trị biểu diễn R2 là: R2bd  R2 v  2, 02  13, (mm) 0,1478 - Chia nửa vòng tròn bán kính R1 vòng tròn bán kính R2 18 phần Nhƣ vậy, ứng với góc  nửa vòng tròn bán kính R1 vòng tròn bán kính R2 2, điểm gần nửa vòng tròn bán kính R1 tạo thành cung 10  vòng tròn bán kính R2 20  - Trên nửa vòng tròn R1 ta đánh số thứ tự từ 0, 1, 2, , 18 theo chiều ngƣợc kim đồng hồ, vòng tròn bán kính R2 ta đánh số 0‟,1‟,2‟, , 18‟ theo chiều kim đồng hồ, hai xuất phát từ tia OA - Từ điểm chia nửa vòng tròn bán kính R1, ta dóng đƣờng thẳng vng góc với đƣờng kính AB, từ điểm chia vòng tròn bán kính R2 ta kẻ đƣờng thẳng song song với AB Các đƣờng kẻ cắt tƣơng ứng theo cặp 0-0‟;1-1‟; ;18-18‟ điểm lần lƣợt 0, a, b, c, , 18 Nối điểm lại đƣờng cong với nửa vòng tròn bán kính R1 biểu diễn trị số vận tốc v đoạn 0, 1a, 2b, 3c , ứng với góc 0, 1,2, 3 18 Phần giới hạn đƣờng cong nửa vòng tròn lớn gọi giới hạn vận tốc piston SVTH: Võ Trọng Nam Lớp: 14Thaco Tính toán thiết kế động DDV6-0217 nhiệt đƣợc quạt gió thổi để tản nhiệt ngồi Ngồi ra, két nƣớc đƣợc bố trí them cánh tản nhiệt để tăng diện tích làm mát 3.2 Ưu nhược điểm hệ thống làm mát: 3.2.1 Ƣu điểm: - Nƣớc hệ thống đƣợc tuần hoàn nhờ vào sức đẩy cột nƣớc bơm - Nƣớc đƣợc tuần hoàn vòng kín nên bị tổn thất - Tuần hồn kín phù hợp cho xe chuyển đƣờng dài, khu vực nƣớc - Quá trình tuần hồn nƣớc liên tục giúp truyền đƣợc lƣợng nhiệt lớn từ động ngồi mơi trƣờng - Nhờ có hệ thống làm mát mà chi tiết xe tránh đƣợc hƣ hỏng , kéo dài thời gian sử dụng chi tiết 3.2.2 Nhƣợc điểm: - Nhiệt độ làm mát chi tiết cao, cần đảm bảo đƣợc khe hở làm việc chi tiết, dùng dầu bôi trơn phải có tính chịu nhiệt tốt - Cần ý đến tƣợng cháy kích nổ Kết cấu hệ thống làm mát phải đảm bảo an toàn - Với thiết kế phức tạp nên hệ thống làm mát nƣớc thƣờng có giá thành cao - Là hệ thống quan trọng oto, nên gặp phải hƣ hỏng xe khơng thể hoạt động đƣợc, ảnh hƣởng đên trình sử dụng - Khi hệ thống bị hƣ, q trình tuần hồn nƣớc bị gián đoạn Nếu không phát sữa chữa kịp thời, chi tiết động bị hỏng theo, ảnh hƣởng đên tuổi thọ chi tiết - Gặp phải hƣ hỏng hệ thống khó sữa chữa - Giá thành sữa chữa thây chi tiết bị hƣ hệ thống cao + Một số hƣ hỏng thƣờng hay gặp hệ thống: Két nƣớc bị gỉ Két nƣớc bị nghẹt Hỏng van nhiệt SVTH: Võ Trọng Nam 178 Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 Hỏng bơm nƣớc Hỏng đƣờng ống dẫn nƣớc Quạt giải nhiệt bị hỏng SVTH: Võ Trọng Nam 179 Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 3.3.Tính tốn thơng số hệ thống làm mát: 3.3.1 Xác định lƣợng nhiệt Qlm từ động truyền cho nƣớc làm mát: Qlm = q’lm Ne (j/s) q’lm : Lƣu lƣợng nhiệt truyền cho nƣớc làm mát Đối với động xăng chọn q’lm =1300 (j/kw.s) Ne : Công suất động Ne = 285 (Kw) Vậy Qlm = q’lm Ne = 1300.285= 370500 (j/s) 3.3.2.Xác định lƣu lƣợng nƣớc tuần hoàn hệ thống: Glm = Qlm Cn.tn Cn: Tỷ niệt nƣớc làm mát Chọn Cn = 4187 (j/kg.độ) tn : Hiệu nhiệt nƣớc vào tản nhiệt Chọn tn = 7’C Vậy Glm = Qlm 370500   12, 641(kg / s) Cn.tn 4187.7 3.3.3.Tính toán két nƣớc: Sơ đồ mặt cắt ống tản nhiệt: 13 1,5 11 0,5 15 SVTH: Võ Trọng Nam 180 Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 Q trình truyền nhiệt két nƣớc chia làm giai đoạn: - 3.3.3.1.Từ nƣớc đến mặt thành ống bên trong: Qlm = 1 F1.(tn - t 1 ) (j/s) (j/s) Từ sơ đồ ta tính đƣợc: F1 = F0.n F0 = h.p1 P1 = 2.11+  1.5= 26,71 (mm) Suy ra: F0 = h.p1 = 380.26,71= 10149,8 (mm2) F1 = F0.n = 10149,8.31= 314643,8 (mm2) Chọn : 1 = 3000 (w/m2.độ) [2] tn = 80‟C t 1 = 60‟C Vậy Qlm = 1 F1.(tn - t 1 ) = 3000.314643,8.(80-60)=1,88.107 (j/s) Trong đó: F1 diện tích tiếp xúc với nƣớc H chiều dài ống P1 chu vi thành ống 1 hệ số tản nhiệt từ nƣớc làm mát mặt thành ống tản nhiệt tn nhiệt độ trung bình nƣớc tản nhiệt t 1 nhiệt độ trung bình bề mặt bên thành ống 3.3.3.2.Từ nƣớc qua thành ống: Qlm =  F1.(t 1 -t  )  Chọn:  =100 (w/m.độ) t  = 50’C  = 0,5 (mm) Vậy Qlm =  F1.(t 1 -t  )  = 100.314643,8.10.0,5 = 157321,9 (j/s) Trong :  hệ số dẫn nhiệt vật liệu làm ống SVTH: Võ Trọng Nam 181 Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217  chiều dày thành ống t  nhiệt độ trung bình ngồi thành ống SVTH: Võ Trọng Nam 182 Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 3.3.3.3.Từ mặt thành ống đến khơng khí: Qlm =  F2.(t  -tkk)  = 100 (w/m2.độ) Chọn : tkk = 40’C F2 = p2.h.n P2 =  2+2.(15-2.1) = 32,28 (mm) Suy : F2 = p2.h.n = 32,28.380.31= 380258,4 (mm2) Vậy Qlm =  F2.(t  -tkk) = 100 380258,4.10 = 380258,4 (j/s) Trong :  hệ số tản nhiệt từ thành ống tản nhiệt tkk nhiệt độ khơng khí qua tản nhiệt F2 diện tích bề mặt tiếp xúc với khơng khí 3.3.4.Tính tốn bơm nƣớc: Glm = Qlm Cn.(tnv  tnr ) Chọn : tnv = 90’C tnr = 70’C Vậy Glm = Qlm 370500 =  4, 42(kg / s) Cn.(tnv  tnr ) 4187.20 Trong : Glm lƣu lƣợng bơm Qlm nhiệt lƣợng truyền cho nƣớc làm mát Cn Tỷ niệt nƣớc làm mát tnv nhiệt độ nƣớc vào tnr nhiệt độ nƣớc 3.3.5.Tính tốn quạt gió: Lƣu lƣợng quạt gió đƣợc xác định: Gq  k  ( R  r ).nq b.Z kk Ta có: sin  cos  60  k = 1,1 (kg/m3) R = 0,32 (m) r= 0,175 (m) SVTH: Võ Trọng Nam 183 Lớp: 14Thaco (kg/s) Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 b= 0,052 (m) nq=n= 5000 (v/p)  = 5’ (độ) Z = (cánh) kk = 0,6 Vậy Gq  k  ( R  r ).nq b.Z kk sin  cos  60 = 1,1  (0,322-0,1752).5000.0,052.7.0,6 sin 5.cos 60 = 1,329 (kg/s) Trong :  k khối lƣợng riêng khơng khí R bán kính ngồi quạt r bán kính quạt n va nq lần lƣợt số vòng quay động quạt  góc nghiêng cánh Z số cánh quạt kk hệ số tổn thất tính đến sức cản khơng khí Cơng suất tiêu thụ quạt gió đƣợc xác định: Nq   Z n3q b.( R  r ).sin2 (kw 2840 7.50003.0, 052.(0,322  0,1752 ).sin  8734,906(kw) 2840 3.4.Kích thƣớt cụm chi tiết hệ thống: 3.4.1.Két làm mát: - Chiều dài két nƣớc 550 (mm) - Chiều cao két nƣớc 400 (mm) - Chiều cao ống tản nhiệt 380 (mm) - Chiều rộng ống tản nhiệt (mm) SVTH: Võ Trọng Nam 184 Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 550 15 400 Hình 2-14: Két nƣớc 3.4.2.Bơm nƣớc: - Đƣờng kính trục bơm: + Đoạn trục lắp Puli dẫn động 16 (mm) + Đoạn trục lắp lò xo 12 (mm) + Đoạn trục lắp bánh công tác 10 (mm) - Đƣờng kính Puli dẫn động bơm 148 (mm) - Đƣờng kính bánh cơng tác 70 (mm) Hình 2-15: Bơm nƣớc SVTH: Võ Trọng Nam 185 Lớp: 14Thaco Ø70 Ø60 Ø10 Ø12 Ø16 12 Ø16 Ø148 - Đƣờng kính then bán nguyệt 12 (mm) Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 3.4.3.Quạt gió: - Đƣờng kính quạt 320 (mm) - Đƣờng kính bầu quạt 160 (mm) Hình 2-16 : Quạt gió SVTH: Võ Trọng Nam 186 Lớp: 14Thaco Ø320 Ø160 - Đƣờng kính trục quạt 20 (mm) Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 KẾT LUẬN Qua tháng làm việc tích cực cộng với giúp đỡ tận tình thầy hƣớng dẫn,các thầy mơn Đến đồ án em hoàn thành Đồ án môn học " Thiết kế động đốt trong” Nhằm mục đích tìm hiểu mục đích ,ý nghĩa đồ thị cơng, động học động lực học ngồi tìm hiểu ngun lý làm việc nhƣ kết cấu phận hệ thống động để có phƣơng án bảo dƣỡng sửa chữa hƣ hỏng kịp thời Trong lĩnh vực đề tài, em trình bày đƣợc cách thực để vẽ đồ thị công động học động lực học vấn đề nhƣ giới thiệu tổng quan hệ thống động tham khảo động mà em thiết kế, nhiệm vụ, phân loại, yêu cầu phận, chi tiết sử dụng hệ thống Đặc biệt nội dung trình bày hệ thống thiết kế em khảo sát tìm hiểu ngun lý làm việc, tính tốn tìm hiểu kết cấu nhƣ trình bày kết cấu hệ thống nhiên liệu kèm theo phần vẽ cấu, phận hệ thống nhiên liệu động thiết kế Trong trình thực đề tài này, kiến thức lý thuyết thực tế thân đƣợc học hỏi thêm nhiều Nhƣng điều kiện tài liệu nhƣ lƣợng kiến thức thân có phần hạn chế thiếu thốn nên đồ án hồn thành khơng thể tránh khỏi thiếu sót Kính mong thầy, mơn tham gia góp ý để đề tài em đƣợc hoàn thiện Một lần em xin cảm ơn giúp đỡ nhiệt tình thầy giáo hƣớng dẫn Dƣơng Việt Dũng thầy mơn cho em hồn thành đề tài Em xin chân thành cảm ơn SVTH: Võ Trọng Nam 187 Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Đức Phú , Hồ Tấn Chuẩn , Trần Văn Tế , Nguyễn Tất Tiến - Kết cấu tính tốn động đốt tập I, II, III [2] Trần Thanh Hải Tùng – Kết cấu tính tốn động đốt – Trƣờng đại học Bách khoa Đà nẵng [3] Nguyễn Văn Yến - Giáo trình chi tiết máy – Nhà xuất giao thơng vận tải Ngồi có tham khảo số tài liệu: Giáo trình giảng dạy thầy môn động đốt - Khoa khí giao thơng - ĐHBK – Đai Học Đà Nẵng số tài liệu lấy từ mạng internet Giá trị biễu diễn T (mm) Z (mm) N (mm) T (MN/m) 0,0 0,0 -19,1 0,0 0,000 10 2,5 -4,3 -19,5 -0,9 -0,186 20 4,9 -7,7 -16,7 -1,6 -0,333 30 7,2 -9,7 -12,8 -2,0 -0,417 40 9,3 -9,7 -8,4 -2,1 -0,417 50 11,0 -7,9 -4,4 -1,7 -0,338 60 12,5 -4,7 -1,5 -1,1 -0,201 70 13,6 -0,8 -0,1 -0,2 -0,035 80 14,3 3,0 -0,2 0,7 0,130 90 14,5 6,3 -1,6 1,6 0,270 100 14,3 8,5 -3,8 2,3 0,366 110 13,6 9,7 -6,5 2,7 0,418 120 12,5 9,8 -9,0 2,9 0,422 130 11,0 9,0 -11,1 2,7 0,386 140 9,3 7,6 -12,7 2,4 0,325 150 7,2 5,8 -13,8 1,9 0,250 SVTH: Võ Trọng Nam 188 Giá trị thực Lớp: 14Thaco Z( Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 160 4,9 3,9 -14,6 1,3 0,169 170 2,5 2,0 -15,1 0,7 0,085 180 0,0 0,0 -15,2 0,0 0,000 190 -2,5 -2,0 -15,1 -0,7 -0,085 200 -4,9 -4,0 -14,7 -1,3 -0,170 210 -7,2 -5,9 -14,0 -1,9 -0,253 220 -9,3 -7,8 -13,1 -2,5 -0,336 230 -11,0 -9,5 -11,8 -2,9 -0,409 240 -12,5 -10,8 -9,9 -3,2 -0,463 250 -13,6 -11,4 -7,6 -3,2 -0,489 260 -14,3 -11,1 -5,0 -3,0 -0,479 270 -14,5 -10,5 -2,7 -2,7 -0,450 280 -14,3 -9,1 -0,7 -2,2 -0,392 290 -13,6 -8,1 0,9 -1,9 -0,347 300 -12,5 -7,7 2,4 -1,8 -0,332 310 -11,0 -9,4 5,2 -2,1 -0,405 320 -9,3 -13,8 11,9 -2,9 -0,594 330 -7,2 -20,8 27,5 -4,3 -0,896 340 -4,9 -27,2 58,7 -5,5 -1,171 350 -2,5 -25,7 116,1 -5,2 -1,106 360 0,0 0,0 143,7 0,0 0,000 370 2,5 38,0 171,4 7,6 1,632 380 4,9 71,0 152,8 14,4 3,052 390 7,2 62,7 82,6 13,0 2,695 400 9,3 49,4 42,6 10,5 2,124 410 11,0 38,6 21,3 8,4 1,658 420 12,5 31,4 9,9 7,1 1,349 430 13,6 27,2 3,1 6,4 1,168 440 14,3 24,7 -1,8 6,1 1,061 SVTH: Võ Trọng Nam 189 Lớp: 14Thaco Tính toán thiết kế động DDV6-0217 450 14,5 23,0 -5,9 5,9 0,990 460 14,3 21,4 -9,6 5,8 0,920 470 13,6 19,7 -13,1 5,5 0,845 480 12,5 17,3 -15,9 5,1 0,745 490 11,0 14,6 -18,1 4,4 0,628 500 9,3 11,6 -19,5 3,6 0,499 510 7,2 8,5 -20,3 2,8 0,367 520 4,9 5,6 -20,7 1,8 0,240 530 2,5 2,7 -20,2 0,9 0,114 540 0,0 0,0 -18,5 0,0 0,000 550 -2,5 -2,2 -17,0 -0,7 -0,097 560 -4,9 -4,3 -15,9 -1,4 -0,185 570 -7,2 -6,4 -15,1 -2,0 -0,273 580 -9,3 -8,3 -13,9 -2,6 -0,356 590 -11,0 -9,9 -12,2 -3,0 -0,424 600 -12,5 -10,9 -9,9 -3,2 -0,467 610 -13,6 -10,9 -7,2 -3,1 -0,469 620 -14,3 -9,8 -4,4 -2,6 -0,421 630 -14,5 -7,7 -2,0 -2,0 -0,329 640 -14,3 -4,4 -0,3 -1,1 -0,191 650 -13,6 -0,6 0,1 -0,1 -0,025 660 -12,5 3,3 -1,1 0,8 0,144 670 -11,0 6,7 -3,7 1,5 0,286 680 -9,3 8,6 -7,4 1,8 0,372 690 -7,2 8,9 -11,7 1,8 0,381 700 -4,9 7,2 -15,5 1,5 0,310 710 -2,5 4,0 -18,2 0,8 0,173 720 0,0 0,0 -19,1 0,0 0,000 SVTH: Võ Trọng Nam 190 Lớp: 14Thaco Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 Điểm lực ∑'Q0 103,8 103,8 103,8 103,8 103,8 ∑'Q1 100,8 100,8 100,8 100,8 100,8 100,8 10 ∑'Q2 0 0 0 ∑'Q3 0 0 0 0 ∑'Q4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ∑'Q5 ∑'Q6 ∑'Q7 ∑'Q8 ∑'Q9 ∑'Q10 ∑'Q11 ∑'Q12 ∑'Q13 ∑'Q14 ∑'Q15 ∑'Q16 ∑'Q17 ∑'Q18 ∑'Q19 ∑'Q20 42 ∑'Q21 52 52 ∑'Q22 54 54 54 ∑'Q23 74 74 74 74 1799 1757 1705 1651 ∑ 1577 598 0 0 ∑.µT µm 17.99 17.57 17.05 16.51 15.77 5.98 0 0 ∑Q0 ∑Q1 SVTH: Võ Trọng Nam 191 ∑Q2 ∑Q3 ∑Q4 ∑Q5 Lớp: 14Thaco ∑Q6 ∑Q7 ∑Q8 ∑Q9 ∑Q10 Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 SVTH: Võ Trọng Nam 192 Lớp: 14Thaco ...Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 CHƢƠNG I: XÂY DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG, ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC ĐỘNG CƠ DDV6-0217 Xây dựng đồ thị công: 1.1 Các thông số xây... Tính tốn thiết kế động DDV6-0217 - Đồ thi T tuần hoàn với chu kì 1200 - Tính giá trị  Ttb công thức :  Ttb  30  N i [N/m2] π  R  FP    n [1] Trong đó: + Ni: cơng suất thị động : N i... tốn thiết kế động DDV6-0217 r (15 ; 4,7 ) z (22,5 ; 200) c‟‟(15 ; 170,4) b‟‟ (232,6 ; 7,5) - Tiến hành hiệu chỉnh cách bo tròn hai điểm z‟‟ b‟‟ ta đƣợc đồ thị cơng nhƣ hình vẽ Hình 1.2 Đồ thị cơng