LOI CAM ON
Trang 2CHUONG I: GIGI THIEU CHUNG „an 4 ~
1.1Giới thiệu chung về công trình cầu
1.1.1 Điều kiện tự nhiên ấ~ 1.1.2 Đặc điểm khí hậu :-.+:ttttnnnnnnHttrrrrrrrrieiiiiiiie -6-
1.1.3 Thủy văn đọc tuyỀn -¿-©2+++22E+122EE11122111222211271111211112111 11 0.1 re -6-
1.1.4 Dia chat CONG tM ee eee -6-
1.1.4 Ý nghĩa xây dựng cầu -+222222+2222211212227111122271111 220111 1 ccerrre -7- 1.1.5 tiêu chuẩn kỹ thuật và quy trình áp dụng - ¿++22E2++zttz2zzxzerrrrrex -7-
1.2Kết cấu nhịp 2222222+22222122222271111272111122771111 2111 11 0 eere -7-
1.3 Biện pháp thi công đầm -V22+++2EEEE2++22EE211112227111112277111 21211.cerrre, -8- 1.3.1 Sử dụng giá long mOn dé lao Lap .seeccsccecessssseesssssssseeessssseeessessseeesesssceeseesseeeeseees -8- 1.3.2 Su dung cau dé lắp ho 43 -9-
1.3.3 Sử dụng giá ba chân đề lao lap KCN vo.ccceecsscssssssessssseessssessssseesssseesssseesssseesssssess -10-
1.3.4 Chọn phương pháp thi công kết cấu nhịp - ¿+2222+z+z+tzxxsce+ -11- 1.3.5.Biện pháp thi công chủ đạo kết cấu nhịp: ¿222EE2+z++zt2zzzzeerer -11-
CHƯƠNG II:THIẾT KÉ THỊ CÔNG .2:-552c25+v2SvvvtExvvrerrvrrrrrrrrrte -13- 2.1.Chọn bãi đúc dầm va bệ đúc dam sceceeesessssssssssssseesesessstunnnnnessssssssssssseeeeset -13- 2.2 Thiét ké van khuôn chế tạo dầm -:-::::2ttitrrttttiriirrrrrrrrrrrrrrrrree -13-
2.2.1.Phương án 1:Thiét kế ván khuôn gỗ -2¿+EE22++2EEEE22+2£2EEzerrrer -13- 2.2.2.Phương án 2 :Thiết kế ván khuôn thép -+z2+22E+zzz+£22zzszzzee -19- 2.3 Thiét kế thành phần bê tông - 22 +VE+2+++EEEE+2++2EE711222222122222271122 xe -27-
2.3.1.Chọn máy trộn bê tÔng ¿- 5 +5 S+ tk E1 g1 H111 11tr grrệt -27-
2.3.2 Thiết kế tỉ lệ phối hợp bê tông \M400 2¿22EE+2++2EEE++zzztrEExeerrrr -28 -
2.4.Tính toán giá long môn, dầm dẫn 2 22 ©+++22EE+££2E++£tEEEEt2EEAztrrrrccer -31-
2.4.1.Làm đường lao vận chuyén " wo 31-
2.4.2 Cấu tạo của cầu dẫn: 32-
2.4.3 Tính toán và kiểm tra khả năng chịu lực của đầm dẫn - -33-
2.4.4 Tính toán giá Long mơƠN - - - ¿+ 5S x$EềEEEEEEVEkEEEEEEEEEkEkrkrkrrkkrkrkrkrke -34-
2.5.Bồ trí tời múp 222¿-2222222222221111122711111227711112271112 20012 2.102 0.1 ccee -38 -
Trang 3-3.1 COng Tac Chuan Bivc cccccecccccesssssessssecsssssesssssecssssesssssecsssseesssseessssesssssvesssssessssuesessee - 40 -
3.1.1.Xây dựng văn phòng làm việc, thiết bị phục vụ công trình: -40-
3.1.2.Chuẩn bị về nhân lực: ose eeccecsseesssecessecesecsssecessscesuccssecessscssecesuscesucessecssucessecesueeesece -42-
3.1.2.Chuẩn bị về thiết bị 2¿- 5s SEkEEEEEEE11EE111171112111111111112111E2111 11111111 211xe -43-
E9 2o -43-
3.2.Thi Cơng Dầm : -2 ©V222+2EEEEE2122E211112221111112211111122211112.271112 2 1 Xe -44-
3.2.1.Bố trí mặt bằng thi cơng -©222++++22E221+2222111122221111222111122221,.xe -44- 3.2.2.Giải pháp kỹ thuật và công nghỆ - ¿c5 SE S£+keEesrrrrrerekrrkree -44-
3.3 Thi COng Mat Cau sccecccceessssesssssesssseessssseccsssecssssecssssessssseesssseesssseseessvesssssesessseeessee -54-
3.3.1.Thi công lớp phủ mặt cầu 2+¿+£2E++++++22222++222211112222111222221,.xe+ -54- 3.3.2.Thi công Øờ lan CaH << St St S211 1 111 1 11111 1101111 TH ngàn -55- 3.3.3.Thi công lan can ống thép mạ kẽm - - ¿+ S+5+++x+k+vEvEvEexekekeeerereree -55- 3.3.4.Công tác thi công lớp phòng nước mặt cầu ¿2+2 - 56 - 3.3.5.Công tác thi công lớp bê tông asphal ¿5-5 5:5: t2t+x+£v£vEvEvrvexsrrrerrrxer - 56- 3.3.6.Công tác thi công khe co Ø1ãn - - 5t SStkk SE ngư -59-
ki Ê?90):i099) c7 AAAĂĂ -59-
3.5.THIET BI, NHAN LUC THI CONG CHU YÉU -¿s£2+++:xzz+zxez¿ -59- 3.6 LAP TIEN DO THI CONG wiecsesessssssssssessssssessssesssscessevessssecesssusesssesssssecessneeeseee - 60 -
3.6.1.Cac cong VidC CHINN 2 occ eseseeceeseeeeseeceeseseseeeeeeseseseeeseeeeseeeesieeeteeeeesaeeeeees - 60 - 3.6.2.Thực hiện (tra Định mức dự toán XDCB 1776-2006) 5< ++++s+ - 60 -
9:10/9)16002090019,.5000107Ẻ -65-
4.1 Phương pháp lập dự tóan _65-
Trang 4-65-CHUONG I: GIOI THIEU CHUNG 1.1 Giới thiệu chung về công trình cầu
- Cầu Trươi nằm tại KM 381 + 025.00 đoạn Khe Cò- Phúc Đồng trên đường
Hồ Chí Minh thuộc phạm vi xã Sơn Trường, huyện Hương Sơn, tỉnh Hà Tĩnh AT CHiN > 1/2 MAT BANG CAU DA HOAN THIEN 41/2 MAT BANG MONG MO TRU Hình 1.1.Bé6 trí chung cầu
- Quy mô: Cầu vĩnh cửu bằng bê tống thép
- Tải trọng: Hoạt tải H30 và XB80 , người đi đường 300kg/m”
- Tần suất thiết kế: P= 2 %
- Khổ cầu: B= 9m
- Quy trình thiết kế: TCN 18- 79
- Đường hai đầu cầu: Đường cấp III miền núi theo thiêu chuẩn 4054- 85 Bé rộng mặt đường B = 6m Bề rộng nền đường B= 9m, vuốt về mặt đường tiêu
chuẩn trên đoạn 10m
Trang 5- Mặt cắt ngang gồm 4 phiến dầm bê tông cốt thép ƯST có đầm ngang khâu độ 24 m khoảng cách giữa các đầm 2,25m liên kết các đầm với nhau thông qua các mối nối ở đưới bản cánh và dầm ngang
- Mặt cầu bằng bê tông nhựa dày 7cm, lớp phòng nước 0.4em, lớp đưới là bê tông lưới thép có chiều dày thay déi tir 30mm — 110mm
- Lan can bằng bê tông kết hợp với thép
- Khe co đãn bằng cao su
- Neo cáp DƯL: dùng neo OVM 13- 7
- Gối cầu sử dụng gối cao su bản thép MÉt c?t A-A_ (TL:1/150 ¬ E É Mết c?t G=G_ (TL:1/150 += Ta = {i Ti t W a 1/2 B-8 MT bang (TL:1/150) 1/2 C-C Hình1 2.Cấu tạo đầm T * Kết cấu phần đưới
- Mố cầu: Hai mồ có cấu tạo giống nhau bằng bê tông cốt thép M250, mồ
kiểu tường mỏng chữ U dặt trên nén coc 40x40x1200cm, mỗi mồ có 28 cọc - Trụ bằng bê tông cốt thép, móng trụ dặt trên nền cọc Trụ TI dùng cọc 40x40x1200em, trụ T2 dùng cọc 40x40x1000cm mỗi trụ có 21 cọc
Trang 6Đoạn tuyến nằm ở khu vực duyên hải miền trung địa hình hẹp đốc nghiêng
từ đông sang tây, 80% là đồi núi, đãy núi phía tây có độ cao trung bình 1500m,
địa hình phân hóa chia cắt, do địa hình đốc nên phần lớn đất đai bị sói mòn,
bạc màu
1.1.2 Đặc điểm khí hậu
Hà Tĩnh nằm trong khu vực nhiệt đới gió mùa nóng âm, mưa nhiều Ngoài ra, tinh còn chịu ảnh hưởng của khí hậu chuyển tiếp giữa miền Bắc và miền Nam, với đặc trưng khí hậu nhiệt đới điển hình của miền Nam và có một mùa đông giá lạnh của miền Bắc Hà Tĩnh có 2 mùa rõ rệt: mùa hè từ tháng 4 đến tháng 10, mùa này nóng, khô hạn kéo đài kèm theo nhiều đợt gió Tây nam (gió Lào) khô nóng, nhiệt độ có thẻ lên tới 4°C, khoảng cuối tháng 7 đến tháng 10 thường có nhiều đợt bão kèm theo mưa lớn gây ngập úng nhiều nơi, lượng mưa lớn nhất 500 mm/ngày
đêm; mùa đông từ tháng I1 đến tháng 3 năm sau, mùa này chủ yếu có gió mùa
Đông Bắc kéo theo gió lạnh và mưa phùn, nhiệt độ có thê xuống tới 79C
1.1.3 Thủy văn dọc tuyến
- Đoạn tuyến nằm trên lưu vực hệ thống sông Lam đã xảy ra những trận lũ lớn với tần suất 1 + 2% như trận lũ năm 1978, 1988, 1996, 2002, 2007, 2008, 2010 và lũ tháng VI/2011- lũ lịch sử trên sông Nậm Mộ (sông Lam)
- Mực nước thiết kế: 19.00
- Mực nước thấp nhất: 9.00 1.1.4 Địa chất công trình
Qua quá trình khảo sát tại hiện trường gồm quan sát thực dia thi đặc điểm địa tầng
khảo sát được phân chia thành:
- Lớp 1: Sét cát lẫn đăm sạn màu vàng trạng thái cứng - Lớp 2: Sỏi lẫn cát trạng thái bão hòa
- Lớp 3: Sét màu vàng trạng thái dẻo cứng
Trang 71.1.4 Ý nghĩa xây dựng cầu
Có ý nghĩa và tầm quan trọng to lớn đối với sự giao lưu buôn bán phát triển kinh tế giữa các vùng miền địa phương
1.1.5 tiêu chuẩn kỹ thuật và quy trình áp dụng
- Công tác trắc địa trong xây dựng công trình — Yêu cầu chung - TCVNXD
309:2004
- Công tác đất— Quy phạm thi công và nghiệm thu - TCVN 4447:1987 - Qui trình thi công và nghiệm thu cấp phối da dim - 22TCN 334 — 06 -Qui trình nghiệm thu chất lượng thi công công trình xây dựng - TCXDVN 371 — 2006
- Qui trinh nghiém thu cau va céng - 22TCN 266 -2000 - Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam- 326-2004
- Điều lệ báo hiệu đường bộ- 22TCN 237 -01
- Quy phạm kỹ thuật an toàn lao động trong xây dung - TCVN5308-91 1.2Kết cấu nhịp
- Tổng chiều dài cầu 84.2m
- Gồm 3 nhịp mỗi nhịp có L = 24 m, cầu dầm chữ T, BTCT ƯST kéo sau , mặt cắt ngang gồm 4 phiến đầm mỗi phiến cách nhau 2,25m
- Mác bê tông đầm đọc M400 - Mác bê tông đầm ngang M400
- Ống gen được bơm vữa bê tông xi măng có trộn phụ gia M500 sau khi căng cáp, cường độ bê tông lúc căng kéo ít nhất bằng 90% cường độ phá hoại
- Cáp DƯL (theo tiêu chuẩn ASTM-A416-87 a cap 270):
+ Bó cáp 7 tao đường kính danh định mỗi tao là 12.7mm
+ Lực kéo đứt của I tao là 18§370kg + Giới hạn chảy 16750kg/cm”
+ Lực căng kéo mỗi bó tại thời điểm đóng neo là 86T
Trang 8+ Trong luong | mét dai 0.775kg/m
+ D6 ching lớn nhất sau 1000h ở 20°C và 70% lực phá hoại là: (
max) 2.5%
+ ống gen dùng loại ống mạ kẽm đường kính 60/67mm + Neo dùng loại OVM (13-7)
+ Độ võng ngược sau khi căng kéo là: 27mm 1.3 Biện pháp thi công dầm
* Đúc dầm tại bãi đúc đầm đầu cầu bên phía M2 1.3.1 Sứ dụng giá long môn để lao lắp
GIA LONG MON XE CON 2 XE CON | Hinh1 3 Sir dung giá long môn - Đặc điểm: + Lắp ghép kết cấu nhịp trên đà giáo hoặc trụ tạm nên đảm bảo tính an toàn và chất lượng công trình
+ Tốn phí xây dựng kéo dài thời thi công
+ Không đảm bảo vấn đề thông thuyền trong quá trình thi công, cản trở giao thông đừng thủy
- Phạm vi áp dụng:
+ Cầu có nhiều nhịp, nhịp giản đơn có L < 40 m
+ Khi thi công không có các thiết bị chuyên dụng để lao lắp + Thi cong tai loi không yêu cầu về thông thuyền
* Trình tự thi công
Trang 9- Tiến hành đúc dầm ngay tại bãi đức dầm đầu cầu
- Xây dựng trụ tạm tại vị trí trụ chính để làm chỗ đứng cho giá long môn
- Lắp đựng giá long môn và hệ giàn thép liên tục để đi chuyên dầm
- Lắp hệ thống ray, xe goòng và di chuyển phiến dầm ra vị trí nhịp
- Dùng giá long môn đề di chuyên sang ngang phiến dầm đã di chuyên ra nhịp và hạ xuống gối
- Tiến hành đỗ bê tông dầm ngang đẻ liên kết các phiến đầm
- Sau khi đã thi công xong nhịp thứ nhất tiến hành di chuyền giá long môn
sang nhịp tiếp theo để tiếp tục thi công
- Làm lớp phủ mạt cấu và hoàn thiện cầu 1.3.2 Sử dụng cầu để lắp ngang Hình1 4 Sứ dụng cần cầu - Đặc điểm:
+ Tiến độ thi công nhanh chóng rú ngắn thời gian thi công, tính kinh tế cao + Chat lượng đầm được dảm bảo do dầm được đúc sẵn ở bãi đúc đầm đầu cầu
+ Không phải xây dựng đà giáo trụ tạm - Phạm vi áp dụng:
Trang 10+ Kết cấu nhịp giản đơn chiều dài nhịp L < 21m, mặt cát ngang chữ T hoạc
chữ I có trọng lượng dầm P<30 +35 T
+ Cần câu phải đủ sức nâng cần thiết
+ Có vị trí đứng cho cần cầu đề lấy các cụm dầm và đặt lên nhịp * Trình tự thi công:
- Đúc dầm tại bãi đúc đầm đầu cầu hoạc trong xưởng
- Lắp dụng hệ thống đường ray, xe goong đề di chuyền các phiến dầm
- Di chuyển phiến dầm đến bên cạnh cần cầu Không được đặt các cụm dầm ở phía sau can cau vì cần cầu chỉ có goc quay tối da 1500
- Cần cầu phải đứng trên đỉnh mố, mép dải xích hoặc mép chan đề của cần cầu chống cách tường đỉnh 1m và quay cần lấy từng phiến dầm dặt lên nhịp
- Tiến hành lắp các phiến dầm tại vi trí cần cầu trước, phiến ở xa lắp sau - Đặt các phiến dầm lên chồng nề sau đó dùng kích hạ KCN xuống gối, hạ xuống gối có định trước và gói di động sau Trong trường hợp cần cầu có sức
nâng lớn thì có thé hạ trực tiếp kết cầu nhịp xuống gồi cầu mà không cần đặt lên chồng nề
- Tiến hành đồ bê tông dầm ngang đề liên kết các phiến dầm - Làm lớp phủ mặt cầu cà hoàn thiện cầu
1.3.3 Sir dung gia ba chan dé lao lap KCN
- Dac diém:
+ Dam bao thi công nhanh giảm chi phi xây dựng do không phải xây dựng đà giáo trụ tạm
+ Không cản trở giao thông đường thủy trong quá trình thi công + Việc lao giá ba chân thi công khá phức tạp
- Phạm vi áp dụng : thi công cầu có nhịp giản đơn + Chiều dài nhịp có L < 33m
+ Trọng lượng dầm P < 60 T
+ Cầu có bề rong Bein < 11m
Trang 11-10-+ Đối với cầu có bề rộng B,¿„ >l Im, phải cấu tạo lại kết cấu sàn ngang của giá ba chân cho phù hợp
* Trình tự thi công
- Lắp đặt các đường ray và xe goong để di chuyền các phiến dầm và giá ba
chân
- Lắp giá ba chân trên nền đường đầu cầu, sau đó di chuyển đường ray ra ngoài song cho dến khi kê được chân trước lên đỉnh trụ
- Di chuyên đầm bằng xe goong trên đường ray
- Dùng bộ múp của xe trượt số 1 treo đỡ đầu trước của đầm sao đó tiếp tục
di chuyên cho đến khi đầu sau của dầm đén bên kia xe trượt thứ 2 Treo dầm bằng
cả hai xe trượt sau và tiếp tục đi chuyền dầm vào vị trí
- Tiến hành sang ngang và hạ phiến dầm xuống gối, hạ xuống gối có định
trước gối di động sau
- Tiến hành đỏ bê tông các dầm ngang để liên kết các phiến đầm
- Tiếp tục thi công các nhịp tiếp theo bằng cách di chuyền giá ba chân trên hệ đường ray
1.3.4 Chọn phương pháp thi công kết cấu nhịp
Do cầu có nhịp L= 24 m thi công tại nơi không có yêu cầu về thông thuyền nên sử dụng phương pháp lao lắp kết cấu nhịp bằng giá long môn là hợp lí, đảm bảo an toàn và chất lượng công trình
1.3.5.Biện pháp thi công chú đạo kết cấu nhịp: Thi công kết cầu nhịp:
- Dầm được đúc tại bãi đúc dầm bồ trí ở nền đường đầu cầu
- Sau khi hoàn thiện toàn bộ mó, lao dầm lắp đầm vào vị trí bằng giá long môn và
cầu dẫn
- Sau khi hoàn thiện nhịp , di cầu dẫn và giá long môn đến nhịp này v
Trang 12-ll Sau khi lắp đặt xong dầm bản, tiến hành lắp dựng ván khuôn, cốt thép đồ bê tông
bản mặt cầu, gờ lan can
- Lap đặt cột lan can, tay vin, ống thoát nước, khe co giãn
- Thi công lớp chống thấm, thi công lớp bê tông xi măng mặt cầu
Trang 13-12-CHUONG II: THIET KE THI CONG
2.1.Chọn bãi đúc dầm và bệ đúc dầm
— Bãi đúc dầm được bố trí gần mồ M0, với diện tích mặt bằng công trường là
3260 m2, phân bãi đúc dâm và chứa dâm khoảng 900m2 + + Mặt bằng bãi đúc và chứa dầm được san phẳng và lu lèn đến độ chặt K98 Tại vị trí bãi đúc dầm và chứa dầm ta phải rải thêm lớp đá 4x6, với chiêu dày 200 mm Chê tạo bãi đúc dâm ( KT 30x30 )m — Cấu tao bệ đúc đầm + + + Sau khi san lap mat bang xong dinh vi vi tri bé duc dam tién hanh lu lén dat d6 chat K98
Rải một lớp đá dăm dày 15 Cm trên toàn bộ chiều dài bệ đúc Đồ lớp bê tông có chiều dày 20 Cm làm mặt bằng đúc dầm M200 Tại vị trí đầu và cuối bệ chứa dầm ta bố trí thêm tắm BTCT để tăng cường thêm khả năng chịu lực, các gối kê (KT 300x1200)mm đặt cách nhau 900 mm
Chiều đài bệ đúc dầm 26m ,chiều rộng bệ đúc 3m
2.2.Thiết kế ván khuôn chế tạo dầm
Trang 14-Do bé rong dam 17cm nén ta chon byin day= 17cm
-Bé mặt của ván lát được bào nhẫn và được quét một lớp dầu đề chống dính -Các thanh chống đứng và chống xiên có kích thước là øx ổ = 8x8em
-Tà vẹt gỗ có kích thudc la bx hx L = 20x20x200cm -Bọ gỗ có kích thước là öxwx =6x6x8em
-Thanh giằng trên: øx ổ x1 =8x5x160em
B Tính tốn,thiết kế ván khn
-Chọn 1 máy đổ BT có công suất 5m”/h, đùng đầm dùi,đung tích thùng đổ 50 I
Trang 15-14-+Tải trọng tác dụng lên van:Trong lượng ban than cua ván,trọng lượng của vữa
BT vừa mới đô
Trang 16-15 Sơ đồ cấu tạo,sơ đồ tính toán:(hv) ? 3 E E E S Lo s to | hmịT ° © Oo E oO N oO qvl Chu thich: CLL 1:Van lat ngang + 2:Nẹp đứng 0.8m 3:Nẹp ngang
+Xem ván thành làm việc theo sơ đồ đầm giản đơn với I,„„=0.8m
+Thiên về an toàn ta chọn bề rộng ván khuôn là:25cm
-Xác định chiều cao đổ BT trong 4h:
+Ta có: Vận tốc đồ BT là 5mỶ/h nên sau 4h sẽ đồ được 20mỶ mặt khác thể tích đầm là:4.6m”._› đỗ BT xong trước 4h,nên hụa=h„¿=lm-› có tính lực xung kích -Xác định lực xung kích:
+Thể tích thùng đồ là 50 1<200 1 -_› P„=200kG/m”
-Xác định tải trọng tác dụng lên ván:
+Tải trọng tiêu chuẩn: 4„° = Py, xb
Trong đó:(vì ván lát đặt ngang thì ván lát cuối cùng bat lợi nhất nên không cần
tinh Px)
+ Pgr=y, xR, = 2500x 0.75 =1875kG /m?
> qu" =1875x 0.25 = 468.75kG/m
Trang 17+Tải trọng tính toan:q,," =1.3x(P,, + P, )xb =1.3x (1875+ 200)x 0.25 = 674.37kG/m
-Xác định nội lực tại mặt cắt giữa ván:
tt 2 2
+Mơmen tính tốn lớn nhất.M„u;= 9 Xa = — = 53.95kG.m = 5395kG.cm
+Mômen chồng uốn: Woody xO = = x6, =4.16x65, cm? +Momen quan tinh:J= xb, xy) = 2 ổ,` =2.083x ổ, em"
Trang 18-17-qn 0.75 m 7.5m 0.75 m qvl Chú thích: LTỊ ÍTTTTTTT 1:Ván lát ngang 2:Nẹp đứng 3:Nẹp ngang
+Nẹp đứng được có định bởi bọ gỗ và thanh chống xiên
+Xem nẹp đứng làm việc theo sơ đồ dầm giản đơn kê lên 2 gối là bọ gỗ và thanh chống xiên Với chiều đài tính toán là 0.75 m
-Xác định tải trọng tác dụng lên nẹp:
+Tai trong tiêu chuẩn: g„“ = Ø„; x1„ = 1875x0.8 = 1500kG/m
+Tải trọng tính toán:g„" = 1.3x(P„; + P„)x1„„ = 1.3x(I875+200)x0.8 = 2083kG/m
-Xác định nội lực trong nẹp:
tt 2
+Mômen tính toán:M„„= ? wn = 146.46kG.m = 14646kG.cm
+Mômen chống uốn: W= +5, x6, = Q88 =85.33em` +Mômen quán tinh:I= 16, x6, = ha = 341.33cm*
Trang 19-18-Trong d6:Mmax=14646kG.cm, W=85.33cm' > o,,, = 4048 <1 80-5 6, =171.64< 180 > dat +Theo TTGHII: f 5x4," Xl [4] i 1 384xEJ ~L1} 400° Trong đó: q,° =1500kG/m = 15kG /em,l, = 0.75m = 75cm, E = 85000, = 341.33cm' 3 a nT ang 2= 9.08x10° < = 2.510" — dat 1 384x85000x341.33 400 1
Vậy kích thước nẹp đứng đã chọn đảm bảo điều kiện chịu lực
2.2.2.Phương án 2 :Thiết kế ván khuôn thép
Sử dụng ván khôn lắp ghép bằng thép có chiều dày 6 mm Các nẹp đứng và nẹp ngang là thép hình L75x75x6
Các thanh căng băng thép dat tai vi tri giao nhau giữa nẹp đứng và nẹp ngang A Xác định chiêu cao của lớp bê tông tác dụng lên ván khuôn
Biểu đồ áp lực tác dụng lên ván khuôn
P=f(t)
(a)
Hình! 5.Biếu đô áp lực tác dụng lên ván khuôn
Chiều cao đồ áp lực là: H = Hạạ„= 1,45 m Năng suất máy trộn: N = 5,512 m”/h Diện tích đồ bê tông F =24,94 (m”)
Với hạ là chiều cao của lớp bê tông đồ trong 1 giờ
Trang 20-19-h, = = = an = 0,34 m ( Dùng một máy trộn) B Xác định áp lực ngang của bê tông tươi tác dụng lên thành ván khuôn Công thức xác định: Pmax = (q + y.R ).n Trong đó: e q= 200 (kG/Cm2) áp Iwucj xung kích khi đổ bê tông e y = 2200 (kG/Cm3) trong lượng riêng của bê tong ¢ R=0,7 (m) ban kinh tac dung cia dam ¢ N=1,3 hés6 wuot tai > Pmax= 1,3.(200+2200x0,7) = 2262 (kG/m2) C Tính toán thép bản của ván khuôn * Tính tốn ván khn số 1
Trang 21-20-Như trên hình vẽ ta thấy vị trí bất lợi nhất của ván khuôn là ở đoạn kích thước 550
x 315 Nên ta sẽ kiểm toán ván khuôn ở đoạn này Ta có: o_ ơ là hệ số phụ thuộc vào tỷ số a/b có a/b = Đang ——=l 59 Tra bang ta co a = 0,0757 => Max = 0,0757 x 2262 x 0,315” =17 (kG.m) - Mémen khang uén cia tam thép bản là W a = 1,3125 (Cm*) - Kiém tra cudng d6 của bản thép My, Zax = —™ S Ru Wy Trong đó R„ là cường độ tính toán của thép khi chịu uốn, R„ =2100 (kG/cm”) 17x10x10 Lmax = —————— = 1195,24 (kG/em” ) < Ry 1,3125 > Diéu kién vé cường độ thép bản được thỏa mãn
e Kiểm toán khả năng chịu lực của dầm ngang
Các thép sườn sang được xem như dầm liên tục kê lên các gối là các thép sườn đứng
Thép sườn ngang chịu áp lực bê tông lớn nhất trên cả chiều đài thanh thép Vì vậy
moomen uôn ở các tiết diện của nó được xác đinh theo công thức:
M'"\tax= 0,1 x Px a?
Trong đó:
©_ a: là khoảng cách giữa các thanh thép sườn đứng, a = 0,5 m
o Py: Ap lực bê tông phân bố đều trên thép sườn ngang
Trang 22-21-©_ R¿: là cường độ tính toán của thép khi chịu uốn: R„= 2100 kG/cm2
2 Ovex = a = 104,09 (kG/cm2) < Rụ
=> Điều kiện của thép sườn ngang được thỏa mãn -_ Kiểm tra độ võng của thép sườn ngang f= pxa? <[fq=-E— 127x EJ 400 o Trong do: © P= PraxXb = 1,750,315 = 0,551 (T/m2) © J, =39,5 (cm*) e E=2,Ix10^6 (kG/cm”) 4 > f= —_88P50 —0 00532 em<[f|=.— =2) =0,125 127x2,Ix10” x39,5 400 400 cm
=> Điều kiện độ võng của thép sườn ngang được thỏa mãn
e Kiểm tra khả năng chịu lực của thép sườn đứng -
- Cac thép sườn đứng được xem như dâm giản đơn kê lên hai gôi là thép sườn ngang
- Chiéu đài nhịp tính toán Ly = 1,0 m
Trang 23-22-> OMax = _~ = 826,315 (kG/em2) < Ry
=> Điều kiện của thép sườn ngang được thỏa mãn
-_ Kiểm tra độ võng của thép sườn ngang = Pe cpg a 127xEJ ~ (f] 400 o Trong do: e P= Pma.xb = 1,75 x0,5 = 0,875 (T/m2) e J, =39,5 (cm*) e E=2,IxI0^6 (kG/cm”) 4 ofa 8,75 x 150 1 150 127x2,1x 10° x39,5 = 0,42 cm < [f] =——= em<[f 400 400 = 0,375 cm
=> Điều kiện độ võng của thép sườn ngang được thỏa mãn
e Kiểm tra khả năng chịu lực của thanh căng
Diện tích chịu áo lực ngang bê tông tươi của thanh cứng F=1x1=1(m’)
Lực kéo tác dụng lên thanh căng
T= P„a¿„xF = 2,262xI = 2,262
Chọn thanh căng 16 có Fa = 2,0096 cm? , Ro = 1900 (kG/em’) Điều kiện bền của thanh căng Tr F, o = — <R,=1900 (kG/em’) _ 2,262x10° o eee = 1125,5 (kG/em’) < Ry 2,0096
=> Vậy lực căng đủ khả năng chịu lực
D Kiểm tốn ván khn số 2
Trang 24-23-1715 1485 550 550 816, 385 550 550 190 L150, 324 1450 250 _| 212 _| 124, TTT ° Pt ° b ° ° ° ° ° ũ ——m ; 0 Hinh1.7 Cau tao van khuôn số 2
Thép bản của ván khuôn được tính nhưn bản kê của 4 cạnh ngàm cứng và mômen uốn lớn nhất tại giữa nhịp được tính theo công thức:
> Minax =ax Pax X bỉ
Như trên hình vẽ ta thấy vị trí bất lợi nhất của ván khuôn là ở đoạn kích thước 550
x 315 Nên ta sẽ kiểm tốn ván khn ở đoạn này Ta có: 0,5 0,315 o alahésé phụ thuộc vào ty số a/b có a/b = =1,59 Tra bảng ta có ơ = 0,0757 => M„wax= 0.0757 x 2262 x 0,315” =17,1 (kG.m) - _ Mômen kháng uốn của tắm thép bản là W,= ne _ 31,5x0,52 - Kiém tra cuéng d6 cia ban thép M, Xmay=— TH S Ra W, Trong đó R, là cường độ tính toán của thép khi chịu uốn, R„ =2600 (kG/cm2) Linax ae = 99,41 (kG/em?) <R, > Diéu kién vé cường độ thép bản được thỏa mãn = 1.3125 ( CmỶ )
e Kiểm toán khả năng chịu lực của đầm ngang
Các thép sườn sang được xem như đầm liên tục kê lên các gối là các thép sườn đứng
Thép sườn ngang chịu áp lực bê tông lớn nhất trên cả chiều dài thanh thép Vì vậy
moomen uốn ở các tiết điện của nó được xác đỉnh theo công thức:
Trang 25-24-M"\tax = 0,1 X Py xX a’
Trong do:
©_ a: là khoảng cách giữa các thanh thép sườn đứng, a = 0,5 m o Py: Ap lực bê tông phân bố đều trên thép sườn ngang
Pu= P'Max Xb Voi P"Max = 2,262 (T/m2) > Py =2,262x0,315 = 0,712 (T/m) - Mômen lớn nhất tại giữa nhịp M' nox = 0,1 x Ptt x a” = 0,1 x 0,712 x 0,5°= 0,0178 (T.m) -_ Chọn sườn ngang là loại thép góc: L75x75x6 có: o F =7,39 Cm? o J, =39,5 Cm* 6 Ix=2,31Cm o W.=17,1 Cm* - Kiém tra điều kiện về cường độ OMax = Mu < Ry My o_ Rụ,là cường độ tính toán của thép khi chịu uốn: R„= 2100 kG/cm2 2 OMax = “— = 104,09 (kG/em2) < Ry
=> Điều kiện của thép sườn ngang được thỏa mãn -_ Kiểm tra độ võng của thép sườn ngang “x a < =! 127x Ej (f] o Trong do: © P=PmaxXb = 1,540,315 = 0,49 (T/m2) e J, =39,5 (cm*) e E=2,1x10%6 (kG/cm’) 4 > f =— 4950" 9.003 127x2,1x10° x 39,5 em < [f] = = ©" = 0,125 400 400 em
=> Điều kiện độ võng của thép sườn ngang được thỏa mãn
e Kiểm tra khả năng chịu lực của thép sườn đứng ;
- Cac thép sườn đứng được xem như dâm giản đơn kê lên hai gôi là thép
sườn ngang
-_ Chiều đài nhịp tính toán L¡ = 1,0 m
Trang 26-25 Cac thép suon ding chiu tải trọng phân bó đều Pu = Pnax X a = 2,262 x 0,5 = 1,131 (T/m) - Mômen lớn nhat tai gitta nhip _ px _1131xP M"Max = M: 8 ——— =0,14I (T 8 › (T.m) - Chon thép son đúng là thép góc: L75x75x6 có: o F =7,39 Cm o Jy =39,5 Cm* o Ix=2,31Cm o W,=17,1 Cm* - Kiém tra diéu kién vé cường độ M, Omax = —™ <Ry Ww x ©_ R¿: là cường độ tính toán của thép khi chịu uốn: R„= 2100 kG/cm2 2 Ovex =—— = 826,75 (kG/cm2) < Rụ
=> Điều kiện của thép sườn ngang được thỏa mãn
-_ Kiểm tra độ võng của thép sườn ngang xl" l =_P*— <[fl=-— 127xEJ 400 Trong đó: e© P=Pm¿„xb= 1,54x0,5 =0,77 (T/m2) © J,=39,5 (cm) e E=2,Ix10^6 (kG/cm”) _150 4 œfƒ=_— 2X) =037cm<[f|l=-— =!°2=0.375 cm 127x 2,1x 10° x 39,5 400 400
=> Điều kiện độ võng của thép sườn ngang được thỏa mãn e Kiểm tra khả năng chịu lực của thanh căng
- Diện tích chịu áo lực ngang bê tông tươi của thanh cứng
F=1x1=1(m’)
- Luc kéo tac dụng lên thanh căng
T = Prnax* F = 2,262*1 = 2,262
Trang 27-26 Chon thanh cing 16 co Fa = 2,0096 cm? , Ry = 1900 (kG/cm’) - Diéu kién bén cua thanh cing
ø == < Ry = 1900 (kG/cm?)
a
_ 2,262x10° = 1125,5 (kG/cm?) < Rạ 2,0096
=> Vậy lực căng đủ khả năng chịu lực
2.3 Thiết kế thành phần bê tông
+ _ Để thuận tiện trong thi công nhiều hạng mục ( cọc khoan nhôi, mồ , trụ câu, kêt câu nhịp ) ta xây dựng một trạm trộn bê tông tươi ngay
tại công trình với cơng st 60 m3/h
+Ngồi ra đê đảm bảo tiên độ cũng như chât lượng công trình cân bô trí một trạm dự phòng với công suất đảm bảo phục vụ thi công khi trạm chính gặp sự cố
+ Bê tông được vận chuyển bằng xe chuyên dụng ( có bom quay )
+ Thiết bi đồ bê tông ( tuỳ từng hạng mục ) có thể đùng bơm tĩnh, xe bơm cần
trục, gầu máy xúc
2.3.1.Chọn máy trộn bê tông
- Số lượng máy trộn cần thiết trên công trường được xác định theo công thức #
n= 2
W
- trong đó: W la céng suat cua tram tron di dong, W=10m7/h Q" la khéi long vita bêtông thực tế
t_1.25xaxF
Q (mìh)
+ a: chiều dày của lớp đồ, a= 1§ m
+ E: diện tích mặt cắt ngang khối đổ, F= 0.5 m?
+ tạ: thời gian ninh kết của vữa bêtông Với ximăng pooclăng ở nhiệt độ thi
công 20c đến 30°c thì t„=90”
Trang 28-27-+ tye: thoi gian van chuyén cia vita béténg Voi ximang pooclang 6 nhiét d6 thi cong 20°-30° thi t,.=45”
> Qtt= 125% 180.5 025 =] 5 (m”h) 3
Số lượng máy trộn cần thiết là: ni =LŠ
=> Chọn số lượng máy trộn n = 2máy
Thông số kĩ thuật máy trộn bê tông :
Tên máy :CKLN-250L Công suất động cơ(W) :2000
Trọng lượng máy :150 kg
-_ Kích thước máy :1600x800x1300(mm)
Năng suất máy :9 (m3/h)
2.3.2 Thiết kế tí lệ phối hợp bê tông M400
- Dựa vào các điều kiện khu vực cụ thể của công trình ta chọn vật liệu như
sau:
+ Đá: chọn đá dăm cấp phối tốt, đá 1x2 em
doa = 1.6 (kg/dm)) : khối lượng thể tích của đá
ỗạa = 2.74 (kg/dm”): khối lượng riêng của đá + Cát: chọn cát vàng hạt to Soc = 1.53 (kg/dm*) Sac = 2.64 (kg/dm*) + Xi mang: dung xi mang pooclang PC40 Sox = 1.3 (kg/dm”) Sax = 3.1 (kg/dm*)
+ Chọn D„„„ = 20mm loại đá dăm đảm bảo chất lượng và các chỉ tiêu cơ lý
+ Chọn độ sụt của hỗn hợp bê tông: vì bê tông đồ dầm phải có độ sụt lớn để đảm bảo độ chặt bê tông sụt dé dàng qua các khe cốt thép và lap hết lỗ rỗng nên ta
chọn bê tông có độ sụt là S;= 7cm với độ sụt 7em và cấp phối da dam c6 Dinax = 20mm, ta tra bang 14-vat liéu xac dinh được lượng nước là 205 (I)
Trang 29Tinh tile © X ta có công thức kinh nghiệm 2 N Rs = AXR, x(>— 0.5) trong đó: 8: cường độ chụi nén của bê tông ở 28 ngày tuổi Rÿ) = 400 (kg/cm”) R, : mác của xi măng R, =400 (kg/cm?)
A: hệ số phụ thuộc vào cốt liệu
Mác xi măng được xác định trong phòng thí nghiệm, chất lượng cốt liệu đá trung bình ta tra bảng ta có A=0.6
Trang 30-29-— Yod 1.6 ry =1 =1-—— =0416 Vad 74 1000 > P“gaigxid2 1 T621 (kg) 1.6 2.74 - Tinh lugng cat cho 1m’ bé tong c- 1o00-{ 5 và) xy, Vad Vax =|1000~[ 13621 274 ` 31 „ 432 „ 2os Ì|x 2,64 =408.53 (kg) Vậy tỉ lệ phối hợp bê tông mác 400 xX N 443.72 C Dix” | 408.53, 1362.1 1/—/— X X 443.72 443.72 30.462
- Vật liệu đùng để tính toán thành phần hỗn hợp ở trang thái khơ hồn tồn tức là
độ âm vật liệu W= 0% Trên thực tế cát và đá có độ âm nhất định khi thi công
cần tiền hành làm thí nghiệm để tìm ra độ ẩm thực tế của vật liệu, từ đồ ta điều
chỉnh tỉ lệ vật liệu tương ứng với độ ầm của vật liệu được xác định theo công
thức
G,
G% = Ca — 2 „100,
khô
ở,„: khối lượng vật liệu ở trạng thái tự nhiên
,,„: khối lượng vật liệu ở trạng thái hồn tồn khơ
- Giả sử độ âm của cát W, =4%, của đá Wa =2% thì lượng vật liệu thực tế sản
xuất 1m” bê tông là:
Trang 31-30-+ lượng nước thục tê cần N„=N-(CxIW,+ DxIW,)= 205~(408.53x4%+1362x2%)=161.42 (!) = Lượng hỗn hợp bê tông cần thiết cho 1 đầm là V,, =V,=L,xF Trong do: F: diện tích mặt cắt ngang dầm Lạ: chiều dài đầm *) DẦm L=24 m có F=1,008 (m”) V= 24 x 1,008 = 24.192 (m*) -Tính toán năng suất I cối trộn:
+ Thanh phan 1 cối trộn: Xi măng (bao); cát , đá, nước (thùng, hộc đong 15kg): + thùng XM :7 thùng + khối lượng đá: 23 thùng + Cát: § thùng cát + Nước: 70 lít)
2.4.Tỉnh toán giá long môn, dầm dẫn 2.4.1.Làm đường lao vận chuyến
a Đường lao ngang :
* Cấu tạo
— Đường lao ngang được bồ trí từ bãi đúc dầm ra đường lao đọc chiều dai
đường lao ngang là 10m so với đường lao dọc, đường lao ngang được thiết kế bằng 2 thanh ray P43 được bắt bu lông vào tà vẹt, tà vẹt có kích thước
(20x20x200)cm khoảng cách giữa các tà vẹt là 100cm.Được đặt lên lớp đá
dăm(2x4)cm đệm dầy 37cm ,mỗi bên rộng 100cm đầm chặt k9§ với khối
lượng đá đăm là 7,4(m3) ,số tà vẹt là 10
Trang 32-31-2.4.2 - Cau va | 1.thanh ray p43 2.ta vet 3 đá dam 4 xe goong Hình1 8.Cấu tạo đường lao ngang ‹ Đường lao dọc:
Cấu tạo đường lao đọc về cơ bản giống đường lao ngang ,chiều đài đường lao doc L=70m tinh dén trụ TI
Chiều dai: Tính từ đuôi mồ đến bãi đúc đầm: 40m
Lớp móng cấu tạo bằng lớp đá đăm (2x4) em dày 25cm rộng 200cm ,đầm
chặt k98 ,với khối lượng đá dăm là :30 (m3)
Đặt tà vệt có kích thước (20x20x200)cm cách nhau 100cm, tổng số thanh tà vẹt 70 thanh
Đặt 2 thanh ray P43 đặt cách nhau 1m liên kết với ta vet bang bu long Đường lao ngang đặt cao hơn đường lao dọc 12cm
Cấu tạo của cầu dẫn:
dẫn được thiết kế bằng 4 thanh thép I 600 trên mặt cắt ngang gác lên l mồ trụ, cầu dẫn được liên kết ngang bằng thanh giằng V100x100x7 L=1,25m
,sườn tăng cường VI00x1I00x7 L=0,41 m,L=0,95 m
- Sau khi lắp đặt xong dầm dẫn ta đặt tà vẹt (20x20x200)cm trên đầm dẫn, khoảng cách các tà vẹt trên đầm là Im, khi đặt tà vẹt xong tiến hành đặt 2 thanh ray làm
đường di chuyên xe goòng
Trang 33-32-M? T C? T NGANG D? M D? N RAY P43 THÉP B?N T T270X300X10 Z2 THANH GI? xo Z2 V100X100X7,L=1.25) SU? N GIA CU? NG V100X100X7,L=0.41M 2 D?MI600,L=24m 500 800 ————> V100X100X7,L=0.95M
Hình 1.9 :Sơ đồ cấu tạo dầm dẫn
2.4.3 Tính toán và kiểm tra khả năng chịu lực của dam dan
Trang 34-33-Trọng lượng dầm: (Tính cho 1 dầm biên)
L= 24 (m) cd Q=42744 (Kg)
Tải trọng ở vị tri bắt lợi nhất khi dầm ra đến vị trí cách gối:12m + Trọng lượng tác dụng lên 1 dam L= 24m:
P„= = =10686(Kg)
+ Trọng lượng của xe goòng : P,=300 Kg
—> Pụzz=1./2x( Pz¿+P¿) = 1.2x(106§6 + 300) = 13183,2 (Kg)
* Kiểm tra điều kiện chịu uốn :
Coi đầm dẫn là đầm giản đơn, kê trên 2 gói tại mó, chiều đài tính toán 24m + Phản lực tại gối là:
Va= Va = (Qix L+P,)/2= ee = 10340,4(Kg)
- Mômen lớn nhất giữa dầm:
- _ Trọng lượng bản thân dầm dẫn : q1=432(kg/m) với nI=l,I
- _ Trọng lượng bản thân dầm bản BTCT DƯI :q2=42744(kg) voi n2=1,2 -_ Trọng lượng xe goòng :q3=300(kg) với n3=1,3
M —_qgx _(mxqi+n,xq;, +n;xg,)xI” — (432xI1+47744x1,2+300x1.3)x 24? Max = 8 = 8 = 4187376 (kg.cm) + Tính mômen kháng uốn: W(thực)= “ ma — 4187376 w Như vậy chọn dầm I 600 có W=2560(cm3) =2203,88( cm)
2.4.4 Tính tốn giá Long mơn
* Các căn cứ để tính chiều cao và chiều rộng giá long môn: - Căn cứ đề tính chiều cao:
+ Căn cứ vào chiều cao cầu dẫn
+ Căn cứ vào chiều dày của các thanh tà vẹt + Căn cứ vào chiêu cao của các thanh ray
Trang 35-34-+ Căn cứ vào chiều cao xe goòng
+ Căn cứ vào chiều cao của đầm BTCT, chiều đài móc cầu , palăng xích -_ Căn cứ đề tính chiều rộng của giá long môn:
+ Căn cứ vào chiều rộng của bệ kê gồi ,
+ căn cứ vào chiều rộng mặt cầu, khoảng cách giữa hai dầm biên, khoảng
cách giữa các dầm, chiều rộng mũ mó
+ Theo thiết kế KT, mũ mồ có chiều rộng: 9m, như vậy thì chân cột vướng
dầm biên, phải bố trí chân cột ra ngồi
+ Thiết kế cơng — son đỡ chân cột giá long môn ta dùng I 400 đặt trong thân
m6, thừa ra2 bên thân mồ mỗi bên dai 50cm cắm sâu 100cm M?TC? TNGANGM2 MI 9800 Patog sh ` H 5000 pe et EE=== 1125 2250 2250 2250 1125 1 sos | \ \ na a Hình 2.1.Bồ chí giá long môn
Căn cứ vào vị trí đặt giá long môn: (coi cột giá như một thanh chịu nén đúng tâm;
xà ngang coi như I dầm giản đơn chịu uốn)
Trang 36-35-* Cấu tạo giá long môn
- Cột giá là 2 thép I300 và xà ngang là thép hình 140
- -Kích thước: cao 5m, rộng 9,8m, mút thừa ra 40 cm,
* Tính toán xà ngang có khẩu độ tính toán: 9,8(m ) Tra bảng thép hình , thép chữ 1400 W, =853 (cm) J¿= 19062 (cm?) d =0.83 cm, F=72.6 cm’, S,=545 cm’, q= 57 kg Tính xà ngang giá long môn theo TTGH thứ nhất: ổ= We < Ry?
Tính tải trọng tác dụng lên xà ngang của giá :
- Tai trọng đo palăng xích và cáp ( lấy bằng 100 kg/1chiếc) Pi,=2xnxI100 =2x I.1 x I00=220 Kg
-_ Tải trọng đo lực kéo khi nâng lấy bằng 75 kg , hệ số vượt tải = 1.3 Pa=2xI.3x75= 195 Kg Trọng lượng dầm : Q =42744_ kg= 42,744(T) -_ Hoạt tải: Q P)= l7” Pụ=1.2(“+ what hi 2 +220) = 25910,4(Kg) - Tinh tai: Tải trọng xà ngang trên Im chiều dài : q= 57 (Kg/m ) Qun= 57x 1.1 =62.7 (Kg/m)
Trang 37-36-Mômen lớn nhất tại vị trí gitia xa:
V,*L Ou *L? _ 13108" 4,9 | 62.7* 4,9"
MMax= 2 § 5 = 32302,77(Kg.m)
+ Tính ứng suất pháp:
§ = Mitac J, = 3230277 _ 59,27 Kg/em* <= Ry"? = 4200 kg/ cm? 545 >> Vậy xà ngang đảm bảo về ứng suất pháp
* Kiểm tra cột giá long môn : chiều cao 5.00 m
Ta chọn cột giá long môn bằng thép I300có R„= 1900 Kg/cm” - _ Kiểm toán cột bắt lợi nhất khi nhắc dầm biên đặt xuống gồi
Trang 38-37-Liên kết giữa cột và xà ngang dung thép bản được khoét lỗ và hàn vào
xà ngang và đầu cột rồi dung bu long xiết chặt
- Lién kết chân giá với thanh 2 I 50 chôn sẵn trong mồ dung thép bản khoét lỗ và hàn vào thanh I và chân cột rồi đung bu long xiết chặt - _ Trên xà ngang hàn thêm sườn tăng cường đề tránh phá hoại cục bộ - Lién két ngang của 2 I 30a cột giá bằng thép bản L =7.5 X 7.5 em
2 cic ICI Hono Lim Hình 2.2.Cấu tạo giá long môn 2.5.Bồ trí tời múp 1 Tính toán khi lao dọc , kéo ngang - Tính lực kéo T, =Sx(Kx/,+,xr)+0xi Trong đó
Q: trong long cita dam Q = y,,, x V = 2600*0.685*24 = 42744 (Kg)
R: ban kính xe goong (cm), R=l lem
K: hệ số an toàn, K=2.5
r: bán kính trục xe (cm), r=2.5cm
f›: hệ số ma sát lăn của bánh xe trên trục đường ray, f=0.065
u: hệ số ma sát trượt nằm trong Ô trục xe goong có đầu bôi trơn u=0.1
¡: độ dốc dọc đường lao, i=0%
Trang 39-38-_ 42,744 > TT, nn (2.5x0.065 +0.1x2.5)+0=1.6 (7) > Luc kéo tinh toán T, =nxT, =1.2x1.6=1.92 (7) - Tinh luc ham 1, “xứ +xr)*Qxi+IW W=qxF: tải trọng gió, W=0 > T= 42,744 (0.065 +0.1x 2.5)+0+0=1.22 (7) 2 Bồ trí tời múp
- Bồ trí đường lao ngang
+ ta chon 1 toi kéo 5 (T) va 1 toi ham 3 (T) + tính số đây cáp kéo hãm =7“ + (I+2)44 n= r0 + 2)day af, +2)day Tr] (l 2)}dâ) 7“: lực kéo tính toán [7]: công suất của toi
Trang 40-39-CHUONG III: THIET KE TO CHUC THI CONG 3.1 Công Tác Chuẩn Bi
Sau khi nhận mặt bằng Nhà thầu sẽ tiến hành khảo sát, đo đạc, kiểm tra và khôi phục tim tuyến cầu, đối chiếu từ bản vẽ thiết kế thi công với thực địa để xác định chính xác các vị trí công trình đảm bảo thi công đúng thiết kế bản vẽ thi công
được duyệt
Nhà thầu sẽ phối hợp với Chủ đầu tư và địa phương tiến hành công tác giải phóng mặt bằng (nếu còn vướng mắc), giải toả các công trình kiến trúc và cơ sở hạ tầng kỹ thuật khác trong quá trình thi công
Xác định chính xác nguồn cung cấp nguyên vật liệu sử dụng cho công trình Lấy
mẫu làm thí nghiệm để kiểm tra đánh giá chất lượng, ký kết hợp đồng mua, khai
thác vật liệu khi được Chủ đầu tư và TVGS chấp thuận
Chuẩn bị đầy đủ các thủ tục cần thiết có liên quan đến công tác thi công đồng thời giải quyết các mối quan hệ với địa phương và các cơ quan hữu quan
Tập kết nhân lực, thiết bị đến công trường, xây dựng lán trại, kho tàng, thi công bãi đúc cấu kiện bê tông và các vấn đề khác có liên quan
Thông báo việc triển khai tổ chức thỉ công công trình, đặc biệt là đối với các hộ đân ở
gần khu vực thi công
Thống nhất kế hoạch thi công với Chủ đầu tư để có sự phối hợp đồng bộ với kỹ sư
giám sát trong việc kiểm tra nghiệm thu cũng như tiến độ giải phóng mặt bằng
3.1.1 Xây dựng văn phòng làm việc, thiết bị phục vụ cơng trình:
Tồn bộ công trường, kho bãi, nhà xưởng, lán trại sẽ được bồ trí tại khu
vực đầu tuyến phía đầu cầu mố M0 Ngoài ra trong quá trình triển khai công việc sẽ cho xây dựng thêm các lán trại và kho bãi tạm thời tuỳ theo yêu cầu công việc A Ban chỉ huy công trường
Nhà thầu sẽ bố trí một khu nhà điều hành đề điều hành công việc chung và là địa điểm giao dịch cũng như nơi ăn nghỉ cho cán bộ, nhân viên