CHƯƠNG 2 - TÍNH MÓNG M2

Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M2 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 451 CHƯƠNG 2: TÍNH MÓNG M2 I. TẢI TRỌNG TRUYỀN XUỐNG MÓNG Tải truyền xuống móng được lấy ra từ kết quả giải khung. Kết quả tải trọng truyền xuống móng tại khung 6/C như sau: Tr/hợp N(kN) M x (Tm) M y (Tm) V x (T) V y (T) N max 19748 270 46 24 155 M xmax 17925 771 50 29 230 M ymax 18152 250 310 68 54 V xmax 18152 250 310 68 54 V ymax 18053 753 192 13 240 Để an toàn ta có thể coi các giá trò lớn nhất của nội lực xảy ra đồng thời. Xem nội lực tiêu chuẩn bằng nội lực tính toán chia 1.15, ta có nội lực tiêu chuẩn tính toán truyền xuống móng như sau: N (kN) M x (kNm) M y (kNm) V x (kN) V y (kN) Tính toán 19748 771 310 68 240 Tiêu chuẩn 17172 670 270 59 207 II. CHỌN LOẠI CỌC VÀ KÍCH THƯỚC ĐÀI ¾ Chọn cọc Cọc khoan nhồi có đặc điểm sau: Kích thước: D = 1 m L = 32 m Vật liệu: Thép CII Bêtông mác 300 ¾ Chọn kích thước đài: Chiều cao đài h đ = 2 m Diện tích mặt đài a đ *b đ = 4.2*4.2 m Độ sâu đặt móng D f = 2 m Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M2 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 452 III. XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 1. TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU LÀM CỌC Tính theo công thức: P vl =R u A b +R an A a Trong đó: R u : Cường độ tính toán của bêtông cọc nhồi. R u =R/4.5 =30/4.5 =6 66 N/mm 2 phải ≤ 6.0 N/mm 2 , lấy R u =6.0 N/mm 2 R an : Cường độ tính toán của thép. R an =R c /1.5=300/1.5=200 N/mm 2 (R c giới hạn chảy của cốt thép CII = 300 Mpa= 300N/mm 2 ) A b =πD 2 /4=1.131 m 2 , diện tích tiết diện ngang của cọc. A a : Diện tích thép dọc trong cọc không bé hơn 0.4%A b khi cọc có chòu tải trọng ngang Dự kiến dùng 12Þ22, F a = 4561 mm 2 > 0.4/100* A b = 4524 mm 2 Vậy: P vl =R u A b +R an A a =6.0*1.131*10 6 +200*4561 =7698200 N = 7798.2 kN 2. TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO CHỈ TIÊU CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN Lớp 4b -8.1m -7.0 m -5 m Lớp 4a 2000 Lớp TK -9.5m Lớp 4a -17.4m -39m 1100140025100 7900 32000 Tầng hầm Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M2 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 453 Sức chòu tải của cọc theo đất nền được xác đònh theo công thức sau: Q u =Q s +Q p =A s f s +A p q p Sức chòu tải cho phép của cọc Q a : Q a =Q s /FS s +Q p /FS p hay Q a =Q u /FS Trong đó: FSs: Hệ số an toàn cho phần sức chòu ma sát bên của cọc, lấy bằng 1.5 - 2 FSp: Hệ số an toàn cho phần sức chòu tải mũi cọc, lấy bằng 2 – 3 ¾ Tính sức chòu tải do ma sát xung quanh cọc Q s =UΣ(L i f si ) Trong đó: U=πD=3.769m là chu vi cọc. L i : Chiều dày mỗi lớp đất mà cọc đi qua. f si : ứng suất do ma sát mặt bên cọc, lấy tại giữa lớp đất. f si =C ai +σ’ hi tgϕ ai C a : Lực dính giữa thân cọc và đất, đối với cọc bêtông cốt thép lấy C a =C σ’ hi =K si σ’ vi là ứng suất hữu hiệu trong đất theo phương vuông góc với mặt bên cọc tại độ sâu giữa đoạn cọc thứ i. σ’ vi : là ứng suất hữu hiệu trong đất theo phương thẳng đứng tại độ sâu giữa đoạn cọc thứ i. ϕ a : góc ma sát giữa cọc và đất nền, đối với cọc bêtông cốt thép lấy ϕ a =ϕ K si =1-sinϕ i (đối với cọc khoan nhồi) Ta có bảng tính sau: z i1 z i2 L i cọc c φ γ ' K si σ ' vi σ ' hi f si Q si Đoạn cọc thứ i Thuộc lớp đất m m m kN/m2 o kN/m3 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN 1 Lớp 4a 7 8.1 1.1 2.7 27 9.11 0.546 23.231 12.684 9.163 38.00 2 Lớp TK 8.1 9.5 1.4 14.5 15 10.03 0.741 35.262 26.136 21.503 113.49 3 Lớp 4a 9.5 17.4 7.9 2.7 27 9.11 0.546 78.268 42.735 24.474 728.91 4 Lớp 4b 17.4 39 21.6 2.9 29 9.91 0.515 221.280 114.001 66.092 5381.87 Q s = ΣQ si 6262.27 ¾ Tính sức chòu tải mũi cọc Qp=A p q p Trong đó: A p =πD 2 /4=1.131 m 2 , là diện tích tiết diện ngang mũi cọc. Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M2 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 454 q p : cường độ chòu tải của đất dưới mũi cọc. q p =CN c + σ’ vp N q +γd p N γ C = 2.9 KN/m 2 , lực dính của đất từ độ sâu mũi cọc trở xuống. σ’ vp = 221.28 + 9.91*21.6/2 = 328.308 KN/m 3 , ứng suất hữu hiệu thẳng đứng do trọng lượng bản thân của đất gây ra tại mũi cọc. γ = 9.91 KN/m 3 d p =1.2m, đường kính kính cọc. N c , N q , N γ các hệ số phụ thuộc vào góc ma sát trong của dất dưới mũi cọc. Với ϕ=29 o , tra bảng 3.5 trang 24 sách Nền móng- Châu Ngọc Ẩn ta có: N c =34.242, N q =19.981, N γ =17.7 Q p =2.9*34.242+ 328.308*19.981 + 9.91*1.2*17.7 = 7769.46 kN Vậy: Qa=Qs/2+Qp/3 =6262.27/2+ 7769.46/3 = 5720.95 kN Khả năng chòu tải của một cọc là: P a =min(Q vl ,Q a )=5466.78 kN IV. XÁC ĐỊNH SỐ CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC Chọn sơ bộ số cọc theo công thức: 3.97 5466.78 23169*1.1 Q kN n a tt c === Chọn số cọc là 4, bố trí cọc như hình vẽ: 900 900 300 1200 1200 900 1200 1200 1200 300 4200 x y 900 300 1200 1200 900 1200 1200 1200 300 4200 900 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M2 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 455 V. KIỂM TRA TẢI TRỌNG ĐỨNG TÁC DỤNG LÊN CÁC CỌC Diện tích thực của đài cọc: F đ = 4.2*4.2=17.64 m 2 Trọng lượng bản thân đài cọc: N tt đ = 17.64*2*25*1.1= 970.2 kN Lực dọc tính toán tại đế đài: N tt = 19748 +970.2 =20718.2 kN Moment tính toán tại đế đài: M x tt =M ox +H y h đ = 771+240*2 =1251 kNm M y tt =M oy +H x h đ = 310+68*2 =446 kNm Lực tác dụng vào các đầu cọc: kN 5185 1.2*4 1.2*446 1.2*4 1.2*1251 4 20718.2 x xM y y*M n N p 222 i max tt y 2 i max tt x c tt tt max =++= ∑ + ∑ += kN 4841 1.2*4 1.2*446 1.2*4 1.2*1251 4 20718.2 x xM y y*M n N p 222 i max tt y 2 i max tt x c tt tt min =−−= ∑ + ∑ += Ta nhận thấy: P max <P a và P min >0, vậy các cọc đủ khả năng chòu lực. VI. TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG NGANG TÁC DỤNG DỌC THEO THÂN CỌC 1. Chuyển vò và góc xoay tại đầu cọc Hệ số biến dạng: 5 bcdb I/EKbα = K: hệ số tỷ lệ có thứ nguyên là kN/m 4 , phụ thuộc vào đất quanh cọc, lấy trong khoảng từ 5 đến 10 lần đường kính cọc (từ 6m đến 12m) kể từ đầu cọc. Trong N M Q lo L Z Y o ψ ψ o ∆ n Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M2 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 456 trường hợp của đòa chất này, đất đang xét tương ứng với lớp 4b (cát vừa đến mòn lẫn bột), Tra Bảng G1-TCXD 205-1998 ta có K=500(T/m 4 ) =5000(kN/m 4 ). => 1 5 6 db 0.33m0.102*10*2.2/2.9*5000α − == I=π*1.2 4 /64=0.102 m 4 , moment quán tính tiết diện ngang của cọc. Theo TCXD 205-1998, khi d≥ 0.8m thì b c =D+1m=2.2m, bề rộng qui ước của cọc. E b =2.9*10 7 kN/m 2 là môđun đàn hồi của bêtông. Chiều dài cọc trong đất tính đổi: L e =α bd L=0.33*32=10.56 m Tra Bảng G2-TCXD 205-1998, với L e > 4m ta có: A o =2.441, B o =1.621, C o =1.751 Các chuyển vò δ HH , δ HM , δ MM của cọc ở cao trình mặt đất (cao độ tầng hầm) do các ứng lực H o =1, M o =1 đặt ở cao trình này: (m/kN)10*2.2962.441 0.102*10*2.9*0.33 1 A IEα 1 δ 5 73 o b 3 bd HH − === )(kN10*0.5031.621 0.102*10*2.9*0.33 1 B IEα 1 δ 1)5 62 o b 2 bd MH −− === )(kNm10*0.1791.751 0.102*10*2.9*0.33 1 C IEα 1 δ 15 6 o bbd MM −− === Moment uốn và lực ngang tại cao trình đáy đài H ox =V x = 59/4 = 14.75 kN M oy = 0 H oy =V y = 240/4 = 60 kN M ox = 0 (do có đài móng thấp và xem như đài móng là tuyệt đối cứng nên momen tại đế đài đã phân phối thành lực dọc tác dụng lên các đầu cọc nên M ox = M oy = 0) Chuyển vò ngang y o và góc xoay ψ o tại cao trình đáy đài y ox =H ox δ HH +M oy δ HM = 14.75*2.296*10 -5 = 0.339*10 -3 m ψ 0y =H 0x δ MH + M oy δ MM = 14.75*0.503*10 -5 = 0.074*10 -3 rad y oy =H oy δ HH +M ox δ HM = 60*2.296*10 -5 = 1.378*10 -3 m ψ 0x =H 0y δ MH + M ox δ MM = 60*0.503*10 -5 = 0.302*10 -3 rad Ta có: y omax = 1.378*10 -3 = 0.143 cm < [y o ]=1 cm => THOẢ ψ 0max = 0.302*10 -3 < 2*10 -3 => THỎA 2. Tính áp lực σ x , σ y (kN/m 2 ), moment uốn M x , M y (kNm), lực cắt Q x , Q y (kN) Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M2 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 457 )D IEα H IEα M B α ψ A(yZ α K σ I b 3 bd 0 b 2 0 I bd o I0e bd z bd ++−= 3 bd 0 3030bbd30b 2 bdz D α H CMBIψEαAIyEαM ++−= 4040bd4ob 2 bd40b 3 bdz DHCMαBIψEαAIyEαQ ++−= Các hệ số A 1 , B 1 , C 1 , D 1, A 2 , B 2 , C 2 , D 2, A 3 , B 3 , C 3 , D 3 tra Bảng G3-TCXD 205- 1998 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M2 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 458 BẢNG TÍNH MOMEN UỐN DỌC THÂN CỌC PHƯƠNG NGANG MẶT BÊN CỌC Z Ze A3 B3 C3 D3 M x (kNm) M y (kNm) 0.00 0 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000 0.000 0.30 0.1 0.000 0.000 1.000 0.100 18.182 4.470 0.61 0.2 -0.001 0.000 1.000 0.200 35.920 8.830 0.91 0.3 -0.004 -0.001 1.000 0.300 53.065 13.045 1.21 0.4 -0.011 -0.002 1.000 0.400 68.434 16.822 1.52 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.500 83.061 20.416 1.82 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 96.354 23.682 2.12 0.7 -0.057 -0.020 0.996 0.699 107.685 26.463 2.42 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 117.565 28.887 2.73 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 125.594 30.853 3.03 1 -0.167 -0.083 0.975 0.994 131.066 32.188 3.33 1.1 -0.222 -0.122 0.960 1.090 135.603 33.290 3.64 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 138.694 34.032 3.94 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 139.596 34.233 4.24 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 138.979 34.055 4.55 1.5 -0.559 -0.420 0.811 1.437 136.952 33.525 4.85 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 134.004 32.762 5.15 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 129.767 31.675 5.45 1.8 -0.956 -0.867 0.530 1.612 124.319 30.283 5.76 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.640 118.522 28.796 6.06 2 -1.295 -1.314 0.207 1.646 111.795 27.072 6.36 2.1 -1.487 -1.590 -0.010 1.627 104.477 25.193 6.67 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 96.736 23.199 6.97 2.3 -1.912 -2.263 -0.582 1.486 88.584 21.094 7.27 2.4 -2.141 -2.663 -0.949 1.352 80.487 18.992 7.58 2.5 -2.379 -3.109 -1.379 1.165 72.320 16.860 7.88 2.6 -2.621 -3.600 -1.877 0.917 64.551 14.816 8.18 2.7 -2.865 -4.137 -2.452 0.598 56.547 12.702 8.48 2.8 -3.103 -4.718 -3.108 0.197 49.267 10.757 8.79 2.9 -3.331 -5.340 -3.852 -0.295 41.968 8.798 9.09 3 -3.540 -6.000 -4.688 -0.891 35.395 7.010 9.39 3.1 -3.722 -6.690 -5.621 -1.603 28.561 5.153 9.70 3.2 -3.864 -7.403 -6.653 -2.443 22.990 3.604 10.00 3.3 -3.955 -8.127 -7.785 -3.424 17.663 2.117 10.30 3.4 -3.979 -8.847 -9.016 -4.557 13.262 0.863 10.61 3.5 -3.919 -9.544 -10.340 -5.854 9.548 -0.209 10.91 3.6 -3.757 -10.196 -11.751 -7.325 6.210 -1.171 11.21 3.7 -3.471 -10.776 -13.235 -8.979 3.416 -1.973 11.52 3.8 -3.036 -11.252 -14.774 -10.821 1.921 -2.418 11.82 3.9 -2.427 -11.585 -12.854 -12.854 0.780 -2.730 12.12 4 -1.614 -11.731 -15.075 -15.075 0.884 -2.676 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M2 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 459 Mx (kNm) 0 2 4 6 8 10 12 14 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 z (m) My (kNm) 0 2 4 6 8 10 12 14 -10 0 10 20 30 40 z (m) Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M2 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 460 BẢNG TÍNH LỰC CẮT DỌC THÂN CỌC Z Ze A4 B4 C4 D4 Q x (kN) Q y (kN) 0.00 0 0.000 0.000 0.000 1.000 14.750 60.000 0.30 0.1 -0.005 0.000 0.000 1.000 14.570 59.268 0.61 0.2 -0.020 -0.003 0.000 1.000 14.101 57.362 0.91 0.3 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 13.343 54.284 1.21 0.4 -0.080 -0.021 -0.003 1.000 12.368 50.324 1.52 0.5 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 11.232 45.715 1.82 0.6 -0.180 -0.072 -0.016 0.997 9.936 40.457 2.12 0.7 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 8.550 34.842 2.42 0.8 -0.320 -0.171 -0.051 0.989 7.132 29.100 2.73 0.9 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 5.689 23.260 3.03 1 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 4.219 17.320 3.33 1.1 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 2.784 11.526 3.64 1.2 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 1.430 6.075 3.94 1.3 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 0.124 0.823 4.24 1.4 -0.967 -0.910 -0.479 0.821 -1.045 -3.863 4.55 1.5 -1.105 -1.116 -0.630 0.747 -2.199 -8.478 4.85 1.6 -1.248 -1.350 -0.815 0.652 -3.176 -12.361 5.15 1.7 -1.396 -1.613 -1.036 0.529 -4.054 -15.835 5.45 1.8 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 -4.798 -18.751 5.76 1.9 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 -5.470 -21.368 6.06 2 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 -5.983 -23.329 6.36 2.1 -1.992 -2.956 -2.379 -0.345 -6.410 -24.930 6.67 2.2 -2.125 -3.360 -2.849 -0.692 -6.691 -25.930 6.97 2.3 -2.243 -3.785 -3.379 -1.104 -6.889 -26.590 7.27 2.4 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -6.987 -26.837 7.58 2.5 -2.407 -4.683 -4.632 -2.161 -6.984 -26.674 7.88 2.6 -2.437 -5.140 -5.355 -2.821 -6.906 -26.211 8.18 2.7 -2.420 -5.591 -6.143 -3.580 -6.738 -25.386 8.48 2.8 -2.346 -6.023 -6.990 -4.445 -6.533 -24.421 8.79 2.9 -2.200 -6.420 -7.892 -5.423 -6.233 -23.093 9.09 3 -1.969 -6.765 -8.840 -6.520 -5.866 -21.513 9.39 3.1 -1.638 -7.034 -9.822 -7.739 -5.506 -19.998 9.70 3.2 -1.187 -7.204 -10.822 -9.082 -5.010 -17.976 10.00 3.3 -0.599 -7.243 -11.819 -10.549 -4.530 -16.069 10.30 3.4 0.147 -7.118 -12.787 -12.133 -3.990 -13.993 10.61 3.5 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 -3.399 -11.788 10.91 3.6 2.205 -6.212 -14.496 -15.613 -2.754 -9.467 11.21 3.7 3.563 -5.338 -15.151 -17.472 -2.071 -7.107 11.52 3.8 5.173 -4.111 -15.601 -19.374 -1.356 -4.753 11.82 3.9 7.059 -2.473 -15.779 -21.279 -0.536 -2.133 12.12 4 9.244 -0.358 -15.610 -23.140 0.338 0.522 [...]... 0.8 12 0.961 1. 126 1.308 1.506 1. 720 1.950 2. 195 2. 454 2. 724 3.003 3 .28 8 3.574 3.858 4.133 4.3 92 4. 626 4. 826 4.980 5.075 5.097 5. 029 4.853 4.548 Trang 4 62 σx (kN /m2) 0.000 0.480 0.891 1 .23 5 1.5 12 1. 721 1.860 1.936 1.940 1.874 1.744 1.536 1 .24 8 0.887 0.445 -0 .0 82 -0 .707 -1 .435 -2 . 269 -3 .20 9 -4 .27 6 -5 .474 -6 .796 -8 .27 1 -9 .874 -1 1.635 -1 3.544 -1 5.580 -1 7.738 -2 0 . 021 -2 2 .388 -2 4 .787 -2 7 .21 1 -2 9 .557 -3 1.7 82. .. -2 7 .21 1 -2 9 .557 -3 1.7 82 -3 3.774 -3 5.431 -3 6.611 -3 7.178 -3 6.916 -3 5.631 σy (kN /m2) 0.000 1.949 3. 621 5.017 6.137 6.9 82 7.5 42 7.841 7.849 7.573 7.033 6.180 4.996 3.516 1.7 02 -0 .455 -3 .008 -5 .983 -9 .389 -1 3 .22 8 -1 7.581 -2 2 .463 -2 7 .851 -3 3.857 -4 0.380 -4 7.541 -5 5.301 -6 3.570 - 72. 325 -8 1.5 82 -9 1.167 -1 00.8 72 -1 10.661 - 120 .117 - 129 .058 -1 37.030 -1 43.616 -1 48 .23 7 -1 50.330 -1 49. 021 -1 43.519 SVTH: Lê Lương... 2. 70 2. 80 2. 90 3.00 3.10 3 .20 3.30 3.40 3.50 3.60 3.70 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 38 3.70 3.80 0.10 z/b ko giữa lớp giữa lớp σbt (z) γ' σ (z) giữa lớp 3 giữa lớp 2 2 p1i p2i e1i e2i S 2. 26 2. 27 2. 28 2. 28 2. 29 2. 30 2. 32 2.33 2. 34 2. 36 2. 38 2. 40 2. 42 2.44 2. 46 2. 49 2. 51 2. 54 2. 57 2. 60 2. 63 2. 67 2. 70 kN/m kN/m 327 . 82 4 72. 62 328 . 02 4 72. 58 328 .41 4 72. 74 329 .01... LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 3-NM -Chương 2: Tính móng M2 B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING 2 -1 00 -9 0 -8 0 -7 0 σx (kN/m ) -6 0 -5 0 -4 0 -3 0 -2 0 -1 0 0 10 0 2 4 z (m) 6 8 10 12 14 2 σy (kN/m ) -1 60 -1 50 -1 40 -1 30 - 120 -1 10 -1 00 -9 0 -8 0 -7 0 -6 0 -5 0 -4 0 -3 0 -2 0 -1 0 0 10 20 0 2 4 z (m) 6 8 10 12 14 GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ Trang 463 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT... 0. 723 0.343 -0 .1 12 -0 .648 -1 .27 2 -1 .991 -2 . 813 -3 .7 42 -4 .784 -5 .941 0.000 0.005 0. 020 0.045 0.080 0. 125 0.180 0 .24 5 0. 320 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1 .26 4 1. 421 1.584 1.7 52 1. 924 2. 098 2. 2 72 2.443 2. 609 2. 765 2. 907 3.030 3. 128 3.196 3 .22 5 3 .20 7 3.1 32 2.991 2. 7 72 2.463 2. 050 1. 520 0.857 0.047 -0 . 927 0.000 0.000 0.001 0.004 0.011 0. 021 0.036 0.057 0.085 0. 121 0.167 0 .22 2 0 .28 8 0.365 0.456... 0.9 92 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.8 82 0.843 0.795 0.735 0.6 62 0.575 0.470 0.347 0 .20 2 0.033 -0 .1 62 -0 .385 -0 .640 -0 . 928 -1 .25 1 -1 .6 12 -2 . 011 -2 . 450 -2 . 928 -3 .445 -4 .000 -4 .590 -5 .21 0 -5 .854 0.000 0.100 0 .20 0 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.799 0.899 0.997 1.095 1.1 92 1 .28 7 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.770 1. 823 1.863 1.887 1.8 92 1.874 1.830 1.755 1.643 1.490 1 .29 0 1.037 0. 723 0.343 -0 .1 12. .. bêtông (có xét tính đẩy nổi) trong khối móng qui ước Thể tích đài móng: Vđ = 4 .2* 4 .2* 2 = 35 .28 m3 Tổng diện tích tiết diện của cả 4 cọc là: Ap =4*π/4*1 .22 = 4. 524 m2 Dung trọng đẩy nổi của bêtông: 25 -1 0 = 15 kN/m3 => Q = [9.11*(11.3 72* 2.5)+(1 5-9 .11)*35 .28 ]+[9.11*11.3 72+ (1 5-9 .11)*4. 524 ]*1.1 +[10.03*11.3 72+ (1 5-1 0.03)*4. 524 ]*1.4 +[9.11*11.3 72+ (1 5-9 .11)*4. 524 ]*7.9 +[9.91*11.3 72+ (1 5-9 .91)*4. 524 ] *24 .5= 43878... THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 3-NM -Chương 2: Tính móng M2 B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING Qx (kN) -1 0 0 10 20 0 2 4 z (m) 6 8 10 12 14 -4 0 -3 0 -2 0 Qy (kN) -1 0 0 10 20 30 40 50 60 70 0 2 z (m) 4 6 8 10 12 14 GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ Trang 461 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 3-NM -Chương 2: Tính móng M2 B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING BẢNG TÍNH... 0.0 92 0.091 0.089 0.088 0.087 0.085 0.083 0.0 82 0.08 139.38 139.05 138.09 137.13 136.18 135 .22 134 .27 133.31 1 32. 35 131.40 130.44 129 .49 128 .53 127 .57 2. 74 2. 78 2. 83 2. 89 2. 94 3.00 3.07 3.13 3 .20 3 .26 3.33 3.40 3.48 3.55 381.61 386 .22 391.00 395.94 401.03 406 .27 411.66 417 .20 422 .89 428 .71 434.67 440.77 447.00 453.36 520 .99 525 .26 529 .09 533.07 537 .21 541.49 545.93 550.51 555 .24 560.11 565.11 570 .25 ... 140.33 28 .910 368.88 140.09 29 .910 3 72. 94 139.85 30.910 377.18 139. 62 0.193 0 .20 1 0 .20 9 0 .21 8 0 .22 6 0 .23 4 0 .24 2 0 .25 0 0 .25 9 0 .26 7 0 .27 5 0 .28 3 0 .29 1 0.300 0.9 62 0.959 0.953 0.946 0.940 0.933 0. 926 0. 920 0.913 0.907 0.900 0.893 0.887 0.880 31.910 32. 910 33.910 34.910 35.910 36.910 37.910 38.910 39.910 40.910 41.910 42. 910 43.910 44.910 381.61 386 .22 391.00 395.94 401.03 406 .27 411.66 417 .20 422 .89 428 .71 . -2 3 . 329 6.36 2. 1 -1 .9 92 -2 . 956 -2 . 379 -0 .345 -6 .410 -2 4 .930 6.67 2. 2 -2 . 125 -3 .360 -2 . 849 -0 .6 92 -6 .691 -2 5 .930 6.97 2. 3 -2 . 243 -3 .785 -3 .379 -1 .104 -6 .889 -2 6 .590 7 .27 2. 4 -2 . 339 -4 .22 8 -3 .973 -1 .5 92. -1 .5 92 -6 .987 -2 6 .837 7.58 2. 5 -2 . 407 -4 .683 -4 .6 32 -2 . 161 -6 .984 -2 6 .674 7.88 2. 6 -2 . 437 -5 .140 -5 .355 -2 . 821 -6 .906 -2 6 .21 1 8.18 2. 7 -2 . 420 -5 .591 -6 .143 -3 .580 -6 .738 -2 5 .386 8.48 2. 8 -2 . 346 -6 . 023 . -2 . 346 -6 . 023 -6 .990 -4 .445 -6 .533 -2 4 . 421 8.79 2. 9 -2 . 200 -6 . 420 -7 .8 92 -5 . 423 -6 .23 3 -2 3 .093 9.09 3 -1 .969 -6 .765 -8 .840 -6 . 520 -5 .866 -2 1 .513 9.39 3.1 -1 .638 -7 .034 -9 . 822 -7 .739 -5 .506 -1 9.998 9.70