CHƯƠNG 2 - TÍNH MÓNG M1

Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M1 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 429 CHƯƠNG 2: TÍNH MÓNG M1 I. TẢI TRỌNG TRUYỀN XUỐNG MÓNG Tải truyền xuống móng được lấy ra từ kết quả giải khung. Kết quả tải trọng truyền xuống móng tại khung 6/C như sau: Tr/hợp N(kN) M x (Tm) M y (Tm) V x (T) V y (T) N max 23169 125 57 30 111 M xmax 22980 984 42 24 241 M ymax 22867 951 441 102 257 V xmax 22298 59 435 102 109 V ymax 22867 951 441 102 257 Ta nhận thấy trường hợp M ymax có các giá trò nội lực gần bằng giá trò cực đại . Vậy để an toàn ta có thể coi các giá trò lớn nhất của nội lực xảy ra đồng thời. Xem nội lực tiêu chuẩn bằng nội lực tính toán chia 1.15, ta có nội lực tiêu chuẩn tính toán truyền xuống móng như sau: N (kN) M x (kNm) M y (kNm) V x (kN) V y (kN) Tính toán 23169 984 441 102 257 Tiêu chuẩn 20147 856 383 89 223 II. CHỌN LOẠI CỌC VÀ KÍCH THƯỚC ĐÀI ¾ Chọn cọc Cọc khoan nhồi có đặc điểm sau: Kích thước: D = 1 m L = 35 m Vật liệu: Thép CII Bêtông mác 300 ¾ Chọn kích thước đài: Chiều cao đài h đ = 2 m Diện tích mặt đài a đ *b đ = 4.2*4.2 m Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M1 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 430 Độ sâu đặt móng D f = 2 m III. XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 1.TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU LÀM CỌC Tính theo công thức: P vl =R u A b +R an A a Trong đó: R u : Cường độ tính toán của bêtông cọc nhồi. R u =R/4.5 =30/4.5 =6 66 N/mm 2 phải ≤ 6.0 N/mm 2 , lấy R u =6.0 N/mm 2 R an : Cường độ tính toán của thép. R an =R c /1.5=300/1.5=200 N/mm 2 (R c giới hạn chảy của cốt thép CII = 300 Mpa= 300N/mm 2 ) A b =πD 2 /4=1.131 m 2 , diện tích tiết diện ngang của cọc. A a : Diện tích thép dọc trong cọc không bé hơn 0.4%A b khi cọc có chòu tải trọng ngang Dự kiến dùng 12Þ22, F a = 4561 mm 2 > 0.4/100* A b = 4524 mm 2 Vậy: P vl =R u A b +R an A a =6.0*1.131*10 6 +200*4561 =7698200 N = 7798.2 kN 2.TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO CHỈ TIÊU CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN Lớp 4b -8.1m -7.0 m -5 m Lớp 4a 2000 Lớp TK -9.5m Lớp 4a -17.4m -42m 1100140025100 7900 35000 Tầng hầm Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M1 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 431 Sức chòu tải của cọc theo đất nền được xác đònh theo công thức sau: Q u =Q s +Q p =A s f s +A p q p Sức chòu tải cho phép của cọc Q a : Q a =Q s /FS s +Q p /FS p hay Q a =Q u /FS Trong đó: FSs: Hệ số an toàn cho phần sức chòu ma sát bên của cọc, lấy bằng 1.5 - 2 FSp: Hệ số an toàn cho phần sức chòu tải mũi cọc, lấy bằng 2 – 3 ¾ Tính sức chòu tải do ma sát xung quanh cọc Q s =UΣ(L i f si ) Trong đó: U=πD=3.769m là chu vi cọc. L i : Chiều dày mỗi lớp đất mà cọc đi qua. f si : ứng suất do ma sát mặt bên cọc, lấy tại giữa lớp đất. f si =C ai +σ’ hi tgϕ ai C a : Lực dính giữa thân cọc và đất, đối với cọc bêtông cốt thép lấy C a =C σ’ hi =K si σ’ vi là ứng suất hữu hiệu trong đất theo phương vuông góc với mặt bên cọc tại độ sâu giữa đoạn cọc thứ i. σ’ vi : là ứng suất hữu hiệu trong đất theo phương thẳng đứng tại độ sâu giữa đoạn cọc thứ i. ϕ a : góc ma sát giữa cọc và đất nền, đối với cọc bêtông cốt thép lấy ϕ a =ϕ K si =1-sinϕ i (đối với cọc khoan nhồi) Ta có bảng tính sau: z i1 z i2 L i cọc c φ γ ' K si σ ' vi σ ' hi f si Q si Đoạn cọc thứ i Thuộc lớp đất m m m kN/m2 o kN/m3 kN/m 2 kN/m 2 kN/m 2 kN 1 Lớp 4a 7 8.1 1.1 2.7 27 9.11 0.546 23.231 12.684 9.163 38.00 2 Lớp TK 8.1 9.5 1.4 14.5 15 10.03 0.741 35.262 26.136 21.503 113.49 3 Lớp 4a 9.5 17.4 7.9 2.7 27 9.11 0.546 78.268 42.735 24.474 728.91 4 Lớp 4b 17.4 42 24.6 2.9 29 9.91 0.515 236.145 121.660 70.337 6523.04 Q s = ΣQ si 7403.44 ¾ Tính sức chòu tải mũi cọc Qp=A p q p Trong đó: A p =πD 2 /4=1.131 m 2 , là diện tích tiết diện ngang mũi cọc. Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M1 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 432 q p : cường độ chòu tải của đất dưới mũi cọc. q p =CN c + σ’ vp N q +γd p N γ C = 2.9 KN/m 2 , lực dính của đất từ độ sâu mũi cọc trở xuống. σ’ vp = 236.145 + 9.91*24.6/2 = 358.308 KN/m 3 , ứng suất hữu hiệu thẳng đứng do trọng lượng bản thân của đất gây ra tại mũi cọc. γ = 9.91 KN/m 3 d p =1.2m, đường kính kính cọc. N c , N q , N γ các hệ số phụ thuộc vào góc ma sát trong của dất dưới mũi cọc. Với ϕ=29 o , tra bảng 3.5 trang 24 sách Nền móng- Châu Ngọc Ẩn ta có: N c =34.242, N q =19.981, N γ =17.7 Q p =2.9*34.242+ 358.308*19.981 + 9.91*1.2*17.7 = 8441.30 kN Vậy: Qa=Qs/2+Qp/3 =7403.44/2+ 8441.3/3 = 6515.49 kN Khả năng chòu tải của một cọc là: P a =min(Q vl ,Q a )=6515.49 kN IV. XÁC ĐỊNH SỐ CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC Chọn sơ bộ số cọc theo công thức: 9.3 49.6515 23169*1.1 === a tt c Q kN n Chọn số cọc là 4, bố trí cọc như hình vẽ: 1000 1000 300 1200 1200 900 1200 1200 1200 300 4200 x y 900 300 1200 1200 900 1200 1200 1200 300 4200 900 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M1 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 433 V. KIỂM TRA TẢI TRỌNG ĐỨNG TÁC DỤNG LÊN CÁC CỌC Diện tích thực của đài cọc: F đ = 4.2*4.2=17.64 m 2 Trọng lượng bản thân đài cọc: N tt đ = 17.64*2*25*1.1= 970.2 kN Lực dọc tính toán tại đế đài: N tt = 23169 +970.2 =24139.2 kN Moment tính toán tại đế đài: M x tt =M ox +H y h đ = 984+257*2 =1498 kNm M y tt =M oy +H x h đ = 441+102*2 =645 kNm Lực tác dụng vào các đầu cọc: kN 6481.21 1.2*4 1.2*645 1.2*4 1.2*1498 4 24139 x xM y y*M n N p 222 i max tt y 2 i max tt x c tt tt max =++= ∑ + ∑ += kN 5588.29 1.8*4 1.8*645 1.8*4 1.8*1498 4 23169 x xM y y*M n N p 222 i max tt y 2 i max tt x c tt tt min =−−= ∑ − ∑ −= Ta nhận thấy: P max <P a và P min >0, vậy các cọc đủ khả năng chòu lực. VI. TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG NGANG TÁC DỤNG DỌC THEO THÂN CỌC 1. Chuyển vò và góc xoay tại đầu cọc Hệ số biến dạng: 5 bcbd I/EKbα = K: hệ số tỷ lệ có thứ nguyên là kN/m 4 , phụ thuộc vào đất quanh cọc, lấy trong khoảng từ 5 đến 10 lần đường kính cọc (từ 6m đến 12m) kể từ đầu cọc. Trong trường hợp của đòa chất này, đất đang xét tương ứng với lớp 4b (cát vừa đến mòn lẫn bột), Tra Bảng G1-TCXD 205-1998 ta có K=500(T/m 4 ) =5000(kN/m 4 ). N M Q lo L Z Y o ψ ψ o ∆ n Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M1 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 434 => 156 bd 0.33m0.102*10*2.2/2.9*500α − == I=π*1.2 4 /64=0.102 m 4 , moment quán tính tiết diện ngang của cọc. Theo TCXD 205-1998, khi d≥ 0.8m thì b c =D+1m=2.2m, bề rộng qui ước của cọc. E b =2.9*10 7 kN/m 2 là môđun đàn hồi của bêtông. Chiều dài cọc trong đất tính đổi: L e =α bd L=0.33*32=11.55 m Tra Bảng G2-TCXD 205-1998, với L e > 4m ta có: A o =2.441, B o =1.621, C o =1.751 Các chuyển vò δ HH , δ HM , δ MM của cọc ở cao trình mặt đất (cao độ tầng hầm) do các ứng lực H o =1, M o =1 đặt ở cao trình này: (m/kN)10*2.2962.441 0.102*10*2.9*0.33 1 A IEα 1 δ 5 73 o b 3 bd HH − === )(kN10*0.5031.621 0.102*10*2.9*0.33 1 B IEα 1 δ 1)5 72 o b 2 bd MH −− === )(kNm10*0.1791.751 0.102*10*2.9*0.33 1 C IEα 1 δ 15 7 o bbd MM −− === Moment uốn và lực ngang tại cao trình đáy đài H ox =V x = 102/4 = 25.5 kN M oy = 0 (do trong trường hợp này, momen chủ yếu gây lực kéo và nén trong thân cọc, tạo ra cặp ngẫu lực cân bằng với momen) H oy =V y = 257/4 = 64.25 kN M ox = 0 Chuyển vò ngang y o và góc xoay ψ o tại cao trình đáy đài y ox =H ox δ HH +M oy δ HM = 25.5*2.296*10 -5 = 0.585*10 -3 m ψ 0y =H 0x δ MH + M oy δ MM = 25.5*0.503*10 -5 = 0.128*10 -3 rad y oy =H oy δ HH +M ox δ HM = 64.25*2.296*10 -5 = 1.475*10 -3 m ψ 0x =H 0y δ MH + M ox δ MM = 64.25*0.503*10 -5 = 0.323*10 -3 rad Ta có: y omax = 1.475*10 -3 = 0.143 cm < [y o ]=1 cm => THOẢ ψ 0max = 0.323*10 -3 < 2*10 -3 => THỎA 2. Tính áp lực σ x , σ y (kN/m 2 ), moment uốn M x , M y (kNm), lực cắt Q x , Q y (kN) )D IEα H IEα M B α ψ A(yZ α K σ I b 3 bd 0 b 2 0 I bd o I0e bd z bd ++−= 3 bd 0 3030bbd30b 2 bdz D α H CMBIψEαAIyEαM ++−= Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M1 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 435 4040bd4ob 2 bd40b 3 bdz DHCMαBIψEαAIyEαQ ++−= Các hệ số A 1 , B 1 , C 1 , D 1, A 2 , B 2 , C 2 , D 2, A 3 , B 3 , C 3 , D 3 tra Bảng G3-TCXD 205- 1998 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M1 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 436 BẢNG TÍNH MOMEN UỐN DỌC THÂN CỌC PHƯƠNG NGANG MẶT BÊN CỌC Z Ze A3 B3 C3 D3 M x (kNm) M y (kNm) 0.00 0 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000 0.000 0.30 0.1 0.000 0.000 1.000 0.100 19.470 7.727 0.61 0.2 -0.001 0.000 1.000 0.200 38.465 15.266 0.91 0.3 -0.004 -0.001 1.000 0.300 56.825 22.553 1.21 0.4 -0.011 -0.002 1.000 0.400 73.286 29.086 1.52 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.500 88.954 35.304 1.82 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 103.193 40.954 2.12 0.7 -0.057 -0.020 0.996 0.699 115.335 45.771 2.42 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 125.924 49.971 2.73 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 134.532 53.384 3.03 1 -0.167 -0.083 0.975 0.994 140.404 55.709 3.33 1.1 -0.222 -0.122 0.960 1.090 145.277 57.636 3.64 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 148.601 58.946 3.94 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 149.582 59.323 4.24 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 148.937 59.052 4.55 1.5 -0.559 -0.420 0.811 1.437 146.782 58.178 4.85 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 143.638 56.908 5.15 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 139.113 55.084 5.45 1.8 -0.956 -0.867 0.530 1.612 133.289 52.739 5.76 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.640 127.086 50.239 6.06 2 -1.295 -1.314 0.207 1.646 119.882 47.335 6.36 2.1 -1.487 -1.590 -0.010 1.627 112.040 44.171 6.67 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 103.736 40.816 6.97 2.3 -1.912 -2.263 -0.582 1.486 94.984 37.275 7.27 2.4 -2.141 -2.663 -0.949 1.352 86.279 33.745 7.58 2.5 -2.379 -3.109 -1.379 1.165 77.486 30.172 7.88 2.6 -2.621 -3.600 -1.877 0.917 69.105 26.753 8.18 2.7 -2.865 -4.137 -2.452 0.598 60.455 23.219 8.48 2.8 -3.103 -4.718 -3.108 0.197 52.561 19.976 8.79 2.9 -3.331 -5.340 -3.852 -0.295 44.625 16.709 9.09 3 -3.540 -6.000 -4.688 -0.891 37.443 13.734 9.39 3.1 -3.722 -6.690 -5.621 -1.603 29.955 10.632 9.70 3.2 -3.864 -7.403 -6.653 -2.443 23.790 8.050 10.00 3.3 -3.955 -8.127 -7.785 -3.424 17.856 5.558 10.30 3.4 -3.979 -8.847 -9.016 -4.557 12.880 3.447 10.61 3.5 -3.919 -9.544 -10.340 -5.854 8.606 1.618 10.91 3.6 -3.757 -10.196 -11.751 -7.325 4.698 -0.058 11.21 3.7 -3.471 -10.776 -13.235 -8.979 1.336 -1.503 11.52 3.8 -3.036 -11.252 -14.774 -10.821 -0.672 -2.392 11.82 3.9 -2.427 -11.585 -12.854 -12.854 -2.337 -3.118 12.12 4 -1.614 -11.731 -15.075 -15.075 -2.702 -3.294 Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M1 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 437 Mx (kNm) 0 2 4 6 8 10 12 14 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 z (m) My (kNm) 0 2 4 6 8 10 12 14 -10 0 10 20 30 40 50 60 70 z (m) Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ P hần 3-NM-Chương 2:Tính móng M1 SUNWAH TOWER BULDING GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Trang 438 BẢNG TÍNH LỰC CẮT DỌC THÂN CỌC Z Ze A4 B4 C4 D4 Q x (kN) Q y (kN) 0.00 0 0.000 0.000 0.000 1.000 25.500 64.250 0.30 0.1 -0.005 0.000 0.000 1.000 25.189 63.467 0.61 0.2 -0.020 -0.003 0.000 1.000 24.380 61.428 0.91 0.3 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 23.073 58.135 1.21 0.4 -0.080 -0.021 -0.003 1.000 21.391 53.900 1.52 0.5 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 19.433 48.970 1.82 0.6 -0.180 -0.072 -0.016 0.997 17.199 43.345 2.12 0.7 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 14.812 37.337 2.42 0.8 -0.320 -0.171 -0.051 0.989 12.371 31.195 2.73 0.9 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 9.886 24.946 3.03 1 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 7.358 18.590 3.33 1.1 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 4.890 12.390 3.64 1.2 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 2.566 6.555 3.94 1.3 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 0.325 0.932 4.24 1.4 -0.967 -0.910 -0.479 0.821 -1.678 -4.086 4.55 1.5 -1.105 -1.116 -0.630 0.747 -3.652 -9.030 4.85 1.6 -1.248 -1.350 -0.815 0.652 -5.319 -13.193 5.15 1.7 -1.396 -1.613 -1.036 0.529 -6.815 -16.922 5.45 1.8 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 -8.077 -20.055 5.76 1.9 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 -9.215 -22.873 6.06 2 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 -10.078 -24.990 6.36 2.1 -1.992 -2.956 -2.379 -0.345 -10.791 -26.728 6.67 2.2 -2.125 -3.360 -2.849 -0.692 -11.252 -27.827 6.97 2.3 -2.243 -3.785 -3.379 -1.104 -11.573 -28.568 7.27 2.4 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -11.721 -28.871 7.58 2.5 -2.407 -4.683 -4.632 -2.161 -11.698 -28.743 7.88 2.6 -2.437 -5.140 -5.355 -2.821 -11.551 -28.299 8.18 2.7 -2.420 -5.591 -6.143 -3.580 -11.252 -27.476 8.48 2.8 -2.346 -6.023 -6.990 -4.445 -10.896 -26.509 8.79 2.9 -2.200 -6.420 -7.892 -5.423 -10.386 -25.163 9.09 3 -1.969 -6.765 -8.840 -6.520 -9.770 -23.554 9.39 3.1 -1.638 -7.034 -9.822 -7.739 -9.179 -22.022 9.70 3.2 -1.187 -7.204 -10.822 -9.082 -8.370 -19.955 10.00 3.3 -0.599 -7.243 -11.819 -10.549 -7.605 -18.019 10.30 3.4 0.147 -7.118 -12.787 -12.133 -6.760 -15.907 10.61 3.5 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 -5.850 -13.663 10.91 3.6 2.205 -6.212 -14.496 -15.613 -4.876 -11.298 11.21 3.7 3.563 -5.338 -15.151 -17.472 -3.868 -8.893 11.52 3.8 5.173 -4.111 -15.601 -19.374 -2.841 -6.493 11.82 3.9 7.059 -2.473 -15.779 -21.279 -1.673 -3.803 12.12 4 9.244 -0.358 -15.610 -23.140 -0.457 -1.067 [...]... 0.8 12 0.961 1. 126 1.308 1.506 1. 720 1.950 2. 195 2. 454 2. 724 3.003 3 .28 8 3.574 3.858 4.133 4.3 92 4. 626 4. 826 4.980 5.075 5.097 5. 029 4.853 4.548 Trang 440 σx (kN/m2) 0.000 0. 828 1.538 2. 131 2. 607 2. 966 3 .20 5 3.333 3.338 3 .22 3 2. 995 2. 635 2. 135 1.509 0.741 -0 .1 72 -1 .25 3 -2 . 513 -3 .956 -5 .583 -7 . 428 -9 .498 -1 1.7 82 -1 4.330 -1 7.098 -2 0 .136 -2 3 .430 -2 6 .9 42 -3 0.661 -3 4.594 -3 8.669 - 42. 796 -4 6.9 62 -5 0.990 -5 4.803... -4 6.9 62 -5 0.990 -5 4.803 -5 8 .20 9 -6 1.030 -6 3. 022 -6 3.947 -6 3.434 -6 1.147 σy (kN/m2) 0.000 2. 085 3.874 5.366 6.565 7.469 8.068 8.388 8.397 8.1 02 7. 525 6.613 5.347 3.764 1. 825 -0 .4 82 -3 .21 2 -6 .394 -1 0.036 -1 4.141 -1 8.797 -2 4 .018 -2 9 .779 -3 6 .20 3 -4 3.180 -5 0.839 -5 9.138 -6 7.983 -7 7.347 -8 7 .24 9 -9 7.501 -1 07.8 82 -1 18.354 - 128 .470 -1 38.036 -1 46.567 -1 53.616 -1 58.564 -1 60.809 -1 59.417 -1 53.541 SVTH: Lê Lương... 0. 723 0.343 -0 .1 12 -0 .648 -1 .27 2 -1 .991 -2 . 813 -3 .7 42 -4 .784 -5 .941 0.000 0.005 0. 020 0.045 0.080 0. 125 0.180 0 .24 5 0. 320 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1 .26 4 1. 421 1.584 1.7 52 1. 924 2. 098 2. 2 72 2.443 2. 609 2. 765 2. 907 3.030 3. 128 3.196 3 .22 5 3 .20 7 3.1 32 2.991 2. 7 72 2.463 2. 050 1. 520 0.857 0.047 -0 . 927 0.000 0.000 0.001 0.004 0.011 0. 021 0.036 0.057 0.085 0. 121 0.167 0 .22 2 0 .28 8 0.365 0.456... HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 3-NM -Chương 2: Tính móng M1 B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING 2 -1 00 -9 0 -8 0 -7 0 σx (kN/m ) -6 0 -5 0 -4 0 -3 0 -2 0 -1 0 0 10 0 2 4 z (m) 6 8 10 12 14 2 σy (kN/m ) -1 70 -1 60 -1 50 -1 40 -1 30 - 120 -1 10 -1 00 -9 0 -8 0 -7 0 -6 0 -5 0 -4 0 -3 0 -2 0 -1 0 0 10 20 0 2 4 z (m) 6 8 10 12 14 GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ Trang 441 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG... 4 52. 6 12 458.436 464.398 470.496 476. 727 483.088 489.578 496.193 1 42. 827 1 42. 480 141.501 140. 521 139.5 42 138.5 62 137.5 82 136.603 135. 623 134.644 133.664 1 32. 684 131.705 130. 725 129 .746 128 .766 Trang 446 p1i p2i e1i e2i S 2. 410 2. 415 2. 422 2. 430 2. 439 2. 450 2. 4 62 2.475 2. 490 2. 506 2. 524 2. 543 2. 563 2. 585 2. 608 2. 633 2. 659 2. 686 2. 715 2. 745 2. 777 2. 810 2. 844 kN/m 357.543 357.7 42 358.141 358.738 359.5 32. .. 0.9 92 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.8 82 0.843 0.795 0.735 0.6 62 0.575 0.470 0.347 0 .20 2 0.033 -0 .1 62 -0 .385 -0 .640 -0 . 928 -1 .25 1 -1 .6 12 -2 . 011 -2 . 450 -2 . 928 -3 .445 -4 .000 -4 .590 -5 .21 0 -5 .854 0.000 0.100 0 .20 0 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.799 0.899 0.997 1.095 1.1 92 1 .28 7 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.770 1. 823 1.863 1.887 1.8 92 1.874 1.830 1.755 1.643 1.490 1 .29 0 1.037 0. 723 0.343 -0 .1 12. .. xét tính đẩy nổi) trong khối móng qui ước Thể tích đài móng: Vđ = 4 .2* 4 .2* 2 = 35 .28 m3 Tổng diện tích tiết diện của cả 4 cọc là: Ap =4*π/4*1 .22 = 4. 524 m2 Dung trọng đẩy nổi của bêtông: 25 -1 0 = 15 kN/m3 => Q = [9.11*( 12. 13 32* 2.5)+(1 5-9 .11)*35 .28 ]+[9.11* 12. 13 32+ (1 5-9 .11)*4. 524 ]*1.1 +[10.03* 12. 13 32+ (1 5-1 0.03)*4. 524 ]*1.4 +[9.11* 12. 13 32+ (1 5-9 .11)*4. 524 ]*7.9 +[9.91* 12. 13 32+ (1 5-9 .91)*4. 524 ] *24 .5= 5 427 5 kN... BULDING BẢNG TÍNH ỨNG SUẤT PHƯƠNG NGANG MẶT BÊN CỌC Z 0.00 0.30 0.61 0.91 1 .21 1. 52 1. 82 2. 12 2. 42 2.73 3.03 3.33 3.64 3.94 4 .24 4.55 4.85 5.15 5.45 5.76 6.06 6.36 6.67 6.97 7 .27 7.58 7.88 8.18 8.48 8.79 9.09 9.39 9.70 10.00 10.30 10.61 10.91 11 .21 11. 52 11. 82 12. 12 Ze 0 0.1 0 .2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 1 .2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2 2.1 2. 2 2. 3 2. 4 2. 5 2. 6 2. 7 2. 8 2. 9 3 3.1 3 .2 3.3 3.4 3.5...Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 3-NM -Chương 2: Tính móng M1 B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH TOWER BULDING Qx (kN) -2 0 -1 0 0 10 20 30 0 2 4 z (m) 6 8 10 12 14 -4 0 -3 0 -2 0 Qy (kN) -1 0 0 10 20 30 40 50 60 70 0 2 z (m) 4 6 8 10 12 14 GVHDNM: TS Trần Xuân Thọ Trang 439 SVTH: Lê Lương Bảo Nghi Chuyên đề: KẾT CẤU LIÊN HP THÉP-BÊTÔNG CỐT THÉP Phần 3-NM -Chương 2: Tính móng M1 B/ ỨNG DỤNG THIẾT KẾ SUNWAH... σ tb = 20 147 N tc + Q tb /Fqu = + 5 427 5/ 12. 133 2 = 505.55 kN/m 2 b qu l qu 12. 133 2 σ max = 6e y 6e N tc 20 147 6 * 0.0 42 6 * 0.019 (1 + x + + ) + Q tb /Fqu = (1 + ) + 5 427 5/ 12. 133 2 2 b qu l qu l qu b qu 12. 133 12. 133 12. 133 = 509.68kN/m 2 σ min 6e y 6e N tc 20 147 6 * 0.0 42 6 * 0.019 = (1 + x + ) + Q tb /Fqu = (1 − − ) + 5 427 5/ 12. 133 2 2 l qu b qu 12. 133 12. 133 b qu l qu 12. 133 = 501. 42 kN/m 2 Ta thấy: . -2 8 .568 7 .27 2. 4 -2 . 339 -4 .22 8 -3 .973 -1 .5 92 -1 1. 721 -2 8 .871 7.58 2. 5 -2 . 407 -4 .683 -4 .6 32 -2 . 161 -1 1.698 -2 8 .743 7.88 2. 6 -2 . 437 -5 .140 -5 .355 -2 . 821 -1 1.551 -2 8 .29 9 8.18 2. 7 -2 . 420 -5 .591 -6 .143 -3 .580. -2 . 578 -1 .966 -0 .057 -1 0.078 -2 4 .990 6.36 2. 1 -1 .9 92 -2 . 956 -2 . 379 -0 .345 -1 0.791 -2 6 . 728 6.67 2. 2 -2 . 125 -3 .360 -2 . 849 -0 .6 92 -1 1 .25 2 -2 7 . 827 6.97 2. 3 -2 . 243 -3 .785 -3 .379 -1 .104 -1 1.573 -2 8 .568 7 .27 . -1 0.776 -1 3 .23 5 -8 .979 1.336 -1 .503 11. 52 3.8 -3 .036 -1 1 .25 2 -1 4.774 -1 0. 821 -0 .6 72 -2 . 3 92 11. 82 3.9 -2 . 427 -1 1.585 - 12. 854 - 12. 854 -2 . 337 -3 .118 12. 12 4 -1 .614 -1 1.731 -1 5.075 -1 5.075 -2 . 702