Thiết Kế Môn Học Mố Trụ Cầu (Trịnh Viết Dũng)

Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp:Cầu-ĐS:K39 chơng Viii: thiết kế mố cầu Yêu cầu thiết kế -Thiết kế mố chữ u bằng bê tong cốt thép ,mòng nông đặt trên nền thiên nhiên -Chiều cao mố H=5m -Khổ cầu K7+2x1,5 -Tải trọng H30,XB80,ngời(300KG/m 2 ) -Kết cấu bên trên là bê tông cốt thép thờng +Chiều dài nhịp : 33m +Chiều cao dầm: 150cm=1,5m +Số lợng dầm : 5 dầm +Khoảng cách 2 tim dầm :b 1 =2m +Lớp phủ mặt cầu dày : 7,5 cm , =2,3 T/m 3 +Chiều cao đá kê gối : 20 cm +Kích thớc gối :h g =6cm,a g =31 cm(dọc),b g =46 cm(ngang) -Sơ đồ mặt cắt ngang kết cấu nhịp: 2% 2% I. Cấu tạo mố: Chiều cao đất đắp không lớn quá do đó ta có thể áp dụng mố dạng kiểu chữ U BTCT đổ tại chỗ, bê tông dùng mác M300, có thiết kế bản quá độ . ( các kích thớc chi tiết sơ bộ thể hiện ở bản vẽ mố). xác định sơ bộ kích thớc mố -Xác định kích thớc mũ mố Chiều dài nhỏ nhất của mũ mố ( ngang cầu ) B M =(n-1) b 1 +b 0 +2(15ữ20)cm +2b2 SV:Trịnh Viết Dũng Page3 Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp:Cầu-ĐS:K39 n: Số lợng gối theo phơng ngang cầu n= 5 b 1 : Khoảng cách tim gối b 1 = 200cm b 0 : Kích thớc thớt gối b 0 = 40cm b 2 : Khoảng cách mép đá kê gối đến mép mũ mố theo cả ngang và dọc lấy b 2 = 45cm (15ữ20)cm là từ mép thớt gối đến mép bệ kê gối . Thay số ta có : B= 4 x 200 + 40 + 2 x 20 + 2 x 45= 970 cm - Chiều rộng nhỏ nhất của mũ mố <theo phơng dọc cầu > A M =+a 1 +(a 0 /2)+(15ữ20)cm+a 2 : Khe hở ở đầu kết cấu nhịp với tờng trớc mố lấy =5cm a 0 : Kích thớc thớt gối lấy : a 0 =40cm a 1 : Khoảng cách từ tim gối đến đầu dầm : a 1 =30cm a 2 : Khoảng cách từ mép bệ kê gối đến mép mũ mố : a 2 =70cm (15ữ20)cm : Khoảng cách từ mép thớt gối đến mép bệ kê thớt gối lấy =20cm Có : A M =5+40+(30/2) +20+70= 150cm SV:Trịnh Viết Dũng Page4 Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp:Cầu-ĐS:K39 -Các kích thớc cơ bản SV:Trịnh Viết Dũng Page5 Hình vẽ cầu tạo mố Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp:Cầu-ĐS:K39 II. tính toán mố Với mố cầu ta cần tính và bố trí cốt thép cho toàn bộ các bộ phận của mố ( bao gồm tờng đỉnh, tờng thân và tờng cánh ). Tuy nhiên để thiên về an toàn và giảm bớt khối lợng tính toán ta chỉ tiến hành tính toán cốt thép cho các mặt cắt làm việc bất lợi và tiến hành bố trí cốt thép từ lợng cốt thép đã tính đợc. Sau khi bố trí cốt thép ta cần tiến hành kiểm duyệt. Cụ thể các mặt cắt đó là I I, II II, III III, và các mặt cắt thuộc tờng cánh nh hình vẽ + Mặt cắt I-I có tiết diện chữ nhật Sơ đồ tính toán coi nh thanh một đầu ngàm, một đầu tự do. Tải trọng tác dụng bao gồm : tải trọng bản thân, đất đắp trên lng tờng, áp lực đất do tĩnh tải và hoạt tải ( H30 hoặc XB80 ). Tại mặt cắt này tính duyệt theo kết cấu bê tông chịu uốn. + Mặt cắt IIII cũng là mặt cắt có tiết diên chữ nhật có thể lấy chiều rộng 1 m để tính toán Tải trọng tác dụng bao gồm: Các tải trọng thẳng đứng: tuờng mố, mũ mố, phản lực tĩnh tải, hoạt tải trên KCN, bản quá độ Các tải trọng ngang: Lực hãm xe, áp lực ngang của đất của hoạt tải Duyệt mặt cắt này theo kết cấu BTCT chịu nén lệch tâm ( vì lực nén khá lớn ) + Mặt cắt III III là mặt cắt đáy bệ: Tính toán mặt cắt này để phục vụ cho việc tính toán móng cọc bên dới. + Mặt cắt tờng cánh: Tờng cánh tính gần đúng bằng cách chia làm 3 khu vực Khu vực I là bản ngàm trên 2 cạnh Tính toán áp lực đất do tĩnh tải và hoạt tải sau đó chia đều cho hai phơng, tính ra số cốt thép cho từng phơng Khu vực II là ngàm trên 1 cạnh tính ra F t II Khu vực III là ngàm trên 1 cạnh tính ra F t III Lợng cốt thép chọn là Max ( F t II ,F t III ) Tính toán mặt cắt I I. Sơ đồ tính nh hình vẽ Ta tiến hành tính toán cốt thép cho 1 m chiều rộng Tải trọng tác dụng: 1. Tĩnh tải 1.1. Tĩnh tải bản thân V = 1 . 1,8 . 0,5 = 0,9 m 3 SV:Trịnh Viết Dũng Page6 I III II 3 m 2.55m 2.95 m 2 m I II II I Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp:Cầu-ĐS:K39 N = 2,5 .0,9=2,25 T 1.2. Bản quá độ: Bản quá độ đợc thiết kế có chiều dày 30cm; dài 4m; rộng 8,5m. Chiều dày lớp phủ trên bản quá dộ lấy trung bình là 30 cm với trọng lợng = 2,3 (T/m 3 ). Phản lực do trọng lợng bản thân bản quá độ: R bqđ = 2,5 . 0,3 . 4 . 8,5 / 2 = 12,75 (T) Phản lực do trọng lợng lớp phủ trên bản quá độ: R lp = 2,3 . 0,3 . 4 .8,5 / 2 = 11,73 (T) Cánh tay đòn: y = 0,25 m M bqđ = -3,1875 (T.m) M lp = -2,9325 (T.m) 1.3. áp lực ngang do tĩnh tải đất đắp: Tính với = 30 0 , n =1,2 và à = tg 2 ( 45 0 - / 2) = 0,33 áp lực ngang của đất tính cho 1m rộng : E a = 0,5 . . à . h 2 . 1.n Trong đó: = 1,8 (T/m 2 ) h = 1,8 (m) Thay số: E a = 0,5 . 1,8 . 0,33 . 1,8 2 . 1 .1,2 = 1,154736(T) Cánh tay đòn: y = 1,8 / 3 = 0,6 (m) Mômen: M = 0,6 . 1,154736 = 0,6928 (T.m) Tính với = 40 0 , n =0,9 và à = tg 2 ( 45 0 - / 2 ) = 0,217 áp lực ngang của đất: E a = 0,5 . . à . h 2 . 1.n Trong đó: ( = 1,8 (T/m2) ; h = 1,8 (m) Thay số ta đợc: Ea = 0,5 . 1,8 . 0,217 . 1,8 2 . 1 . 0,9 = 0,5695 (T) Cánh tay đòn: y = 1,8 / 3 = 0,6 (m) Mômen: M = 0,6 .0,5695 = 0,3417 (T.m) 2. Hoạt tải sau mố, trên bản quá độ: Với chiều dài bản quá độ là: l b = 4 m, theo quy trình CHUH 2.05.030-84 của Liên Xô cũ, thì phần hoạt tải tác dụng trên 1/2 bản trở về mố sẽ đợc truyền xuống vai kê và không gây ra áp lực đất sau mố. Chiều dài đoạn hoạt tải không gây ra áp lực đất là: a = 2,0 (m) Chiều dài đặt tải gây ra áp lực đất là: a = 2,0 (m) Chỉ phần hoạt tải đặt sau 1/2 bản quá độ mới gây ra áp lực đất nếu phần này nằm trên lăng thể trợt của vùng đất sau mố. Chiều dài của lăng thể trợt giả định: l 0 = H.tg(45 0 - / 2) = 5,0 . tg( 45 o - 35 o / 2 ) = 2,6 (m) > a = 2,0 (m) SV:Trịnh Viết Dũng Page7 H h 1 h 2 Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp:Cầu-ĐS:K39 Do đó phần hoạt tải nằm trong đoạn b = 2,6 - 2,0 = 0,6 (m) kể từ sau 1/2 bản quá độ về phía đờng sẽ gây ra áp lực đất đối với mố cầu. Trờng hợp xếp xe H30: Với cầu khổ 7 + 2 .1,5 với 2 làn xe: Ta xếp đợc 1 trục của 2 làn xe trên vùng b = 0,6 m ( vì khoảng cách nhỏ nhất giữa 2 trục = 1,6 m ) Với diện tích phân bố của tải trọng bánh xe (s x b) đợc tính nh sau: S = 2 . 1,9 + 1,1 + 0,6 = 5,5 (m) Chiều rộng của diện tích phân bố tải trọng: b = b 1 + 2H Trong đó: b 1 : Chiều dài tiếp xúc giữa lốp xe và mặt đờng , b 1 =20 cm H: Bề dày lớp phủ mặt đờng, trong trờng hợp này do có bản quá độ nên bề dày này ta lấy trung bình 30 cm. b = 0,2 + 2 . 0,3 = 0,8 (m) Ta quy đổi tải trọng bánh xe về lớp đất tơng đơng có bề dày đợc tính theo công thức sau: h 0 = trong đó: P: Là toàn bộ tải trọng tác dụng lên diện tích ( S x b ) tc : Dung trọng đất tính toán tiêu chuẩn, g tc = 1,8 (T/m 3 ) Trong trờng hợp bài toán chỉ xếp đợc một trục xe trong một làn > P = 2 . 12 = 24 (T) Thay số ta đợc: h 0 = 3,03 (m) Phần hoạt tải nằm ngoài lăng thể trợt sẽ không đợc tính. Dùng sơ đồ tính số 5 - bảng 4-2 trang 111, Giáo trình Mố trụ - Trờng đại học GTVT; với chiều dài đặt tải là b = 0,8 (m). Khi đó áp lực do hoạt tải sẽ đợc tính theo công thức: E b = .h 0 .h 2 .à.B Với cánh tay đòn áp lực: e b = H - h 1 - 0,5.h 2 Trong đó: SV:Trịnh Viết Dũng Page8 tc bS P )( ' à + = tg tg )).((tg tg A tgtg 1 2 +1+= 19390= 2 5 033802 = 2 0 2 = , ,.,. H hb A Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp:Cầu-ĐS:K39 Với : tg = 0,397 = arctg(0,397) = 21,65 0 Hệ số áp lực đất à = tg / tg ( + ) = 0,397 / tg ( 21,65 0 + 35 0 ) = 0,26 h 1 = a/tg = 2,0 / 0,397 = 5,04 (m) h 2 = b/tg = 0,8 / 0,397 = 2,02 (m) Từ kết quả trên ta thấy hoạt tải không gây ra áp lực ngang đối với tiết diện I I 3. Tính toán bố trí cốt thép Cốt thép đợc tính với tiết diện là hình chữ nhật có b x h = 1 x 0,5 m Mô men bất lợi nhất tác dụng lên 1 m chiều rộng M = 0,6928 ( 3,1875 + 2,9325 ) / 2 = -2,3672 T.m = -236720 kG . cm Hệ số mô men tĩnh của vùng bê tông chịu nén tra bảng ta có = 0,02 Với h 0 = h- a = 0,45 m Diện tích cốt thép cần thiết Cốt thép dùng cho tờng đỉnh là 10 có F = 0,78 cm 2 Số thanh cốt thép cho 1 m rộng n = 4,53 / 0,78 = 5,8 Do vậy ta bố trí 7 thanh / 1m rộng ( Bố trí thành lới có a = 15 cm ) Tính toán mặt cắt II II. 1. Tĩnh tải: 1.1. Tĩnh tải bản thân mố tác dụng lên mặt cắt II - II : SV:Trịnh Viết Dũng Page9 0210= 2 0 = , hb u R M o A 2 534= 0 = cm t R hb u R t F , Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp:Cầu-ĐS:K39 Để tính tĩnh tải mố ta chia mố thành các khối có dạng hình học đơn giản, để có thể dễ dàng tính trọng lợng của từng khối và cánh tay đòn đến một mặt cắt nào đó cần tính. Chia thành các khối nh hình vẽ: * Khối lợng riêng của bê tông: = 2,5 (T/m 3 ) * Khối lợng riêng đất đắp sau mố: = 1,8(T/m 3 ) * Khối lợng riêng bê tông lớp phủ: = 2,2 (T/m 3 ) Lập bảng tính toán hợp lực đối với trọng tâm mặt cắt đáy móng ( II II ) (Mômen mang dấu - hớng ra sông ) Thứ tự Các kích Số PT Tên gọi N Độ lệch tâm Mô men 1 0.7 2.15 0.8 2 Tờng cánh 1 12.6 3.25 40.95 2 2 2 0.8 1 Tờng cánh 1 8 4.7 37.6 3 3 5.25 1.5 2 Tờng cánh 1 47.25 2.50 118.125 4 0.5 7.7 1.8 1 Tờng đỉnh 8.73 0.75 6.5475 5 0.8 0.6 0.3 5 Đá kê gối 1.8 0.00 0.00 6 3.45 2 9.7 1 Tờng thân 167.325 0.00 0.00 Tổng 245.705 302.2225 1.2. Bản quá độ: Theo xu hớng thiết kế ngày nay mố cầu đờng ô tô thờng thiết kế bản quá độ bằng BTCT để chuyển dần độ cứng đờng toạ độ êm thuận khi xe vào cầu và giảm áp lực đất sau mố do hoạt tải. Bản quá độ đợc thiết kế có chiều dày 30cm; dài 4 m; rộng 8m. Chiều dày lớp phủ trên bản quá dộ lấy trung bình là 30 cm với trọng lợng 2,2 (T/m 3 ). Phản lực do trọng lợng bản thân bản quá độ: R bqđ = 2,5 . 0,3 . 4 . 8 / 2 = 12 (T) SV:Trịnh Viết Dũng Page10 1 2 3 5 6 7 II I I I III III 4 II Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp:Cầu-ĐS:K39 Phản lực do trọng lợng lớp phủ trên bản quá độ: R lp = 2,3 . 0,3 . 4 .8 / 2 = 11.04 (T) Cánh tay đòn: y = 1,0 m Với hệ số n= 1,1 R bqđ = 13.2 (T) R lp = 12.144 (T) M bqđ = 13.2(T.m) M lp = 12.144 (T.m) Với hệ số n = 0,9: R bqđ = 10.8 (T) R lp = 9.936 (T) M bqđ = 10.8 (T.m) M lp = 9.936 (T.m) 1.3. áp lực ngang do tĩnh tải đất đắp: Tính với = 30 0 , n =1,2 và à = tg 2 ( 45 0 - / 2 ) = 0,33 áp lực ngang của đất: E a = 0,5 . . à . H 2 . B Trong đó: = 1,8 (T/m 2 ) B = 8 (m) H = 5 (m) Thay số: E a = 0,5 . 1,8 . 0,33 . 5 2 . 8 .1,2 = 71.28 (T) Cánh tay đòn: y = 5 / 3 = 1.6667 (m) Mômen: M = - 1.6667 . 71.28 = - 118.8 (T.m) Tính với = 40 0 , n =0,9 và à = tg 2 ( 45 0 - / 2 ) = 0,217 áp lực ngang của đất: E a = 0,5 . . a . H 2 . B Trong đó: = 1,8 (T/m 2 ); B = 13 (m); H = 6,3 (m) Thay số ta đợc: E a = 0,5 . 1,8 . 0,217 . 5 2 . 8 . 0,9 = 35.154 (T) Cánh tay đòn: y = 5 / 3 = 1.6667 (m) Mômen: M = - 1.6667 . 35.154 = - 58.59 (T.m) 2. Hoạt tải: Để tính phản lực do hoạt tải ta vẽ đờng ảnh hởng phản lực mố R sau đó xếp tải lên đờng ảnh hởng tìm vị trí bất lợi ta đợc nội lực lớn nhất. Với sơ đồ cha liên hợp = 16,3 ( Để tính tĩnh tải I của bản Bê tông ) ( Để tính tĩnh tải phần II và hoạt tải bất lợi trong 2 truờng hợp ) 2.1. Phản lực do H30 + Ngời bộ hành: Khi xếp tải lên ĐAH P tc = ( 2 . 1,7 + 2 . 1,5 . 0,3 ) . = 70.09 (T) M tc = 0 . 70.09 = 0 (T.m) 2.2. Phản lực do tĩnh tải kết cấu nhịp: P tt = 4,468 . 1,69 + 2,04 . 1,68 = 10,98 (T) SV:Trịnh Viết Dũng Page11 Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp:Cầu-ĐS:K39 M tt = 10,98 . 0 = 0 (T.m) 2.3. Phản lực do XB80 Khi xếp tải lên ĐAH P tc = 3,2 . = 52.16(T) M tc = 0 (T.m) 2.4. Lực hãm do H30: Với chiều dài đặt tải < 50m, lực hãm H hãm = 0,9P > H = 0,9 . 30 = 27 (T) Lực hãm đặt tại tim gối, với chiều cao gối: 20cm, chiều cao đá kê gối 30cm. Mômen tiêu chuẩn do lực hãm với đỉnh bệ: M lh = 27 . 4,2 = 113,4 (T.m) 2.5. Hoạt tải sau mố, trên bản quá độ: Với chiều dài bản quá độ là: l b = 4 m, theo quy trình CHUH 2.05.030-84 của Liên Xô cũ, thì phần hoạt tải tác dụng trên 1/2 bản trở về mố sẽ đợc truyền xuống vai kê và không gây ra áp lực đất sau mố. Chiều dài đoạn hoạt tải không gây ra áp lực đất là: a = 2,0 (m) Chiều dài đặt tải gây ra áp lực đất là: a = 2,0 (m) Chỉ phần hoạt tải đặt sau 1/2 bản quá độ mới gây ra áp lực đất nếu phần này nằm trên lăng thể trợt của vùng đất sau mố. Chiều dài của lăng thể trợt giả định: l 0 = H.tg(45 0 - / 2) = 5,0 . tg( 45 0 - 35 0 / 2 ) = 3,12 (m) > a = 2,0 (m) Do đó phần hoạt tải nằm trong đoạn b = 3,12 - 2,0 = 1,12 (m) kể từ sau 1/2 bản quá độ về phía đờng sẽ gây ra áp lực đất đối với mố cầu. hình vẽ: Trờng hợp xếp xe H30: Với cầu khổ 7 + 2 .1,5 với 2 làn xe: Ta xếp đợc 1 trục của 2 làn xe trên vùng b = 1,12 m ( vì khoảng cách nhỏ nhất giữa 2 trục = 1,6 m ) Với diện tích phân bố của tải trọng bánh xe (s x b) đợc tính nh sau: S = 2 . 1,9 + 1,1 + 0,6 = 5,5 (m) Chiều rộng của diện tích phân bố tải trọng: b = b 1 + 2H Trong đó: b 1 : Chiều dài tiếp xúc giữa lốp xe và mặt đờng , b 1 =20 cm H: Bề dày lớp phủ mặt đờng, trong trờng hợp này do có bản quá độ nên bề dày này ta lấy trung bình 30 cm. b = 0,2 + 2 . 0,3 = 0,8 (m) Ta quy đổi tải trọng bánh xe về lớp đất tơng đơng có bề dày đợc tính theo công thức sau: SV:Trịnh Viết Dũng Page12 l 2 2 [...]... cần tính cho XB80 SV:Trịnh Viết Dũng Page14 Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp :Cầu- ĐS:K39 Bất lợi trong trờng hợp xe XB80 nằm trên bản quá độ và một trục nằm trên lăng thể trợt Phần bánh xe nằm trên bản quá độ sẽ gây ra phản lực vai kê bất lợi về phía đờng đối với mố cầu Phần áp lực đất do trục xe nằm trên lăng thể trợt này có giá trị không đáng kể Hơn nữa để thiên về an toàn (cho mố bất lợi về phía đờng)... ải bả n thân mố: Để tính tĩnh tải mố ta chia mố thành các khối có dạng hình học đơn giản, để có thể dễ dàng tính trọng ợng của từng khối và cánh tay đòn đến một mặt cắt nào cần tính Chia thành các khối nh hình vẽ: I * Khối lợng riêng của bê tông: I = 2,5 (T/m3) III SV:Trịnh Viết Dũng I 4 5 I 3 6 lđó I I 7 III Page17 Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp :Cầu- ĐS:K39 * Khối lợng riêng đất đắp sau mố: = 1,8 (T/m3)... chuẩn, gtc = 1,8 (T/m3) Trong trờng hợp bài toán chỉ xếp đợc một trục xe trong một làn nên P = 2 12 = 24 (T) Thay số ta đợc: h0 = 3,03 (m) SV:Trịnh Viết Dũng Page20 Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp :Cầu- ĐS:K39 Phần hoạt tải nằm ngoài lăng thể trợt sẽ không đợc tính Dùng sơ đồ tính số 5 - bảng 4-2 trang 111, Giáo trình Mố trụ - Trờng đại học GTVT; với chiều dài đặt tải là b = 0,8 (m) Khi đó áp lực do hoạt... với đáy bệ: Mlh = 27 5,7 = 180,9 (T.m) 2.5 H oạ t tả i sau mố, tr ên b ản q uá độ: SV:Trịnh Viết Dũng Page19 Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp :Cầu- ĐS:K39 Với chiều dài bản quá độ là: lb = 4 m, theo quy trình CHUH 2.05.030-84 của Liên Xô cũ, thì phần hoạt tải tác dụng trên 1/2 bản trở về mố sẽ đợc truyền xuống vai kê và không gây ra áp lực đất sau mố Chiều dài đoạn hoạt tải không gây ra áp lực đất là: a =... tổng các trục đặt trên bản quá độ => P = 0,5 4 20 = 40 (T) Đối với mặt cắt đáy móng: M = 40 (- 0,5 ) = - 20 (T.m) 3 Tính duyệt mặt cắt đáy móng ( III - III ): 3 1 Bả ng tổng hợp n ội l ực: Thứ tự Lực tác dụng TT bản thân mố n = 1 SV:Trịnh Viết Dũng N(T) 1561.84 H(T) M(T.m) -307.51 Page22 Thiết kế môn học :Mố cầu 1 2 TT bản Quá độ 3 4 5 6 7 8 9 10 11 N = 1,1 N = 0,9 áp lực thẳng đứng sau mố n=1 N... -33.6 Tổ hợp tải trọng bất lợi Thứ tự 1 2 3 4 Lực tác dụng Tĩnh tải bản thân mố N = 1,1 áp lực thẳng đứng sau mố N = 0,9 Tĩnh tải bản quá độ n>1 áp lực đất ngang với = 300, n = 1,2, à = 0,33 SV:Trịnh Viết Dũng N(T) H(T) M(T.m) 1718.024 -338.261 663.39 1326.78 42.406 -21.203 183.89 -845.894 Page23 Thiết kế môn học :Mố cầu 5 Lớp :Cầu- ĐS:K39 Phản lực tĩnh tải KCN n>1 Phản lực H30 + Ngời n = 1,4 Lực hãm H30... 155.44 67.2 316.4078 3 Kiểm toán 3 1 Đặ c tr n g hìn h học mặt cắt II - II : * Diện tích: F = 30 (m2) * Mômen quán tính: Jx = 10 (m4) * Mômen quán tính: Jy = 562,5 (m4) * Mômen kháng uốn: W = 10 (m3) 3 3 K iểm t oá n: 3.3.1 Kiểm toán ứng suất: Theo công thức: [ n , k ] = SV:Trịnh Viết Dũng N M [ Ru , R k ] F W Page16 Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp :Cầu- ĐS:K39 Trong đó: Ru, Rk: Cờng độ chịu nén khi uốn... 1,5 Pvt SV:Trịnh Viết Dũng Page25 Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp :Cầu- ĐS:K39 Tính toán sức chịu tải của cọc theo vật liệu PVL=m.(Fb.Rb+Ft.Rt) Trong đó: Rb=1250 (T/m2)- Cờng độ chịu nén giới hạn của bê tông Fb=0,4x0,4 = 0,16 (m2) Mỗi cọc bố trí 816 có Ft=0.0016 (m2) m=1 -Hệ số điều kiện làm việc PVL=m(Fb.Rb+Ft.Rt)=1.(0,16.1250+0,0016.24000)=236,48 (T) *Số cọc bố trí 2836,76 n = 1,5 SV:Trịnh Viết Dũng 236,48... ta chỉ tính phần áp lực tác dụng lên đoạn ( H h1 ) * áp lực tiêu chuẩn do hoạt tải: Etc= h0 h2 à B =1,8 3,03 0,96 0,26 13 =17,7 (T) eB = ( H h1 ) / 2 = 0,48 (m) SV:Trịnh Viết Dũng Page13 Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp :Cầu- ĐS:K39 Trong trờng hợp tính áp lực tính toán thì có hai hệ số tải trọng là 1,2 ( tăng dung trọng của đất) và 0.9 (để giảm dung trọng của đất) để tính cho các tổ hợp Khi đó chiều... toán đợc theo công thức với n - là hệ số tải trọng của hoạt tải Đối với tổ hợp chính (E12) thì hệ số tải trọng của hoat tải H30, n = 1,4 = 300: ho(1,2) = SV:Trịnh Viết Dũng 1,4.24 = 3,52(m) 1,2.5,5.0,8.1,8 Page21 Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp :Cầu- ĐS:K39 A = 2.b.h0/H2 = 2 0,8 3,53 / 52 = 0,157 tg = 0,41 = arctg(0,41) = 22,30 l0 = H.tg = 5 0,41 = 2,05 (m) b = l0 -a = 2,05 - 2,0 = 0,05(m) à = 0,317 . Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp :Cầu- ĐS:K39 chơng Viii: thiết kế mố cầu Yêu cầu thiết kế -Thiết kế mố chữ u bằng bê tong cốt thép ,mòng nông đặt trên nền thiên nhiên -Chiều cao mố H=5m -Khổ cầu. cơ bản SV:Trịnh Viết Dũng Page5 Hình vẽ cầu tạo mố Thiết kế môn học :Mố cầu Lớp :Cầu- ĐS:K39 II. tính toán mố Với mố cầu ta cần tính và bố trí cốt thép cho toàn bộ các bộ phận của mố ( bao gồm tờng. vẽ mố) . xác định sơ bộ kích thớc mố -Xác định kích thớc mũ mố Chiều dài nhỏ nhất của mũ mố ( ngang cầu ) B M =(n-1) b 1 +b 0 +2(15ữ20)cm +2b2 SV:Trịnh Viết Dũng Page3 Thiết kế môn học :Mố cầu