Thiết Kế Môn Học Mố Trụ Cầu Nguyễn Đức Hiệp

Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 1 Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải Thiết kế môn học Mố trụ cầu 1. Số liệu tính toán. Thiết kế mố cầu kiểu chữ U BTCT đổ tại chỗ nh đề đã ra. + Khổ cầu 8 + 2 ì 1,5 m + Chiều dài nhịp l = 32m ( Số liệu lấy theo thiết kế môn học Cầu Bê tông Cốt thép ) + Tải trọng H30, XB80, ngời 300 Kg/m 2 + Gối cầu sử dụng loại gối cao su 4 lớp bản thép, kích thớc ngang cầu 460mm, dọc cầu 310 và cao 50mm. + Vật liệu: + Bê tông M300 có R u = 125 Kg/cm 2 ; R = 115 Kg/cm 2 . + Thép CT3 và CT5 có gờ. - Cọc khoan nhồi đờng kính 1m. - Kích thớc: Xem hình vẽ 5 0 0 2 0 0 9 0 0 2 0 0 4 5 0 31 6 0 1 0 0 3 7 0 2 3 0 100220100 420 50 220 100 50 5 Cấu tạo mố 550 50 5 0 7 0 0 500 1300 150 500 150 2 0 0 1200 Cấu tạo chung mố cầu + Theo thiết kế môn học Cầu BTCT, nhịp cầu giản đơn chiều dài tính toán l = 32 nên đờng ảnh hởng phản lực gối có dạng tam giác và có diện tích là + = 16m 2 + Gối cầu: Gồm 2 gối cao su hình chậu, một gối di động theo 1 phơng, 1 gối di động theo 2 phơng. 3- Tính toán mố 3.1- Tải trọng tác dụng lên mố Để tính toán tải trọng ta chia ra thành từng phần để tiện tính toán. 3.1.1 - Do tĩnh tải bản thân mố + Công thức tính toán: P i TC = i ìV i P i TT =nì i ìV i = nìP i TC Trong đó: i : Là dung trọng của bê tông, = 2,5 (T/m 3 ) nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 2 Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải V i : Là thể tích của bộ phận thứ i. P i TC : Là tải trọng tiêu chuẩn. P i TT : Là tải trọng tính toán. n: Hệ số vợt tải, n=1.4. + Tờng đỉnh: P 1 TC = 2,5 ì 1,6ì 11,5 ì 0,5 = 23 (T). + Tờng thân: P 2 TC = 2,5 ì 1,6ì 4,4 ì 11,5= 202,4 (T). + Tờng cánh 1: P 1 TC = 2,5 ì 7ì 1 ì 0,4 ì2= 14(T). + Tờng cánh 2: P 2 TC =2,5 ì 3ì3ì0,5 ì 0,4ì2 = 9 T + Tờng cánh 3: P 3 TC = 2,5 ì 5 ì 3 ì 0,4ì2 = 15 T + Bệ mố : P 1 TC = 2,5 ì 11,72 ì 2 ì 7,1 = 416,06(T). + Vai kê: P 8 TC = 2,5 ì 0,5 ì 0,5 ì 11,5 = 5,4(T). Bảng tổng hợp mô men và lực thẳng đứng tác dụng lên mặt cắt đỉnh bệ kê gối ( Mặt cắt 1-1) STT Bộ phận P TC (T) e (m) M TC (T.m) 1 Tờng đỉnh 30 0 0 2 Tờng cánh 1 11 - 3 - 33 3 Tờng cánh 2 15,75 - 2,75 - 43,31 4 Tờng cánh 3 10 - 0,75 - 7,5 5 Vai kê 5,4 - 0,4 - 2,16 6 Cộng 72,15 - 85,97 P TC I = 72,15 (T). P TT I = 1,1 ì 72,15 = 79,365 (T). M TC I = -85,97 (T.m). M TT I = - 1,1 ì 85,97 = - 94,567 (T.m). Bảng tổng hợp mô men và lực thẳng đứng tác dụng lên mặt cắt đỉnh bệ mố( mặt cắt II II) STT Bộ phận P TC (T) e (m) M TC (T.m) 1 Tờng đỉnh 30 - 0.85 - 25,5 2 Tờng cánh 1 11 -3,85 - 42,35 3 Tờng cánh 2 15,75 - 3,6 - 56,7 4 Tờng cánh 3 10 -2.85 -28,5 5 Vai kê 5,4 -1,6 - 8,64 6 Tờng t hân 264 0 0 nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 3 Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải 7 Cộng 336,15 -161,69 P TC II = 336,15 (T). P TT II = 1,1 ì 336,15 = 369,765 (T). M TC II = -161,69 (T.m). M TT II = - 1,1 ì 161,69 = - 177,89 (T.m). Bảng tổng hơp mô men và lực thẳng đứng tác dụng lên mặt cắt đáy bệ mố ( mặt cắt III III) STT Bộ phận P TC (T) e (m) M TC (T.m) 1 Tờng đỉnh 30 - 0,35 -10,5 2 Tờng cánh 1 13 -3,35 - 36,85 3 Tờng cánh 2 15,75 -3,1 - 48,825 4 Tờng cánh 3 10 -1,1 - 11 5 Vai kê 5,4 - 0,75 - 4,05 6 Tờng t hân 264 0,5 132 7 Bệ mố 273 0 0 8 Cộng 609,15 20,75 P TC III = 609,15 (T). P TT III = 1,1 ì 609,15 = 670,065(T). M TC III = 20,75 (T.m). M TT III = 1,1 ì 20,75 = 22,825 (T.m).3.1.2- Phản lực gối do tĩnh tải kết cấu nhịp và hoạt tải: Xếp tải lên ĐAH phản lực gối, giả thiết coi nh tải trọng phân bố đều trên toàn bộ kết cấu nhịp: + Đối với tĩnh tải TC T R = q. TT T R = 0 .(1 + à). TC T R + Đối với hoạt tải: TC H R = k 0 . 0 s 2 + P n . n Với: k 0 : Tải trọng tơng đơng một làn xe tiêu chuẩn 0 : Hệ số phân bố ngang bằng số làn xe = 2 : Hệ số làn xe, cầu có 2 làn = 0,9 1 + à: Hệ số xung kích với > 32m 1 + à = 1,02 : Diện tích đờng ảnh hởng phản lực gối n : Hệ số phân bố ngang của ngời, n = 2 Đối với tĩnh tải phần I ta coi nh tải trọng rải đều trên toàn bộ chiều dài kết cấu nhịp, ta có q = 16,5 ( T/m) nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 4 Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải TC I R = 16,5 ì 16 = 264 ( T). TT I R = 1,1. TC I R = 1,1 ì 264 = 290 ( T). Tĩnh tải phần 2 gồm trọng lợng lớp phủ mặt cầu, lan can lấy theo thiết kế môn học Cầu BTCT. TC II R = 5,56 ì 16 = 88,96( T). TT II R = 1,5 ì 88,96 = 133,44( T). + Do tổ hợp tải trọng H30 + ngời đi bộ ( H30 trên 2 làn xe ) công thức tính toán Tiêu chuẩn: [ ] 2 2 tt tdngtc l qPR += Tính toán : ( ) [ ] 2 1.4,14,1.2 tt tdngtc l qPR à ++= Tra tĩnh tải tiêu chuẩn với cầu có l tt = 32m, và = 0 ta có q td =2,46T/m R TC H30 = 2 ì (0,3 +2,46).16 = 88,32 ( T). R TT H30 = [ ] 85,125 2 32 46,2.02,1.4,14,1.3,0.2 =+ ( T). R TC phụ H30 = 1,12 ì 88,32= 98,92 ( T). + Do XB80 công thức tính toán Tiêu chuẩn: 2 . l qR td tc = Tính toán : 2 1,1 l qR td tt = Tra hoạt tải tơng đơng cho xe XB80 với L tt = 32 m ta có q td =4,71 T/m thay số ta có R TC XB80 = 4,71 ì16 = 75,36 ( T). R Tt XB80 = 1,1 ì R TC XB80 = 82,896( T). 3.1.3- Hoạt tải sau mố trên bản quá độ Phần bản quá độ tham gia chịu lực: 3 2 6 2 === b l l (m). Phần bản quá độ tiếp giáp với tờng trớc: a = l b - b = 6- 3 =3 (m). Chiều dài lăng thể trợt giả định đợc tính theo công thức sau đây l 0 = Hì tg(45 0 -/2). Trong đó: H: chiều cao tầng đất tính toán tính từ đáy móng Hoạt tải sau mố trên bản quá độ đến mặt trên của tầng phủ. H = 8,4 (m). 3.1.3.1- Tính với =30 0 . nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 5 Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải l 0 = Hì tg(45 0 - /2) = 8ì tg(45 0 -30/2) = 4,62 (m). l 0 > a =2 Vậy hoạt tải sau mố sẽ truyền lên mố. Trong phạm vi này có thể bố trí đợc hai trục của bánh xe, khoảng cách gia hai trục là 1,6 (m). Chiều dài của trục bánh xe theo hớng ngang cầu: S = 2ìb + = 2 ì 2.9 + 0.1 = 5.9(m). Chiều rộng của vệt bánh xe theo hớng ngang cầu: `b 1 = a + 2H = 0,2 + 2 ì 0,12 = 0.44(m). Chiều dài tính đổi của áp lực đất: )(98,5 44,09,58,12,1 1224,1 0 m bSn Pn h TC = ììì ìì = ììì ì = 2b 1 + d = 2ì 0,2 +1,6 =2,48(m). l 0 > 2b 1 +d ( d là khoảng cách 2 trục bánh xe) Ta có trình tự tính toán nh sau: Hệ số áp lực: 287,0 )3022,17( 31,0 )( = + = + = tgtg tg à Cờng độ áp lực đất: E TC i = TC ì h ìà ì B =1,8 ì 0,287 ì 11,2 ì h = 5,785 ì h E TT i =1,2ì E TC i E TC I = 5,785 ì 2 = 11,57(T). E TT I = 1,2 ì 11,57 = 13,884(T). E TC II = 5,785 ì 6 = 34,71(T). E TT II = 1,2 ì 34,71= 41,65 (T). E TC III = 5,785 ì 8 = 46,28(T). E TT I = 1,2 ì 46,28 = 55,53 (T). Cờng độ áp lực do hoạt tải: E TC B = TC ì h 0 ìà ì B =1,8 ì 5,98 ì 11,2 = 120,55T. E TT B = 1,2 ì E TC B = 1.2 ì 120,55 = 144,66T Chiều cao phần áp lực tác dụng: )(42,1 31,0 44,0 1 m tg b y === Mô men do áp lực đất đối với các mặt cắt: M i TC = E i TC ì H i / 3 M i TT = 1,2 ì M i TC M I TC = 17,355 ì 2/3 = 11,57 Tm M I TT = 1,2 ì M i TC =13,844 Tm nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 6 Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải M II TC = 34,71 ì 6/3 = 69,42 Tm M II TT = 1,2 ì M i TC = 83,304Tm M III TC = 46,28 ì 8/3 =123,41Tm M III TT = 1,2 ì M i TC = 148,096Tm Mô men tại các mặt cắt do hoạt tải sau mố: M iB TC = E iB TC ì e M i TT = 1,2 ì M i TC M IB TC = 120,55 ì ( 2 0,5 ì 1,42) = 155,5 ( Tm) M IB TT = 1,2 ì M i TC = 186,61 (T.m). M IIB TC = 120,55 ì ( 8 0,5 ì 1,42) = 878,8 (T.m). M IIB TT = 1,2 ì M i TC = 1054,57 (T.m). M IIIB TC = 120,55 ì 8,29 = 999,35 (T.m). M IB TT = 1,2 ì M i TC = 1199,22 (T.m). 3.1.3.2 - Tính với = 40 0 Hệ số áp lực: 19,0 )22,1740( 31,0 )( = + = + = tgtg tg à Cờng độ áp lực đất: E TC i = TC ì h ìà ì B =1,8 ì 0,19 ì 11,2 ì h = 3,83 ì h E TT i =1,2ì E TC i E TC I = 3,83 ì 3 = 11,49(T). E TT I = 1,2 ì 11,49 = 13,788 (T). E TC II = 3,83 ì 6 = 22,98(T). E TT II = 1,2 ì 22,98 = 27,57 (T). E TC III = 3,83 ì 9 = 34,47(T). E TT I = 1,2 ì 34,47 = 41,36 (T). Cờng độ áp lực do hoạt tải: E TC B = TC ì h 0 ìà ì B =1,8 ì 5,98 ì 0,19ì 11,2= 22.905 T E TT B = 1.2 ì E TC B = 1,2 ì 22,905 =27,487 T Chiều cao phần áp lực tác dụng: )(41,1 31,0 44,0 1 m tg b y === Mô men do áp lực đất đối với các mặt cắt: M i TC = E i TC ì H i / 3 nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 7 Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải M i TT = 1,2 ì M i TC M I TC = 11,49 ì 2/3 = 7,76(T.m). M I TT = 1,2 ì M i TC = 9,192 (T.m). M II TC = 22,98 ì 6/3 = 45,96(T.m). M II TT = 1,2 ì M i TC = 55,152(T.m). M III TC = 34,47 ì 8/3 = 91,92(T.m). M III TT = 1,2 ì M i TC =110,3(T.m). Mô men tại các mặt cắt do hoạt tải sau mố: M iB TC = E iB TC ì e M i TT = 1.2 ì M i TC M IB TC = 22.905 ì ( 3 - 0.5 ì1,41) = 52,567(T.m). M IB TT = 1,2 ì M i TC = 63,08(T.m). M IIB TC = 20.905 ì ( 6 - 0.5 ì1,41) = 110,69(T.m). M IIB TT = 1,2 ì M i TC = 132,83(T.m). M IIIB TC = 20,905 ì (8-0,5ì1,41) = 152,502(T.m). M IB TT = 1,2 ì M i TC = 183,00(T.m). 4. Lực hãm đoàn xe Theo qui trình qui định với chiều dài đặt tải > 50 m lấy = 0,9P Với P là trọng lợng của một xe nặng nhất = 30T P TC = 0,9ì 30 = 27(T) P TT = 1,12 ì 27=30,24(T). Mô men đối với mặt cắt II-II: M TC II = P TC ì h 1 = 27 ì 6= 162 (T). M TT II = n ì M TC =1,12 ì 162= 181,44(T). Mô men đối với mặt cắt III-III: M TC III = P TC ì h 2 = 27 ì 8 = 216(T). M TT III = n ì M TC =1,12 ì 216= 241,92(T). 5. Phản lực gối do tĩnh tải bản quá độ truyền lên vai kê. Do trọng lợng bản thân bản: R 1 = 0,3 ì 8 ì6ì2,5ì 0,5 = 18(T). Do lớp phủ trên bản dầy trung bình 0,2 trọng lợng trung binhg 2,2T/m 3 (m) R 2 = 0,2 ì 6 ì 8 ì 2,2 ì 0,5 = 10,56(T). Tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên vai kê là: R TC = R 1 + R 2 = 28,56(T). R TT = n 1 R 1 + n 2 R 2 = 1,1 ì 18 + 1,5 ì 10,56 = 35,64(T). nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 8 Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải Mô men đối với các mặt cắt: M TC i = R TC ì e 1 M TT i = R TT ì e 1 M TC i = -28,56 ì 0,4 = -11,424 (T.m) M TT i = -35,64 ì 0,4 = -14,25 (T.m). M TC II = -28,25 ì 1,6 =- 45,2(T.m) M TT II = -35,64 ì 1,6 = -57,02(T.m) M TC iII = - 28,25 ì 0,75 = - 21,20(T.m). M TT iII = - 35,64 ì 0,75 = - 26,73(T.m) 6. Do đất trong mố P TC đ = 11,2 ì 5,5 ì 6 ì 1,8 = 665,28(T) P TT đ =1,1 ì 665,28 = 731,8(T) 7. Lập các bảng tổ hợp để tính mố Để tính toán mố ta đi lập các tổ hợp tải trọng bất loại nhất có thể xảy ra sao cho bất lợi nhất. Các tổ hợp tảI trọng 7.1 Tổ hợp tải trọng cho mặt cắt i-I. Tổ hợp Tải trọng P(T) H(T) M(Tm) Tổ hợp chính I Tĩnh tải mố 79,365 -94,567 Tĩnh tải kết cấu nhịp 423,44 Hoạt tải H30 trên nhịp Ngời trên nhịp 125,85 áp lực đất : = 30 0 0 13,884 13,884 Tĩnh tải bản quá độ 35,64 -14,25 Tổng 664,295 13,884 -94,933 Tổ hợp chính II Tĩnh tải mố 79,365 -94,567 Tĩnh tải kết cấu nhịp 423,44 Hoạt tải XB80 trên nhịp 82,896 áp lực đất : = 30 0 13,884 13,884 Tĩnh tải bản quá độ 35,65 -14,25 Tổng 621,651 13,884 -94,933 Tổ hợp phụ III Tĩnh tải mố 79,365 -94,567 Tĩnh tải kết cấu nhịp 423,44 Hoạt tải H30 trên nhịp Ngời trên nhịp 125,85 áp lực đất : = 30 0 13,884 13,884 Tĩnh tải bản quá độ 35,64 -14,25 Lực hãm về phía sông 30,24 0 Tổng 664,295 44,124 -94,933 Tĩnh tải mố 79,365 -94,567 Tĩnh tải kết cấu nhịp 423,44 nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 9 Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải Tổ hợp phụ IV Hoạt tải H30 trên nhịp Ngời trên nhịp 125,85 áp lực đất : = 40 0 13,788 9,192 Hoạt tải trên bản quá độ 27,48 63,08 Tĩnh tải bản quá độ 35,64 -14,25 Lực hãm về phía nền đờng 30,24 0 Tổng 664,295 71,508 -36,545 Tổ hợp phụ V Tĩnh tải mố 79,365 -94,567 Tĩnh tải kết cấu nhịp 423,44 Hoạt tải H30 trên nhịp Ngời trên nhịp 125,85 áp lực đất : = 40 0 13,788 9,192 Tĩnh tải bản quá độ 35,64 -14,25 Lực hãm về phía nền đờng 30,24 0 Tổng 664,295 44,028 -99,625 7.2 Tổ hợp tải trọng cho mặt cắt II-II. Tổ hợp Tải trọng P(T) H(T) M(Tm) Tổ hợp chính I Tĩnh tải mố 369,765 -177,89 Tĩnh tải kết cấu nhịp 423,44 Hoạt tải H30 trên nhịp Ngời trên nhịp 125,85 áp lực đất : = 30 0 0 41,65 83,304 Tĩnh tải bản quá độ 35,64 -57,02 Tổng 954,695 41,65 -151,596 Tổ hợp chính II Tĩnh tải mố 369,765 -177,89 Tĩnh tải kết cấu nhịp 423,44 Hoạt tải XB80 trên nhịp 82,896 áp lực đất : = 30 0 41,65 83,304 Tĩnh tải bản quá độ 35,65 -57,02 Tổng 911,751 41,65 -151,596 Tổ hợp phụ III Tĩnh tải mố 369,75 -177,89 Tĩnh tải kết cấu nhịp 423.44 Hoạt tải H30 trên nhịp Ngời trên nhịp 125.85 áp lực đất : = 30 0 41,65 83,304 Tĩnh tải bản quá độ 35,64 -57,02 Lực hãm về phía sông 30,24 181,44 Tổng 954,695 71,89 29,834 Tổ hợp phụ IV Tĩnh tải mố 369,75 -177,89 Tĩnh tải kết cấu nhịp 423,44 Hoạt tải H30 trên nhịp Ngời trên nhịp 125,85 áp lực đất : = 40 0 25,57 55,152 Hoạt tải trên bản quá độ 27,487 132,83 Tĩnh tải bản quá độ 35,64 -57,02 Lực hãm về phía nền đờng 30,24 181,44 Tổng 954,695 83,297 134,512 nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 10 [...]... N.e = 95,94 < 28663,55 Tm ( Đạt yêu cầu ) b Kiểm tra điều kiện ổn định chống trợt H m = 0,8 f N 13,884 H = = 0,0348 < 0,8 ( Đạt yê u cầu) f. N 0,6 ì 664,295 nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 12 Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải c Kiểm tra điều kiện chống lật: e0 m y e 0 0,015 = = 0,0176m < 0,8 Đạt yê u cầu y 0,85 8.2 Tính toán đạc trng hình học tiết diện II-II Diện tích mặt cắt... N.e = 389,13 < 522585,87 Tm ( Đạt yêu cầu ) b Kiểm tra điều kiện ổn định chống trợt H m = 0,8 f N 85,77 H = = 0,114 < 0,8 (Đạt yêu cầu) f. N 0,6 ì1254,995 e c Kiểm tra điều kiện chống lật: 0 m y e 0 0,015 = = 0,0176m < 0,8 (Đạt yêu cầu) y 0,85 9 Tính toán số cọc trong bệ Tính số cọc cần thiết nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 14 Ta có: Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải Dùng cọc đờng... 1ì150ì1200ì3,4ì(167- 0,5ì3,4) = 101163Tm N.e = 561,392 < 101163 Tm ( Đạt yêu cầu ) b Kiểm tra điều kiện ổn định chống trợt nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 13 Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải H m = 0,8 f N 49,65 H = = 0,116 < 0,8 f. N 0,6 ì 594,695 c Kiểm tra điều kiện chống lật: (Đạt yêu cầu) e0 m y e 0 0.015 = = 0,0176m < 0,8 (Đạt yêu cầu) y 0,85 8.3 Tính duyệt tại mặt cắt III III Tải trọng tính... -26,73 Lực hãm về phía nền đờng 30,24 241,92 Tổng 1254,995 99,087 531,315 Tĩnh tải mố 670,065 22,825 Tĩnh tải kết cấu nhịp 423,44 Tổ Hoạt tải H30 trên nhịp 125,85 hợp Ngời trên nhịp phụ 41,36 110,3 áp lực đất : = 400 V Tĩnh tải bản quá độ 35,64 -26,73 nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 11 Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải Lực hãm về phía nền đờng Tổng 1254,995 30,24 71,6 241,92 348,315...Bộ môn cầu hầm Tổ hợp phụ V trờng đại học giao thông vận tải Tĩnh tải mố Tĩnh tải kết cấu nhịp Hoạt tải H30 trên nhịp Ngời trên nhịp áp lực đất : = 400 Tĩnh tải bản quá độ Lực hãm về phía nền đờng Tổng 369,75 423,44 125,85 -177,89 25,57 35,64 954,695 30,24 55,81 55,152 -57,02 181,44 1,682 7.3 Tổ hợp tải trọng cho mặt cắt III-III Tổ Tải trọng P(T) H(T) M(Tm) hợp Tĩnh tải mố 670,065 22,825... Tổ Tĩnh tải kết cấu nhịp 423,44 hợp Hoạt tải H30 trên nhịp 125,85 chính Ngời trên nhịp I 0 55,53 148,096 áp lực đất : = 300 Tĩnh tải bản quá độ 35,64 -26,73 Tổng 1254,995 55,53 144,191 Tĩnh tải mố 670,065 22,825 Tổ Tĩnh tải kết cấu nhịp 423,44 hợp Hoạt tải XB80 trên nhịp 82,896 chính áp lực đất : = 300 55,53 148,096 II Tĩnh tải bản quá độ 35,65 -26,73 Tổng 1212,051 55,53 144,191 Tĩnh tải mố 670,065... P = 1 600 0,785 = 471 (T) n = P 0,6.P , = 1254,995 = 4,4 cọc 0,6.471 100 Chọn 6 cọc, các cọc đợc bố trí nh hình vẽ các cọc đợc bố trí thành 2 hàng 3 cột nh hình vẽ 100 200 1 0 0 150 nguyễn đức hiệp 500 500 150 Lớp Cầu Hầm B - k39 15 ... 35,65 -26,73 Tổng 1212,051 55,53 144,191 Tĩnh tải mố 670,065 22,825 Tổ Tĩnh tải kết cấu nhịp 423.44 hợp Hoạt tải H30 trên nhịp 125.85 phụ Ngời trên nhịp III 55,53 148,096 áp lực đất : = 300 Tĩnh tải bản quá độ 35,64 -26,73 Lực hãm về phía sông 30,24 241,92 Tổng 1254,995 85,77 386,111 Tĩnh tải mố 670,065 22,825 Tĩnh tải kết cấu nhịp 423,44 Tổ Hoạt tải H30 trên nhịp 125,85 hợp Ngời trên nhịp phụ 41,36... 26,4(m2) Mô men quán tính của mặt cắt J= 12 ì 2,2 3 = 10,648 ( m 4 ) 12 Mô men kháng uốn: Wx= 9,68 (m3) Bán kính quán tính: rx = W x 9,68 = = 0,36 F 26,4 Chiều cao tính toán:L0= 2ì H =2ì6 =12(m) Độ mảnh của mố: =L0/x =53 Độ lêch tâm ngẫu nhiên: eo =L0/800 =0,015(m) Duyệt tổ hợp bất lợi Ta thấy tổ hợp I có: NTC= 495,579 T NTT=594,695 T HTC= 34,70 T HTT=41,65 T MTC= 126,33T.m MTT= 151,596 T.m Độ lệch tâm tính... trong bệ Tính số cọc cần thiết nguyễn đức hiệp Lớp Cầu Hầm B - k39 14 Ta có: Bộ môn cầu hầm trờng đại học giao thông vận tải Dùng cọc đờng kính = 100 cm, thi công bằng phơng pháp khoan nhồi số cọc cần thiết đợc xác định theo công thức: P n = 0,6.P , Trong đó: P: Là tổng lực thẳng đứng lớn nhất P = 1254,995(T) P: Sức chịu tải giới hạn của cọc P = c R Fcọc Lấy: c = 1 R = 600(T/m2) Fcọc - Là diện tích