Thiết Kế Môn Học Mố Trụ Cầu (Đỗ Thành Hưng)

§ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc ThiÕt kÕ m«n häc ThiÕt kÕ m«n häc TRỤ CẦU TRỤ CẦU 1. Nhi Ưm vơ thiÕt kÕ: – ThiÕt kÕ trơ cÇu cÇu dÇm gi·n ®¬n trªn ®êng th¼ng, ®ỵc thiÕt kÕ theo quy tr×nh 1979 cđa bé giao th«ng vËn t¶i ban hµnh. – Trụ cầu có cấu tạo dạng trụ đặc thân hẹp, bª tông mũ trụ có số hiệu M300. – Bê tông thân trụ và bệ cọc có M250. – Cốt thép trụ nhóm AII. – Trụ được thi công theo phương pháp đỗ tại chỗ. – T¶i träng §oµn xe H30, XB80, Ngêi 300kg/cm 2 . – ChiỊu cao dÇm 1,5m.HƯ sè ph©n bè ngang η H30 =0.421; η XB80 =0.618; η ng =0.987. Kh«ng níc ngÇm, kh«ng th«ng thun, kh«ng ®éng ®Êt. Néi dung tÝnh to¸n: 1.Hình dạng và kích thước tru.ï Trang 1 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 I I II II §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc 1. 2.Xác đònh các tải trọng tác dụng lên trụ. 2.1.Trọng lượng bản thân trụ: a. Trọng lượng đá kê gối: P 1 = 5(1,4 . 0,2 . 0,9). 2,5 = 3,15 T b. Trọng lượng và mũ trụ: P 2 = 2 1 . 0,1. 11,6. 1,8 + 0,4. 11,6. 2,2 + 2. 2 1 . 0,2. 1,8. 2,2 + 0,6. 8. 2).2,5 = 58,65 T c. Trọng lượng thân trụ: P 3 =       + )9,6.8,1.2,6()2.9,6.9,0.14,3. 2 1 ( 2 . 2,5 = 236,38 T d. Trọng lượng bệ cọc: P 4 = (9. 2. 3,6). 2,5 = 162 (T) e. Trọng lượng tiêu chuẩn của trụ nằm trên mặt cắt I - I P tc I = ∑ = 3 1i P i = 3,15 + 58,65 + 236,38 = 298,18 (T) • Trọng lượng tính toán: + Với tổ hợp tải trọng chính: n = 1,1 P tt I = 1,1. P tc I = 327,998 (T) lấy 328 (T). + Với tổ hợp tải trọng phụ: n = 0,9 P tt I = 0,9. P tc I = 268,36 (T) + Mô men của bản thân trụ đối với trọng tâm mặt cắt I-I: M I = 0 f. Trọng lượng tiêu chuẩn của trụ nằm trên mặt cắt II - II P tc II = ∑ = 4 1i P i = 3,15 + 58,65 + 236,38 + 162 = 460,18 (T) • Trọng lượng tính toán: Trang 2 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc + Với tổ hợp tải trọng chính: n = 1,1 P tt II = 1,1. P tc II = 506,198 (T) + Với tổ hợp tải trọng phụ: n = 0,9 P tt II = 0,9. P tc II = 414,162 (T) + Mô men của bản thân trụ đối với trọng tâm mặt cắt II-II: M II = 0 3.1 Phản lực gối do tónh tải kết cấu nhòp tác dụng lên trụ: − Phản lực gối do tónh tải giai đoạn I và giai đoạn II của kết cấu nhòp gây ra. − Tónh tải trên 1 m dài kết cấu nhòp: q tc = 5(q tc I + q tc II ) = 5 (2,419 + 0,462) = 14,405 (T) q tt = 5(1,1. q tc I + 1,5. q tc II ) = 16,77 (T) − Đặt tải lên đường ảnh hưởng phản lực gối ta được: 29.4 + R tc = 2.q tc 2 tt l = 2. 14,405. 2 4,29 = 466,72 (T) + R tt = 2.q tt 2 tt l = 2. 16,77. 2 4,29 = 543,348 (T) + Mô men đối với hai mặt cắt M I = M II = 0 4 Tính phản lực gối do hoạt tải trên kết cấu nhòp: 4.1 Do hoạt tải H30: 4.1.1 Do H30 hai làn xe trên cả 2 nhòp: 29.4 29.4 − Tra bảng tải trọng tương đương ta có: Trang 3 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 Đ.A.H R §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc ml 45,65 5,0395,0 45,65 4,29 = ≈== α → q tđ = 1,75 T/m − Phản lực gối do hoạt tải tiêu chuẩn: R tc tt = 2. β . q tđ. Ω = 2. 0,9. 1,75. 30,05 = 104,11 (T) − Phản lực gối do hoạt tải tính toán: R tt = 1,4. R tc tt = 145,75 (T) − Mô men do hoạt tải với các mặt cắt: M I = M II = 0 4.1.2 Hai làn xe H30 trên 1 nhòp: 29.4 − Tra bảng tải trọng tương đương ta có: ⇒    = = ml 4,29 0 α q tđ = 2,438 T/m − Phản lực gối do hoạt tải tiêu chuẩn: R tc tt = 2. β . q tđ. Ω = 2. 0,9. 2,438. 14,7 = 71,1 (T) − Phản lực gối do hoạt tải tính toán: + Với tổ hợp chính: n = 1,4 R tt tt = 1,4. R tc tt = 99,54 (T) + Với tổ hợp phụ: n = 1,12 R tt tt = 1,12. R tc tt = 79,62 (T) (Hệ số tải trọng của tổ hợp phụ = 0,8 lần tổ hợp tải trọng chính = 0,8.1,4 = 1,12) − Mô men do hoạt tải H30 trên 1 nhòp với trọng tâm mặt cắt I – I: Trang 4 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc Ta có e = 0,325 m M tt I = 0,325. 99,53 = 32,35 (T.m) (Với tổ hợp chính) M tt I = 0,325. 79,62 = 25,88 (T.m) (Với tổ hợp phụ) 4.1.3 Hoạt tải H30 1 làn xe trên 2 nhòp xếp lệch tâm: − Phản lực gối do tải trọng tiêu chuẩn: R tc tt = q tđ. Ω = 1,75. 30,05 = 57,84 (T) − Phản lực gối do tải trọng tính toán (tính cho tổ hợp phụ) R tt tt = 1,12. R tc tt = 64,78 (T) − Mô men theo phương ngang cầu do phản lực gối của H30 với trọng tâm các m/c: Ta có: e I m = e II n = 2 7 - 0,5 - 1,9 + 2 9,1 = 2,05 m M = e n. R ⇒ M tc I = M tc II = 57,84. 2,05 = 118,572 (T) M tt I = M tt II = 64,78. 2,05 = 132,799 (T) 4.2 Do hoạt tải người đi bộ trên kết cấu nhòp: 4.2.1 Do người trên 2 nhòp, 2 làn: − Phản lực gối do tải trọng tiêu chuẩn: R tc ng = 2. q tđ. Ω = 2. 0,3. 2. 30,05 = 40,2 (T) (q ng td = 3,0. 2 T/m) − Phản lực gối tính toán: R tt ng = 1,4. R tc ng = 56,28 (T) Với tổ hợp chính. R tt ng = 1,12. R tc ng = 45,024 (T) Với tổ hợp phụ. − Mô men đối với trọng tâm các mặt cắt: M I = M II = 0 4.2.2 Do người trên 1 nhòp, 2 làn: − Phản lực gối tiêu chuẩn: R tc ng = 2. q tđ. Ω = 2. 0,3. 2. 14,7 = 19,44 (T) Trang 5 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc − Phản lực gối tính toán: R tt ng = 1,4. R tc ng = 27,216 (T) Với tổ hợp chính. R tt ng = 1,12. R tc ng = 21,773 (T) Với tổ hợp phụ. − Mô men với các mặt cắt: e 1 = e 2 = 0,325 m M I = M II = 0,325. 27,216 = 8,845 (T.m) Với tổ hợp chính. M I = M II = 0,325. 21,773 = 7,076 (T.m) Với tổ hợp phụ. 4.2.3 Do người trên 2 nhòp, 1 làn: − Phản lực gối tiêu chuẩn: R tc ng = q tđ. Ω = 0,3. 2. 14,7 = 9,72 (T) − Phản lực gối tính toán: R tt ng = 1,4. R tc ng = 13,608 (T) Với tổ hợp chính. R tt ng = 1,12. R tc ng = 10,886 (T) Với tổ hợp phụ. − Mômen theo phương ngang cầu với các mặt cắt: I-I và II-II , e I = e II = 4,75m M II ng = M I ng = 4,75. 13,608 = 64,638 (T.m) Với tổ hợp chính. M II ng = M I ng = 4,75. 10,886 = 51,708 (T.m) Với tổ hợp phụ. 4.3 Do XB80 trên kết cấu nhòp: 4.3.1 Do XB80 trên kết cấu nhòp: ⇒    = = ml 4,29 0 α q tđ = 4,605 T/m − Phản lực tiêu chuẩn: R tc XB80 = q tđ. Ω = 4,605. 14,7 = 74,601 (T) − Phản lực gối tính toán: R tt XB80 = 1,1. R tc XB80 = 82,069 (T) − Mô men đối với trọng tâm các mặt cắt I-I và II-II ,ta có e = 0,325 m M I = M II = 0,325. 82,069 = 26,67 (T.m) Trang 6 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc 4.3.2 Do XB80 trên 2 nhòp lệch tâm: ⇒    = = ml 45,59 0 α q tđ = 2,39 T/m − Phản lực gối tiêu chuẩn: R tc XB80 = q tđ. Ω =2,39. 30,05 = 78,99 (T) − Phản lực gối tính toán: R tt XB80 = 1,1. R tc XB80 = 86,89 (T) − Mô men theo phương ngang cầu do phản lực gối của XB80 gây ra với trọng tâm các mặt cắt: e I = e II = 2 7 - (0,65 + 2 7,2 ) = 1,5 m M I = M II = 1,5. 82,89 = 130,335 (T.m) 4.4 Tính toán tải trọng ngang theo phương dọc cầu do lực hãm của xe H30 trên 1 nhòp − Với nhòp có: 25m < l < 50m lực hãm T tc h = 0,6P Vậy T tc h = 0,6. 30 = 18 (T) T tt h = 1,12. 18 = 20,16 (T) (Tính với tải trọng phụ) − Mô men do lực hãm đối với mặt cắt I -I (đáy móng) M IItc h − = T tc h . h I = 18. 8,15 = 146,7 T.m M IItt h − = T tt h . h I = 20,16. 8,15 = 164,304 T.m − Mô men do lực hãm đối với mặt cắt II -II (đáy móng) M IIIItc h − = T tc h . h II = 18. 10,15 = 182,7 T.m M IIIItt h − = T tt h . h II = 20,16. 10,15 = 204,624 T.m Trong đó h I , h II là khoảng cách từ tim gối đến các mặt cắt I - I và II - II 4.5 Tính tải trọng ngang theo phương ngang cầu do lực lắc ngang của đoàn xe H30 − Cường độ rải đều của tải trọng ngang do H30: q n = 0,4 T/m Trang 7 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc − Lực lắc ngang tiêu chuẩn tập trung tại cao độ mặt đường xe chạy: E t/c = q n . Ω = q n. 2 21 tctt LL + = 0,4 2 4,294,29 + = 12,96 (T) − Lực lắc ngang tính toán: E tt = 1,12. E tc = 1,12. 12,96 = 14,52 (T) − Mô men do lực lắc ngang đối với mặt cắt I - I: M tc I = E tc . h I = 12,96. 12,25 = 158,76 T.m M tt I = E tt . h I = 44,25. 12,25 = 177,87 T.m − Mô men do lực hãm đối với mặt cắt II -II (đáy móng) M tc II = E tc . h II = 12,96. 14,25 = 184,68 T.m M tt II = E tt . h II = 14,25. 14,25 = 206,91 T.m Trong đó h I , h II là khoảng cách từ mặt đường xe chạy đến các mặt cắt I - I và II- II 4.6 Áp lực gió theo phương ngang cầu lên kết cấu nhòp và trụ cầu: Cường độ gió khi có xe chạy trên cầu lấy ϖ 0 = 50 KG/m 2 = 0,05 T/m 2 Khi không có xe chạy lấy ϖ 0 = 180 KG/m 2 = 0,18 T/m 2 4.7 Tính với mực nước thấp nhất: − Diện tích chắn gió của lan can: F 1n =       + 22 21 LL . h lc. k 1 =       + 2 4,29 2 4,29 . 1,2. 0,3 = 11,664 m 2 − Diện tích chắn gió của kết cấu nhòp: F 2n =       + 2 . 2 . 2211 dd hLhL . k 2 =       2 7,1.4,29 . 2,1 = 55,08 m 2 − Diện tích chắn gió của trụ phần cao hơn mực nước thấp nhất: F 3nTN = b T. h TN . k 3 = (2,2. 0,5 + 2,2. 1,897 + 1,8. 6,9 + 2 12 + . 3,6). 1 = 23,09 m 2 Trong đó: L 1 , L 2 là chiều dài nhòp 1 và 2 (L 1 = L 2 ) Trang 8 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc h lc là chiều cao lan can h đ1 , h đ2 là chiều cao nhòp 1 và 2 b T là chiều rộng phần trụ cao hơn mực nước thấp nhất k 1 , k 2 , k 3 là hệ số độ võng lấy theo quy trình − Lực gió ngang tiêu chuẩn tác dụng vào kết cấu nhòp ϖ ct n / 1 = ϖ 0. F 1n = 0,18. 11,664 = 2,1 (T) ϖ ct n / 2 = ϖ 0. F 2n = 0,18. 55,08 = 9,914 (T) ϖ ct n / 3 = ϖ 0. F 3n = 0,18. 23,09 = 4,156 (T) • Tổng lực gió ngang: ϖ tc TNn = ∑ tc ϖ in = 2,1 + 9,914 + 4,156 = 16,17 (T) ϖ tt TTn = 1,2. ϖ tc TNn = 19,4 (T) − Tay đòn đối với mặt cắt I - I của các lực gió cắt ngang tác dụng lên: + Lan can: h 01 = 10,7 (m) + Kết cấu nhòp: h 02 = 9 (m) + Thân trụ: h 03 = 4 (m) − Mô men lực gió ngang đối với mặt cắt I - I M tc II − TN = ϖ ct n / 1 .h 01 + ϖ ct n / 2 .h 02 +ϖ ct n / 3 .h 03 = 2,1.10,7 + 9,914.9 + 4,156.4 = 128,32 (T.m) M tt II − TN = 1,2. M tc II − TN = 153,98 (T.m) − Tay đòn đối với mặt cắt II - II của các lực gió cắt ngang tác dụng lên: + Lan can: h 01 = 10,7 + 2 = 12,7 (m) + Kết cấu nhòp: h 02 = 9 + 2 = 11 (m) + Thân trụ: h 03 = 4 + 2 = 6 (m) − Mô men lực gió ngang đối với mặt cắt II - II M tc IIII − TN = 2,1. 13,7 + 9,914. 11 + 4,156. 6 = 160,66 (T.m) Trang 9 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 §ç Thµnh Hng thiÕt kÕ trơ cÇu Thiết kế M«n häc M tt IIII − TN = 1,2. M tc IIII − TN = 192,79 (T.m) 4.8 Tính với mực nước cao nhất: − Diện tích chắn gió của trụ ứng với mực nước cao nhất: F 3nCN = b. h cn . k 3 = (2,2. 0,5 + 2,2. 1,897 + 1,8. 0,6). 1 = 6,35 m 2 − Lực gió ngang tiêu chuẩn tác dụng vào trụ: ϖ ct CNn / 3 = 0,18. 6,35 = 1,14 (T) − Tổng lực gió ngang: ϖ ct CNn / = 2,1 + 9,914 + 1,14 = 13,15 (T) ϖ tt CNn = 1,2. ϖ ct CNn / = 15,78 (T) − Tay đòn đối với trọng tâm mặt cắt I - I của lực gió ngang tác dụng lên trụ: h 03nCN = 7,75 (m) − Mô men lực gió ngang với mực nước cao nhất đối với mặt cắt I - I M tc II − CN = 2,1. 10,7 + 9,914. 9 + 1,14. 7,75 = 120,53 (T.m) M tt II − CN = 1,2. M tc II − CN = 144,64 (T.m) − Tay đòn đối với mặt cắt II - II của lực gió cắt ngang tác dụng lên: h 3nCN = 7,75 + 2 = 9,75 (m) − Mô men lực gió ngang với mặt nước cao nhất lên mặt cắt II - II M tc IIII − nCN = 2,1. 12,7 + 9,914. 11 + 1,14. 9,75 = 146,84 (T.m) M tt IIII − nCN = 1,2. M tc IIII − nCN = 176,21 (T.m) 4.9 Tính áp lực gió lên trụ theo phương dọc cầu: 4.9.1 Tính với mực nước thấp nhất: F TN = 11,6. 0,5 + 2 86,11 + . 0,6 +8. 6,9 + 2 1 . 9. 2 = 75,88 m 2 − Áp lực gió tiêu chuẩn khi có hoạt tải trên nhòp: ϖ c/t h TN = 0,05. 75,88 = 3,794 (T) − Áp lực gió tiêu chuẩn khi không có hoạt tải trên nhòp: ϖ c/t 0 TN = 0,18. 75,88 = 13,66(T) − Áp lực gió tính toán: Trang 10 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 [...]... 164,304 13,66 - Lực gió dọc cầu (Tính với MNTN) 146,304 75,13 16,39 90,145 0 ∑ 998 0 31,66 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 0 244,54 1129,166 Trang 13 0 36,55 280,03 Thiết kế M«n häc thiÕt kÕ trơ cÇu §ç Thµnh Hng Tổ Nội lực tiêu chuẩn Tải trọng N (T) H (T) Nội lực tính toán M(T.m) N (T) H (T) M(T.m) - Tónh tải bản thân trụ (n= 0,9) IV Tổ hợp phụ dọc cầu 460,18 0 414,162 0 - Tónh tải kết cấu nhòp (n= 0,9 466,72... người trên 2 nhòp 1 làn, n = 1,12) cầu - Lực gió ngang cầu (Tính với MTTN) 16,17 832,46 ∑ 128,32 19,4 16,17 293,062 917,056 153,98 19,4 338,488 VI Tổ - Tónh tải bản thân trụ (n= 0,9) 298,18 0 327,998 0 Hợp - Tónh tải kết cấu nhòp (n= 0,9) 466,72 0 420,05 0 Phụ - Hoạt tải H30 1 làn trên 2 nhòp (n=1,12) 57,84 118,572 64,78 132,799 ngang - Lực gió ngang cầu (Tính với MTCN) cầu 13,15 - Áp lực do MNCN -317,52... duyệt mặt cắt I-I theo tổ hợp tải trọng phụ theo phương ngang cầu: − Theo phương ngang cầu, mặt cắt thân trụ được quy đổi thành hình chữ nhật có b=1,8m và h = 7,61 m − Tổ hợp tải trọng V bất lợi hơn có: Ntt = 971,056 Mtt = 338,488 e0 = 0,369 Ndl = 871,346 Nk = 75,666 Tính hệ số medl = mdl = 1 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 Trang 20 Lấy với λy = N= Thiết kế M«n häc thiÕt kÕ trơ cÇu §ç Thµnh Hng l 0 16,4 = = 9,37... -349,27 185,272 560,606 Lập các tổ hợp tải trọng mặt cắt II –II (m/c đáy bệ trụ) Líp: CÇu HÇm Tc-K34 Trang 14 144,64 0 15,78 329,147 Tổ hợp Thiết kế M«n häc thiÕt kÕ trơ cÇu §ç Thµnh Hng Tải trọng Nội lực tiêu chuẩn N (T) H (T) Nội lực tính toán M(T.m) N (T) H (T) M(T.m) - Tónh tải bản thân trụ (n=1,1) 298,18 0 327,998 0 - Tónh tải kết cấu nhòp (n=1,1) 466,72 0 543,348 0 - Hoạt tải H30(2 làn trên 2 nhòp... HÇm Tc-K34 Trang 17 thiÕt kÕ trơ cÇu §ç Thµnh Hng − Thiết kế M«n häc Tính hệ số triết giảm tính chòu lực: ϕ kp ϕ= N dl N + k mdl N N Trong đó: N là lực nén dọc tính toán N = 1073,366 (T) tác dụng lâu dài gồm tónh tải kết cấu nhòp và tónh tải trụ Ndl = 327,998 + 543,348 = 871,346 (T) Nk là lực dọc gây ra bởi tải trọng tác dụng tức thời (hoạt tải trên kết cấu nhòp) Nk = 202,03 (T) ϕkp là hệ số triết giảm... 1073,36 (ĐẠT) Vậy điều kiện về ổn đònh và cường độ thoả mãn 5.3.2 Tính duyệt mặt cắt theo tổ hợp phụ dọc cầu: − Tổ hợp tải trọng phụ dọc cầu III bất lợi hơn tổ hợp phụ dọc cầu IV N = 950,966 (T) H = 36,55 (T) M = 278,099 (T.m) Ndl = 871,346 (T) Nk = 101,393 (T) Líp: CÇu HÇm Tc-K34 Trang 18 e0 = Thiết kế M«n häc thiÕt kÕ trơ cÇu §ç Thµnh Hng 278,099 M = = 0,292 > en = 0,0205 (m) 950,966 N Vậy mặt cắt được... Lực gió dọc cầu khi không có hoạt tải (MNTN) 146,304 75,13 16,39 90,145 31,66 250,862 950,966 36,55 278,099 IV - Tónh tải bản thân trụ (n= 0,9) 298,18 0 327,998 0 Tổ - Tónh tải kết cấu nhòp (n= 0,9) 466,72 0 543,348 0 Hợp - Hoạt tải H30(2 làn trên 1 nhòp n=1,12) 71,1 23,11 79,62 25,58 Phụ - Hoạt tải người (1 nhòp 2 làn n = 1,12) 19,44 6,318 21,773 7,07 dọc - Lực hãm xe cầu - Lực gió dọc cầu (Tính với... 115.104 + 0,0343 2400 0,42.104 = 587244 kg = 587,244 (T) Vậy bố trí 2 lưới cốt thép trong đá kê gối là đạt 5.5 Tính toán mũ trụ Mũ trụ được tính theo dầm công xon 5.5.1 Chiều dài phần hẫng tính toán: l = lk + ∆l Trong đó:lk là phần hẫng tính từ thân trụ Líp: CÇu HÇm Tc-K34 Trang 22 Thiết kế M«n häc thiÕt kÕ trơ cÇu §ç Thµnh Hng ∆l là phần sâu ngàm quy ước ∆l = 1 0,9 R= = 0,3 (m) 3 3 ⇒ l = 1,8 + 0,3 = 2,1... - 317,52 ∑ 537,92 Líp: CÇu HÇm Tc-K34 0 20,97 - 349,27 198,752 500,17 Trang 15 0 23,72 224,544 Thiết kế M«n häc thiÕt kÕ trơ cÇu §ç Thµnh Hng Tổ hợp Tải trọng Nội lực tiêu chuẩn N (T) H (T) Nội lực tính toán M(T.m) N (T) H (T) M(T.m) V Tổ - Tónh tải bản thân trụ (n= 1,1) 298,18 0 327,998 0 Hợp - Tónh tải kết cấu nhòp (n= 1,1) 466,72 0 513,392 0 Phu - Hoạt tải H30 chạy lệch 1 làn 2 nhòp (n=1,12) 57,84... 11,6 0,5 + − 11,6 + 8 0,6 +8 0,6 = 16,48 m2 2 Áp lực gió khi có hoạt tải trên kết cấu nhòp: t/c ϖh CN = 0,05 16,48 = 0,824 (T) ϖ h CN = 1,2 0,824 = 0,99 (T) tt − Áp lực gió khi không có hoạt tải trên kết cấu nhòp: t/c ϖ 0h CN = 0,18 16,48 = 2,97 (T) ϖ oh CN = 1,2 2,97 = 3,56 (T) tt Líp: CÇu HÇm Tc-K34 Trang 11 − Thiết kế M«n häc thiÕt kÕ trơ cÇu §ç Thµnh Hng Mô men của áp lực gió với mặt cắt I - I: