Đồ án công nghệ chế tạo máy đầu kéo máng cào

Lời cảm ơn! Đồ án môn học công nghệ chế tạo máy rất thiết thực cho sinh viên ngành cơ khí nói chung và cần thiết cho ngành ôtô nói riêng. Nó không những phục vụ cho việc học tập nghiên cứu về công nghệ mà còn bắt buộc sinh viên tìm hiểu thêm. Đây là dịp để sinh viên có điều kiện kiểm tra, ôn lại những môn học có liên quan. Em xin chân thành cảm ơn thầy giáo Nguyễn Trọng Doanh đã hớng dẫn tận tình trong quá trình hoàn thành đồ án. Do điều kiện khách quan và kiến thức bản thân, cũng nh kinh nghiệm thực tế còn hạn chế, nên đồ án này chắc chắn không tránh khỏi thiếu sót.Vậy em mong các thầy, cô giúp đỡ chỉ bảo thêm để em đợc hoàn thiện hơn trong học tập cũng nh trong công việc sau này. Sinh viên Lu Hùng Cờng Nội dung đồ án công nghệ chế tạo máy I. Phân tích chi tiết và định dạng sản xuất. II. Phân tích tính công nghệ của chi tiết. III. Xác định dạng sản xuất. IV. Chọn phơng pháp chế tạo phôi. V. Lập thứ tự các nguyên công. VI. Tính lợng d cho nguyên công 3: Khoan Khoét Doa và tra lợng d cho các bề mặt còn lại. VII. Tính chế độ cắt cho nguyên công 3 Khoan Khoét Doa và tra chế độ cắt cho các bề mặt còn lại. VIII. Tính thời gian gia công cơ bản cho tất cả các nguyên công. IX. Thiết kế đồ gá cho nguyên công 4. I. Phân tích chức năng và điều kiện làm việc của chi tiết 1. Chức năng Đầu kéo máng cào PRP.150 có chức năng làm gối đỡ cho máng cào . Nó có nhiệm vụ liên kết giữa máng cào và cần máng cào .Giúp cho việc tháo lắp đơn giản mà vẫn đảm bảo điều kiện làm việc của máng . 2. Điều kiện làm việc Đầu kéo máng cào thờng làm việc với tải trọng lớn .Bề mặt làm việc chủ yếu 150, 100, 160 III. Phân tích dạng sản xuất Ta có .Sản lợng hàng năm : N = 5000 chiếc/năm . Trọng lợng của chi tiết : Q 1 = V. là khối lợng riêng của vật liệu làm chi tiêt = 7 kg/dm 3 Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 2 V là thể tích của chi tiết V = V 1 + V 2 + V 3 + V 4 V 1 ,V 2 , V 3 , V 4 là các thể tích thành phần . V 1 Thể tích trụ lớn V 1 = .210 2 .38/4 = 1316,17(cm 3 ) . V 2 Thể tích hộp chữ nhật V 2 = 256.256.25 = 1638,4 (cm 3 ) . V 3 Thể tích trụ nằm dới V 3 = . 160 2 .22/4=442,33(cm 3 ) . V 4 Thể tích khối trụ trong V 4 = . 150 2 .52/4=981,9 (cm 3 ) . V 5 Thể tích khối trụ trong V 5 = . 135 2 .6/4=85,88(cm 3 ) V 6 Thể tích khối trụ trong V 6 = . 100 2 .15/4=117,80(cm 3 ) V 7 Thể tích khối trụ trong V= . 81 2 .12/4=61,83(cm 3 ) V = V 1 + V 2 + V 3 - V 4 - V 5 - V 6 - V 7 =2159,499(cm 3 )=2,15(dm 3 ) Q = V. = 2,15 . 7 = 15,11 kg Với: Q = 15,11kg và N = 5000 chiếc/năm. Tra bảng 3/13, [V] Ta có: Dạng sản xuất là hàng khối IV. Chọn phơng pháp chế tạo phôi Dựa vào kết cấu của chi tiết, nhìn chung là không quá phức tạp. Vật liệu chế tạo là gang xám CX 15 32. Dạng sản xuất là hàng khối nên: Chọn phơng pháp chế tạo phôi là phơng pháp đúc: . Khuôn kim loại . Mẫu gỗ . Cấp chính xác đúc là cấp II . Mặt phân khuân nh sau: V. Lập thứ tự các nguyên công Gia công chi tiết đợc thực hiện qua các nguyên công sau: 1. Phay mặt đáy 2. Phay các mặt đầu 3. Khoan Khoét doa 2 lỗ 10 4. Phay 2 mặt bên 5. Khoét Doa lỗ 40 6. Tarô 2 lỗ ren 7. Kiểm tra độ song song giữa mặt đáy và mặt trụ 20 Sau đây là sơ đồ gá đặt,định vị, kẹp chặt và thiết kế sơ bộ cho từng nguyên công: 1. Nguyên công 1: Phay mặt đáy * Dụng cụ: Dao phay mặt đầu : ROTC 3252 - 59 * Máy : Máy phay 6H82 có N = 7,5KW, = 0.75. * Mặt chuẩn định vị: Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 3 Mặt phẳng B (thô) hạn chế 3 bậc tự do 2 Khối V ngắn định vị 3 bậc tự do * Điểm đặt lực kẹp W W đợc đặt trên 1 bên của khối V * Kích thớc sau khi gia công cần đạt: Khoảng cách đến mặt định vị là 12 mm Độ nhám bề mặt 2,5 2. Nguyên công 2: Phay các mặt đầu * Dụng cụ: Dao phay hình trụ có gắn mảnh hợp kim cứng :ROTC 3252 - 59 * Máy: Máy phay ngang 678M có N m = 1,7 KW * Mặt chuẩn định vị: Mặt phẳng A (tinh) hạn chế 3 bậc tự do. 2 khối V nắn định vị 2 bậc tự do * Điểm đặt lực kẹp W W đợc đặt trên 1 bên của khối V Kích thớc sau khi gia công cần đạt 3. Nguyên công 3: Khoan - Doa 2 lỗ 10 * Dụng cụ: Dao phay mặt đầu thép gió ROTC 3252 59 * Máy : Máy khoan 2A125 có N = 2,2KW * Mặt chuẩn định vị: Mặt phẳng B (tinh) hạn chế 3 bậc tự do 2 khối V ngắn định vị 2 bậc tự do * Điểm đặt lực kẹp W W đợc đặt lên 1 bên của khối V *Kích thớc sau khi gia công cần đạt 4. Nguyên công 4 : Phay 2 mặt bên * Dụng cụ: Dao phay đĩa ROTC 3755 - 59 * Máy phay 6H80 * Mặt chuẩn định vị: Mặt phẳng A (tinh) hạn chế 3 bậc tự do. Chốt trụ hạn chế 2 bậc tự do, chốt trám hạn chế 1 bậc tự do * Điểm đặt lực kẹp W W đặt lên 2 bên của chi tiết bằng cơ cấu kẹp liên động * Kích thớc sau khi gia công cần đạt 5. Nguyên công 5: Khoét - Doa lỗ 40 * Dụng cụ: Dao khoét chuôi cán dùng khoét lỗ thông :D = 39,6 Dao doa có đuôi côn D = 40 * Máy: Máy doa ngang 2A125 * Mặt chuẩn định vị: Mặt phẳng A (tinh) hạn chế 3 bậc tự do Chốt trụ định vị 2 bậc tự do, chốt trám định vị 1 bậc tự do * Điểm đặt lực kẹp W W đợc đặt lên 2 bên của chi tiết nhờ cơ cấu kẹp liên động * Kích thớc sau khi gia công cần đạt 6. Nguyên công 6: Tarô lỗ vít * Dụng cụ:Dao Tarô d=12 dùng cho lỗ không thông * Máy:Khoan K25 Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 4 * Mặt chuẩn định vị: Mặt phẳng B (tinh) hạn chế 3 bậc tự do.2 khối V ngắn định vị 3 bậc tự do * Điểm đặt lực kẹp W W đợc đặt lên trên của 1 khối V 7. Nguyên công 7: Kiểm tra Theo yêu cầu của chi tiết ta cần kiểm tra độ chính xác của các bề mặt sau: .Độ không song song giữa mặt trụ 40 và mặt phẳng đáy VI. tính lợng d cho một bề mặt và tra lợng d cho các bề mặt còn lại. 1.Tính lợng d cho bề mặt gia công. Theo yêu cầu đầu bài ta cần tính lợng d gia công khoan khoét doa 2 lỗ 10 Theo bảng 21 - 1, [ I ], trang 34 ta có : Khi khoan bằng mũi khoan ruột gà . R z = 50 . T a = 0 ( vì chi tiết gia công là gang xám). . Cấp độ bóng 4, cấp chính xác 7. . Độ lệch trục trên chiều dài 1mm y = 0,9 àm . Độ lệch tâm Co = 20 àm . Dung sai = 200 àm Theo bảng 22 - 1, [I], trang 35 ta có: Khi khoét . R z = 40 . T a = 0 . Cấp độ bóng 5, cấp chính xác 6. . Dung sai = 140 àm Theo bảng 23 - 1, [I], trang 36 ta có: Khi khoét . R z = 10 . T a = 0 . Cấp độ bóng 6, cấp chính xác 5. . Dung sai = 84 àm * Sai lệch không gian khi khoan. a = ( ) 2 2 .lyC o + = ( ) 2 2 32.9,020 + = 35,06 àm = 35 àm * Sai lệch còn lại khi khoét. a = 0, 04 . 35 = 1,4 àm = 1 àm * Sai số gá đặt khi khoan. gđ = 22 kc + c : Sai số chuẩn. Do gốc kích thớc trùng với mặt chuẩn định vị cho nên c = 0 kc : Sai số kẹp chặt. Sai số kẹp chặt xuất hiện do lực kẹp chặt phôi sinh ra và giá trị của nó bằng lợng di động của chuẩn gốc chiếu lên phơng của kích thớc thực hiện. kc = (y max - y min ).cos Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 5 : Góc giữa phơng của kích thớc thc hiện và lực kẹp vì vậy trong tr- ờng hợp này = 90 0 do đó kc = 0 Vậy. gđ = 22 kc + = 22 00 + = 0 * Sai số gá đặt khi khoét gđ 1 = 0,05 . gđ = 0 * Sai số gá đặt khi doa gđ 2 = 0,02 . gđ 1 = 0 * Lợng d nhỏ nhất khi khoan 2.Z mim = 2.(R a + T a + 22 ab + ) . Lợng d nhỏ nhất khi khoét tinh 2.Z min = 2.(50 + 0 + 22 035 + ) = 2 . 85 = 170 àm . Lợng d nhỏ nhất khi doa 2.Z min = 2.(40 + 0 + 22 01 + ) = 2 . 41 = 82 àm * Kích thớc tính toán . Kích thớc tính toán khi khoét d = 10,05 - 0,082 = 9,968 mm . Kích thớc tính toán khi khoan d = 9,968 - 0,170 = 9,798 mm * Kích thớc giới hạn . Kích thớc giới hạn sau khi doa d max = 10,05 mm d min = 10,05 - 0,05 = 10 mm . Kích thớc giới hạn sau khi khoét d max = 9,968 mm d min = 9,968 - 0,14 = 9,828 mm . Kích thớc giới hạn sau khi khoan d max = 9,798 mm d min = 9,798 - 0,25 = 9,548 mm * Lợng d giới hạn . Khi doa : 2 . Z min = 10,05 - 9,968 = 0,082 mm = 82 àm 2 . Z max = 10 - 9,828 = 0,172 mm = 172 àm . Khi khoét : 2 . Z min = 9,968 - 9,794 = 0,17 mm = 170 àm 2 . Z max = 9,828 - 9,548 = 0,28 mm = 280 àm * Kiểm tra lại kết quả tính toán . Sau khi khoét thô: 2 . Z max - 2 . Z min = 280 - 170 = 110 àm 1 - 2 = 250 - 140 = 110 àm . Sau khi doa thô: 2 . Z max - 2 . Z min = 170 - 82 = 88 àm 1 - 2 = 140 - 50 = 90 àm Ta có bảng tính toán nh sau: Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 6 Bớc R Z a àm T i a àm a àm gđ àm Z t àm d t mm àm d min mm d max mm 2Z min àm 2Z max àm Khoan 50 0 35 0 - 9,794 250 9,544 9,790 - - Khoét 40 0 1 0 170 9,968 140 9,828 9,960 170 280 Doa 10 0 - 0 82 10,050 50 10,000 10,050 88 170 2.Tra lợng d cho các bề mặt còn lại. 2.1. Nguyên công 1: Phay mặt A Phay thô: Z thô = 1,6 mm Phay tinh: Z tịnh = 0,5 mm 2.2. Nguyên công 2: Phay các mặt đầu Phay thô: Z thô = 1,6 mm Phay tinh: Z tịnh = 0,5 mm 2.3. Nguyên công 3: Khoan - khoét - Doa (đã tính) 2.4. Nguyên công 4: Phay 2 mặt bên Phay thô 2.Z thô = 1,3 mm Phay tinh 2.Z tịnh = 0,3 mm 2.5 . Nguyên công 5: Khoét - Doa lỗ 400 Tiện thô Z thô = 2,3 mm Tiện tinh Z tịnh = 0,3 mm VII. tính chế độ cắt cho một bề mặt và tra chế độ cắt cho các bề mặt còn lại. 1. Tính chế độ cắt. Ta tính chế độ cắt cho nguyên công 3: Khoan Khoét Doa 2 lỗ 10 Ta chọn máy gia công Máy khoan đứng nhiều trục 2H125 có N = 2,2KW. .(Theo tài liệu [II] . Số vòng quay trục chính n = 40; 140; 195; 172; 392; 545; 680; 960; 1360; vòng/ phút. . Lợng chạy dao S = 0,1; 0,13; 0,17; 0,22; 0,28; 0,31; 0,48; 0,62; 0,81; mm/ vòng. Khoan * Chiều sâu cắt t = 5,4 2 10 2 == D mm * Lợng chạy dao S. Theo bảng 5 - 27, [IV], trang 25. Ta có S = 0,21 ữ 0,47 mm/vg. Chọn theo máy S = 0,22 mm/vg. * Tốc độ cắt V = V ym q V K ST DC . . m/phút. Ta chọn mũi khoan ruột gà thép gió .Theo bảng 5 - 28 ,[IV], trang 23 ta có: C V = 24,2; q = 0,45; y = 0,3; m = 0,2. T : Chu kỳ tuổi bền trung bình. Theo bảng 5 - 30 ,[IV], trang 24 ta có: Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 7 T = 75 phút. K V : Hệ số điều chỉnh chung khi khoan K V = K MV + K uv + K lv Theo bảng 5 - 1, [IV], trang 6 tacó: K MV = nv HB 190 Theo bảng 5 - 2, [IV], trang 6 tacó: n v = 1,25 K MV = 25,1 210 190 = 0,882 K uv : Hệ số phụ thuộc vào vật liệu dụng cụ cắt. Theo bảng 5 - 31, [IV], K uv = 0,83 K lv : Hệ số phụ thuộc vào chiều sâu lỗ khoan. Theo bảng 5 - 31, [IV], K lv = 1 K v = 0,882 . 0,83 . 1 = 0,732. vậy: v = 0,732 0,22 .75 9 . 24,2 0,30,2 0,45 = 31,6 m/phút. * Số vòng quay trục chính : n n = D v . .1000 = 9 . 31,6 . 1000 = 1117,28 vg/phút. Chọn theo máy n = 1075 vg/phút Khi đó vận tốc đợc tính lại nh sau: v = 1000 Dn = 1000 9 1075 = 30,4 m/phút * Mô men xoắn và lực chiều trục. * Mô men xoắn và lực chiều trục. . Mô men xoắn: M X = 3D 2 .S. 7,0 b M X = 3 . 9 2 . 0,36 .75 7,0 = 1943 KG.mm . Lực chiều trục P o = 2D 4,1 .S 8,0 . 7,0 b P o = 415 KG * Công suất cắt. N C = 09,2 975000 1075.1943 975000 . == nM x KW So sánh với máy ta thấy: N C < N m . = 2,8 . 0,8 = 2,24 KW. Vậy máy 2A125 đủ công suất để thực hiện nguyên công trên. Đối với hai bớc khoét và doa ta không tính toán lực cắt Khoét * Chiều sâu cắt Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 8 t = 0,4 2 D 12 = D mm * Lợng chạy dao S. Theo bảng 5 - 26, [IV], trang 25. Ta có S = 0,9 mm/vg. Chọn theo máy S = 0,81 mm/vg. * Tốc độ cắt V = V yxm q V K StT DC . m/phút. .Theo bảng 5 - 29, [IV], ta có: C V = 105; q = 0,4; x = 0,15; y = 0,45; m = 0,4. T : Chu kỳ tuổi bền trung bình. Theo bảng 5 - 30 ,[IV], ta có: T = 40 phút. K V : Hệ số điều chỉnh chung. K V đợc tính toán nh bớc khoan K v = 0,882 . 0,83 . 1 = 0,732. vậy: v = 0,732 0,8 . 0,11 .40 4, . 105 0,450,150,4 0,4 = 56,9 m/phút. * Số vòng quay trục chính : n n = D v . .1000 = 9,8 . 56,9 . 1000 = 1848 vg/phút. Chọn theo máy n = 1800 vg/phút Khi đó vận tốc đợc tính lại nh sau: v = 1000 Dn = 1000 8,9 1800 = 55,4 m/phút Doa * Chiều sâu cắt t = 0,1 2 D 23 = D mm * Lợng chạy dao S. Theo bảng 5 - 26, [IV]. Ta có S = 2,6 mm/vg. Chọn theo máy S = 2,2 mm/vg. * Tốc độ cắt V = V yxm q V K StT DC . m/phút. .Theo bảng 5 - 29, [IV], ta có: C V = 109; q = 0,2; x = 0; y = 0,5; m = 0,45. T : Chu kỳ tuổi bền trung bình. Theo bảng 5 - 30 ,[IV], ta có: T = 120 phút. K V : Hệ số điều chỉnh chung. K V đợc tính toán nh bớc khoan K v = 0,882 . 0,83 . 1 = 0,732. vậy: v = 0,732 2,2 . 0,015 .120 10 . 109 0,4500,45 0,2 = 11,6 m/phút. * Số vòng quay trục chính : n Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 9 n = D v . .1000 = 22 . 11,6 . 1000 = 225,4 vg/phút. Chọn theo máy n = 272 vg/phút Khi đó vận tốc đợc tính lại nh sau: v = 1000 Dn = 1000 97,21 272 = 18,84 m/phút 2. Tra chế độ cắt cho các bề mặt còn lại. 2.1. Nguyên công 1: Phay mặt đáy Phay thô: Chọn sơ bộ t = 1,2 mm S = 0,14 ữ 0,18 mm/răng v = 132 m/phút N C = 1 KW . Chọn dao. Theo tài liệu[II] , ta chọn dao phay mặt đầu thép gió, 40, 10 răng. Vậy S = 1,4 ữ 1,8 mm/vòng . Chọn máy gia công 6H112 có : N = 7 KW. Số vòng quay trục chính đợc tính nh sau: n = D v . .1000 = 40 . 132 . 1000 = 1050 vg/phút. chọn tốc độ quay trục chính theo máy n = 950 vòng/phút. S = 1,33 ữ 1,71 m/phút chọn S = 1,5 m/phút. . Tính lại vận tốc cắt Khi đó vận tốc đợc tính lại nh sau: v = 1000 Dn = 1000 40 . 950. = 119,3 m/phút Vậy t = 1,2 mm S = 1,5 mm/phút v = 119,3 m/phút N C = 1 KW Phay tinh: Chọn sơ bộ t = 0,5 mm S = 0,8 ữ 1 mm/vòng v = 50 m/phút N C = 1 KW . Chọn dao. Theo tài liệu[II] , ta chọn dao phay mặt đầu thép gió, 40, 10 răng. . Chọn máy gia công 6H112 có : N = 7 KW. Số vòng quay trục chính đợc tính nh sau: n = D v . .1000 = 40 . 50 . 1000 = 397,88 vg/phút. chọn tốc độ quay trục chính theo máy n = 375 vòng/phút. S = 0,3 ữ 0,4 m/phút chọn S = 0,4 m/phút. . Tính lại vận tốc cắt Khi đó vận tốc đợc tính lại nh sau: Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 10 [...]... công nghệ chế tạo máy tập I NXB KHKT.1999 [IV] Sổ tay công nghệ chế tạo máy tập II NXB KHKT.2000 Tác giả : Nguyễn Đắc Lộc Lê Văn Tiến Ninh Đức Tốn Trần Xuân Việt [V] Thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy NXB KHKT.1999 Tác giả : Trần Văn Địch [VI] Công nghệ chế tạo máy I,II NXB KHKT 1998 Tác giả : Nguyễn Đắc Lộc Lê Văn Tiến [VII] Đồ gá Tác giả : Lê Văn Tiến Trần Văn Địch Trần Xuân Việt [VIII] Chế tạo. .. gia công trên đồ gá luôn đạt đợc yêu cầu kỹ thuật của chi tiết thì ta phải có: 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 ct = gd ( c2 + k2 + m + ld ) = 0,03 2 (0 + 0 + 0,024 2 + 0,012 ) = 0,0149 mm Vậy khi chế tạo đồ gá phải thoả mãn sai số chế tạo ở trên Tài liệu tham khảo Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 17 [ I ] Sổ tay thiết kế công nghệ chế tạo máy tập I [ II ] Sổ tay thiết kế công nghệ chế tạo máy tập II [III] Sổ tay công. .. Nguyên công 6: Kiểm tra độ song song giữa lỗ trụ và mặt đáy ix tính toán thiết kế đồ gá cho một nguyên công Yêu cầu: Thiết kế đồ gá cho nguyên công phay hai mặt bên Biết tiến trình công nghệ gia công chi tiết đó là: Phay mặt đáy Phay các mặt đầu Gia công lỗ 2 lỗ 10 Phay 2 mặt bên Khoét Doa lỗ 40 Kiểm tra 1 Phân tích sơ đồ gá đặt phôi Để gia công đợc hai măt bên của chi tiết thì ta phải hạn chế. .. m/phút NC = 1 KW 2.2 Nguyên công 2: Phay các mặt đầu Tất cả các thông số đợc lấy theo nguyên công 1 2.3 Nguyên công 3: Gia công lỗ 10 (Đã tính) 2.4 Nguyên công 4: Phay 2 mặt bên Phay thô: Chọn sơ bộ t = 1,6 mm S = 0,14 ữ 0,18 mm/răng v = 132 m/phút NC = 1 KW Chọn dao Theo tài liệu[II] , ta chọn dao phay mặt đầu thép gió, 40, 10 răng Vậy S = 1,4 ữ 1,8 mm/vòng Chọn máy gia công 6H112 có : N = 7 KW Số... IIi tính thời gian Gia công cơ bản 1 Nguyên công 1: Phay mặt đáy A L + L1 + L 2 T0 = i S.n i=2 L = 45 L1 = t ( D t ) + (0,5 ữ 3) = 1,7( 40 1,7) + (0,5 ữ 3) = 8,06 + (0,5 ữ 3) lấy L1 = 10 mm L2 = 5 mm S = 0,157 mm/vòng n = 950 vòng/phút 45 + 10 + 5 T0 = 2 = 0,82 phút 0,157 950 2 Nguyên công 2: Phay các mặt đầu Tính toán nh nguyên công 1 T0 = 0,82 phút 3 Nguyên công 3: Gia công lỗ 10 Khoan: L... số đồ gá đg Sai số đồ gá đg bao gồm sai số sinh ra do chế tạo, lắp ráp đồ gá không chính xác ct , do mòn cơ cấu định vị m , do lắp đặt không chính xác lđ dg = ct + ld + m Vậy Sai số lắp đặt nhỏ thờng lấy bằng 0,01mm Sai số do mòn tínhtheo công thức: m = N (àm) : Hệ số phụ thuộc vào hình dạng đồ định vị, mặt định vị Do mặt định vị là mặt phẳng chuẩn tinh nên tra bảng 6.2 (tính và thiết kế đồ. .. nguyên công trớc chi tiết đã đợc gia công các mặt A và B nên ta có thể chọn mặt A hoặc B làm chuẩn định vị để gia công hai mặt bên Mặt phẳng B chọn làm chuẩn đã đợc gia công đạt độ bóng Ra = 2,5 vì vậy nó sẽ làm chuẩn tinh để gia công hai măt bên Việc chọn chuẩn nh vậy sẽ đảm bảo chi tiết không bị biến dạng do lực cắt và đảm bảo mặt chuẩn có đủ diện tích định vị Do mặt phẳng B chọn làm chuẩn hạn chế 3... trên ta thấy: Do mặt phẳng tinh cần hạn chế 3 bậc tự do nên ta chọn 2 phiến tỳ cố định để tạo thành mặt phẳng Hai phiến tỳ có dạng bạc bắt vít vào thân đồ gá Sau khi lắp và kẹp chặt song ta phải mài lại để cho chúng đồng phẳng 2 Tính lực kẹp cần thiết Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 15 Lực kẹp phải đảm bảo phôi cân bằng ổn định, không xê dịch trtong suốt quá trình gia công Khi kẹp sẽ sinh ra phản lực N i vuông... tạo máy I,II NXB KHKT 1998 Tác giả : Nguyễn Đắc Lộc Lê Văn Tiến [VII] Đồ gá Tác giả : Lê Văn Tiến Trần Văn Địch Trần Xuân Việt [VIII] Chế tạo phôi tập I, II Tác giả : Phạm Bá Nông [IV] Sổ tay công nghệ chế tạo máy Tác giả : Trần Văn Địch Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 NXB KHKT.1999 NXB ĐHBK.1998 NXB ĐHBK.2000 18 ... tinh nên tra bảng 6.2 (tính và thiết kế đồ gá) ta đợc = 0,3 N: Số lần tiếp xúc giữa chi tiết gia công và đồ định vị chính là số lợng phôi đuợc định vị giữa hai lần điều chỉnh cơ cấu định vị của đồ gá Do điều kiện sản xuất hàng loạt chọn N = 200 m = N = 0,3 200 = 4,24(àm) = 0,00424mm Do đó sai số gá đặt đồ gá gđ phải thoả mãn điều kiện sau: 1 1 gđ < [gđ] = ( ữ ) 2 5 : Dung sai cho phép của kích thớc . Đầu kéo máng cào PRP.150 có chức năng làm gối đỡ cho máng cào . Nó có nhiệm vụ liên kết giữa máng cào và cần máng cào .Giúp cho việc tháo lắp đơn giản mà vẫn đảm bảo điều kiện làm việc của máng. số chế tạo ở trên. Tài liệu tham khảo Lu Hùng Cờng ÔTÔ - K42 17 [ I ] Sổ tay thiết kế công nghệ chế tạo máy tập I [ II ] Sổ tay thiết kế công nghệ chế tạo máy tập II [III] Sổ tay công nghệ chế. tạo máy tập I . NXB KHKT.1999 [IV] Sổ tay công nghệ chế tạo máy tập II . NXB KHKT.2000 Tác giả : Nguyễn Đắc Lộc Lê Văn Tiến Ninh Đức Tốn Trần Xuân Việt. [V] Thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy.