THIẾT kế hộp GIẢM tốc một cấp loại hộp hộp giảm tốc bánh răng trụ răng thẳng

Đồ án chi tiết máy Thiết kế hệ dẫn động băng tải BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP HÀ NỘI CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự do – Hạnh Phúc ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY SỐ:…. Họ và tên sinh viên: HOÀNG VĂN THUYẾT.………………………………… Lớp: CTM 4 Khóa : 11 ……………………………………………………………………… Khoa : Cơ khí. Giáo viên hướng dẫn: NGUYỄN TUẤN LINH………………………………………………… NỘI DUNG THIẾT KẾ HỘP GIẢM TỐC MỘT CẤP Loại hộp: hộp giảm tốc bánh răng trụ răng thẳng Hình 1.2 Lược đồ động 1. Động cơ 3. Hộp giảm tốc 5. Băng tải 2. Bộ truyền xích 4. Nối trục đàn hồi Các số liệu: - 1. Lực kéo băng tải F= 12500 N ; - 5. Số ca làm việc: 2 - 2. vận tốc băng tải v= 0,48 m/s; - 6. góc nghiêng đường nối tâm bộ ngoài :55 0 - 3. đường kính tang D= 210 - 7. đặc tính làm việc: va đập êm - 4. thời hạn phục vụ l h =1600 giờ SVTH : Nguyễn Văn Hùng GVHD : Hoàng Xuân Khoa Đồ án chi tiết máy Thiết kế hệ dẫn động băng tải Phần I: Chọn động cơ và phân phối tỷ số truyền, mô men xoắn trên các trục. I. CHỌN ĐỘNG CƠ 1. Chọn loại động cơ Hiện nay có 2 loại động cơ điện là động cơ điện một chiều và động cơ điện xoay chiều. Để thuận tiện, phù hợp với lưới điện hiện nay ta chọn động cơ điện xoay chiều. Trong số các loại động cơ điện xoay chiều ta chọn loại động cơ ba pha không đồng bộ roto lồng sóc. Với những đặc điểm: kết cấu đơn giản, dễ bảo quản, giá thành thấp, làm việc tin cậy, có mắc trực tiếp vào lưới điện 3 pha không cần biến đổi dòng điện. 2. Các kết quả tính toán trên băng tải: 1) Mô men thực tế trên băng tải: 3 . 11500.250 1437.10 2 2 bt F D T = = = (Nmm)=1437(Nm) Với : F- là lực kéo băng tải ( F = 11500 N ); D- đường kính tang (D = 250 mm); 2) chọn số vòng quay đồng bộ của động cơ: -Số vòng quay đồng bộ của động cơ xác định theo công thức: db 60. f n p = Trong đó: f - là tần số của dòng xoay chiều, với mạng điện nước ta thì f = 50Hz. p- số đôi cực từ (chọn p = 2). 60.50 1500 2 db n = = (vg/ph) -Căn cứ vào tốc độ vòng của băng tải, chọn số vòng quay của băng tải là: 3 60.10 . . bt v n D π = Với : v - là vận tốc băng tải ( v = 0.48 m/s ); D- đường kính tang (D = 250 mm); 3 60.10 .0,48 36,68 3,14.250 bt n⇒ = = (vg/ph) 3. Xác định hiệu suất toàn bộ hệ thống: Gọi η là hiệu suất toàn bộ hệ thống, theo công thức (2.9) T19.[1] được xác định : SVTH : Nguyễn Văn Hùng GVHD : Hoàng Xuân Khoa ỏn chi tit mỏy Thit k h dn ng bng ti = 3 ol . x . br .n k Theo bng 2.3 T19.[1] cú c : ol = 0,99 là hiêu suất một cặp ổ lăn br =0,98 là hiệu suất một cặp bánh răng trụ x = 0,93 là hiệu suất bộ truyền xích để hở k = 1 là hiêu suất nối trục Thay s vo biu thc trờn ta cú: =0,99 3 .0,93.0,97.1=0.88 4. Chn ng c in theo cụng sut: 1) Mụ men ng tr : 2 1 dtbt 1 T n k k k n k k T t t = = = Trong ú : T k l mụ men th k ca ph ti trng tỏc ng lờn bng ti; t k l thi gian tỏc ng ca mụ men th k. T bi ta cú T 1 =1.55T, t 1 = 2.8 h ; T 2 =0,72T, t 2 =4.2 h Vy cú kt qu: 2 2 bt (1.55 ) .2.8 (0,72 ) .4.2 T 2.8 4,2 T T+ = + 1.127. 1.127.2415 2723 bt T= = = (Nm) 2) Cụng sut ng tr trờn bng ti: . 2723.36,68 10.45 9550 9550 bt bt bt T n P = = = (kW) 3) Cụng sut ng tr cn cú trờn ng c: 10,45 / 0.88 11.88 bt dc P P = = = (kW) T cỏc thụng s ó tớnh toỏn, cú th chn loi ng c A theo nhón hiu 4A160S4Y3, cú kiu bớch, theo bng P1.3 Trang 237 [1] cỏc thụng s k thut cú bng s liu nh sau: SVTH : Nguyờn Vn Hung GVHD : Hoang Xuõn Khoa Đồ án chi tiết máy Thiết kế hệ dẫn động băng tải Bảng 1.1 Bảng đặc trưng cơ – diện của động cơ Kiểu động cơ : 4A132M4Y3 Công suất : 11 kW Vận tốc vòng quay : 1455vg/ph Cos ϕ =0.86 η % =85.5 k dn T T =2 max dn T T =2.2 4) Kiểm tra điều kiện mở máy, điều kiện quá tải cho động cơ đã chọn: a) kiểm tra điều kiện mở máy: Khi mở máy mô men tải không được vượt quá mô men khởi động của động cơ (T < T k ) nếu không động cơ sẽ không chạy, trong các catalog động cơ đều cho tỷ số T k /T dn , đó cũng là một số liệu cần tham khảo khi được chọn nhãn hiệu động cơ, với điều kiện : T mm < T ≤ T k /T dn Trong đó: T mm – Mô men mở máy của thiết bị cần dẫn động T k /T dn =2.0 (theo bảng 1.1 ở trên) Ta có: 1 1 1,55 1,55 mm T T T T = = Vậy động cơ thỏa mãn điều kiện mở máy. b) kiểm nghiệm động cơ theo các điều kiện làm việc: T maxqtdc ≤ [T dc ]; [T dc ]= η ht .2.T T 9550 .4,0 1455 = =26,2 (Nm); [T dc ]=0,88.2.26,4=46,46 (Nm) Có kết quả SVTH : Nguyễn Văn Hùng GVHD : Hoàng Xuân Khoa ỏn chi tit mỏy Thit k h dn ng bng ti T maxqtdc =K qt .T cn = 9550. .1,8 . bt dc ht P n T maxqtdc = 9550.6,22 .2 1455.0,88 =46.39 (Nm); Theo s liu ng c ó chn, cú [T dc ] = 46,46 (Nm) So sỏnh kt qu: Vy [T dc ] = 46,46 > T maxqtdc =46.39 II. PHN PHI T S TRUYN 1.Dựa vào vận tốc tiếp tuyến trên băng tải ta tính tốc độ n của băng tải. 1000.60. 1000.60.0,48 36,68( / ) . 3,14.250 bt v n v ph D = = = i tổng = 1455 39.65 36.68 dc bt n n = = i tổng = i đai .i br Ta chọn i br = 3 (bảng 27) i đai = 39.65 13.21 3 tong br i i = = 2.Xỏc nh thụng s trờn cỏc trc a) Công suất: Trục I : N I = N YC = 11,88( )KW Trục II: N II Max = N I . d =11.88.0,95 = 11,286 (KW). N II Min = N II max . ol = 11,286.0,995 = 11,229 (KW). Trục III: N III Max = N II min . br = 11,229.0,97 = 10,892 (KW). N III Min = N III max . ol = 10,892.0,995 = 10,83 (KW). b) Tính tốc độ trên các trục: Trục I : n 1 = n đc = 1455 (v/ph). SVTH : Nguyờn Vn Hung GVHD : Hoang Xuõn Khoa Đồ án chi tiết máy Thiết kế hệ dẫn động băng tải Trôc II: n 2 = 1 1455 110,14( / ) 13,21 d n v ph i = = Trôc III: n 3 = 2 110,14 36,71( / ) 3 br n v ph i = = c) TÝnh m« men xo¾n trªn c¸c trôc: Trôc I: M x I = 6 6 1 9,55.10 . 9,55 10 11,88 77975( ) 1455 YC N Nmm n × × = = Trôc II: M xMax II = 6 max 6 2 9,55.10 . 9,55 10 11,286 978584( ) 110,14 II N Nmm n × × = = M xMin II = 6 min 6 2 9,55.10 . 9,55 10 11,229 973642( ) 110,14 II N Nmm n × × = = Trôc III: M xMax III = 6 max 6 3 9,55.10 . 9,55 10 10,892 2833522( ) 36,71 III N Nmm n × × = = M xMin III = 6 min 6 3 9,55.10 . 9,55 10 10,83 2817393( ) 36,71 III N Nmm n × × = = LËp b¶ng sè liÖu Th«ng sè Trôc n(v/ph) i C«ng suÊt(KW) M« men xo¾n(Nmm) n max n min m xmax m xmin I 1455 13,2 1 3 11,88 11,88 77975 77975 II 110,14 11,286 11,229 978584 973642 III 36,71 10,892 10,83 2833522 2817393 SVTH : Nguyễn Văn Hùng GVHD : Hoàng Xuân Khoa ỏn chi tit mỏy Thit k h dn ng bng ti Phn II : Tớnh b truyn ngoi B truyn xớch Số liệu ban đầu: Công suất N = N III = 11,88 KW n 1 = n III = 36,71 vg/ph, u = u x = 3 , tải trọng va đập vừa, 1. Chọn loại xích : Do vận tốc và công suất truyền không cao cho nên ta chọn loại xích con lăn. 2. Xác định các thông số của bộ truyền. Dạng hỏng chủ yếu và nguy hiểm nhất là mòn, do đó ta tính xích theo độ bền mòn. -Theo bảng 5.4 (sách tính toán thiết kế tr 80-T1 ) ứng với u = 3, ta chọn số răng đĩa nhỏ Z 1 = 25, từ đó ta có số răng đĩa lớn Z 2 = u. Z 1 = 75 - Bớc xích( t ) đợc xác định theo công thức tính toán ( công thức 12-22) và tra bảng 12.5 [ giáo trình chi tiết máy T2 tr 12-15 ] Ta có Tải trọng va đập vừa, lấy K đ = 1,5 hệ số tải trọng động Chọn khoảng cách trục a 40.t K a = 1 hệ số chiều dài xích Bộ truyền nằm ngang K o = 1.25 hệ số xét đến cách bố trí bộ truyền Bộ truyền có thể điều chỉnh đợc K đc = 1- hệ số xét đến khả năng điều chỉnh Chọn phơng án bôi trơn định kỳ K b = 1,5 - hệ số xét đến điều kiện bôi trơn Bộ truyền làm việc 2 ca K c = 1.25 - hệ số kể đến chế độ làm việc Theo công thức 5.4 (sách tính toán thiết kế ) ta có hệ số điều kiện sử dụng xích K = K đ . K a . K o . K đc . K b . K c =1,5 . 1 . 1 . 1.25 . 1,5 . 1,25 = 2,81 Hệ số răng đĩa dẩn K Z = 25/ Z 1 = 1 Hệ số vòng quay K n = n 0 / n 1 = 50/ 36,71 = 1,36 ; với n 0 = 50 vg/ph Hệ số xét đến số dãy xích K x = 1 chọn xích một dãy. Theo công thức 12 22 (giáo trình chi tiết máy T2 tr 12-15) ta có công suất tính toán là N tt = K . K Z . K n . N / K x = 2,81 . 1 . 1.36. 11.88 / 1 = 45.4 KW theo bảng 5.5 (sách tính toán thiết kế T1) với n 0 = 50 vg/ ph, ta chọn bộ xích một dãy có bớc xích t = 50,8mm thoả mãn điều kiện bền mòn N tt < [N] = 14.7 KW đồng thời theo bảng 5.8 thì thoả mãn điều kiện t < t max - khoảng cách trục sơ bộ a = 40 . t = 40 . 44.45 =1778 mm Số mắt xích đợc xác định theo công thức X= 2.a/ t + 0,5( Z 1 + Z 2 ) + (Z 2 - Z 1 ) 2 . t / 4 2 .a Thay số ta đợc X = 131.6 Ta chọn số mắt xích là X = 132 ( mắt ). SVTH : Nguyờn Vn Hung GVHD : Hoang Xuõn Khoa ỏn chi tit mỏy Thit k h dn ng bng ti Ta tính chính xác khoảng cách trục a theo công thức ( ) ( ) [ ] ( ) [ ] +++= 2 12 2 2121 /Z2Z0,5-XZ0,5-X 25,0 ZZZta thay số ta đợc a = 1276,75 mm để xích không phải chịu lực căng quá lớn ta giảm khoảng cách trục a vừa tính đ- ợc một lợng a = ( 0,002 0,004).a do đó ta lấy a = 1274 mm Đờng kính các đĩa xích Theo công thức 5.17 (sách tính toán thiết kế tr 86-T1 ) Ta có : đờng kính đĩa xích dẩn d 1 = t/sin(/Z 1 ) = 44,45 / sin(/25) = 355.6 mm đờng kính đĩa xích bị dẩn d 1 = t/sin(/Z 2 ) = 44,45 / sin(/75) = 1061.4 mm Lực tác dụng lên trục đĩa xích đợc xác định theo công thức F r = K t . F t = 6. 10 7 .K t .N/ Z 1 . n 1 . t Trong đó K t = 1,15 là hệ số xét đến trọng lợng của xích tác dụng lên trục ( ở đây bộ truyền nằm ngang ) Thay số ta có F r = 6. 10 7 .1,15 . 2,07/ 25 . 80 . 31,75 = 2249.3 (N) Phn III : Thit k b truyn bỏnh rng Thụng s 1 11,88 I P P= = (KW) 1 110 I n n= = (v/p) 3 h br u u= = S ca lm vic :2 T I =2747153 (Nmm) 1 1.55 mm T T= 2 1 0,72T T= 1 2,8t = 2 4,2t = 1.Chn vt liu -Do khụng cú yờu cu gỡ c bit v theo quan im thng nht húa trong thit k ta chn vt liu nh sau: SVTH : Nguyờn Vn Hung GVHD : Hoang Xuõn Khoa Đồ án chi tiết máy Thiết kế hệ dẫn động băng tải - Do i= 3 < i=8 nên chọn nhóm vật liệu có 350≤HB - Cu thể theo bảng 6.1 TTTKHDDCKT1 chọn: + Bánh nhỏ : Chọn thép C45 tôi cải thiện có độ rắn HB=241-285 có : 850 1 = b δ (MPa) , 580 1 = ch δ (MPa) + Bánh lớn : Chọn thép C45 tôi cải thiện có độ rắn HB=192-240 có : 750 2 = b δ (MPa), 450 2 = ch δ (MPa). 2.Xác định ứng suất cho phép. - Theo bảng 6.2 TTTKHDDCKT1 thép C45 tôi cải thiện thép C45 tôi cải thiện 350 ≤ HB . 702 lim += HB H δ , 1,1= h S , 8,1 lim = F δ HB , 75,1= F S - Chọn đọ rắn bánh nhỏ HB 1 =245 , Bánh lớn HB 2 = 230 ( ) MPa H 560702452 1lim =+×= δ . ( ) MPa F 4412458,1 1lim =×= δ . ( ) MPa H 530702302 2lim =+×= δ . ( ) MPa F 4142308,1 2lim =×= δ . - Ta có số chu kì thay đổi ứng suất: 4,2 30 HBHo HN = do đó : 74,2 1 106,124530 ×=×= Ho N 74,2 2 1039,12303 ×=×= Ho N - Ta có : ( ) 3 3 3 7 1 1 1 110 60 60 12000 (1.55) 2,8 0,72 4,2 3.16 10 3 i HE i i Ho T N c nt N T   = = × × × + × = × ≥  ÷   ∑ 1 1 =⇒ HL K - Do N HE1 >N Ho1 nên K HL2 =1 - Ta có : [ ] H HL HH S K S 0 lim = δ [ ] ( ) MPa H 509 1,1 1 560 1 == δ [ ] ( ) MPa H 482 1,1 1 530 2 == δ - Suy ra [ ] ( ) MPa H (482= δ - Ta có : ∑         = ii i FE tn T T cN 6 1 60 ( ) 6 6 7 6 1 1 110 60 12000 1,55 2,8 0,72 4,2 10.4 10 4 10 3 FE FO N N= × × + × = × ≥ = × 1 1 =⇒ FL K - Tương tự 1 222 =⇒≥ FLFOFE KNN - Với bộ truyền quay 1 chiều K FC =1. SVTH : Nguyễn Văn Hùng GVHD : Hoàng Xuân Khoa Đồ án chi tiết máy Thiết kế hệ dẫn động băng tải [ ] F FLFCF F S KK lim δ δ = [ ] ( ) MPa F 252 175,1 11441 1 = ×× = δ [ ] ( ) MPa F 2,236 175,1 11414 2 = ×× = δ ⇒ Chọn [ ] 5,236=F (MPa). - Ứng suất cho phép: [ ] ( ) [ ] ( ) [ ] ( ) MPa MPa MPa F chF chH 3604508,0 4645808,08,0 12604508,28,2 max 2 1 max 1 2 max =×= =×== =×== δ δδ δδ 3.Xác định khoảng cách trục. ( ) [ ] baH HB aw u KT uKa ψδ 2 1 1 ±= - 495= a K Bảng 6.5 TTTKHDDCKT1. - 4,0= ba ψ Bảng 6.6 TTTKHDDCKT1 ( ) ( ) 0,5 1 0,5 0,4 3 1 0.8 bd ba u ψ ψ ⇒ = + = × × + = - 07,1= HB K Bảng 6.7 TTTKHDDCKT1. ( ) ( ) 3 2 274715 1,07 49,5 3 1 201,2 482 3 0,4 w a mm × ⇒ = + = × × n . 4. Xác định thông số ăn khớp. ( ) 64,582,202,001,0 ÷=÷= w am ⇒ Chọn m=4. ( ) ( ) 1 2 2 201,2 25,1 4 3 1 1 w a Z m u × = = = +   +   ⇒ Chọn Z 1 =25 (Răng). 2 1 3 25 75Z uZ= = × = (Răng). - Tính lại khoảng cách trục: 5.Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc. ( ) 2 1 1 12 wmw mH HMH dub uKT ZZZ − = ε δ Bảng6.5TTTKHDDCKT1 - Với răng thẳng : SVTH : Nguyễn Văn Hùng GVHD : Hoàng Xuân Khoa ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) 1 2 274 2cos sin 2 cos arccos 0,5 0,5 4 25 75 200 20 20 cos cos 0 200cos 20 arccos 20 200 2cos 0 1,76 sin 2 20 M H tw t tw w o t o tw H Z Z a a a m Z Z tg tg arctg arctag Z β α α α α α β α = =   =  ÷   = + = × × + =     = = =  ÷  ÷  ÷       ⇒ = =  ÷   ⇒ = = × [...]... 2 319906 = 38,7 (mm) 0,1.55 Tại C và D lắp then nên đờng kính trục tăng lên 4% d D = 37,84 + d C = 38,7 + 37,84 ì 4 = 39,35(mm) 100 38,7 ì 4 = 40,25(mm) 100 Bảng 48 : Định kết cấu cho trục d D = 40mm d B = d A = 45mm d C = 50mm Chọn vai trục D=60(mm) Bớc 3 : Nghiệm chính xác cho 2 vị trí C và D a) Nghiệm tại vị trí lắp bánh răng C Tại C trục chịu uốn và xoắn Hệ số an toàn đợc tính theo công thức:... Tại C và D lắp then nên đờng kính trục tăng lên 4% d D = 26,5 + 26,5 ì 4 = 27,56(mm) 100 d C = 29,5 + 29,5 ì 4 = 30,68(mm) 100 SVTH : Nguyờn Vn Hung GVHD : Hoang Xuõn Khoa ỏn chi tit mỏy Thit k h dn ng bng ti Bảng 48 : Định kết cấu cho trục d D = 30mm d B = d A = 35mm dC = 45mm Bớc 3 : Nghiệm chính xác cho 2 vị trí C và D a) Nghiệm tại vị trí lắp bánh răng C Tại C trục chịu uốn và xoắn Hệ số an toàn... 28 mm l 4 = 10 ữ 20 Chọn l 4 = 10 mm LIIIngoài = 20 65 + 28 + 10 + 80,5( mm) 2 2 LIII 145 = = 72,5(mm) 2 2 Bớc 2: Tính gần đúng trục III a) Xét trên mặt phẳng chiếu đứng Trục chịu tác dụng của các lực cân bằng ( Pa , Pr , Y A , YB ) = 0 Tính các phản lực tác dụng lên trục mA( F ) = Pa ì YB = Pa ì D2 + Pr ì 72,5 + YB ì 145 = 0 2 D2 308,1 Pr ì 72,5 394, 7 ì 691ì 72,5 2 2 = = 1331,8( N ) 145... GVHD : Hoang Xuõn Khoa ỏn chi tit mỏy LIIngoài = Thit k h dn ng bng ti 21 45,5 + 30 + 10 + = 73(mm) 2 2 Bớc 2: Tính gần đúng trục II a) Xét trên mặt phẳng chiếu đứng Trục chịu tác dụng của các lực cân bằng ( R d , Pa , Pr , YA , YB ) = 0 Tính các phản lực tác dụng lên trục mA( F ) = Pa D1 144,87 Pr + Rd 73,25 YB 144,87 = 0 2 2 D1 88 + Pr 72,5 Rd 73 852 ì + 865 ì 72,5 1688 ì 73 2 2 YB... Trục chịu tác dụng của các lực cân bằng ( P, X A , X B ) = 0 Phản lực tại A và B Tải trọng đối xứng nên : XA = XB = P 2340,7 = = 1170,35( N ) 2 2 MAun = MBun = MDun = 0 MCun = XA.72,5 = 1170,35.72,5 = 75640,375(Nmm) SVTH : Nguyờn Vn Hung GVHD : Hoang Xuõn Khoa ỏn chi tit mỏy Thit k h dn ng bng ti c) Tính đờng kính trục tại các mặt đặc biệt Theo công thức : M td 0,1[ 1 ]u d 3 Chọn vật liệu làm trục... = 17366 (Nmm) b) Xét trên mặt phẳng ngang Trục chịu tác dụng của các lực cân bằng ( P, X A , X B ) = 0 Phản lực tại A và B Tải trọng đối xứng nên : XA = XB = P 2340,7 = = 1170,35( N ) 2 2 MAun = MBun = 0 MCun = -XA.72,5 = -1170,35.72,5 = - 64450 (Nmm) c) Tính đờng kính trục tại các mặt đặc biệt Theo công thức : d 3 M td 0,1[ 1 ]u Chọn vật liệu làm trục thép 45 Bảng 47: [ 1 ]u = 55 N/mm2 Bảng 45... Xuõn Khoa ỏn chi tit mỏy Thit k h dn ng bng ti B Chọn ổ I Chọn ổ cho trục II Các số liệu ban đầu: dA = dB =35 mm ; n =nII =375,911 ( v/ph); các phản lực XA =1170,35 (N); YA = 2711,8 (N) XB = 1170,35 (N); YB = 158,8 (N) Tải trọng ổn định, T= 4,5 năm, Pa = 852( N ) , làm việc 2 ca a) Căn cứ vào đờng kính trục d = 35 mm Tra bảng 59 chọn loại ổ bi cầu đỡ hạng nh kiểu 207 có = 12 0 , [C] = 460000 b) Kiểm... 2 3 Vậy tính C đạt [C ] < C < [C ] Nh vậy ổ đảm bảo yêu cầu II Chọn ổ cho trục III Các số liệu ban đầu: d = 45 mm ; n = 125,303 v/ph; các phản lực X A = 1170,35 (N); YA = 1090 (N) XB = 1170,35 (N); YB = 225,6 (N) Tải trọng ổn định, T=4,5 năm, Pa = 852( N ) làm việc 2 ca a) Căn cứ vào đờng kính trục d = 45 mm Tra bảng 59 chọn loại ổ bi càu đỡ chặn hạng nhẹ kiểu 209 có = 12 0 , [C] = 440000 b) Kiểm... ghép bu lông cnh ổ K2 = 45mm B dy mt hp S1 = 2,35x10mm = 23,5 mm B rng mt hp K1 = 50mm, q = 70mm Khe h gia bánh rng vi thnh trong ca hp = 10mm Khe h gia bánh rng vi đáy hp 1 = 50 mm S lng bu lông nn Z = 4 S lng bu lông cnh Z=6 - S lng vít ghép lp trc 2 - S lng vít ghép lp trc 3 II.Kt cu bánh rng SVTH : Nguyờn Vn Hung Z = 8 Z = 8 GVHD : Hoang Xuõn Khoa ỏn chi tit mỏy Thit k h dn ng bng ti - Vi... trí lắp ổ A Tại A trục chịu uốn và xoắn Hệ số an toàn đợc tính theo công thức: n= n n 2 n + n2 SVTH : Nguyờn Vn Hung [n] = 1,5 ữ 2,5 GVHD : Hoang Xuõn Khoa ỏn chi tit mỏy 1 n = n = Thit k h dn ng bng ti K a + m 1 K a + m W0 = 0,2.d3 = 0,2.353 = 8575 mm3 = 8,575 cm3 Wu = 0,1d3 = 0,1.353 = 429mm3 = 4,29 cm3 A a = M ud 123224 = = 28,7 (N/mm2) 3 Wu 4,29.10 m = 0 (N/mm2) Trục quay 2 chiều . LINH………………………………………………… NỘI DUNG THIẾT KẾ HỘP GIẢM TỐC MỘT CẤP Loại hộp: hộp giảm tốc bánh răng trụ răng thẳng Hình 1.2 Lược đồ động 1. Động cơ 3. Hộp giảm tốc 5. Băng tải 2. Bộ truyền xích 4. Nối trục đàn hồi Các. c : ol = 0,99 là hiêu suất một cặp ổ lăn br =0,98 là hiệu suất một cặp bánh răng trụ x = 0,93 là hiệu suất bộ truyền xích để hở k = 1 là hiêu suất nối trục Thay s vo biu thc trờn ta. Z 1 =25 (Răng) . 2 1 3 25 75Z uZ= = × = (Răng) . - Tính lại khoảng cách trục: 5.Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc. ( ) 2 1 1 12 wmw mH HMH dub uKT ZZZ − = ε δ Bảng6.5TTTKHDDCKT1 - Với răng thẳng