đồ án tốt nghiệp khoa cơ khí Thiết kế quy trình công nghệ gia công chi tiết vỏ bơm bánh răng

Thiết kế quy trình công nghệ gia công chi tiết vỏ bơm bánh răng PHÂN TÍCH YÊU CẦU KỸ THUẬT CỦA CHI TIẾT THIẾT KẾ QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ GIA CÔNG CHI TIẾT THIẾT KẾ NGUYÊN CÔNG TỔNG QUAN VỀ MÁY CÔNG CỤ CNC TÍNH VÀ THIẾT KẾ ĐỒ GÁ

LỜI NÓI ĐẦU

Hiện nay, khoa học kỹ thuật đang phát triển với tốc độ nhanh với sự hỗtrợ của máy tính và công nghệ thông tin, đã mang lại những lợi ích to lớn chocon người về tất cả các lĩnh vực tinh thần và vật chất Để hoà nhập với sự pháttriển chung của các nước trong khu vực cũng như trên thế giới Đảng và NhàNước ta đã đề ra những mục tiêu trong những năm tới là: Công nghiệp hoá vàhiện đại hoá Đất Nước

Muốn thực hiện được mục tiêu đó một trong những ngành cần quantâm phát triển mạnh đó là cơ khí chế tạo Bởi cơ khí chế tạo đóng vai trò quantrọng trong việc sản xuất các thiết bị công cụ phục vụ cho mọi ngành kinh tếquốc dân Tạo tiền đề cần thiết để các ngành này phát triển mạnh

Để phục vụ cho sự phát triển chung của các ngành kinh tế quốc dân và

sự phát triển riêng của ngành cơ khí chế tạo, chúng ta cần đẩy mạnh đào tạođội ngũ cán bộ kỹ thuật có trình độ chuyên môn cao đồng thời phải đáp ứngnhững công nghệ tiên tiến, công nghệ tự động hoá trong cơ khí

Bởi vậy, đồ án tốt nghiệp là một đồ án bắt buộc đối với mọi sinh viênngành cơ khí chế tạo nói chung và cá nhân em nói riêng khi ra trường Từviệc làm đồ án giúp em tổng hợp lại các kiến thức của ngành mà em đã đượchọc trong cả khoá học, làm quen với cách sử dụng và tra cứu tài liệu và cáckhả năng kết hợp so sánh những kiến thức lý thuyết với thực tế sản xuất Mặtkhác trong quá trình làm đồ án đã giúp em phát huy tối đa tính độc lập sángtạo giải quyết vấn đề công nghệ cụ thể

Được sự phân công của Khoa cơ khí em được nhận đề tài tốt nghiệp:

“Thiết kế quy trình công nghệ gia công chi tiết vỏ bơm bánh răng” Đây

là chi tiết có vai trò quan trọng trong máy bơm bánh răng nó có chức năng gáđặt, liên kết, bảo vệ … các chi tiết

Mặc dù chi tiết đã có nhiều phương pháp gia công trước đó Nhưngriêng cá nhân em, em vẫn muốn đưa ra một quy trình gia công mới phù hợpvới mọi điều kiện mà các xí nghiệp có khả năng sử dụng.

Trong quá trình thiết kế và lập quy trình công nghệ, mặc dù em đã rất

cố gắng nhưng do thời gian có hạn, do đó đề tài của em không tránh khỏinhững thiếu sót Vậy em rất mong các thầy cô trong khoa hướng dẫn thêm đểsau này khi ra thực tiễn em có thể có được một quy trình công nghệ tốt hơn

Cuối cùng em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Vân Hậu, các thầy

cô trong khoa và các bạn đã tạo điều kiện cho em hoàn thành đề tài

Sinh viên: Nguyễn Văn Giang

CHƯƠNG IPHÂN TÍCH YÊU CẦU KỸ THUẬT CỦA CHI TIẾT

I YÊU CẦU KỸ THUẬT CỦA CHI TIẾT.

Trong các loại máy công cụ, máy phát động lực… đến các máy chuyêndùng thì Hộp là loại chi tiết cơ sở quan trọng của một sản phẩm, hộp baogồm những chi tiết khối rỗng thường làm nhiệm vụ của chi tiết cơ sở để lắpcác đơn vị của những chi tiết khác Nó tạo thành bộ phận máy nhằm thực hiệnmột nhiệm vụ động học nào đó

Vỏ bơm bánh răng có các lỗ 38+0,025, các lỗ 55+0,03 để có thể lắp cáctrục bánh răng Nên yêu cầu độ chính xác cao và độ bóng bề mặt đạt 5 Màcác lỗ 38+0,025, các lỗ 55+0,03 lại yêu cầu độ không song song giữa hai lỗ là0,015

Lỗ 30+0,1 yêu cầu độ bóng là 5 và độ chính xác tương đối cao

Các lỗ M10 dùng để bắt vít là các lỗ được tiêu chuẩn Nên yêu cầu độchính xác tương đối cao

Độ không phẳng của bề mặt A là 0,02 và độ bóng Ra = 2,5 tươngđương với 5 Nên yêu cầu độ chính xác cao

Độ không song song của bề mặt D là 0,01 Do đó yêu cầu độ kỹ thuậtphải cao

Độ không song song của đường tâm các lỗ 38+0,025, các lỗ 55+0,03 sovới bề mặt B là 0,05 Nên yêu cầu ký thuật cao

Độ không tròn và độ không vuông góc của lỗ 55+0,03 so với bề mặt A

là 0,005 Điều đó cho thấy yêu cầu độ chính xác cao

II PHÂN TÍCH TÍNH CÔNG NGHỆ TRONG KẾT CẤU CHI TIẾT

VỎ BƠM BÁNH RĂNG

Hai lỗ 38+0,025, các lỗ 55+0,03 được gia công chính xác trên máy doa ngang

Bề mặt B và C yêu cầu độ chính xác cao nên được gia công trên máyphay đứng 6H12

lỗ 30+0,1 là lỗ suốt lên dễ dàng gia công trên máy khoan 2A55

Các lỗ M10 là các lỗ tiêu chuẩn nên dễ dàng gia công trên máy khoan 2A55

Như vậy chi tiết vỏ bơm bánh răng có thể gia công trên các máy truyềnthống mà không ảnh hưởng gì đến chế độ cắt và dao

+ N là tổng số chi tiết sản xuất trong 1 năm

+ N1: là số chi tiết sản xuất trong 1 năm

+ m: là só chi tiết trong 1 sản phẩm

+ : là số chi tiết được chế tạo thêm để dự trữ (5%7%)

V2’= 16.3,14.5.23= 5777,6 (mm3)V3’=208729,345 (mm3)

V’=237830,865 (mm3)Thể tích chi tiết là:

Vct= V-V’ = 1437218,99 (mm3) = 1,43721899 dm3Khối lượng chi tiết:

Q đồng=

100

9 

Vct

=

100

.8,72.9 1,43721899

= 1,127929463 (Kg)

Qnhôm =

100

91 

Vct

=

100

.2,6.91 1,43721899

Như vậy ta chọn dạng sản xuất của chi tiết Vỏ bơm bánh răng là dạngsản xuất loạt vừa.

IV LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN CHẾ TẠO PHÔI VÀ XÁC ĐỊNH LƯỢNG

DƯ.

1 Chọn phương án chế tạo phôi.

Phương được sử dụng rộng rãi hiện nay bởi phương án này cho phéptạo ra các loại phôi có hình dạng phức tạp và có kích thước từ nhỏ đến lớn màcác phương pháp khác như rèn, dập, cán… khó đạt được

Chi tiết vỏ bơm bánh răng có hình dáng phức tạp do đó quá trình chếtạo phôi đòi hỏi độ chính xác cao, đảm bảo các yêu cầu kỹ thuật mà lại đảmbảo tính kinh tế Do vậy chọn phương án chế tạo phôi như sau:

* Đúc phôi: Trong công nghệ đúc phôi có một phương pháp đúc phôi.Đúc phôi trong khuôn cát, đúc phôi trong khuôn kim loại, đúc áp lực, đúc lytâm, đúc bằng khuon mẫu chảy  Mỗi phương pháp đúc đều có ưu điểm vànhược điểm khác nhau, muốn lựa chọn ta phải căn cứ vào đặc điểm của chúng

và dựa vào sản lượng hàng năm và điều kiện sản xuất mà ta lựa chọn

- Đặc điểm của các phương pháp đúc:

b Đúc áp lực:

Phương pháp này có ưu điểm đúc được các vật có hình dạng phức tạpthành mỏng, các loại lôc có kích thước nhỏ, độ bóng và độ chính xác cao, cótính vật đúc cao Nhưng nó có nhược điểm không dùng được lõi cát vì dòngchảy có áp lực do vậy hình dạng lỗ của vật đúc phải đơn giản Khuôn đúc

chóng bị mài mòn do dòng chảy áp lực của kim loại ở nhiệt độ cao, giá thànhlàm phôi cao Phương pháp này chỉ thích ứng với dạng sản xuất khối.

c Đúc ly tâm:

Phương pháp này có ưu điểm là tổ chức kim loại mịn chặt, không tồntại các khuyết tật, tạo ra vật đúc rỗng có thành vách mỏng, không dùng hệthống rót phức tạp tiết kiệm được kim loại, có thể tạo ra hai lớp kim loại khácnhau trong cùng 1 vật đúc Phương pháp này chỉ thích ứng với vật đúc dạngtròn xoay, năng suất đúc ly tâm cao, độ chính xác cao, giá thành đúc đắt nênchỉ thích ứng với sản xuất khối

d Đúc bằng khuôn mẫu chảy:

phương pháp này có độ chính xác cao nhờ lòng khuôn nhẵn, khôngcháy khuôn, không cần chế tạo lõi đối với các vật đúc có lỗ Phương pháp đúcbằng mẫu chảy có thể đúc được các vật làm bằng vật liệu kim loại khó đúc.Quy trình công nghệ đúc nhiều công đoạn, tỷ mỉ nên năng suất không caonhưng chất lượng và độ chính xác cao

e Đúc trong khuôn kim loại:

- Khuôn cát làm bằng máy đạt độ chính xác, năng suất cao, lượng dưgia công cắt gọt nhỏ, cơ tính cao, độ bóng bề mặt làm bằng khuôn kim loạicao nên tạo ra vật đúc có chất lượng tốt Tuổi bền của kim loại cao để cơ khíhoá, tự động hoá trong quá trình đúc, đúc được các vật có hình dạng tươngđối phức tạp phương pháp này chỉ thích ứng với dạng sản xuất hàng loạt

- Căn cứ vào đặc điểm, cấu tạo, yêu cầu kỹ thuật, hình dạng, kích thướctrọng lượng đặc biệt là tính kinh tế trong sản xuất của chi tiết gối đỡ Thôngqua các đặc điểm, tính năng và công cụ dụng cụ của các phương pháp đúc, tachọn vật đúc trong khuôn kim loại là hợp lý

2 Xác định lượng dư.

a Lượng dư cho khoét lỗ:

Ta có 2Zmin =2 2 2

1 1

Ti=50 (m)Khoét tinh: Rz=20 (m)

Ti=30 (m)Sai lệch không gian tổng cộng được xác định theo công thức:

phôi = 2 2

cm

c 

 Giá trị cong vênh c của lỗ được tính theo cả hai phương hướng kính vàhướng trục

 k.d2  k.l2

Trong đó: d, l là đường kính và chiều dài lỗ

400 2

phôi = 248 2  60 , 32 2  290 , 33 ( m)

Sai lệch không gian còn lại sau Khoét thô là:

1 = 0,05.phôi = 0,05.290,33=14,52 (m)Sai lệch không gian khi khoét thô lỗ được xác định như sau:

2 2

k c

2Rmin =2.(250+350+294)=2.894 (m)Lượng dư nhỏ nhất khi khoét tinh:

2Rmin =2.(50+50+14,52)=2.114,52(m)d1= 38,025-0,229=37,796 (mm)

Kích thước của phôi: d = 37,796-1,788=37,008 (mm)

Dung sai khoét tinh =25 (m), Dung sai khoét thô =170 (m)

Dung sai phôi =400 (m)

Sau khoét tinh: dmax=38,025 (mm), dmin=38,025-0,025=38(mm)

Sau khoét thô: dmax=37,976 (mm), dmin=37,976-0,17=37,626(mm)Kích thước của phôi:

dmax = 37,008 (mm), dmin=37,008-0,4=36,608 (mm)Vậy ta có:

Khi khoét tinh:

2Zmin=38,025-37,796=229 (m)2Zmax=38-37,626=374 (m)Khi khoét thô:

2Zmin=37,796-37,008=788 (m)2Zmax=37,626-36,608=1018 (m)Lượng dư tổng cộng:

2Z0min=229+788=1017 (m)2Z0max=374+1018=1392 (m)Sau khoét thô:

2Zmax-2Zmin=1018-788=230 (m)Sau khoét tinh:

2Zmax-2Zmin=374-229=145 (m)

Do đó ta chọn lượng dư cho lỗ 38+0,025 là 34

Ta chọn lượng dư cho lỗ 30+0,1 là 26

b Lượng dư cho bề mặt đắy A.

Sai lệch không gian tổng cộng được xác định theo công thức:

phôi = 2 2

cm

c 

 Giá trị cong vênh c của lỗ được tính theo cả hai phương hướng kính vàhướng trục:

.d k l

k

Trong đó: d, l là đường kính và chiều dài lỗ

2 2

400 2

phôi = 248c2  92 , 4 2cm  298 , 65 ( m)Sai lệch không gian còn lại sau phay thô là:

1 = 0,05.phôi = 0,05.298,65=14,93 (m)Sai lệch không gian sòn lại sau phay thô là:

Zmin=150+250+298,65=698,65 (m)Lượng dư nhỏ nhất của phay thô là:

Zmin =150+250+298,65=698,65(m)Lượng dư nhỏ nhất khi phay tinh là:

Rz=50; Ti-1=50Zmin =50+50+14,93=114,93(m)Vậy lượng dư tổng cộng nhỏ nhất là:

Z0min=Zbmin=698,65+114,93=813,58 (m)Z0min=0,813 (m)

c.Lượng dư cho bề mặt D:

Sai lệch không gian tổng cộng được xác định theo công thức:

phôi = 2 2

cm

c 

 Giá trị cong vênh c của lỗ được tính theo cả hai phương hướng kính vàhướng trục:

.d k l

k

Trong đó: d, l là đường kính và chiều dài lỗ

400 2

phôi = 248c2  92 , 4 2cm  298 , 65 ( m)Sai lệch không gian còn lại sau phay thô là:

1 = 0,05.phôi = 0,05.298,65=14,93 (m)Lượng dư nhỏ nhất của phay thô là:

Zmin =150+250+298,65=698,65(m)Lượng dư nhỏ nhất khi phay tinh là:

Rz=50; Ti-1=50Zmin =50+50+14,93=114,93(m)Vậy lượng dư tổng cộng nhỏ nhất là:

Z0min=Zbmin=698,65+114,93=813,58 (m)

Z0min=0,813 (m)

Ta chọn lượng dư cho bề mặt D là 2 (mm)

d Tính lượng dư cho bề mặt B và C.

phôi = 2 2

cm

c 

 Giá trị cong vênh c của lỗ được tính theo cả hai phương hướng kính vàhướng trục:

 k.d2  k.l2

Tra bảng 15 (HDTKĐACNCT)

400 2

phôi = 248c2  52 , 33cm2  288 , 78 ( m)

Sai lệch không gian còn lại sau phay thô là:

1 = 0,05.phôi = 0,05.288,78=14,44 (m)Lượng dư nhỏ nhất của phay thô là:

2Zmin =2.(150+250+288,78)=2.688,78(m)Lượng dư nhỏ nhất khi phay tinh là:

Rz=10; Ti-1=15Zmin =2.(10+15+14,44)=239,44(m)Vậy lượng dư tổng cộng nhỏ nhất là:

2Z0min=2Zbmin=2.928,2 (m)

Ta chọn lượng dư cho mỗi bề mặt là 2 (mm)

CHƯƠNG II:

THIẾT KẾ QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ GIA CÔNG CHI TIẾT

I XÁC ĐỊNH ĐƯỜNG LỐI CÔNG NGHỆ GIA CÔNG CHI TIẾT

“VỎ BƠM BÁNH RĂNG ”

1.1 Xác định đường lối công nghệ

Với chi tiết “VỎ BƠM BÁNH RĂNG” được sản xuất với số lượng loạt

vừa thì đường lối công nghệ được thực hiện theo nguyên tắc tập chungnguyên công: Gia công một dao hoặc 2 dao cùng một lúc, hai hoặc 3 vị trí vàgia công tuần tự

2.2 Phương pháp gia công.

Đối với dạng sản xuất hàng loạt vừa, muốn chuyên môn hoá cao để có thểđạt năng suất cao trong điều kiện sản xuất ở Việt Nam thì đường lối côngnghệ thích hợp nhất là tập chung gia công Ở đây ta dùng các loại máy vạnnăng kết hợp với đồ gá chuyên dùng và các máy chuyên dùng dễ chế tạo

II TIẾN TRÌNH CÔNG NGHỆ.

CHƯƠNG III THIẾT KẾ NGUYÊN CÔNG

I NGUYÊN CÔNG I: ĐÚC PHÔI.

- Trong công nghệ đúc phôi có một số phương pháp đúc phôi Đúc phôitrong khuôn cắt, đúc phôi trong khuôn kim loại, đúc áp lực, đúc ly tâm, đúcbằng khuôn mẫu chảy Mỗi phương pháp đúc đều có ưu điểm và nhược điểmkhác nhau, muốn lựa chọn ta phải căn cứ vào đặc điểm của chúng dựa vào sảnlượng hàng năm và điều kiện sản xuất mà ta lựa chọn

Phôi Đúc phôi trong khuôn kim loại, khuôn làm băng thép chịu nhiệt

tốt Sau khi đúc:

- Chi tiết không bị cong vênh, biến dạng

- Chi tiết không bị nứt, khuyết tật, ngậm xỉ rỗ khí.

II NGUYÊN CÔNG II: PHAY MẶT A- B

Định vị : chi tiết được định vị ở mặt đáy 3 bậc tự do bằng phiến tỳ,

Lượng dư gia công: 2(mm).

Tính chế độ cắt

a Bước 1: Phay thô:

Chiều sâu cắt t : Chon t= 1,8 mm ( vì lượng dư là 2 mm)

Lượng chạy dao S: tra bảng 5-33 ( STCNCTM tập 2)

S = 0.090.18 (mm/vg)

Hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào cách gá lắp dao: K1 = 1

Hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào góc nghiêng chính: K2 = 1

q

Z B S t T

D C

Chiều rộng phay β = 45

Hệ số kv:

kv = kmv knv kuv

Trong đó:

Tra bảng 2-1 trang 15 Chế độ cắt và gia công cơ

1

75

75 75

knv: hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt của phôi

48 , 0 125 332

0 2 0 4 0 1

0 2

0

2 0

27 , 128 1000 1000

V tt D n 290 , 45mm/p

1000

740 125 14 3

/ 0289 , 0 10 740 214

p mm z

S S

p mm z

n

S S

ztt v

m ztt

Hệ số phụ thuộc vào góc nghiêng chính K =1

Vậy công suất cắt gọt:

Ncg = 2,71 = 2,7 (kw) < Nđc = 70,75 = 5,25 (kw) Vậy máy làm việc an toàn

Thời gian gia công:

q v

k Z B S t T

D C

kmv: hệ số phụ thuộc vào chất lượng của vật liệu gia công

Tra bảng 2-1 trang 15 Chế độ cắt và gia công cơ

1

75

75 75

knv: hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt của phôi

V 320 , 23m/p

10 25 12 0 43 180

232 , 1 1 125 332

0 2 0 4 0 1

0 2 0

2 0

23 , 320 1000 π

p mm z

n

S S

ztt v

m ztt

/ 16 , 0 10 016 , 0

/ 016 , 0 10 1100 184

S

L L L T

phút)

To(phút)

ĐK(mm)

III NGUYÊN CÔNG III: PHAY MẶT C - D

Định vị : chi tiết được định vị ở mặt đáy 3 bậc tự do bằng phiến tỳ,

3 bậc còn lại ta dùng khối V ngắn định vị 2 bậc và một chốt tỳ hạn chế 1 bậccòn lại

Lực kẹp: Dùng một khối V di động để kẹp chặt chi tiết, hướng của lực kẹp

từ từ ngoài vào có phương // với phương của kích thước gia công

Chọn máy : phay đứng 6H82 có công suất máy 7 (kw) hiệu suất máy0.75% Chọn dao: dao phay đĩa thép gió (P18), D =125 (mm), z = 10răng, T = 180,  = 450.

Lượng dư gia công: 2(mm)

Tính chế độ cắt

b Bước 1: Phay thô:

Chiều sâu cắt t : Chon t= 1,8 mm ( vì lượng dư là 2 mm)

Lượng chạy dao S: tra bảng 5-33 ( STCNCTM tập 2)

S = 0.090.18 (mm/vg)

Hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào cách gá lắp dao: K1 = 1

Hệ số điều chỉnh phụ thuộc vào góc nghiêng chính: K2 = 1

q

Z B S t T

D C

Chiều rộng phay β = 45

Hệ số kv:

kv = kmv knv kuv

Trong đó:

kmv: hệ số phụ thuộc vào chất lượng của vật liệu gia công

Tra bảng 2-1 trang 15 Chế độ cắt và gia công cơ

knv: hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt của phôi

27 , 128 1000 1000

V tt D n 290 , 45mm/p

1000

740 125 14 3

/ 0289 , 0 10 740 214

p mm z

S S

p mm z

n

S S

ztt v

m ztt

N= 2.7 kw

Hệ số phụ thuộc vào góc nghiêng chính K =1

Vậy công suất cắt gọt:

Ncg = 2,71 = 2,7 (kw) < Nđc = 70,75 = 5,25 (kw) Vậy máy làm việc an toàn

Thời gian gia công:

q

Z B S t T

D C

Tra b ng(1-5) trang 119 (C CGCC) ta có:ả tính toán như trên tra bảng 3- 2 (STCNCTM1) ĐCGCC) ta có:

kmv: hệ số phụ thuộc vào chất lượng của vật liệu gia công

Tra bảng 2-1 trang 15 Chế độ cắt và gia công cơ

1

75

75 75

knv: hệ số phụ thuộc vào trạng thái bề mặt của phôi

V 320 , 23m/p

10 25 12 0 43 180

232 , 1 1 125 332

0 2 0 4 0 1

0 2 0

2 0

23 , 320 1000 π

p mm z

n

S S

ztt v

m ztt

/ 16 , 0 10 016 , 0

/ 016 , 0 10 1100 184

S

L L L T

Bước Máy Dao N

V(m/

phút)

To(phút)

ĐK(mm)

IV NGUYÊN CÔNG IV: KHOÉT – DOA LỖ 38H7H7, 55H7

Chi tiết được định vị với mặt định vị chính là mặt đáy hạn chế 3 bậc tự

do bằng phiến tỳ, 3 bậc còn lại ta định vị bằng 2 chốt tỳ ở bề mặt vuông gócvới bề mặt đáy và hạn chế 2 bậc tự do, dùng một chốt tỳ phụ định vị vào bềmặt vuông góc với bề mặt định vi bởi 2 chốt tỳ và hạn chế 1 bậc tự do

Lực kẹp: Ta có thể dùng 2 mỏ kẹp Lực kẹp có hướng từ ngoài vào và cóphương vuông góc với mặt định vị chính

Chọn máy : máy doa ngang 2615 có công suất 5 Kw

Chọn dao: mũi khoét 37,8, mũi doa 38, mũi khoét  54,8, mũi doa 55

Hệ số điều chỉnh thuộc vào chu kỳ bền của dao K1 = 1.23

Hệ số điều chỉnh thuộc vật liệu mũi khoét: K2 = 1

45 1000 π

S

L L L T

Ta có : L = 104,5 (mm)

L2 = 1,8 (mm)

cot 2 3 ( )

262

8 , 50 8 , 54 2 cot

51 , 63 1000 π

Hệ số điều chỉnh thuộc vào chu kỳ bền của dao K1 = 1.23

Hệ số điều chỉnh thuộc vật liệu mũi khoét: K2 = 1

45 1000 π

- Thời gian gia công:

  1  2  2

m o

S

L L L T

65 , 53 1000 π

V D n m m p

1000

450 38 14 3 1000

S

L L L T

V NGUYÊN CÔNG V: KHOÉT – DOA LỖ 38H7H7, 55H7

Chi tiết được định vị với mặt định vị chính là mặt đáy hạn chế 3 bậc tự

do bằng phiến tỳ, 3 bậc còn lại ta định vị bằng 2 chốt tỳ ở bề mặt vuông góc

với bề mặt đáy và hạn chế 2 bậc tự do, dùng một chốt tỳ phụ định vị vào bề

mặt vuông góc với bề mặt định vi bởi 2 chốt tỳ và hạn chế 1 bậc tự do

Lực kẹp: Ta có thể dùng 2 mỏ kẹp vào tâm của chi tiết Lực kẹp có hướng

từ ngoài vào và có phương vuông góc với mặt định vị chính

Chọn máy : máy doa ngang 2615 có công suất 5 Kw

Chọn dao: mũi khoét 37,8, mũi doa 38, mũi khoét  54,8, mũi doa 55

Tính chế độ cắt:

- Chiều sâu cắt:

t D d 2mm

2

8 , 50 8 , 54

Hệ số điều chỉnh thuộc vào chu kỳ bền của dao K1 = 1.23

Hệ số điều chỉnh thuộc vật liệu mũi khoét: K2 = 1

45 1000 π

S

L L L T

Ta có : L = 104,5 (mm)

L2 = 1,8 (mm)

L D dcotg  2 54,8 50,8cotg  2  3 (mm)

T o 2 0 , 83 p

262

8 , 1 3 5 , 104

51 , 63 1000 π

S

L L L T

Ta có : L = 104,5 (mm)

L D d g cotg 2 3mm

2

8 , 54 55 2 cot

Hệ số điều chỉnh thuộc vào chu kỳ bền của dao K1 = 1.23

Hệ số điều chỉnh thuộc vật liệu mũi khoét: K2 = 1

45 1000 π

L L L T

65 , 53 1000 π