thiết kế lò hơi đốt than phun, năng suất hơi 320Th

đồ án lò hơi full 10 chuơng. tính toán thiết kế buồng lửa, bộ quá nhiệt, giàn ống sinh hơi, cụm pheston, bao hơi, bộ hâm nứoc,bộ sấy không khí). năng suất hơi 320Th đốt than phun , áp suất 170 bar2.1 Lò hơi: Lò hơi là thiết bị trong đó xảy ra quá trình đốt cháy nhiên liệu, nhiệt lượng tỏ ra sẽ biến nước thành hơi, biến năng lượng của nhiên liệu thành năng lượng của dòng hơi. Trong các nhà máy nhiệt điện, hơi được sản xuất ra là hơi quá nhiệt. Hơi quá nhiệt nhận được nhờ các quá trình: đun nóng nước đến sôi, sôi để biến nước thành hơi bão hòa và quá nhiệt hơi để biến hơi bão hòa thành hơi quá nhiệt có nhiệt độ cao.

Đồ án môn học lò hơi

LỜI NÓI ĐẦU

27/08/2003

Người thiết kế

Nguyen Tuan

PHẦN I NHIỆM VỤ THIẾT KẾ

1 Sản lượng định mức của lò hơi: Ddm = 320 t/h

2 Thông số hơi:

- Aïp suất của hơi ở đầu ra của bộ quá nhiệt: pqm = 170 bar

- Nhiệt độ của hơi ở đầu ra của bộ phận quá nhiệt: tqn = 570oC

% 70,

6 3,4 1,2 1,9 2,7 15,2 5

oC 117

0 1470 13

8 Nhiệt trị thấp làm việc: Qlv t = 27424 KJ/Kg

9 Chọn loại nhiên liệu đốt

Theo TBLH T1 trang 13 với Vcb = 13% < 17% nên ta chọn than antraxitYêu cầu:

Dựa vào các thông số làm việc của lò hơi đã yêu cầu để tiếnhành tính toán, thiết kế, xác định cấu tạo của các thiết bị,đồng thời vẽ lên bảng vẽ cấu trúc lò hơi

Sơ đồ cấu trúc lò hơi :

Trịnh Minh Thành – 00N1

Đồ án môn học lò hơi

Hình 1 :

1 : Bao hơi 8 : Bộ hâm nước cấp I

2 : Bộ pheston 9 : Bộ sấy không khí cấp I

3 : Bộ quá nhiệt cấp II 10 : Dàn ống sinh hơi

4 : Bộ giảm ôn 11 : Vòi phun

5 : Bộ quá nhiệt cấp I 12 : Ống góp dưới

6 : Bộ hâm nước cấp II 13 : Phần đáy thải xỉ

7 : Bộ sấy không khí cấp II 14 : Đường khói thoát

PHẦN II XÁC ĐINH CẤU TRÚC  CÂN BẰNG NHIỆT LÒ HƠI

Trước khi tính toán cần xác định sơ bộ dạng lò hơi gồm :

 Chọn lò hơi đốt bột than

 Thải xỉ khô (do nhiệt độ chảy lỏng của tro rất cao t3=14700C )

 Một bao hơi

 Dạng đường khói đi : hình chữ

 Sơ đồ làm khô nhiên liệu kiểu kín

 Bộ quá nhiệt đối lưu hai cấp, bố trí hỗn hợp với dòng khói

 Bộ hâm nước và bộ sấy không khí đều bố trí hai cấp đặt xen kẽ nhau Theo đường khói đi bố trí như sơ đò cấu trúc

 Tiến hành tính toán phụ

TÍNH TOÁN PHỤ

1 Cân bằng không khí :

Hệ số không khí thừa  phụ thuộc vào loại nhiên liệu đốt, loại thiết bị buồng lửa và điều kiện vận hành Trong thiết

+ Cấp I : ΔαskkI = 0.03 + Cấp II : ΔαskkII = 0.03

Công thức xác định hệ số không khí thừa đầu ra : ,,= α, + 

STT Tên bề mặt đốt

Hệ số không khí thừa

Đầu vào

'



Đầu raα”

Lượng không khí lọt vào hệ thống máy nghiền than(Máy

nghiền bi) dược chọn theo tiêu chuẩn thiết kế : n = 0,08

Hệ số không khí thừa đầu ra bộ sấy không khí cấp II (Lượng không khí ra khỏi bộ sấy không khí cấp II ) n

kk = ”scII = bl - 0 -

n

= 1,2 - 0,1 - 0,08 = 1,02

(0 = 0,1 : lượng không khí lọt vào buồng lửa )

2 Thể tích không khí lý thuyết ( V0

kk ) Tất cả các tính toán về thể tích , entanpi của không khí và sản phẩm cháy đều tiến hành tính toán với một Kg nhiên liệu rắn :

- Lượng không khí khô lý thuyết cần thiết để đốt cháy hoàn toàn 1 kg nhiên liệu rắn :

V0

kk = 0,0889 (Clv+ 0,375 Slv) + 0,265 Hlv - 0,0333 Olv

= 0,0889 ( 70,6 + 0,375.2,7) + 0,265.3,4 - 0,0333.1,9

= 7,2 m3tc/kg

3 Thể tích sản phẩm cháy lý thuyết ( = 1)

Khi quá trình cháy xảy ra hoàn toàn thì sản phẩm cháy bao gồm :

CO2 , SO2 , N2 , và H2O Trong đó hỗn hợp (CO2 , SO2 , N2) gọi chung là khói khô , ký hiệu là V0 KKhô

Vì khi phân tích khói , CO2 & SO2 thường được xác định chung với nhau nên ta kí hiệu chung là RO2

Vậy ta có thể tích khói lý thuyết là :

Trịnh Minh Thành – 00N1

Đồ án môn học lò hơi

Trong đó : V0 kk : Thể tích của không khí lý thuyết, ( m 3tc/kg)

Ckk : Nhiệt dung riêng các loại khí , (kj/m3tc)

kk: Nhiệt độ các loại khí , (0C)

- Entanpi của khói lý thuyết ( Bảng 3-2_TBLH)

I0 kk= VRO2 (C)RO2 + V 0 N2.(C)N2 + V 0 H2O.(C)H2O

- Entanpi của tro bay :

34 - TBLH - T1)

Vì lv

t

lv b

10 3

= 0,5 < 6 nên có thể bỏ qua

- Entanpi của khói thực tế :

0 0

d Tính q5 : q5= f (D) = 0,4 (Đồ thị q5 = f ( D ) Trên hình 4-1 - TBLH - T1 /34 )

e Tính q6 : q6 =  

lv t

lv tr ã

Q

A C

 Có thể bỏ qua

f Tính Qhi = Dđm (iqn- inc) =

3600

10

(3116,25 - 994) = 188,6.103 KW Với : iqn= 3116,25 KJ/kg , tra bảng nước chưa sôi và hơi quá nhiệt ở

Đồ án môn học lò hơi

Bảng 2 : Đặc tính của sản phẩm cháy

Bảng 4 - Cân bằng nhiệt và tính lượng tiêu hao nhiên liệu

của lò hơi

Trịnh Minh Thành – 00N1

Đồ án môn học lò hơiKhi bề mặt hấp thụ nhiệt bằng bức xạ trong buồng lửa quá bé, nhiệt độ khói thải ra khỏi buồng lửa sẽ lớn Nếu nhiệt độ này lớn hơn nhiệt độ chảy của tro thì tro sẽ bám lại trên bề mặt hấp thụ nhiệt của buồng lửa phải chọn thoả đáng.

Khi kích thước của buồng lửa càng lớn thì vốn đầu tư cho buồng lửa càng tăng, do khi ấy phải tăng chi phí cho việc bảo ôn, khung lò Vì vậy, để giảm giá thành của buồng lửa thì cần phảigiảm Vbl tới mức tối thiểu, nghĩa là phải chọn qv tới mức lớn nhất cho phép Nhưng nếu qv quá lớn thì q3 và q4 sẽ tăng lên Do đó, việc chọn qv phải dựa trên chỉ tiêu kinh tế là chính

Theo bảng 9-5 TBLH trang 152 ta chọn qv = 185.103 W/m3

3

3 3

1087 3600

10 185

10 27424 4 , 26 10

m

Thể tích buồng lửa giới hạn bởi mặt trong của các tường buồnglửa

3 Xác định kích thước buồng lửa :

Gọi a, b là chiều rộng và chiều sâu của buồng lửa Theo tiêu chuẩn thiết kế : khi đặt vòi phun tròn ở tường bên thì a = m√D

m = 1,3 : D = (200  670) t/h

3600

10 320

4 Cách bố trí vòi phun :

Các vòi phun được đặt ở 2 tường bên, mỗi bên 3 vòi phun như hình vẽ

+ Khoảng cách từ trục vòi phun đến chỗ bắt đầu phễu tro lạnh

x = 2000mm do D > 25 t/h

hvp = x + 1400 = 3400 mm

+ Khoảng cách từ trục vòi phun ngoài cùng đến mép tường

buồng lửa z = 2m

+ Khoảng cách giữa 2 trục vòi phun y = 2,5m

Khi bố trí vòi phun ở 2 tường bên thì vùng chính giữa là vùng có dòng chuyển động với tốc độ lớn nhất, vùng chuyển động đi

= F1 + F2 + F3 + F4 + F5 = 87,32 m2F1 = 1/2(0,442 + 9).3,2 = 15,1 m2

Đồ án môn học lò hơi

5000

7 Đặc tính cấu tạo của dàn ống sinh hơi và độ đặt ống trong buồng lửa :

Chọn đường kính ống : d = 76mm

Để cải thiện quá trình cháy ở 4 góc buồng lửa, ta vát 4 góc

Bảng 5 : Đặc tính cấu tạo của dàn ống sinh hơi

S

T

T Tên đại lượng

Kí hiê ûu

Đơ

n

Vị

Tườngtrước

Tườngsau

Tườngbên

Pheston

mm

0,8 62,5 62,50,8 0,861 0,8

Đồ án môn học lò hơi

Bảng 6 - Tính truyền nhiệt buồng lửa(tiếp theo)

Do chênh lệch nhiệt độ  100oC nên không cần tính lại Vậy, nhiệt độ khói ra khỏi buồng lửa là ”bl = 1139oC và ta có I”bl = 15235,09 KJ/Kg (tra bảng 3).

Lượng nhiệt truyền bằng bức xạ của buồng lửa là :

Qbl bx = (Qtd - I”bl) = 0,996 (30249,0 - 15235,09)

= 14954 KJ/Kg

Trịnh Minh Thành – 00N1

Đồ án môn học lò hơi

THIẾT KẾ DÃY PHESTON

1 Đặc tính cấu tạo dãy pheston :

Dãy pheston do dàn ống sinh hơi ở tường sau của buồng lửa làm nên Vì nó nằm ở đầu ra của buồng lửa có nhiệt độ cao nên

ta kéo thưa các ống ra để tránh hiện tượng đóng xỉ Bước ống ngang và bước ống dọc của nó được chọn theo tieu chuẩn thiếtkế Trong thiết kế này, cụm pheston chia làm 4 dãy như hình 4 + Bước ống ngang S1 = 4S = 4.95 = 380 mm

+ Chọn bước ống dọc S2 = 300 mm

76 00

 Đặc tính cấu tạo dãy pheston : xem bảng 7

2 Tính truyền nhiệt dãy pheston :

Mục đích là để xác định lượng truyền nhiệt đối lưu Qđl p và nhiệt độ khói ra sau dãy pheston Vì kết cấu đã chọn trước nên

ta sử dụng phương pháp tính kiểm tra để xác định (phương pháp

3 điểm)

Bảng tính : xem bảng 8

Bảng 7 : Đặc tính cấu tạo của dãy pheston

Bảng 8 - Tính truyền nhiệt đối lưu dãy pheston

Trịnh Minh Thành – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

Trënh Minh Thaình – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

Trënh Minh Thaình – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

Trënh Minh Thaình – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

Trënh Minh Thaình – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

5 Tổng lượng nhiệt hấp thụ của dãy pheston :

+ Qqn = D.(iqn-ibh) =

3600

10

(3116,25-2479,2).103 =56,6.106 W

+igô : Lượng nhiệt hấp thụ của bộ giảm ôn, igô = 0

8 Độ sôi của bộ hâm nước :Entanpi của nước cấp khi đi qua bộ hâm nước

ihn’ = inc + igo= inc =994 KJ/kg

Lượng nhiệt hấp thụ của nước trong bộ hâm nước khi sôi

Qht= D(ibh-inc) =

3600

10

10.320

10)

7,1495,18(

6

6

7,9% < 20%

Với r : nhiệt ẩn hoá hơi

Nên ở đây ta chọn bộ hâm nước kiểu chưa sôi

9 Tổng lượng nhiệt hấp thụ của bộ sấy không khí :

(2843,3-344,74) = 14,2.106 W

10 Xác định lượng nhiệt hấp thụ của bộ hâm nước cấp I & II : Sự phân bố nhiệt lượng của các bề mặt đốt phần đuôi làrất quan trọng , tiến hành theo các nguyên tắc sau đây :

a Nhiệt độ không khí đầu ra bộ sấy không khí cấp I

Trong thiết kế này ta chọn như sau :

tsI” = tnc + 15 0 C = 230+15 = 2450C

thnII’ = 255oC vì tbh - thnII’ =361-255 = 106 >400C

Trịnh Minh Thành – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

nên thnI’’= thnII’ = 2550C tương ứng với

 =4,95.106 W

(1,05+1/2 0,03) (2314-344,74).103 = 8,2.106 W

12 Lượng nhiệt hấp thụ của bộ sấy không khí cấp II : QsII = Qs - QsI =14,2.106-8,2.106 =6.106 W

13 Nhiệt độ khói sau các bề mặt đốt :

a Sau bộ quá nhiệt cấp II

IqnII’’ = I’’ +qn.il kk

-tt

đl qn

10 8 , 53

6

6 =9092,4 KJ/kg

Tra bảng 3 , ta có ’’ qnII = 690 0C

10 4 , 26 996 , 0

3600 10 14

=7183 KJ/kg Tra bảng 3 , ta có ’’ hnII = 515 0C

c Sau bộ sấy không khí cấp II

IsII’’ = I’’ hnII +1/2.sI.(IsII ’ + IsII’’ )

10 4 , 26 996 , 0

3600 10 6

IsI’’ = I’’ hnI +.1/2.SI.(I ’’ s I+ I ’ s I ) -

10 4 , 26 996 , 0

3600 10 2 , 8

=1958 KJ/kg

(t’ sI =30 suy ra I ’ sI =655 KJ/kg

t’ sII = 245 0C suy ra I’ sII = I ’’ sI = 2314 KJ/kg )

Tra bảng 3 , ta có ’’ sI = th=143 0C

 Từ bảng phân phối nhiệt , ta tìm được nhiệt độ khói thải

th phải trùng với nhiệt độ khói thải mà nhiệm vụ thiếtkế đã giao Nếu không bằng nhau chứng tỏ khi tính cânbằng nhiệt có sai số Nếu sai số trên dẫn đến sự saisố về entanpi không quá 0,5 % thì được phép sử dụng ,nếu quá 0,5 % thì phải tính lại

Trong thiết kế này , nhiệm vụ thiết kế là th =1400Cứng với entanpi khói thải

Q

Q



= 100 27424

43

0,16 % <0,5% Vậy thiết kếtrên là hợp lý

PHẦN VI THIẾT KẾ BỘ QUÁ NHIỆT

Khi thiết bộ quá nhiệt, trước hết ta xác định bộ quá nhiệtcấp II, sau đó tính toán nhiệt để xác định lượng nhiệt hấp thụcủa bộ quá nhiệt cấp II, từ đó tìm được lượng nhiệt hấp thụcủa bộ quá nhiệt cấp I

Phương án bố trí bộ quá nhiệt ( xem hình 2)

Trịnh Minh Thành – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

A TÍNH TOÁN BỘ QUÁ NHIỆT CẤP II

1 Đặc tính bộ quá nhiệt :

Bộ quá nhiệt đối lưu thông thường sử dụng cách bố trí ốngsong song để dễ treo đỡ Song vì trước bộ quá nhiệt không cócụm đối lưu nào cả nên bộ quá nhiệt II nằm trong phạm vinhiệt độ cao Vì vậy để tránh hiện tượng đóng xỉ trên bề mặtống thì ta bố trí 4 dãy ống phía trước bộ quá nhiệt cấp II theokiểu so le còn 6 dãy ống sau thì ta bố trí song song tức là: nsl =4,

nss =6

Tổng sô údãy ống n = nsl + nss = 4 + 6 = 10

Dựa theo tiêu chuẩn thiết kế, ta chon bước ống như sau:

Đoạn so le: Bước ống ngang tương đối S1/d  4,5

Bước ống dọc tương đối S2/d  3,5 Đoạn ống song song:Bước ống ngang tương đối S1/d = 2 3

Bước ống dọc phải đảm bảo sao cho bán kính uốn lớn hơn 2lần đường kính d của ống

Trong thiết kế này, chọn vật liệu chế tạo là thép cácbon,chọ đường kính ống của bộ quá nhiệt cấp I và II là 42x5 Bánkính uốn nhỏ nhất là 84 mm

Việc chọn tốc độ hơi đi trong ống sẽ có sự ảnh hưởng đếnsự làm việc của bộ quá nhiệt Đối với lò hơi trung áp ( Pqn = 3,9

4,4 MN/m2 ) thì kiến nghị tốc độ hơi đi trong ống khoảng ( 1520)m/s (tương ứng với  = 250 235 kg/m2s ) Khi chiều dài mỗi ốngtương đối ngắn thì chọn giới hạn trên, khi ống xoắn tương đốinhiều và dài thì chọn giới hạn dưới

Để đảm bảo tốc độ hơi đi trong ống hợp lý, ta làm thành ốngxoắn kép Mỗi hàng ngang gồm 64 ống, vậy tổng số ống là

Tiết diện hơi đi:

Trënh Minh Thaình – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

7

5 2

6 4

1

3 8

9

3 2

1

Hình 5 - Sơ đồ bộ quá nhiệt

Mặ t cắ t A - A

Trịnh Minh Thành – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

Bảng 9 - Đặc tính bộ quá nhiệt cấp II

Bảng 9 - Đặc tính bộ quá nhiệt cấp II ( tiếp theo)

Bảng 10 - Tính truyền nhiệt bộ quá nhiệt cấp II

Bảng 10: Tính truyền nhiệt bộ quá nhiệt cấp II (tiếp theo)

17 Tốc độ trung bình của hơi nước h

tb

3600

10

k qnI tb tt

20 Thành phần thể tích hơi nước r H2O m/s Bảng 2 0,064 0,064 0,064

21 Thành phần thể tích khí 3 nguyên tử r n g/m3tc Bảng 2 0,211 0,211 0,211

22 Nồng độ tro bay trong khói  W/



ss k



W/

m2oCW/

m2oC

1,163.Cz.Cs.Cvl.Xtc=1,163.0,88.1,18

0,98.52,51,163.Cz.Cvl.Xtc=1,163.0,96.0,97.45,3

6249,3 62,749,8 63,950,4

ToánđồToánđồ

24 Hệ số trao đổi nhiệt trung bình dl W/

ss qnII

ss k

sl qnII

sl k

Bảng 10 - Tính truyền nhiệt bộ quá nhiệt cấp II(tiếp theo)

STT Tên đại lượng hiệuKí Đơn vị Công thức tính hoặc cơ sởchọn Kết quả chúGhi

27 Hệ số làm yếu bức xạ khí 3 nguyên tử KTR Mn.n/m2 Toán đồ 0,0105 0,0103 0,010

Trịnh Minh Thành – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

28 Hệ số làm yếu bức xạ bởi tro K Mn.n/m2 ( KK.r +K n TR.).S’ 0,26 0,255 0,24

bx dl

Trënh Minh Thaình – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

Trënh Minh Thaình – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

Bảng 11 - Đặc tính cấu tạo của bộ quá nhiệt cấp I

Bảng 11 - Đặc tính cấu tạo của bộ quá nhiệt cấp I (tiếp theo)

Bảng 12 - Tính truyền nhiệt bộ quá nhiệt cấp I

16 Hệ số trao đổi nhiệt từ vách đến hơi 2 w/

m2oC 1,163.C1,163.0,92.3200d.tc= 3424

Toán đồ

17 Lực hút khí 3 nguyên tử 10.Pn Mnm/

m2 r n S' 0,28.0,21 0,04

4

22 Độ chênh nhiệt độ dòng nghịch

n

t

'' ''

' '

' '' ''

'

ln

)(

)(

qnI qnI

qnI qnI

qnI qnI qnI

qnI

t t

t t

' '

'' '' '

'

ln

)(

)(

qnI qnI

qnI qnI

qnI qnI qnI

qnI

t t

t t

26 Diện tích bề mặt hấp thụ nhiệt H qnI m2 Giả thuyết 600 700 800

27 Nhiệt độ vách có tro t tr

oC

qnI

qnI tb

Bảng 12 - Tính truyền nhiệt bộ quá nhiệt cấp I (tiếp theo)

bx dl

Q qnI



THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

Trënh Minh Thaình – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

Trënh Minh Thaình – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

Trënh Minh Thaình – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

Bảng 13 - Đặc tính cấu tạo bộ hâm nước cấp II

8 Khoảng cách từ tâm ống ngoài cùng

9 Số ống trong mỗi dãy ngang n ống (b 2Sv)/S1 + 1 = (2475

12 Tiết diện đường khói đi F m2 a.b dL = 12,8.2,475

Bảng 13 - Đặc tính cấu tạo của bộ hâm nước cấp II (tiếp theo)

STT Tên đại lượng hiệuKí Đvị Công thức tính, cơ sở chọn Kếtquả chúGhi

20 Chiều dày hữu hiệu của lớp bức xạ có tính đến khoảng

l

l A

l 

= 0,159

96 , 1

1 , 4 2 , 0 96 ,

21 Diện tích bề mặt trao đổi nhiệt HhnII m2 .d.l.nk.Z1 =

3,14.0,032.12,7.14.51 894

Trịnh Minh Thành – 00N1

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN LÒ HƠI

Bảng 14 - Tính truyền nhiệt bộ hâm nước cấp II

Nhiệt độ đầu vào của khói

Nhiệt độ đầu ra của khói

Nhiệt độ trung bình của khói

Tốc độ trung bình của khói đi

hnII

''

hnII



tb hnII



k

t’ hnII

i’ hnII

t’’

hnIIi’’hnII

ttb hnII

W

0C

0C

0Cm/s

0Ckj/kg

0Ckj/kg

0C

Đã tính'

.(1+

273

tb hnII

)Bảng phân phối nhiệtTra bảng hơi nướctbh +

18 , 4 2

''

bh hnII i

10.95,

+ 1110 0,5(t’ hnII + t ’’ hnII)

14.106690515607,58,62551110366

1323310,5

< 13

trong khói

Thành phần thể tích khí 3

ngtử trong khói

Nồng độ tro bay trong khói

Bảng 14 - Tính truyền nhiệt bộ hâm nước cấp II(tiếp theo)

Lực hút khí 3 nguyên tử

Hệ số làm yếu bức xạ của

khí 3 nguyên tử

Hệ số làm yếu bức xạ của

tro

Lực hút của khói có chứa tro

Hệ số tản nhiệt bức xạ

bx



dlkHhnII

Mn.m/

m2

Mn m/

m2W/m2oC

m2oC/wW/m2oCW/m2oC

m2

rn.S’ = 15,45.0,225toán đồ (10-7)toán đồ (10-8)(kk.rn + ktr.)S’1,163.a.tc= 1,163.0,18.87

z C C

C 

163 ,

0,98.55

 dl bx

bx dl

t K

Q hnII



291 54

10

0,0462,90,0140,18318,20,00767354891

Toán đồToán đồ

Trịnh Minh Thành – 00N1