thiết kế lò hơi đốt than sản lượng 150 tấngiờ

Năng lượng mà chủ yếu là điện năng là một nhu cầu không thể thiếu được trong sự phát triển kinh tế của mỗi nước. Hiện nay ở nước ta cũng như hầu hết các nước khác trên thế giới, lượng điện năng do nhà máy nhiệt điện sản xuất ra chiếm tỷ lệ chủ yếu trong tổng lượng điện năng toàn quốc. Trong quá trình sản xuất điện năng,lò hơi là khâu quan trọng đầu tiên có nhiệm vụ biến đổi năng lượng tàng trữ của nhiên liệu thành nhiệt năng của hơi. Nó là một thiết bị không thể thiếu được trong nhà máy nhiệt điện , lò hơi cũng được dùng rộng rãi trong các ngành công nghiệp khácỞ nước ta hiện nay thường sử dụng loại lò hơi hạ áp và trung áp,vì thế việc nghiên cứu đưa các lò hơi cao áp vào sử dụng là rất hợp lý

Lời nói đầu

Năng lượng mà chủ yếu là điện năng là một nhu cầu không thể thiếu được trong

sự phát triển kinh tế của mỗi nước Hiện nay ở nước ta cũng như hầu hết các nước khác trên thế giới, lượng điện năng do nhà máy nhiệt điện sản xuất ra chiếm tỷ lệ chủ yếu trong tổng lượng điện năng toàn quốc Trong quá trình sản xuất điện năng,lò hơi

là khâu quan trọng đầu tiên có nhiệm vụ biến đổi năng lượng tàng trữ của nhiên liệu thành nhiệt năng của hơi Nó là một thiết bị không thể thiếu được trong nhà máy nhiệtđiện , lò hơi cũng được dùng rộng rãi trong các ngành công nghiệp khác

Ở nước ta hiện nay thường sử dụng loại lò hơi hạ áp và trung áp,vì thế việc nghiên cứu đưa các lò hơi cao áp vào sử dụng là rất hợp lý

Trong kỳ học, này em được giao nhiệm vụ thiết kế lò hơi đốt than sản lượng 150 tấn/giờ.Với sự giúp đỡ và hướng dẫn của thầy giáo Đào Ngọc Chân ,thầy Hoàng

Ngọc Đồng cùng với việc ngiên cứu các tài liệu khác, em đã hoàn thành được bản thiết kế này Tuy nhiên,do tài liệu còn hạn chế nên trong quá trình thiết kế không tránh khỏi những sai sót, em kính mong sự đóng góp ý kiến và chỉ bảo của các thầy

cô giáo , em xin chân thành cảm ơn

Đà nẵng, ngày 20/6/10 Sinh viên thực hiện

Bùi Ngọc Dũng

CHƯƠNG 1 NHIỆM VỤ THIẾT KẾ TÍNH TOÁN NHIỆT CHẾ TẠO LÒ HƠI

SVTH:BÙI NGỌC DŨNG-LỚP 06N2- KHOA NHIỆT Trang 1

1.1 Sản lượng định mức của lò hơi

t = 3000C

1.6 Nhiệt độ không khí lạnh

l kk

t = 300C

1.7 Nhiệt trị thấp làm việc của than

lv t

Q = 17750 kJ/kg

1.8 Chọn loại nhiên liệu : Theo bảng 2-2 trang 17 tài liệu (TL1), với nhiên liệu có

Vch = 42,5% thì đây là than đá (mỡ): Lượng chất bốc thay đổi từ 10-45%

Vì Vch = 42,5% theo tài liệu (TL1) trang 23 mục 2.1.4.3 thường có ngọn lửa dài và xanh

1.9Thành phần nhiên liệu %.

Tón TP Clv Hlv Olv Nlv Slv Alv Wlv Vch t1 t2 t3Phần trăm(%) 41,82 2,65 0,87 3,42 2,24 39 10 42,5 1160 1370 1430

Chú thích

2- Bộ pheston 9- Bộ sấy không khí cấp I3- Bộ quá nhiệt cấp II 10- Dàn ống sinh hơi

5- Bộ quá nhiệt cấp I 12- ống góp dới

6- Bộ hâm nớc cấp II 13- Phần đáy thải xĩ

7- Bộ sấy không khí cấp II 14- Đờng khói thải

Xác định sơ bộ dạng lò hơi gồm :

- Buồng lửa và đờng khói đi:

- Phơng pháp thải xỉ

- Cách bố trí các bề mặt buồng đốt

- Tiến hành tính toán phụ

Trong bản thiết kế này chọn lò đốt bột than buồng lửa phun, thải xĩ khô một bao hơi Bố trí đờng khói đi theo hình chữ , đờng khói đi lên bố trí buồng lửa, đờng

khói nằm ngang bố trí bộ quá nhiệt, đờng khói đi xuống bố trí bộ hâm nớc và bộ sấykhông khí xen kẻ nhau

Kiểu bố trớ này được dung rộng rói trong cỏc lũ hơi cụng suất trung bỡnh vàlớn ,do buồng đốt ,đường khúi nằm ngang và đường khúi đi xuống hợp thành

Toàn bộ buồng lửa bố trí dàn ống sinh hơi, ở hai bên tờng bố trí 4 vòi phun tròn xoáy Bộ quá nhiệt chia làm hai cấp, căn cứ đờng hơi đi mà qui định cấp I và cấp II.

Bộ hâm nớc và bộ sấy không khí cũng chia làm hai cấp.

2.1.2 Tính toán phụ

2.1.2.1 Nhiệt dung của nhiên liệu rắn

Với than đỏ nhiệt dung riờng của nhiờn liệu khụ :C r k =0,26 kCal/kg0C(TL [3] trang 23)

SVTH:BÙI NGỌC DŨNG-LỚP 06N2- KHOA NHIỆT Trang 3

10 100

100 100

r

C W

= 0,334 kCal/kg0C k

- ThÓ tÝch lîng kh«ng khÝ thùc tÕ cÍp cho qu¸ tr×nh ch¸y

lv 0 , 0124 W 0 , 0161 V H

111 ,

kk

V

= 0 , 111 2 , 65  0 , 0124 10  0 , 0161 4 , 46+(1,2 -1).4,46 = 1,38

2.1.2.3 Entanpi cña kh«ng khÝ vµ s¶n phỈm ch¸y

Entanpy của sản phẩm cháy Ik0

Ik = VRO20 (C.)RO2 + VH2O0(C )H2O + VN20(C )N2Trong đó, CRO2 , CN2 , CH2O :nhiệt dung riêng của RO2 ,

N2 ,H2O

:nhiệt độ khói thải,0C Tra theo bảng 3-2 trang28_Thiết bị lò hơi,với nhiệt độ khói thải 1300C,ta có:

(C.)H2O = 243,08 ,kJ/m3tc

(C.)N2 = 207,80 , nt

(C.)RO2 = 242,50 , nt

2.1.2.4 HÖ sỉ kh«ng khÝ thõa vµ sù lôt kh«ng khÝ vµo lß h¬i

HÖ sỉ kh«ng khÝ thõa trong buơng löa o

Chôn o =1,2 (buơng löa phun th¶i xÜ kh«)

HÖ sỉ kh«ng khÝ thõa tõng n¬i trong buơng löa ®îc x¸c ®Þnh b»ng c¸ch cĩng hÖ

sỉ kh«ng khÝ thõa cña buơng l÷a víi lîng kh«ng khÝ lôt  vµo ®íng khêi gi÷a buơngl÷a vµ tiÕt diÖn ®ang kh¶o s¸t

3 Bĩ qu¸ nhiÖt cÍp I, qnI 0,015

4 Bĩ qu¸ nhiÖt cÍp II, qnII 0,015

5 Bĩ h©m níc cÍp I, hnI 0,02

6 Bĩ h©m níc cÍp II, hnII 0,02

7 Bĩ sÍy kh«ng khÝ cÍp I, skkI 0,03

8 Bĩ sÍy kh«ng khÝ cÍp II, skkII 0,03

Lîng kh«ng khÝ ra khâi bĩ sÍy kh«ng khÝ

 '' SKK= o - o- n

n : lîng kh«ng khÝ lôt vµo hÖ thỉng nghiÒn than, chôn n = 0,08

SKK'' = 1,2 - 0,1 - 0,08 = 1,02Lîng kh«ng khÝ vµo bĩ sÍy kh«ng khÝ

'SKK = SKK'' + SSKK =1,02 + 0,1 =1,12

Bảng 2 Xác định hệ số không khí thừa

STT Tªn bÒ mƯt ®ỉt '®Ìu vµo ''''®Ìu ra

3 Bĩ qu¸ nhiÖt cÍp II 1,2 1,215

4 Bĩ qu¸ nhiÖt cÍp I 1,215 1,23

Bảng 3: ĐẶC TÍNH ENTANPY CỦA SẢN PHẨM CHÁY

B¶ng 4 : Entanpi cña s¶n phÈm ch¸y(1002000 0 C)

KJ

0 kk

'' f

 =bl'' =1,2

'' qnII

1,215

'' qnI

 = 1,23 hnII'' =

1,25

'' skkII

Q1 =

B

i i

D qn( qn  nc)

Trong đó , Dqn _sản lượng hơi quá nhiệt, kg/h

B_ lượng nhiên liệu tiêu hao trong 1 giờ

2.2.2 Q4_ tổn thất nhiệt do cháy không hoàn toàn về mặt cơ học

Q4= (ar b

b b r

r

r

r a r

lv Q

A

 100Trong đó

ar_= 0,3: tỷ lệ tro rơi

ab = 0,7: tỷ lệ tro bay

rr = 30: thành phần cháy được trong tro rơi

rb = 30: thành phần cháy được trong tro bay

Alv = 7.4: thành phần tro có trong mẫu làm việc

Qtx = 32600 kj/kg: nhiệt trị thấp của phần cháy

30 7

0 30 100

30 3

0

Q4

=27800

886 1033

=3,7762 %

2.3.3 Tổn thất nhiệt do khói thải mang ra ngoài Q2

100 1 )(

.

2

q I

I

kk th

SVTH:BÙI NGỌC DŨNG-LỚP 06N2- KHOA NHIỆT Trang 9

2  lv 

t Q

Q q

= 0.0452 = 4.52 %

2.3.4 Tổn thất do cháy không hoàn toàn về mặt hoá

họcQ3

Chọn theo kiểu buồng lửa phun than antraxit q3 = 0.5%

2.3.5 Tổn thất nhiệt do thải ra môi trường xung quanh

2.3.6 Tổn thất nhiệt do xỉ mang ra ngoài Q6

Ta có:Aqd =1000Alv/Qlv

t =10000.074/27800

= 0,0027 <1.5  Bỏ qua q6!

Như vậy :Tổng các tổn thất nhiệt trong lò hơi:

2.3.7 Suất tiêu hao nhiên liệu tức lượng nhiên

liệu sử dụng trong1 giờ

Suất tiêu hao nhiên liệu thực tế:

 lv 

t t

hi Q

Q B

 t t lv

nc qn

Q

i i D

.

) (

Với nhiệt độ nước cấp tnc = 1800C ,tra bảng hơi bảo hoà

Btt = B(1-q4/100) =23,61000(1-3,7762/100)

=22708,81 kg/h

SVTH:BÙI NGỌC DŨNG-LỚP 06N2- KHOA NHIỆT Trang 11

CH¦¥NG 3 THIẾT KẾ BUỒNG LỬA

Mục đích:

Dùa vµo viÖc tÝnh nhiªn liÖu tiªu hao, c©n b»ng nhiÖt lß h¬i, entanpi cña khêi vµ s¶nlîng h¬i ®Þnh møc, ta chôn vßi phun, x¸c ®Þnh kÝch thíc buơng löa vµ bỉ trÝ dµn ỉngsinh h¬i rơi tÝnh nhiÖt hÍp thô cña dµn ỉng vµ nhiÖt ®ĩ khêi th¶i ®Ìu ra cña buơng löa

10 3600 145

10 17750 22708,81 10

.





v

lv t tt bl

q

Q B

- §ĩ nghiªng cña phÓu so víi mƯt ph¼ng ngang chôn  = 55o

- Lư th¸o phÓu tro l¹nh rĩng 1 1m

3.4 C¸ch bỉ trÝ vßi phun

Vßi phun ®Ưt hai bªn tíng bªn, mưi bªn ®Ưt 2 vßi phun §Ó tr¸nh ngôn löa cê nhiÖt

®ĩ qu¸ cao t¸p vµo phÓu lµm l¹nh xÜ g©y nªn hiÖn tîng ®êng xÜ th× t©m vßi phun ®Ưt

d-íi c¸ch mƯt trªn phÓu than lµm l¹nh mĩt kho¶ng lµ 1, 2m Trôc vßi phun ngoµi cïngdÕn mÐp tíng buơng löa lµ 2,5m, kho¶ng c¸ch gi÷a hai vßi phun phÝa trªn lµ 3m, chiÒucao ®Ưt vßi phun hvf = 4m

Hbl 0,6 m

0,65m

 =1m

1,2m

hvf =4m

SVTH:BÙI NGỌC DŨNG-LỚP 06N2- KHOA NHIỆT Trang 13

1m8m

4500 1000 500 2000

MÆT C¾T A-A4000

Ta nhận thấy tỷ số thể tích buồng lửa theo giả thiết hình vẽ gần đúng với trị số ban

đầu.Nên ta chọn thể tích buồng lửa với giá trị là Vbl =1440 m3.Do đó ta lấy các thông

số đã chọn

3.6 Dàn ống sinh hơi

Bớc ống của dàn ống sinh hơi ảnh hởng đến khả năng bảo vệ tờng lò và đảm bảoquá trình cháy ổn định

Theo mục 10.1.31.-tr295-TL[1] Chọn bớc ống s = 75, đờng kính ống d =60, khoảng

cách từ tâm ống đến tờng bên e = 60, khoảng cách từ tâm ống đến tờng trớc, sau là e’=65

Hệ số góc của tờng dàn ống:tra bảng

Với s/d = 75/60 = 1,25 ( thỏa món điều kiện trong trang 296-TL[2])

B¶ng 5 ĐẶC TÍNH CẤU TẠO CỦA DÀN ỐNG SINH HƠI

hiÖu §¬nvÞ Tíngtríc Tíngsau Tíngbªn feston

1 §íng kÝnh ngoµi cña ỉng d mm 60 60 60 60

TT Tªn ®¹i lîng KhiÖu §vÞ C«ng thøc hoƯc c¬ sị chôn KÕt

qu¶1

NhiÖt ®ĩ ch¸y lý thuyÕt

ChiÒu dµy höu hiÖu cña

In kk

tl kk

Il kk

’’s

Qn kk

Qtd

lts

pb

m3

m2

0CKJ/Kg

0Ckj/kg

kj/kgkj/kg

oCm

Vbl =

v

lv t tt

=

F

H bx

 =1-q5/100B¶ng1Chôn

NghiÒn bi blcho

®¶ tÝnhcho

®· tÝnh

’’s=’’bl-bl-ng

Qn kk =s' In kk +(bl+ng)I

l kk

n kk

lv

Q   ) 

100 1

Suy tõQt®

S=3,6

Fv Vo

Pb= p.rb

772,18

0,99351,20,05

0,08300163230272,71,0717681541912594,870,35

®IÓm cao nhÍt vµ diÓm

thÍp nhÍt cña ngôn löa

NhiÖt ®ĩ khêi ®Ìu ra

cña buơng löa theo tÝnh

to¸n

m

as

aks

anl

ablxM

’’blI’’bl

Vcp

’’bl

0Ckj/kgkj/kg®ĩ

0C

Chôn

Lß h¬i ®ỉt bĩt thanChôn

1-e-kpsm.as+(1-m)a+ks



) 1

nl

nl

a a

H

=16800 5600

0,59-0,5.xgi¶ thiÕttra b¶ng 3 ’’bl =1000

''

'' '

bl lt

bl

td I Q



 



0,4510,80,560,80,990,330,42510001038417,91010

CH¦¥NG4.

THIẾT KẾ DÃY PHESTON

4.1 §Ưc tÝnh cÍu t¹o

D·y ỉng pheston do dµn ỉng sinh h¬i ị tíng sau bu«ng löa lµm nªn Nê n»m ị ®Ìu

ra bu«ng löa cê nhiÖt ®ĩ rÍt cao nªn ta bỉ trÝ c¸c ỉng tha ra ®Ó tr¸nh hiÖn tîng ®êng

xÜ Bíc ỉng chôn theo tiªu chuỈn,ị ®©y bỉ trÝ so le nh»m gi¶m ®ĩ b¸m bỈn

C¸ch bỉ trÝ d·y pheston

4.2 TÝnh nhiÖt d·y pheston

Mụch đích là xác định lượng truyền nhiệt đối lưu Qtđlvà nhiệt độ khói ra sau pheston sử dụng phương pháp tính kiểm tra để xác định

Tíng bªn

bảng 7 đặc tính cấu tạo của dãy pheston

TT Tên đại lợng kí hiệu Đơn vị Dãy số

.) 6 , 10

2 1

16 Tiết diện đờng khói đi : +đầu vào l’(ap- d.z)

+ đầu ra l’’(ap- d.z) F’

pF’’p

m2

m2 89,56

85,6

17 Tiết diện trung bình khòi đi qua pheston Fp = (F’p+4F’’p)/2 Fp m2 87,58

SVTH:BÙI NGỌC DŨNG-LỚP 06N2- KHOA NHIỆT Trang 19

7 Lợng nhiệt mà khói truyền đI ứng với 1

Tính truyền nhiệt

8 Nhiệt độ bảo hoà ở pheston tbh oC Tra bảng hơI nớc ứng P = 4,32MN/m2 225 225 225

9 Tỉ số chênh lệch nhiệt độ trung bình  oC

bh ph

bh bl

( 3600

.



bh tb p

k tt

B Q

bx dl

24 Lîng truyÒn nhiÖt tÝnh to¸n t¬ng øng

víi 1 kg nhiªn liÖu QT Kj/kg QT =

tt

bx p B

t H

1241

900 980Th«ng qua c¸ch gi¶i ba ®iÓm b»ng ®ỉ thÞ h×nh vÏ trªn ta t×m ®îc

PHÂN PHỐI NHIỆT LƯỢNG CHO CÁC BỀ MẶT ĐỐT

Trên cơ sở tính toán nhiệt lượng buồng lửa và pheston ở phần trước cùng các thông số thiết kế ta tính toán lượng nhiệt phân phối cho các bề mặt đốt phần đuôi và bộ quá nhiệt

thụ nhiệt

Xác định nhiệt độ trước và sau mỗi bề mặt đốt và sau đó kiểm tra độ giáng entanpi của khói ở mỗi bề mặt đốt ,sau đó kiểm tra lại độ sôi của nước hâm (không vượt quá 20 %)

5.1 Tưng lîng nhiÖt hÍp thô h÷u Ých cña lß

Qhi = D(iqn – inc) = 150.103(3301,29 – 763,1) = 380728,5.103

h KJ

5.2 Tưng lîng nhiÖt hÍp thô bøc x¹ cña d·y pheston

bl

bx ph bx bl

bx

H

H Q

484

) 746 , 0 1 ( 77 , 120 3 , 1685 75 , 0

) 1 (

bx ph bx bl

bx

H

x H

Q y

h KJ

= 11,57.103 KW

5.5 Tưng lîng nhiÖt hÍp thô cña d·y pheston

Qp = Qbx

p + Qdl p

= 10190351 + 2288,55.32310 = 84133401,5

h

KJ

= 23,37KW

5.6 Lîng nhiÖt hÍp thô b»ng ®ỉi lu cña bĩ qu¸ nhiÖt

Khi sö dông bĩ gi¶m «n kiÓu bÒ mƯt

=452625255,7

h KJ

5.8 §ĩ s«i bĩ h©m níc

Entanpi cña níc cÍp khi ®i vµo bĩ h©m níc

i’

nc = inc +ig« = inc = 990,4 KJ/Kg

Qhn nên trong bộ hâm nớc, nớc cha đạt trạng tháI sôi.

Ta xác định độ sôi theo công thức: x =

r D

inc i

r: nhiệt ẩn hoá hơi

5.9 Tổng lợng nhiệt hấp thụ của bộ sấy không khí

h KJ

5.10 Xác định lợng nhiệt hấp thụ bộ hâm nớc cấp I và cấp II

5.10.1 Nhiệt độ không khí đầu ra của bộ sấy không khí cấp I

hnI = 250oC

Nhiệt độ nớc ra sau bộ hâm nớc cấp I là: t’’

hnI = t’ hnII = 250oC

Tra bảng 22-tr238-TL[5]

Tơng ứng với i’’

hnI = 1086,18 KJ/Kg Nhiệt lơng hấp thụ của bộ hâm nớc I

QhnI = D (i’’

bhII - inc) = 150 103(1086,18 – 763,1) = 47235.103

h KJ

Nhiệt lơng hấp thụ của bộ hâm nớc II

QhnII = Qhn - QhnI =(452625255,7 – 28032000) = 17233255,7

h KJ

5.11 Nhiệt lơng hấp thụ của bộ sấy không khí cấp I

QsI = Btt(I+ sI/2).(i’’

sI – i’

sI) = (1,02 + 0,03/2).32310.(1736 – 272,7) = 50278080,81

h KJ

5.12 Nhiệt lơng hấp thụ của bộ sấy không khí cấp II

QsII = Qs – QsI = 51309604,71- 50278080,81= 1031523,9

h KJ

5.13 nhiệt độ khói sau các bề mặt đốt

5.13.1 nhiệt độ khói sau bộ quá nhiệt

’’

sII = 380oC

5.13.4 Nhiệt độ khói sau bộ hâm nớc cấp I

sI = 160oC

Kết quả tính toán tương đương với giá trị ban đầu

Dựa vào thông số ban đầu :tqn= 445 o C, P =64 bar, ta thiết kế bộ quá nhiệt đối lưu gồm 2 phần :bộ quá nhiệt cấp I và bộ quá nhiệt cấp II

Bĩ qu¸ nhiÖt chia thµnh hai cÍp ,bĩ qu¸ nhiÖt cÍp II ®Ưt sau bĩ pheston ®Ó dßng h¬i ®i cïng chiÒu dßng khêi nh»m lµm cho nhiÖt ®ĩcuỉi bĩ qu¸ nhiÖt cÍp II kh«ng qu¸ lín ¶nh hịng ®Õn kim lo¹i chÞu nhiÖt Bĩ qu¸ nhiÖt cÍp I ®Ưt sau bĩ qu¸ nhiÖt cÍp II vµ dßng h¬i ®ingîc chiÒu dong khêi nh»m t¨ng ®ĩ chªnh nhiÖt ®ĩ gi÷a dßng h¬i vµ dßng khêi trong qu¸ tr×nh trao ®ưi nhiÖt

1.Phương án bố trí bộ quá nhiệt:

Gồm hai phần đặt ở sau cụm pheston ,như hình vẽ sau:

1_Bộ quá nhiệt cấp I

2_Bộ quá nhiệt cấp II

3_Ống góp 4_Bộ giảm ôn kiểu bề mặt

S¬ ®ơ bỉ trÝ bĩ qu¸ nhiÖt

Với lò này P = 170bar nên chọn tốc độ hơI trong bộ quá nhiệt cấp II

 = 350  1000(kg/m2s), ta chọn  = 500(kg/m2s)

Vậy tiết diện hơi đi là : f = 3 0 , 178 2

500 3600

10 320



f

= 157 ống

Trong thiÕt kÕ nµy chän chiÒu cao trung b×nh lµ:

10 Diện tích chịu nhiệt từng phần

Diện tích chịu nhiệt các ống

11 Chiều dáI ống dới đáy lđ m Thiết kế 0,72

12 Toàn bộ diện tích BQN HqnII m2 Hk+ Hđ 513

13 Tiết diện lu thông của hơI f m2 (1,87.(S1+S2)/d-4,1).d 0,095

16 Chiều rộng không gian trớc l m Hình vẽ 1000

ờng khói

0,038.4,3.57-(0,038/2)2 57

19 Tiết diện trung bình của đờng

khói đI trong BQN II F

tb m2 (F’ + F’’)/2 24,75

Bảng 10 tính cân bằng nhiệt của bộ quá nhiệt

A Cân bằng nhiệt

4 entanpi của khỏi sau BQN II I’’

6 Lợng nhiệt hấp thụ bức xạ BQN II Qbx

qnII w Bảng phân phối nhiệt 0,72.106 0,72.106 0,72.106

7 Lơng nhiệt tổng cộng Qc

qnII + Qbx

qnII 11,3.106 12,1.106 11,9.106

B Tính truyền nhiệt Tra bảng nớc và hơI nớc

8 Entanpi hơI đầu vào BQN II i’

11 Nhiệt độ hơI đầu ra BQN II t’’

12 Tỉ số chênh nhiệt độ tl/tb (’

qnII - t’ qnII)/( ’’

16 Thể tích riêng của hơI vtb m3/kg Tra bảng hơI nớc P = 140bar,t = 5700C 0,275 0,253 0,238

17 Tốc độ trung bình của hơI tb

25 Hệ số làm yếu bức xạ khí 3 nguyên tử Kk Toán đồ IX 1,975 2,000 1,982

27 Lực hút của khói có tro Kps (Kk rn + Ktr.).S’ 0,2327 0,2372 0,2343

= 28422824,6 KJ/h Tổng nhiệt hấp thụ của BQN II

QqnII = Qdl

qnII + Qbx

qnII = 28422824,6 +2588349 = 31011173,6 KJ/h Entanpi hơI đầu vào BQN II

10 320

10 01 , 31 10 93 , 62

10 01 , 31

10 01 , 31

6



t K

Q qnII

1320m2

6.2 Thiết kế bộ quá nhiệt cấp I

Trên cơ sở tính đợc lợng nhiệt hấp thụ của bộ quá nhiệt cấp I, ta xác định đợc bề mặtchịu nhiệt của nó Sơ bộ thiết kế bộ quá nhiệt cấp I có các ống đặt so le dòng hơIchuyển động ngợc chiều dòng khói

Q(106)W

’’

qnII(oC)

Qc qnII

Qtr qnII

Bảng11 đặc tính cấu tạo bộ quá nhiệt cấp I

14 Chiều cao đờng khói h m chọn 3,2

17 Kích thớc ống theo phơng

18 Diện tích tiết diện khói đI Fk m2 h.a-.d ld 38

19 Diện tích tiết diện hơIđI Fn m2 zt.( .d2)/4 0,21

20 Chiều dày hữu hiẹu lớp bức