Thiết kế hệ dẫn động băng tải hộp giảm tốc bánh răng trục vít biết lực băng tải, vận tốc băng tairi, đường kính tang đề 7 ĐHBKHN

Kiểm nghiệm bánh răng theo độ bền tiếp xúc Dựa vào công thức kinh nghiệm:... Thay các số vừa tính vào ** ta đợc:MPa... Tính sơ bộ khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực • Xác định đ

Phần ITính toán động học và động lực học

520100060100

60

,

, D

v

π

=π

ct dc

n n

p P

Từ đó ta chọn đọng cơ điện loại 4A kiểu 4A10052YS

Kiểm tra điều kiện 2.6 Tmm/T = 1,4 < Tk/Tdn = 2,0

Tỷ số truyền chung:

ng h

lv

dc ch

u.u

,,

n

nu

Chọn ung = uxích ⇒uh = uch/ung = 2880/31,04 = 46,392

Mặt ≠ uh = unh.uch = uTVuBR

Tốc độ quay của trục 1: n1 = nđc = 2880 (v/ph);

464 15

2880

1

, u

n n

2

u

n n

u

n n

xich

Công suất trên trục:

44421000

5204700

,.Fv

P

4442

),.,(

,)

(

PP

x ol

ηη

78329709920

67823

),.,(

,)

(

PP

BR ol

=

=ηη

5073809920

78322

),.,(

,)

(

PP

TV ol

=

=ηη

Từ đó ta tính đợc mô men tơng ứng trên các trục

i

i i

n

P

T = 9,55.106

3 6

1

1 6

2880

50731055910

55

n

P.,

3 6

2

2 6

24186

78321055910

55

,

, ,n

P.,

3 6

3

3 6

0862

67821055910

55

,

, ,n

P.,

3 6

0431

44421055910

55

,

, ,n

P.,T

PhÇn IIThiÕt kÕ bé truyÒn

=

Z

Z u

0

0 42

2

2042

k0 = 1: Đờng tâm nối hai đĩa xích làm với phơng nằm ngang góc

) (

, ) (

) (

,

) a (

p ) Z Z ( ) Z Z

( p

a x

43 118

1016 4

4 25 25 51 2 51 25 4 25 1016 2

4 2

2

2 2

2

2 1 2 2

1

=

π

− + +

+

=

π

− + +

)(

,)

(,,

,

)ZZ()

ZZ(,x)ZZ(,xp,a

5101001

626338

118356

2551251255011851

2550118425250

25

05

025

0

2 2

2 1 2

2 2 1 2

1

=+

−+

−++

−

=

Để xích không quá căng ta giảm khoảng cách trục a một lợng:

∆a = 0,003a = 0,003.1010,5 = 3,0315 (mm)

⇒ a = 1010,5 - 3,0315 = 1007,47 (mm).

LÊy a =1007 mm

Sè lÇn va ®Ëp cña xÝch (theo 5.4[1]):

30 ] [ 88 , 0 118 15 08 , 62 25 15

08 , 62 4 , 25 25 1000 60

1 1

s m pn

gcot,

pd

);

mm(,g

cot,

,Z

gcot,pd

);

mm(,sin

,Z

sin

pd

);

mm(,sin

,Z

sin

pd

a

a

5242451

504255

0

7621325

504255

0

6041251

425

6620225

425

2 1

2 2

1 1

2

1

=π+

=

=π+

=

=π

1 ThiÕt kÕ bé truyÒn trôc vÝt

1.1 Tính sơ bộ vận tốc trợt

( ) m s

, ,

,

un P

,

vsb

10 2880

464 15 63 11 10 8 8

10 8 8

3

1 1 3

≈

=

=

Với vsb5m/s dùng vật liệu đồng thanh thiếc để chế tạo bánh vít Chẳng hạn

khuôn kim loại có:

2 4

=13,577.107<25.107⇒ kHL =0,722;

[σH] =211.5.0722 =152,70 (MPa)

Với bánh vít bằng vật liệu đồng thanh thiếc ứng suất uốn cho phép đợc xác

61241861500060

2 9

⇒ 0584

104127

10

.,

⇒ [σF] =64,7.0,584 =37,78 (MPa)

• ứng suất cho phép khi quá tải

Với bánh vít là đồng thanh thiếc:

q

kT]H[ZqZ

w

581198

217114270

15231

1708

=

Lấy aw =120mm

Tính sơ bộ mô đun bánh vít

26318

12022

2

,

.z

⇒ -0,7<x<0,7 ⇒ thoả mãn điều kiện dịch chỉnh

1.4 Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc

k.Ta

qZ

H w

Gãc vÝt trªn trôc chia: γ=arctg(Z1/q) =arctg(14,0360)

HiÖu suÊt bé truyÒn:

k

2 2

61

2

2 2

ntT

ntTT

T

i i max

i i max

3

, ,

,

H

8

21411071142120

83131

=σ

,

cosmdb

k.Y.T

F

78375

70356143

63195

45

2416611071142

2 2

Sè mèi ren trôc vÝt vµ sè r¨ng b¸nh vÝt Z Z1=2; Z2 =31

7 0

1 1000

t td k

, k

,

P A

wk

;Cm

wk

;,

,

,.t

nPt

d tp

t

ck

i i ck

0 0

0 0

0

2075

40

1025

0

0818

2708

611

2075081187040302501107

0

87017832

−+

cos

tg,

cos

tgFFF

)N(,,

.,.d

T.FF

)N(,,

.,.d

T.FF

t r r

t a

t a

30548036

14

2044

1461

514613

195

10631122

4414613

195

107114222

0 0

3 1

1

3

2 2

2 1 1

1 2

2 1

=

=γ

2.1 Chän vËt liÖu

Dïng vËt liÖu nhãm I:

3

1

106748

2708

61086215000

1

60

60

10148

2708

612418615000

,

tnT

TcN

.,

,

tnT

TcN

i i

i HE

i i

i HE

K

0σ

=σ

MPa,

SK

MPa,

SK

' H

' H '

H

H

HL lim H ' H

H

HL lim H ' H

5092

5185002

5181

1570

5001

1550

2 1

2

2 2 2

1

1 1 1

0 0

=

+

=σ+σ

=σ

=

=

σ

=σ

⇒

• øng suÊt uèn

Sè chu kú c¬ së: NF0 = 4.106

Sè chu kú thùc tÕ:

6

1

10547438

2708

610862150001

6060

10641308

2708

6124186150001

6060

2 1

.,,

,

tnT

TcN

.,,

,

tnT

TcN

i i

i FE

i i

i FE

,

MPa

,

HB,

81

432240

81

810

0

0

2 1

Bé truyÒn quay mét chiÒu nªn kFC =1; t¹m thêi lÊy YS.KxF.YR =1;

Nªn:

F

FL lim F F

S

k ]

[

0

σ

= σ

=

=

σ

=σ

⇒

MPa,

,

.S

k]

[

MPa,

,

.S

k]

[

F

FL lim F ' F

F

FL lim F ' F

726475

1

1450

824675

1

1432

2

2 2 2

1

1 1 1

0 0

• øng suÊt khi qu¸ t¶i

a

H ba

H a

w

σψ+

u

KTu

ka

H ba

H a

w

122053

5093250

04110974111

343

1

3

2 3

=+

=

=σ

ψ+

m

cos a

1 3 2

036 14 210

2 1

+

= +

153 51 2 2

2

a

.

Z Z m cos

⇒β=13,730

Bề rộng bánh răng: bw =ψba.aw =0,325.210 =68.25 (mm)

2.5 Kiểm nghiệm bánh răng theo độ bền tiếp xúc

Dựa vào công thức kinh nghiệm:

( )

] [ u

b

u K K K T d

Z Z Z

H w

Hv H H w

H M

sin

cos Z

α

β

=

2 2

89 12 2

sin

, cos sin

cos Z

=

=+

=+

=

H H

w w H Hv

w w

kkT

dbvk

mm

.u

ad

1

12

1

1051

3

21021

, ,

vH =0002 73 1024 2103 =125

⇒

0091131041103974112

1052568251

,., ,

.,.,

Thay các số vừa tính vào (**) ta đợc:

(MPa).

,

) ( , , , , ,

,

3 25 68

1 3 009 1 13 1 04 1 10 97 411 2 105

757 0 722 1

+

=

F F

w w F Fv

k k T

d b v k

1

1

2 1

u

a v g

,

⇒

0213711110974112

10525687525312

1

,., ,

.,.,k

kT

dbvk

F F

w w F

α β

εα = 1,745 ⇒Yε =1/εα =1/1,745 =0,573

β =13,730; ⇒Yβ = 1-β/140 =1-13,73/140 =0,902

Số răng tơng đơng:

][.ng

ảB,Y,

),(coscos

ZZ

,Y,

),(coscos

ZZ

F V

F V

118660

35

15773

13153

64335

5273

1351

2 2

1 1

0 3

3 2

0 3

3 1

=

,

.,

,.,.,.,., ,

21052568

643390205730021111097411

VËy tho¶ m·n yªu cÇu cña bé truyÒn

2.7 KiÓm nghiÖm b¸nh r¨ng vÕ qu¸ t¶i

MPa ]

[ MPa ,

, k

MPa ]

[ MPa ,

k

max F qt

F max

F

max F qt

F max

F

max H qt

H max

H

464 168

4 1 120

480 170

4 1 48 121

1624 557

4 1 470

2 2

2

1 1

1

= σ

<

=

= σ

=

σ

= σ

<

=

= σ

=

σ

= σ

<

=

= σ

( )

( ) ( )N,,

tg.,tg

FtF

F

N,,

cos

,tg.,cos

tgFtF

F

N,

,.d

TF

F

w a

a

t r

r

w t

t

3191773

130578471

8302673

13

54200578471

057847105

1039744122

0 0 0 1

=

=

=

=β

thiết kế trục

I Tính sơ bộ trục và chọn sơ bộ ổ

1 Tính sơ bộ đờng kính và độ dài của trục

Chọn vật liệu cho tất cả các trục là nh nhau và chọn thép 45, tôi cải thiện có giới hạn bền σb =600 (MPa) (bảng 6.1[1]); do đó ứng suất cho phép khi thiết kế trục [σ] =55 (MPa) (bảng 10.5)

Đờng kính sơ bộ đợc tính theo công thức:

3

].[

2,

0 τ

i i

2 Tính sơ bộ khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực

• Xác định độ dài của trục I (trục vít):

Chiều dài phần cắt ren trên trục vít: b1 =70mm;

• Xác định độ dài của trụcII (trục trung gian):

Chiều dài mayơ bánh vít:

• Xác định độ dài của trụcIII (trục ra)

Chiểu dầy mayơ bánh răng lớn:

lm3 =(1,2ữ1,5)d3 =(1,2ữ1,5)60 =72ữ90 ⇒ chọn lm3 =75mm;

Với d3 =60 chọn b03 =31mm

Chiều dầy mayơ đĩa xích:

lmx =(1,2ữ1,5)d3 =(1,2ữ1,5)60 =72ữ90 ⇒ chọn lmx =75mm;

Từ đó ta có các khoảng cách từ gối đỡ tới các chi tiết quay thứ i:

Để thoả mãn điều kiện ăn khớp giữa hai bánh răng thì:

Lực khớp nối: Fk=(0,2ữ0,3)Ftk=(0,2ữ0,3)2T/Dk (Dk là đờng kính khớp nối

đ-ợc tra trong bảng 16-10a[1] chọn Dk =50mm)

( )

( )

( )N F

F F

F F F Y

F

N l

l F

d F F

l F

d F l F m

y r y

r y y

r a

y

r a

y

01,9029,45830,548

00

29,458200

100.30,5482

4,50.44,1461

2

0.2

.0

1 1 0

1 1

0 11

13 1

1 1 1

13 1

1 1 11 1 0

,F

FFF

FFFFX

F

N,

.,l

lFl

FF

lFl

Fl

Fm

k x t x

k t x x

k t

x

k t

x

51481350127851461

00

012778200

7013510051461

00

1 1 0

1 1 0 11

12 13

1 1

12 13

1 11 1 0

2.2 Xác định các kích thớc tại các mắt cắt:

- Tại mắt cắt qua trục vít (mắt cắt 2):

(Nmm)

.,)

.,.(

,

T,M

M

3 2

3 2

2

2 21

2 2

2 2 2

10545410

63117502780145829

750

=+

+

=

=+

,

.,]

[,

M

5510

1054541

[SS

S.SS

j j

j j

+

=

τ σ

τ σ 2 2

=

σ σ

−

mj aj

τ

=

τ τ

aj

mj

j

j max

aj

WT

WM

0

2

0

=τ

=

τ

=σ

=σ

=σ

j j

dW

( ) ( )

3 3

2 02

3 3

3 2 2

16862216

283516

08431132

283532

mm,

,d

W

mm,

,d

M

M x y2 458292 273012 5334456

2

2 2

3 02

2 2

2

2 2

2 2

7 0 16 8622 2

10 63 11 2

4 12 08 4311

56 53344

mm N , ,

.

, W

T

mm N , ,

, W

M

m a

max a

=

=

= τ

70341

70151

3112041271

60261

2 2

2

1 2

2 2

2

1 2

,,

.,

,k

S

,,

.,

,k

S

m a

d

m a

d

=+

=τψ+τ

τ

=

=+

=σψ+σ

σ

=

τ τ

− τ

σ σ

− σ

21270

16131

12

701613112

2 2

2 2

2 2

2 2

,,

,.,S

S

S.S

+

=+

=

τ σ

τ σ

Tơng tự ta kiểm tra độ bền mỏi tại các mặt cắt:

⇒ Trục vít thừa bền nhng theo yêu cáu kết cấu ta không thể giảm kích thớc

Sơ đồ đặt lực

( )N,,

,F

F

1

2 1

Fa=0;

Chọn sơ bộ ổ theo đờng kính ngõng trục: với d =30mm chọn ổ cỡ nhẹ có cácthông số sau: C=10,4kN; C0=7,02kN

Kiểm tra ổ theo khả năng tải động:

Tải trọng quy ớc: Q=(XVFr+YFa)ktkđ

kt : Hệ số ảnh hởng nhiệt độ: kt =(108+0,4θ)/150=(108+0,4.200)/150=1,12

kđ: Hệ số ảnh hởng tải trọng động ⇒ kđ =1,7 (Tải trọng va đập vừa)

Lực dọc trục do lực hớng tâm gây ra:

;Xe,

,VF

F

r

025361

3178

10

4 10 15 10

, ,

, ,

C

C C

• Chọn cặp ổ cho gối đỡ 0:

Lực hớng tâm tác dụng lên ổ:

( ) ( )N

,F

N,,

,F

FF

a

y x r

441461

742201

900141301

2 2

2 0

2 0 0

=

=+

=+

,F

Tải trọng quy ớc: Q=(XVFr+YFa)ktkđ

kt : Hệ số ảnh hởng nhiệt độ: kt =(108+0,4θ)/150=(108+0,4.200)/150=1,12

kđ: Hệ số ảnh hởng tải trọng động ⇒ kđ =1,7 (Tải trọng va đập vừa)

,,

gcot,gcot,Y

;,Xe

,,

,VF

04

0

406

374221

441517

0

: Xét

⇒ Cđ=5,42062.(2592)0,3=58 (kN) <C;

0 0

02 2 3

61

58 3 61

, ,

, C

C C

2.5 Chän then cho trôc I

KÝch thíc r·nh then trªn trôc ë ®o¹n l¾p may¬ khíp nèi (B¶ng 9.1a[1]):

.,.tdl

T

t

43025

1063112

Víi [σd] =27(MPa) (may¬ lµm b»ng gang, tra b¶ng 9.5[1])

⇒σd<[σd]

C¸c th«ng sè:

l12=67 mm; l22=117 mm; l32=184 mm; n2=186,24v/ph;

FFFF

FFFFY

F

N,

,,

.,

,

l

dFl

Fl

FF

dFl

Fl

Fl

Fm

y r t y

r t y y

a r

t y

a r

t y

07296128

543430

548057847

00

285434184

2

319551461673054811705

7847

2

020

1 2 3 0

2 3 1 0

32

2 2 12 2 22 3 1

2 2 12 2 22 3 32 1 0

=

−+

=

−+

.,

,

FF

l

F

d.FlFl

Fm

t a

r x

t a

r x

01910184

674414612

10531917117

83026

2

02

0

32

12 2

3 3 22 3 1

12 2

3 3 22 3 32 1 0

,,

FFFF

FFFFX

F

x t

r x

t r x x

3125780

191051

14618

3026

00

1 2 3 0

2 3 1 0

=

−+

=

−+

3.2 Xác định các kích thớc tại các mắt cắt:

- Tại mắt cắt qua bánh vít (mắt cắt 2):

(Nmm)

,

).,.(

,),(

),(

T,M

M

3

2 3 2

2

2 21

2 2

2 2 2

1020323

10971427507717274655

243473

750

=

++

=

=+

+

=

Đờng kính tại mắt cắt 2:

( )mm,

.,

.,]

[,

M

5510

10203231

[SS

S.SS

j j

j j

+

=

τ σ

τ σ 2 2

Trong đó:

mj aj

dj j

mj aj

dj j

kS

kS

τψ+τ

τ

=

σψ+σ

σ

=

τ τ

− τ

σ σ

− σ

1 1

Bộ truyền quay một chiều ⇒ trục quay ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ đốixứng, mô men xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động Với trục làm bằng thép cácbon có σb=600MPa nên:

aj mj

j

j max

aj

WT

WM

0

2

0

=τ

=τ

=σ

=σ

=σ

Với: M j = M xj2 + M2yj

j

j j

j j

j j

j

d

tdbtdW

;d

tdbtdW

216

232

2 1 1

3

0

2 1 1

2 1 1

3 3 03

3 2

3

2 1 1

3 3 3

621164740

2

54051216

40

216

44536440

2

54051232

40

232

mm,

d

tdbtdW

mm,

d

tdbtdW

j j

j j

M x y2 36409676 2 22862825 2 44733873

3

2 3

3 02

2 2

2

2 2

2 2

13 6 62 11647 2

10 71 142 2

39 83 44 5364

73 447338

mm N , ,

.

, W

T

mm N , ,

, W

M

m a

max a

=

=

= τ

70151

9203983071

60261

2 2

2

1 2

2 2

2

1 2

,,

.,

,k

S

,,

.,

,k

S

m a

d

m a

d

=+

=τψ+τ

τ

=

=+

=σψ+σ

σ

=

τ τ

− τ

σ σ

− σ

⇒

]S[

,,

,

,.,S

S

S.S

+

=+

=

τ σ

τ

082092

082092

2 2

2 3

2 3

3 3 3

⇒ Tại mặt cắt nguy hiểm nhất trục đủ bền ⇒ Trục đủ bền và không cầnkiểm tra độ cứng vững của trục

3.4 Chọn ổ cho trục II

Lực hớng tâm tác dụng lên ổ:

( ) ( )N,,

,F

FF

N,,

,F

FF

y x r

y x r

17576028

54340

1917

27392607

296131

2578

2 2

2 1

2 1 1

2 2

2 0

2 0 0

=+

=+

=

=+

=+

,F

F

FN,,

,F

FF

)N(,F

F

FN,,

,F

FF

S a

S at

S a

S a

S at

S a

412420

4124208

145561

964

61964

64408

145516

1415

1 1

1 0

1

0 0

0 1

=+

T¶i träng quy íc: Q=(XVFr+YFa)ktk®

02739261

61964

0

0

Y

Xe

,,

,VF

( )

,,

gcot,gcot,Y

;,Xe

,,

,VF

04

0

40420

01757601

412420

0 1

1

Q=(XVFr+YFa)ktkđ

Q1=(1.1.3926,27 +0).1,12.1,6=7475,62(N) ≈ 7,5 (kN);

Q2=(0,4.1.5760,17 +2,026.2420,41).1,12.1,6=13742,12(N) ≈ 14 (kN);Kiểm tra ổ theo khả năng tải động của ổ chịu tải trọng lớn hơn:

Cđ=Q.L1/m

Cđ1=14.(167,616)0,3=65 kN<C;

0

1 9 6

71

6 71 1 65

, ,

, , C

C C

4.5 Chọn loại then cho trục II

Kích thớc rãnh then trên trục ở đoạn lắp mayơ khớp nối (Bảng 9.1a[1]):

Chiều sâu rãnh then t=5 (mm),

Chiều dài rãnh then lt=60 (mm),

Rãnh then đợc phay bằng dao phay đĩa, tải trọng va đập, dạng lắp cố định.Kiểm tra điều kiện bền dập:

(MPa)

.,.tdl

T

t

56040

10971422

Với [σd] =27(MPa) (mayơ làm bằng gang, tra bảng 9.5[1])

⇒σd<[σd]

F F F F Y

F

N

l

l l F

d F l

F F

l l F

d F l F l F m

x r y y

x r y y

x a

r y

x a

r y

54,1871

66,48cos42,468780

,302650

,7994

cos

0cos0

28,8092

184

)85184.(

66,48cos.42,46872

315.31,1917117

.80,3026

.cos2

0

cos2

0

0

4 1

0

4 0

1

0 33

23 33

4 4 13 4 1

23 33

4 4 13 4 33 1 0

+

=

++

+

=

⇒

=+

d

F a4

l F F

l l F

l F l F m

t x

x

x x

t

41,155

184

117.05,784785

184.66,48sin.42,4687

0sin

0

0 33

13 4 23 33 1

23 33 33

1 13 4 0

=

−+

=

=

−+

=

⇒

=+

−+

F F

F F F F X

F

x x

t x

x t x x

31,4172

41,15566

,48sin.42,468705

,7847

sin

0sin0

0 1 4

0

4 1

Vậy ta có biểu đồ Mômen nh hình vẽ

Nguyễn Năng Quang Lớp CTM2-K45 Trang 42

3

Fx2

4.2 Xác định các kích thớc tại các mắt cắt:

- Tại mặt cắt qua bánh răng lớn (mắt cắt 2):

T M

M

3

2 3 2

2

2 3

2 2

2 2 2

10.28,641

)10.97,411.(

75,0)04,485798(

)18,218970(

75,0

=

++

=

=+

+

=

Đờng kính tại mắt cắt 2:

( )mm

M

55.1,0

10.28,641]

[1,

4.3 Kiểm nghiệm độ bền mỏi của trục tại các mặt cắt nguy hiểm:

Từ biểu đồ mô men ta thấy mặt cắt nguy hiểm nhất tại mặt cắt qua bánh răngnhỏ (mặt cắt 3):

Ta có:

]S[SS

S.SS

j j

j j

+

=

τ σ

τ σ 2 2

Trong đó:

mj aj

dj j

mj aj

dj j

kS

kS

τψ+τ

τ

=

σψ+σ

σ

=

τ τ

− τ

σ σ

− σ

1 1

Bộ truyền quay một chiều ⇒ trục quay ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ

đối xứng, mô men xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động Với trục làm bằng thépcác bon có σb=600MPa nên:

kσ, kτ: Hệ số tập trung ứng suất thực tế khi uốn và khi xoắn (Bảng 10-9); rãnhthen và dùng dao phay đĩa để gia công rãnh then: kσ=1,46; kτ=1,54.

εσ, ετ: Hệ số kích thớc phụ thuộc vào đờng kính trục (Bảng 10-10);

Ví dụ: d=40mm ⇒εσ=0,85, ετ=0,78

ứng suất trên trục:

j

j mj

aj

mj

j

j max

aj

WT

WM

0

2

0

=τ

=

σ

Với:

2 2 yj xj

j j

j j

j

d

tdbtdW

;d

tdbtdW

216

232

2 1 1

3

0

2 1 1

;

d

1632

1 01

3 3

3 1 1

371256616

4016

19628332

4032

mm,

dW

mm,

dW

7039843031

3040507

2 1

2 1 1

=+

1 1

2 1

1 max 1

39 , 16 37 , 12566 2

10 97 , 411 2

42 , 63 185 , 6283

70 , 398430

mm N W

T

mm N W

M

m a

σσ

kσ d1=(kσ/εσ+kx-1)/ky =(1.85/0,85+1,06-1)/1,65=1,36

kτ d1=(kτ/ετ+kx-1)/ky=(1.40/0,78+1,06-1)/1,65=1,12

26803916121

70151

03304263361

60261

1 1

1

1 1

1 1

1

1 1

,,

.,

,k

S

,,

.,

,k

S

m a

d

m a

d

=+

=τψ+τ

τ

=

=+

=σψ+σ

σ

=

τ τ

− τ

σ σ

− σ

]S[

,,

,

,.,S

S

S.S

+

=+

=

τ σ

τ

268033

268033

2 2

2 1

2 1

1 1 1

Tơng tự ta kiểm tra độ bền mỏi tại các mặt cắt:

F F

N F

F F

y x r

y x r

78,809328

,809241

,155

84,457241

,15531

,4172

2 2

2 1

2 1 1

2 2

2 0

2 0 0

=+

=+

=

=+

=+

Chọn sơ bộ ổ theo đờng kính ngõng trục: với d =45mm chọn ổ cỡ nhẹ có cácthông số sau: C=51,60kN; C0=42,60kN; α=15,50..

Lực dọc trục do lực hớng tâm gây ra:

F F

F N F

F F

N F

F

F N F

F F

S a

S at

S a

S a

S at

S a

22,3496

22,349631

,191791

,1578

)(91,1578

31,87731,191762

,2794

1 1

1 0

1

0 0

0 1

=+

Tải trọng quy ớc: Q=(XVFr+YFa)ktkđ

,084,4572.1

91,1578

0

0

Y

X e

4,0

;4,0432

,078,8093.1

22,3496

0 1

Y

X e

Cđ=Q.L1/m

Cđ1=15.(55,872)0,3=50,15 kN<C;

0

9 2 6

51

6 51 15 50

, ,

, ,

C

C C

Với X0, Y0: Hệ số tải trọng hớng tâm và tải trọng dọc trục (Bảng11.6[1]).Với ổ đũa côn có: X0=0,5; Y0=0,22cotgα= 0,22cotg(15,500) ≈0,80

4.6 Chọn loại then cho trục III

• Kích thớc rãnh then trên trục ở đoạn lắp bánh răng lớn (Bảng 9.1a[1]):Chọn then bằng dựa vào đờng kính trục chọn sơ bộ kích thớc của then:

Chiều sâu rãnh then t=5,5 (mm),

Chiều dài rãnh then lt=63 (mm),

Rãnh then đợc phay bằng dao phay đĩa, tải trọng va đập, dạng lắp cố định.Kiểm tra điều kiện bền dập:

(MPa)

.,.tdl

T

t

66350

10974112

Với [σd] =50(MPa) (mayơ làm bằng thép, tra bảng 9.5[1])

⇒σd<[σd]

• Kích thớc rãnh then trên trục ở đoạn lắp mayơ đĩa xích (Bảng 9.1a[1]):Chọn then bằng cao dựa vào đờng kính trục chọn sơ bộ kích thớc của then:

Chiều sâu rãnh then t=5,5 (mm),

Chiều dài rãnh then lt=63 (mm),

Rãnh then đợc phay bằng dao phay đĩa, tải trọng va đập, dạng lắp cố định.Chọn hai then lắp cách nhau 1800:

Kiểm tra điều kiện bền dập: