tính toán nền móng

tính toán nền móng

đồ án tốt nghiệp kĩ s xây dựng 2006-2011 Đề tài: Trụ sở UBND-HĐND tỉnh Thái Bình Chơng 7: tính toán nền móng 7.1. Số liệu địa chất Theo báo cáo kết quả khảo sát địa chất công trình, khu đất xây dựng công trình khá bằng phẳng, từ trên xuống gồm các lớp đất có các chỉ tiêu cơ lý nh sau: TT Các đặc trng Các lớp đất Lớp 1: Đất yếu Lớp 2: Sét pha Lớp 3: Sét Lớp 4: Cát vừa 1 Chiều dày; (m) 0,9 3 5,6 Cha gặpđáy 2 Tỷ trọng; ( G/cm 3 ) - 2,76 2,78 2,77 3 Dung trọng tự nhiên; (G/cm 3 ) 1,47 1,73 1,72 1,7 4 Dung trọng khô (G/cm 3 ) - 1,04 1,24 1,18 5 Độ ẩm tự nhiên W (%) - 52,6 52,3 47,6 6 Giới hạn chảy W L (%) - 69,3 63,9 - 7 Giới hạn dẻo W P - 47,4 49 - 8 Chỉ số dẻo J P = W L -W P - 21,9 14,9 - 9 Độ sệt J L = (W-W P )/J P - 0,24 0,22 - 10 Mức độ bão hoà của đất G - 0,68 0,88 0,92 11 Hệ số rỗng e - 1,647 1,248 1,358 12 Lực dính đơn vị C (kG/cm 2 ) - 0,018 0,0305 0,0303 13 Góc nội ma sát ( o ) - 15 17 23 14 Mô đun biến dạng E (kG/cm 2 ) - 90 115 250 STT Têngọi lớp đất Chiềudày (m) (T/m 3 ) W (%) W L (%) W P (%) (độ) C (kg/cm 2 ) E (kg/cm 2 ) 1 đất yếu 0,9 1,47 - - - - - - 2 Sét pha 3 1,73 52,6 69,3 47,4 15 0,018 90 3 Sét 5,6 1,72 52,3 63,9 49 17 0,0305 115 4 Cát vừa Chakếtthúc 1,7 47,6 - - 23 0,0305 250 Mặt cắt địa chất công trình Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang: 85 đồ án tốt nghiệp kĩ s xây dựng 2006-2011 Đề tài: Trụ sở UBND-HĐND tỉnh Thái Bình 1: Đất yếu có chiều dày trung bình 0,9m 2: Sét pha có chiều dày trung bình 3m 3: Sét có chiều dày trung bình 5,6 m 4: Cát vừa cha kết thúc trong phạm vi lỗ khoan Hình 7.1: Mặt cắt địa chất công trình. Đánh gía điều kiện địa chất công trình Lớp đất 1: là lớp đất yếu, sức chịu tải không đáng kể, dự kiến đầu móng sẽ đặt tại lớp đất 1. Lớp đất 2: là đất sét pha trạng thái cứng. Đây là lớp đất tơng đối tốt nhng chiều dày của nó không lớn lắm (3 m). Lớp đất 3: Sét. Đây là lớp đất tơng đối tốt, nhng chiều dày của nó không lớn lắm (5,6 m). Lớp đất 4: Cát hạt vừă. Đây là lớp đất tốt, chiều sâu của lớp đất theo chiều khoan thăm dò địa chất thì cho đến hết hố khoan vẫn cha kết thúc lớp đất này. Đây là lớp đất mà ta dự kiến chọn làm để chịu tải chính cho công trình 7.2. Lựa chọn giải pháp móng Các cặp giá trị nội lực nguy hiểm nhất dùng để tính toán móng Cột trục N (T) M (T.m) Q (T) Cột A -275,694 11,702 7,783 Cột B - 357 -11 -6,974 Cột C -339,312 9,811 6,631 Cột D -251,695 -11.024 -7,095 Việc so sánh lựa chọn giải pháp móng phụ thuộc vào các yếu tố sau đây : - Điều kiện địa chất thuỷ văn nơi xây dựng công trình. - Tải trọng tác dụng lên công trình. - Đặc diểm cấu tạo và sử dụng công trình Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang: 86 2 3 4 -15000 -9500 -3000 cao độ tự nhiên 3m 5,6m Chưa gặp đáy 1 0,9m đồ án tốt nghiệp kĩ s xây dựng 2006-2011 Đề tài: Trụ sở UBND-HĐND tỉnh Thái Bình - Điều kiện và khả năng thi công móng. - Yêu cầu về thời gian. - Tình hình , đặc điểm các móng và các công trình lân cận. - Quan trọng nhất là chỉ tiêu kinh tế. Nhận thấy nội lực chân cột lớn nhất là N max = - 357 T (Chân cột B). Do đó, giải pháp móng nông (móng băng dới cột) là không phù hợp. Do đó, các giải pháp móng sẽ chú trọng tới giải pháp móng sâu. Công trình xây dựng là trụ sở là việc của HĐND - UBND Tỉnh Thái Bình - Giải pháp cọc khoan nhồi: Giá thành lớn, mặt khác tải trọng do công trình truyền xuống không quá lớn cho nên không xét đến phơng án này - Giải pháp móng cọc ép: Có u điểm là không gây chấn động và tiếng ồn trong khi thi công, nhng sức ép không lớn, chiều dài và tiết diện cọc bị hạn chế. Khi chiều dài cọc lớn thì phải nối nhiều đoạn tốn thời gian thi công và tăng kinh phí. Khi gặp lớp cát hoặc đất dính ở trạng thái dẻo cứng thì khó ép qua nếu sức ép không lớn. ép cọc th- ờng tốn điện năng và kéo dài thời gian thi công. - Giải pháp móng cọc đóng thi công thuận tiện, đạt năng suất cao, tuy có nhợc điểm là gây tiếng ồn lớn trong thi công và chấn động cho các công trình xung quanh. Qua so sánh các giải pháp ta thấy phơng án móng cọc ép là hợp lí nhất. Và đi tính toán thiết kế móng cho công trình là Móng cọc ép. Thiết kế móng trục A 7.3. Sơ bộ kích thớc cọc, đài cọc Cặp giá trị nội lực tính toán: N (T) M (T.m) Q (T) -275,694 11,702 7,783 Chọn cọc C10 - 30 - Dài 10m, tiết diện 0,3 x 0,3 m , - Thép dọc chịu lực 4 16 AII: Ra = 2700kg/cm 2 . - Thép đai AI: Ra = 1700kg/cm 2 . - Bê tông M250: có R n = 110kg/cm 2 ; R k = 8,8kg/cm 2 . Cọc đợc ép xuống bằng máy ép thuỷ lực không khoan dẫn xuống độ sâu -11 m , (tính từ cốt thiên nhiên). Ngàm cọc vào đài 0,1m bằng cách đập bê tông đầu cọc cho cốt thép chủ của cọc ngàm chặt vào đài 0,3 m . Chọn chiều sâu đặt đế đài: h = 1,5 m . (Nằm vào lớp đất 2). Làm lớp vữa lót bê tông xi măng M75 đá 4x 6 dày 10cm dới đáy đài. 7.4. Xác định sức chịu tải của cọc 7.4.1. Sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc P VL = .(R a .F a + R b .F b ) (7-1) =1: Móng cọc đài thấp, cọc không xuyên qua bùn, than bùn Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang: 87 đồ án tốt nghiệp kĩ s xây dựng 2006-2011 Đề tài: Trụ sở UBND-HĐND tỉnh Thái Bình R b = 110 KG/cm 2 F b = 30. 30 = 900 cm 2 R a = 2700 kG/cm 2 F a = 8,04 cm (4 16) P vl = 1.(2700. 8,04 + 110. 900) = 120708 KG = 120,708 (T) 7.4.2. Sức chịu tải của cọc theo đất nền Mũi cọc tỳ lên lớp cát vừa nên cọc làm việc theo sơ đồ cọc ma sát. Sức chịu tải của cọc theo đất nền xác định theo công thức: P đ = m.(m R . R. F+ u. n f i i i 1 m f .h = ). (7-2) Trong đó: m = 1: Hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất. m R , m f = 1: Hệ số điều kiện làm việc của đất, tra trong bảng 5-5 giáo trình Nền và móng - Trờng Đại học kiến trúc Hà Nội. U: chu vi tiết diện ngang cọc. l i : chiều dày của lớp đất thứ i tiếp xúc với cọc. f i : cờng độ tính toán của ma sát thành lớp đất thứ i với bề mặt xung quanh cọc, tra bảng 5-4 SGK Nền và móng có nội suy. F: diện tích tiết diện ngang cọc. Cờng độ tính toán của đất ở mũi cọc với độ sâu H = - 11 m (Kể từ cốt thiên nhiên). Tra bảng 5-2 giáo trình Nền và móng, đối với cát vừa (có nội suy) có:R = 400 (T/m 2 ) Cờng độ tính toán của đất theo mặt xung quanh: Chia nền đất thành các lớp phân tố có chiều dày h i 2m. (Z i và H tính từ cốt thiên nhiên). Cụ thể lớp cát vừa mà cọc cắm vào là 1,5 m chia 1 lớp. Sơ đồ xác định sức chịu tải của cọc theo đất nền nh hình 7. 2 Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang: 88 đồ án tốt nghiệp kĩ s xây dựng 2006-2011 Đề tài: Trụ sở UBND-HĐND tỉnh Thái Bình 1500 2000 1000 100 15002000 Z1 = 2,1 m Z2 = 3,25 m Z3 = 4,9 m Z4 = 6,9 m Z5 = 8,7 m Z6 = 10,25 m H = 11 m h 0 0 m 0 n 1600 -15000 0,9m cao độ tự nhiên 5,6m -9500 -3900 3m 4 3 2 1 Chưa gặp đáy 1300 Hình 7.2: Sơ đồ xác định sức chịu tải của cọc móng trục A. Tra bảng 5 - 3 giáo trình Nền - Móng (có nội suy) ta có: Z1 = 2,1 m, I L = 0,24 f 1 = 3,74 (T/m 2 ); h 1 = 1 m. Z2 = 3,25 m, I L = 0,24 f 2 = 4,385 (T/m 2 ); h 2 = 1,3 m. Z3 = 4,9 m, I L = 0,22 f 3 = 5,252 (T/m 2 ); h 3 = 2m. Z4 = 6,9 m, I L = 0,22 f 4 = 5,942 (T/m 2 ); h 4 = 2m. Z5 = 8,7 m, I L = 0,22 f 5 = 5,938 (T/m 2 ); h 5 = 1,6m. Z6 = 10,25 m, f 6 = 6,153 (T/m 2 ); h 6 = 1,5m. P đ =1.[1. 400. 0,3. 0,3 + 0,3.4. (3,74. 1 + 4,385. 1,3 + 5,252. 2 + 5,942. 2 + 5,938. 1,6 + 6,153. 1,5)] = 96,67 (T) ' 2 d d tc P 96,67 P 69,05(T / m ) K 1,4 = = = Có P đ = 69,05 T < P v = 120,708 T. Nên lấy P đ để đa vào tính toán. 7.5. Xác định số lợng cọc và bố trí cọc trong móng áp lực tính toán giả định tác dụng lên đế đài do phản lực đầu cọc gây ra:: ' tt 2 d 2 2 P 69,05 p 85, 24(T / m ) (3.d) (3.0,3) = = = (7-3) Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang: 89 đồ án tốt nghiệp kĩ s xây dựng 2006-2011 Đề tài: Trụ sở UBND-HĐND tỉnh Thái Bình Giả thiết trọng lợng thể tích trung bình của đài và đất trên đài là tb = 2 T/m 3 Diện tích sơ bộ đáy đài: tt 2 0 tt tb N 275,694 F 3,36(m ) 85,24 2.1,5.1,1 p .h.n = = = (7-4) Trọng lợng của đài và đất trên đài: N đ tt = n. F đ . h. tb = 1,1. 3,36. 1,5. 2 = 11,09 (T) (7-5) Lực dọc tính toán đến cốt đế đài: N tt = N 0 tt + N đ tt = 275,694 + 11,09 = 286,784 (T). Số lợng cọc sơ bộ: tt c ' d N 286,784 n 4,15 69,05 P = = = cọc. (7-6) Vì móng chịu tải lệch tâm nên lấy số cọc n c = 6 cọc. Bố trí các cọc trong mặt bằng nh hình 7.3: Hình 7.3: Sơ đồ bố trí cọc móng trục A. 7.6. Kiểm tra móng cọc 7.6.1. Kiểm tra sức chịu tải của cọc Giả thiết chiều cao đài là: h đ = 0,7m. Diện tích đế đài thực tế: F đ = 2,3. 1,4 = 3,22m 2 . Trọng lợng tính toán của đài và đất trên đài thực tế: N đ tt = n.F đ . h. tb = 1,1. 3,22. 1,5. 2 = 10,626 (T). Lực dọc xác định đến cốt đế đài thực tế: N tt 1 = N 0 tt + N tt đ = 275,694 + 10,626 = 286,32 (T). Mômen tính toán xác định tơng ứng với trọng tâm diện tích tiết diện các cọc tại đế đài: M tt = M 0 + H 0 . h đ = 11,702 + 7,783. 0,7 = 17,15 (T.m). (7-7) Lực dọc truyền xuống các cọc dãy biên: tt tt y max tt 1 max ' n 2 2 c min i i 1 M .x N 286,32 17,15.0,9 P 6 n 4.0,9 x = = = . (7-8) Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang: 90 1400 2300 4 5 6 321 250 900 250 250900900250 300 300 500 500 đồ án tốt nghiệp kĩ s xây dựng 2006-2011 Đề tài: Trụ sở UBND-HĐND tỉnh Thái Bình P tt max = 50,1 (T). P tt min = 45,34 (T). Trọng lợng tính toán của cọc: P c = 0,3. 0,3. 9,65. 2,5. 1,1 = 2,4 (T). ở đây: P tt max + P c = 50,1 + 2,475 = 52,5 (T) < P đ = 69,05 (T). Thoả mãn điều kiện lực max truyền xuống dãy cọc biên và P tt min = 45,34 > 0 nên không phải kiểm tra theo điều kiện chống nhổ. 7.6.2. Kiểm tra cờng độ đất nền Độ lún của nền móng cọc đợc tính theo độ lún của nền khối móng quy ớc có mặt cắt là: abcd. 3,5 4,21 5,07 6,34 7,96 10,14 13,16 16,91 21,29 24,59 25,345 T/m2 T/m2 Z gl s bt Z s 68,43 59,4 51,25 44,01 37,7 32,26 27,74. 24,12 21,4 19.6 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 18,695 c d ba n 0 m 0 0 h cao độ tự nhiên 15002000 10001300200016001500 Chưa gặp đáy 1 2 3 4 3m 5,6m 0,9m 100 Hình 7.4: Sơ đồ tính lún móng trục A. Trong đó: tb 4 = . (7-9) 1 1 2 2 3 3 tb 1 2 3 .h .h .h 15.1,3 17.5,6 23.1,5 17,76 h h h 1,3 5,6 1,5 + + + + = = = + + + + (7-10) o 17,76 4,44 4 = = Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang: 91 đồ án tốt nghiệp kĩ s xây dựng 2006-2011 Đề tài: Trụ sở UBND-HĐND tỉnh Thái Bình Chiều dài khối móng quy ớc: L M = L+2H. tg = 0,9. 2 + 0,3 + 2.9,65. tg = 3,56 m . (7-11) Chiều rộng khối móng quy ớc: B M = B+2H. tg= 0,9 + 0,3 + 2. 9,65. tg = 2,66 m . (7-12) Chiều cao khối móng quy ớc: H M = 11 m . Xác định trọng lợng của khối móng quy ớc - Trị tiêu chuẩn của cọc dài 10 m : N c tc = 10. 0,3. 0,3. 2,5 = 2,25 (T) - Trong phạm vi từ đế đài trở lên có thể xác định theo công thức: N 1 c = L M .B M . h. tb = 3,56. 2,66. 1,6. 2 = 30,3 (T) - Trọng lợng của lớp sét pha trong phạm vi từ đế đài đến hết lớp sét pha (trừ đi phần thể tích bị cọc chiếm chỗ): N 2 c = (3,56. 2,66. 2,3 - 2,3. 0,3. 0,3. 6). 1,73 = 35,53 (T). - Trọng lợng của 6 đoạn cọc trong phạm vi lớp sét pha: c c2 2,25 N .2,3.6 3,1(T) 10 = = - Trọng lợng của lớp sét từ hết lớp sét pha đến hết lớp sét: N 3 c = (3,56. 2,66. 5,6 - 5,6. 0,3. 0,3. 6). 1,72 = 86,01 (T) - Trọng lợng của 6 đoạn cọc trong phạm vi lớp sét: c c3 2,25 N .5,6.6 7,56(T) 10 = = - Trọng lợng của lớp cát từ hết lớp sét đến đáy khối quy ớc: N 4 c = (3,56. 2,66. 1,5 -1,5. 0,3. 0,3. 6). 1,7 = 22,77 (T) - Trọng lợng của 6 đoạn cọc trong phạm vi lớp sét: c c4 2,25 N .1,5.6 2,025(T) 10 = = Trọng lợng của khối móng quy ớc: N c q = N 1 c + N 2 c + N c2 c + N 3 c + N c3 c + N 4 c + N c4 c = 30,3 + 35,53 + 3,1 + 86,01 + 7,56 + 22,77 + 2,025 = 187,295 (T). - Lực dọc tiêu chuẩn xác định đến đáy khối quy ớc: N K c = N 0 c + N q c = tt c o qu N 275,694 N 187,295 417,04 1, 2 1, 2 + = + = (T). (7-13) - Mômen tiêu chuẩn tơng ứng tại trọng tâm đáy khối quy ớc: M K c = M 0 c + H 0 c . H = tt tt o o M H 11,702 7,783 H .11 81,1(T.m). 1,2 1,2 1,2 1,2 + = + = (7-14) Độ lệch tâm: c K c K M 81,1 e 0,195(m) 417,04 N = = = (7-15) Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang: 92 đồ án tốt nghiệp kĩ s xây dựng 2006-2011 Đề tài: Trụ sở UBND-HĐND tỉnh Thái Bình - áp lực tiêu chuẩn tại đáy khối quy ớc: c c K max M M M min N 6.e 417,04 6.0,195 . 1 . 1 L .B L 3,56.2,66 3,56 = = ữ ữ . (7-16) c 2 max 58,51(T / m ) = c 2 min 29,57(T / m ) = c 2 tb 44,04(T / m ) = - Cờng độ tính toán của đất ở đáy khối móng quy ớc: ( ) ' 1 2 M M II M II II tc m .m R . 1,1.A.B . 1,1.B.H . 3D.C K = + + (7-17) Trong đó: K tc = 1 (vì các chỉ tiêu cơ lý của đất lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp). Tra bảng: 2 -2 giáo trình Nền và Móng có: m 1 = 1,4; m 2 = 1 (Vì công trình không thuộc loại tuyệt đối cứng). II = 23 o tra bảng 2 -1 giáo trình Nền và móng ta có: A = 0,66; B = 3,65; D = 6,21. II = 1,7 (T/m 3 ). ' 1 1 2 2 3 3 4 4 II 1 2 3 4 h . h . h . h . 0,9.1, 47 3.1,73 5,6.1,72 1,5.1,7 1,7 h h h h 0,9 3 5,6 1,5 + + + + + + = = = + + + + + + (T/m 3 ). (7-18) ( ) 2 M 1, 4.1 R . 1,1.0,66.2,66.1,7 1,1.3,65.11.1,7 3.6,21.0,303 117,6(T / m ). 1 = + + = 1,2.R M = 1,2. 117,6 = 141,12 (T/m 2 ). Thoả mãn điều kiện: c 2 max 58,51(T / m ) = < 1,2.R M = 141,12 (T/m 2 ). c 2 tb 44,04(T / m ) = < R M = 117,6 (T/m 2 ). Vậy có thể tính toán đợc độ lún của nền theo quan niệm nền biến dạng tuyến tính. Trờng hợp này đất từ mũi cọc trở xuống có chiều dày lớn, đáy của khối móng quy ớc có diện tích bé nên dùng mô hình nền nửa không gian biến dạng tuyến tính để tính toán. Tính toán theo phơng pháp phân tầng lấy tổng. 7.6.3. Kiểm tra biến dạng (độ lún) của móng cọc ứng suất bản thân - Tại đáy lớp đất yếu: bt 2 z 2,7 0,9.1, 47 1,323(T / m ) = = = - Tại đáy lớp sét pha: bt 2 z 5,8 1,323 3.1,73 6,513(T / m ) = = + = - Tại đáy lớp sét: bt 2 z 5,8 6,513 5,6.1,72 16,145(T / m ) = = + = Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang: 93 đồ án tốt nghiệp kĩ s xây dựng 2006-2011 Đề tài: Trụ sở UBND-HĐND tỉnh Thái Bình - Tại đáy khối móng quy ớc: bt 2 z 17,8 16,145 1,5.1,7 18,695(T / m ) = = + = . ứng suất gây lún ở đáy khối móng quy ớc gl c bt 2 tb z 0 44,04 18,695 25,345(T / m ) = = = = (7-19) Chia nền đất dới đáy khối móng quy ớc thành các lớp phân tố có chiều dày bằng nhau: M i B 2,66 h 0,532(m) 5 5 = = = . Kết quả tính toán độ lún của các lớp phân tố đợc ghi trong bảng 7-1. Bảng 7-1: Kết quả tính lún lớp phân tố. Điểm tính Z (m) M 2Z B M M L B (m) K 0 z gl (T/m 2) z bt (T/m 2) 0 0 0 34,1 66,2 56,3 = 1 25,345 18,695 1 0,532 0,4 0,97 24,585 19,6 2 1,064 0,8 0,84 21,29 21,4 3 1,596 1,2 0,667 16,91 24,12 4 2,128 1,6 0,5194 13,164 27,74 5 2,66 2 0,4 10,138 32,26 6 3,192 2,4 0,314 7,96 37,7 7 3,724 2,8 0,25 6,34 44,01 8 4,256 3,2 0,2 5,069 51,25 9 4,788 3,6 0,166 4,207 59,4 10 5,32 4 0,138 3,5 68,43 Giới hạn nền lấy đến điểm 7 ở độ sâu 3,724 m kể từ đáy khối quy ớc. Thoả mãn điều kiện z gl = 6,34 < bt 2 z 1 44,01 8,8(T / m ) 5 5 = = . Sơ đồ tính lún nh hình 7.4. Độ lún của nền: 5 gl i zi i i 1 S . .h E = = (7-20) Lấy = 0,8 25,345 24,585 24,585 21,29 21,29 16,91 0,8.0,532 2 2 2 S . 16,91 13,164 13,164 10,138 10,138 7,96 7,96 6,34 2500 2 2 2 2 + + + + + ữ = ữ + + + + ữ + + + + ữ S = 0,019 m = 2,2 cm < S gh = 8 cm . Điều kiện độ lún tuyệt đối đợc thoả mãn. Trong phạm vi các móng thuộc trục này, điều kiện địa chất của đất dới các móng ít thay đổi, tải trọng căn bản là giống nhau do vậy độ lún lệch tơng đối giữa các móng trong trục này đảm bảo không vợt quá giới hạn Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang: 94 [...]... Thái Bình Thiết kế móng trục B Cặp giá trị nội lực tính toán: N (T) - 357 M (T.m) -11 Q (T) -6,974 N (T) M (T.m) Q (T) -339,312 9,811 6,631 N (T) M (T.m) Q (T) -251,695 -11.024 -7,095 Thiết kế móng trục C Cặp giá trị nội lực tính toán: Thiết kế móng trục d Cặp giá trị nội lực tính toán: Tính toán thiết kế các móng thuộc các trục B, C, D đợc thực hiện theo trình tự tính toán nh trong móng cột trục A,... các móng trong trục này và các móng thuộc trục khác sẽ đợc kiểm tra khi tính toán đợc độ lún cho các móng thuộc trục khác 7.7 Tính toán đài cọc Lấy lớp bê tông bảo vệ a = 15cm 7.7.1 Tính toán chọc thủng Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện chọc thủng: vẽ tháp chọc thủng thì đáy tháp nằm ra ngoài trục các cọc Nh vậy đài cọc không bị chọc thủng, nên điều kiện chọc thủng đợc đảm bảo 7.7.2 Tính toán. .. trình tự tính toán nh trong móng cột trục A, và đợc tổng hợp số liệu tính toán trong bảng 7-2 Bảng 7-2: Tổng hợp tính toán thiết kế móng các trục Móng trục A B C D Tải trọng M = 11,072 N=-275,694 Q = 7,783 M = - 11 N= - 357 Q = - 6,974 M = 9,811 N=339,312 Q = 6,631 M =-11,024 N=-251,695 Q = - 7,095 Chọn cọc Số cọc trong đài Độ lún tính toán Chọn Fa cho đài theo ngàm I I (cm2) 14 20 Fa=43,96 Chọn Fa... Fa=53,2 12 18 Fa=30,54 C10 - 30 6 2,55 14 22 Fa=53,2 12 8 Fa=30,54 C10 - 30 6 2,08 14 20 Fa=43,96 12 18 Fa=30,54 Bố trí cốt thép đài móng trục A, B, C, D nh trên hình 7.6 Độ lún lệch tơng đối giữa các móng thuộc các trục: Kiểm tra đối với móng thuộc trục A và móng thuộc trục B S = SB SA 2,7 1,9 = = 0,00113 Đạt L 600 Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang: 96 đồ án tốt nghiệp kĩ s xây... 200 1 a 100 3 2 300 1 250 I 900 ii 1400 500 300 ii 5 a 200 2 250 4 500 250 900 I 900 a 100 250 1 2300 b) 2 150 700 a 200 a 100 1 Hình 7.6: Bố trí cốt thép đài móng trục A, B, C, D a) Bố trí cốt thép đài móng trục A,D; b) Bố trí cốt thép đài móng trục B ,C Sinh viên: Vũ Thị Thuý _ Lớp: xdd47-đh2 Trang: 97 ... vậy đài cọc không bị chọc thủng, nên điều kiện chọc thủng đợc đảm bảo 7.7.2 Tính toán chịu uốn h0 = h a = 0,7 0,15 = 0,55 m Sơ đồ mặt ngàm móng trục A nh hình 7.5 3 2 300 1 250 I 900 ii ii 6 5 250 4 1400 500 300 500 900 250 I 900 250 2300 Hình 7.5: Sơ đồ mặt ngàm móng trục A Mômen tơng ứng với mặt ngàm I - I MI = r1.(P3+ P6) Trong đó: P3 = P6 = Pmax = 50,1 (T) MI = 0,55 2 50,1 = 55,11 (T.m) Mômen tơng . trình tự tính toán nh trong móng cột trục A, và đợc tổng hợp số liệu tính toán trong bảng 7-2. Bảng 7-2: Tổng hợp tính toán thiết kế móng các trục. Móng . đối giữa các móng trong trục này và các móng thuộc trục khác sẽ đợc kiểm tra khi tính toán đợc độ lún cho các móng thuộc trục khác. 7.7. Tính toán đài cọc