TÍNH TOÁN NỀN MÓNG CÔNG TRÌNH

Trạng thái giới hạn I: Tính toán nền móng thỏa các điều kiện cường độ sức chịu tải, trượt, lật … a.. Kiểm tra ổn định Hệ số an toàn trượt [ ]truot truot gay truot chong FS F F truot tru

Hình thức đánh giá: Thi viết 90 phút

Được xem tài liệu

Lý thuyết: 20 tiết Bài tập: 10 tiết

Chương 3: Sức chịu tải của cọc

Chương 4: Móng cọc và cọc chịu tải trọng ngang

Chương 5: Gia cố nền

TÀI LIỆU THAM KHẢO

1) Nền Móng, Châu Ngọc Ẩn , NXB ĐHQG TPHCM, 2004

3) Nền và Móng các công trình dân dụng và công nghiệp,

Nguyễn Văn Quảng , NXB XD, 1996

4) Foundation Analysis and Design, 5 th edition, Joseph

E Bowles , McGraw Hill, 1997

2) Nền Móng công trình, Châu Ngọc Ẩn , NXB Xây dựng, 2008

Chương 1: NHỮNG NGUYÊN LÝ CƠ BẢN TÍNH TOÁN

A - A

Mặt đất

Móng

Bê tông lót

Móng giếng chìm

Đá

Thép:

BTCT Cọc ống, chữ H, C, I … Gỗ: Cừ tràm, bạch đàn, đước …

Đóng, ép:

Khoan nhồi,

BTCT thường, UST Barrette

Đà giằng

Móng gánh (có giằng) Móng kép (dạng bản)

Móng băng (dạng bản dầm)

Nền gia cố

Cột vật liệu rời

Giếng cát Bấc thấm

c s

ν, E – hệ số Poisson và mô-đun đàn hồi của đất dưới đáy móng

I p– hệ số hình dạng và độ cứng; được xác định dựa trên lý thuyết đàn hồi; phụ thuộc vào chiều dày lớp đất, hình dạng và độ cứng của móng

Móng cứng hữu hạn Móng cứng

p b

) ( )

m

m m

1.00

Tâm

0.79 0.85 0.64

-

-Tròn

0.88 1.07 1.21 1.42

0.95 1.15 1.30 1.51

0.76 0.97 1.12 1.36

0.56 0.68 0.77 0.89

1 1.5 2 3

Trung bình

Biên (điểm giữa cạnh dài) Góc

Móng cứng Móng mềm

Ipm

(l /b)

Hình dạng móng

Trường hợp 1: Hệ số hình dạng và độ cứng Ipcho diện truyền tải hình tròn và

chữ nhật trên bán không gian đàn hồi vô hạn

Bảng tra hệ số hình dạng và độ cứng Ip

b

Lớp đàn hồi vô hạn

Trường hợp 2: Hệ số hình dạng và độ cứng Ip cho diện truyền tải hình tròn và chữ

nhật trên bán không gian đàn hồi hữu hạn

Bảng tra hệ số hình dạng và độ cứng Ip

0.00 0.08 0.25 0.34 0.45 0.81

0.00 0.08 0.25 0.34 0.45 0.82

0.00 0.08 0.25 0.34 0.46 0.80

0.00 0.08 0.28 0.34 0.44 0.66

0.00 0.09 0.27 0.32 0.38 0.49

0.00 0.04 0.10 0.18 0.38 0.54

0.00 0.04 0.10 0.18 0.39 0.55

0.00 0.04 0.12 0.22 0.40 0.52

0.00 0.05 0.15 0.23 0.36 0.44

Góc của móng mềm chữ nhật Tâm móng

e 1i , e 2i– hệ số rỗng lớp đất i trước và sau khi lún

p 1i , p 2i– áp lực tại giữa lớp đất i trước và sau xây dựng công trình

2 2 1 1

i i i i p e p e

σ K0i∈ z l i//b b

với và và

z i– khoảng cách từ đáy móng đến giữa lớp đất i

2 1 +

Xác định áp lực tại giữa lớp đất trước và

sau khi xây móng p1i& p2i:

Suy ra hệ số rỗng tại giữa lớp đất trước và

Trước khi xây dựng móng, áp lực tại độ

N

γ +

gli=K ×0 p

σ

với và

gli i

e f g

/

/

0 z l b b K

i i

h e e e s s

2 1

1 = 1 +

=

gli i v i

p1 = σ ′ 0 = 10 σ

Đất tốt Đất yếu

+ +

2 1 13

h h

h D

p γ f γ γsat- γw

3 13

l

5.1 Tải trọng

- Tĩnh tải: trọng lượng bản thân công trình

- Hoạt tải: hoạt tải sử dụng, hoạt tải sửa chữa,

gió, động đất, cháy nổ, …

5.2 Tổ hợp tải trọng dùng tính toán móng

5.2 Các trạng thái giới hạn (TTGH)

5.2.1 Trạng thái giới hạn I: Tính toán nền móng thỏa các điều kiện cường

độ (sức chịu tải, trượt, lật …)

a Kiểm tra cường độ

Hệ số an toàn của sức chịu tải

[ ]FS p

q

FS= ult tt ≥ hoặc

FS

q q

p ult a

tt ≤ =

trong đó:

qult– sức chịu tải cực hạn của nền đất dưới đáy móng

p tt – áp lực tính toán tại mặt đáy móng

b Kiểm tra ổn định

Hệ số an toàn trượt

[ ]truot

truot gay

truot chong FS F

F

truot

truot chong truot

F

F ≤ trong đó:

Fgay truot– lực gây trượt

FStruot, [FS]truot– hệ số an toàn trượt và hệ số an toàn trượt cho phép

≥ truot truot FS FS

Fchong truot– lực chống trượt

Hệ số an toàn lật

[ ]lat lat

gay

lat chong

M

M ≤ trong đó:

Mgay lat– moment gây lật

FSlat, [FS]lat– hệ số an toàn lật và hệ số an toàn lật cho phép

≥ lat

lat FS FS

Mchong lat– moment chống lật

lực cản do ma sát (Rd) và áp lực

đất bị động được huy động (Ep)

Lực gây trượt bằng tổng của

lực ngang do kết cấu bên trên

(H tt ) và áp lực đất chủ động (Ea)

Trường hợp minh họa

h tt d

5.2.2 Trạng thái giới hạn II: Tính toán nền móng thỏa các điều kiện biến

dạng (lún, nghiêng, …)

Không kể đến ma sát hai bên móng

5 2

- Tải trọng (N,M,H) tại chân cột - Chiều sâu đặt móng D f

- Địa chất: đặc trưngγ, c, ϕ, e-p, … - Kích thước đáy móng b ×l

- Chiều cao móng h

- Thép trong móng

tính toán thiết kế

TCXD (VN) Eurocode 7

BS, ACI, …

Bản vẽ thi công

Bước 1 Chọn chiều sâu đặt móng

- Đủ sâu hơn lớp đất bề mặt chịu ảnh hưởng của phong hóa thời tiết

- Ít ảnh hưởng đến móng công trình lân cận

- Đặt trên lớp đất đủ chịu lực, không đặt trên rễ cây, đường ống dẫn

Bước 2 Xác định kích thước đáy móng b×lsao cho nền đất dưới đáy móng thỏa các điều kiện ổn định, cường độ và biến dạng

tt

D R

N

F≥ - γ

tc f tb

tc

R D F

N

≤ γ +

p ult a

Nếu điều kiện p tt≤ q a không thỏa ⇒ tăng b × l

• Điều kiện biến dạng (lún)

[ ]s

s ≤

Độ lún cho phép của móng được quy định dựa vào mức độ siêu tĩnh của

công trình (tham khảo bảng….), đối với nhà BTCT đổ toàn khối [s] = 8cm.

h e e e s

s

1 1 2 1

1 = +

=

Áp lực gây lún trung bình tại tâm đáy móng

Bước 3 Xác định chiều cao móng h

Dựa vào điều kiện xuyên thủng

h 0

D f

45 0

tt net p

N tt

N tt

tt net p

tt net p

tt net p

bt

R

75 0

bt

R

75 0

bt

R

75 0

h 0

45 0

D f

tt net p bt

R

75 0

xt p S

P =

xuyên tháp đáy ngoài

tt tt net=

2 + +

2 2

2 + +

0

h h h

bt

R

75 0

h c+2h 0 b c +2 h 0

Diện tích xung quanh tháp xuyên = Diện tích 4 mặt hình thang có chiều cao h0 2

1 Thép theo phương cạnh dài l , thanh sốc

1

1 = ≈ 0 9

h R

M h R

M A

s s

s

-

Phản lực của đất nền lên đáy móng

Áp lực của đất và đài lên đáy móng

⇒ Phản lực ròng của đất nền lên đáy móng

f tb

net =

b h h p

-0 2 0

2

2= 0 9R h

M h R

M A

s s

s

≈ ζ

×

=

@

-

-s n

─ Bê tông bảo vệ dày 50

Bước 1 Chọn chiều sâu đặt móng

- Đủ sâu hơn lớp đất bề mặt chịu ảnh hưởng của phong hóa thời tiết

- Ít ảnh hưởng đến móng công trình lân cận

- Đặt trên lớp đất đủ chịu lực, không đặt trên rễ cây, đường ống dẫn

2.2 MÓNG ĐƠN CHỊU TẢI LỆCH TÂM

- Đặt đủ sâu thỏa điều kiện trượt và lật cho móng

D f

tc x

M

tc N

tc đx M

f tb

tc đy tc đx tc

b

M b

M F

tb R

p ≤

tc tc

R

pmax ≤ 1 2 0

M

tc đx M

đáy móng

y

e x

e y O

e x , e y – độ lệch tâm của lực dọc theo phương x và y

Cách viết khác

f tb y x tc

b

e F

N

min max

l

tt

tt đx

x N

M

tt đy

y N

M

e =

h H M

y tt x tt

đx = + ×

h H M

x tt y tt

đy = + ×

n

M M

tt đy tc

đy =

n

M M

tt đx tc

đx=

K m m

R tc = 1tc2 γ + fγ * +

Cách xác định b× thỏa điều kiện ổn định l

• Chọn sơ bộ b = 1m

• Tính R tc

• Xác định sơ bộ diện tích đáy móng

• Kiểm tra điều kiện ổn định tc ≤ tc, maxtc ≤ 1 2 tc, mintc ≥ 0

p

f tb tc

tc tc

tc

N F R

p

γ -

≥

⇔

• Chọn b và l (dựa vào giá trị tham khảo )F

• Điều kiện 2: cường độ

FS

q q

p ult a

đất nền dưới đáy móng

Mặt phẳng đáy móng

f tb

tt đy tt đx tt

b

M b

M F

N

× +

× +

max

l l

tc x

H M tc y p ttmaxtt

pmin

─ Áp lực dưới đáy móng

• Điều kiện 2: cường độ

truot chong

FS F

γtb

tc x

tt tt

= c , ϕa= ϕ) [FS]trượt– Hệ số an toàn trượt cho phép (= 1.2÷1.5)

• Điều kiện 3: biến dạng (lún)

Trình tự tính toán độ lún s xem ở mục 3.2.2 chương 1

Nếu điều kiện lún s ≤ [s] không thỏa ⇒ tăng b ×l

∑

-i

i i i i n

i

e e e s s

1 1 2 1

Bước 3 Xác định chiều cao móng h

Dựa vào điều kiện xuyên thủng

cx

xt P

P ≤

Xét cân bằng lực của mặt tháp xuyên

nguy hiểm (móng lệch tâm 1 phương)

p

tt

net tt

+

2 2 +

× +

) min(

) max(

p p

net tt

net tt

tt

h a

h 0

45 0

D f

tt net

pmax( )

tt net

pmin( )

tt

N

tc x

H M tc y

tt net

net

2 ) ( 2 ) max(

1

1 = ≈ 0 9

h R

M h R

M A

s s

s

-

1

tt net

pmax( )1

1

( l – h c )/2

tt net

p2( )

( p p )( h ) b

tt net tt

net

2 ) ( 2 ) max(

+ 2

=

) ( 2 ) max(

) ( 2 ) max(

1

c tt

net tt

net

tt net tt

p p

p p

-b h p

p

tt net tt

net

× 2

× 2

-0 2 0

2

2= 0 9R h

M h R

M A

s s

s

≈ ζ

×

=

@

-

-s n

p( )2

2

(b – b c )/2

× 2

×

2

c tt

net tb

b b p

II MÓNG BĂNG MỘT PHƯƠNG (dưới

dãy cột)

Bê tông lót Dầm (sườn) móng

Bản (cánh) móng

Cột (cổ cột)

Bước 1 Chọn chiều sâu đặt móng

- Tương tự móng đơn chịu tải lệch tâm

- Giá trị đề xuất D f = [1 ÷ 2](m)

II MÓNG BĂNG MỘT PHƯƠNG (dưới

dãy cột)

Trình tự tính toán và thiết kế

- Tải trọng (N,M,H) tại các chân cột - Chiều sâu đặt móng D f

- Địa chất: đặc trưngγ, c, ϕ, e-p, … - Kích thước đáy móng b × L

- Kích thước tiết diện ngang

- Thép trong móng

tính toán

& thiết kế

TCXD (VN) Eurocode 7

Bước 2 Xác định kích thước đáy móng b ×L sao cho nền đất dưới đáy

móng thỏa các điều kiện ổn định, cường độ và biến dạng

D L b

M F

tb R

p ≤

tc tc

R

pmax ≤ 1 2 0

tt i tt tt tt

N

1 5 2

( ) n

n n

∑

∑

Tổng hợp lực và momen tại trọng tâm đáy móng

Như trên hình minh họa

(A b B D c D)

K m m

tc tc

tc

D R

N F R

p

γ -

• Nếu điều kiện ổn địnhkhông thỏa ⇒ tăng b

• Kiểm tra điều kiện ổn định tc ≤ tc, maxtc ≤ 1 2 tc, mintc ≥ 0

p

• Chiều dài móng: L = la+ l1+ l2+ … + lb (có trước)

la,lb = [1/5 ÷1/3] lnhịp biên (giá trị tham khảo)

• Chọn sơ bộ chiều cao dầm móng h h= [ 1 / 12 1 / 6 ]limax

FS

q q

băng

Nếu điều kiện pmaxtt≤ q a không thỏa ⇒ tăng b×L

f tb

tt tt tt

D L b

M F

N

× +

FS p

q N c

truot chong

FS F

F tt a

x truot

i i n

i

e

e e s

s

1 1

2 1

1 = +

=

Bước 3 Chọn sơ bộ kích thước tiết diện móng

b b

net 1 0 6 1 2

net b

R

b b p

h

2 1

×

) max(

max(

× +

=

L b

M F

N p

tt tt tt

2 0

4 + ϕ ϕ

pmax( )

tt net

pmin( )

M400 38,53

B30

M1000 102,75

B80 M350

35,32 B27,5

M1000 96,33

B75 M350

32,11 B25

M900 89,90

B70 M300

28,90 B22,5

M900 83,48

B65 M250

25,69 B20

M800 77,06

B60 M200

19,27 B15

M700 70,64

B55 M150

16,05 B12,5

M700 64,22

B50 M150

12,84 B10

M600 57,80

B45 M100

9,63 B7,5

M500 51,37

B40 M75

6,42 B5

M450 44,95

B35 M50

4,50 B3,5

Mác theo cường độ chịu nén

Cường độ trung bình của mẫu thử tiêu chuẩn, MPa

Cấp độ bền chịu nén

Mác theo cường độ chịu nén

380 ÷ 520

235 min.

Nhật (JIS G 3112 -1991) SR235

380 min.

235 min.

Việt Nam (TCVN 1651 : 1985) Nga (GOST 5781-82 * )

CI A-I

235 Tròn trơn Thép cacbon cán nóng

Theo giới hạn chảy thực tế

Giới hạn bền Giới hạn

chảy, MPa Nước sản xuất và tiêu chuẩn sản xuất

Ký hiệu thép

Giới hạn chảy dùng

để quy đổi, MPa

Hình dáng tiết diện Loại thép Nhóm quy đổi

600 min.

600 min.

Việt Nam (TCVN 1651 : 1985)

Nga (GOST 5781-82*) CIII

A-III 390

560 min.

390 ÷ 510

Nhật (JIS G 3112 -1991) SD390

390

490 min.

345 ÷ 440

Nhật (JIS G 3112 -1991) SD345

345

510 min.

335 ÷ 460

Trung Quốc (GB 1499-91) RL335

440 ÷ 600

295 min.

Nhật (JIS G 3112 -1991) SD295A

Ký hiệu thép Giới hạn chảy

Móng C ọ c

1 Khái niệm

2 Phân lọai

3 Ảnh hưởng của thi công cọc

4 Sức chịu tải dọc trục của cọc

5 Các bước thiết kế móng cọc

3 Móng C ọ c

3.1 Khái niệm

400 kN – 20,000 kN Tải trọng thiết kế

ĐOẠN CỌC A TL 1 / 20

Þ 8 @ 200

8000 4100

Bt lót đá 4 x 6 B#150

-2.800

-4.500

Þ 36 @ 180 3

-1.200 Dầm sàn tầng hầm

300 x 600 16

3

400 kN – 2500 kN Tải trọng thiết kế

100 kN – 500 kN Tải trọng thiết kế

3

4-20m Chiều dài

100 kN – 1800 kN Tải trọng thiết kế

BM Địa Cơ Nền Móng

3.3.1 Đất dính

3.3 ẢNH HƯỞNG CỦA THI CÔNG CỌC

Đất xung quanh cọc bị phá hủy cấu trúc

Mặt đất có thể bị trồi lên

Thay đổi trạng thái ứng suất ở đất xung quanh cọc

Tăng và quá trình thóat nước của áp lực nước lỗ rổng

Tăg cường độ thoát nước

3

3

d h = 0.67L

C tăng tuyến tính

3

3.3.5 Ảnh hưởng thi cộng cọc khoan nhồi

Ảnh hưởng của sự thay đổi đô ẩm trên lục dính giữa đất và cọc

¾Đất hút nước từ cọc khoan nhồi ướt

¾Nước từ đất chảy vào lỗ khoan

Đất xung quanh cọc và mũi cọc bị phá hủy kết cấu do việc khoan

Dung dịch bentonite tạo ra lớp áo phủ trên bề mặt tiếp xúc giữa cọc

và đất

Gi ảm ma sát giữa đất và cọc

3

3.4 SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỦA CỌC

3.4.1 Sức chịu tải theo vật liệu

c an

c an

Sức chịu tải giới hạn

Sức chịu tải cho phép

p

p s

s a

FS

Q FS

a v s a

f = + σ ' tan φ

γγ

φa

Vật liệu cọc

3

Sét độ nhạy

nhỏ

Skempton (1959)

N c = 9 London clay

Sowers (1961)

5 < N c < 8 Model test

Reese và O’Neil (1988))

Skempton (1959) 5.7 < N c < 8.2

Sét trương

nở

Reference

N c Lọai đất

3ln13

41

21ln3

B Thóat nước – ứng suất có hiệu

Cát hay Sét – long term

q

q = × σ ' 0

=

c

API (1984) Berezantzevet al (1961) Vesic (1975)

Poulos (1988) Datta et al (1980)

Lấy giá trị ψ nhỏcho sét mềm, cố kế thường

Giá trị lớn cho cát chặt, sét quá cố kết

ψp= / 3 − 0 58

3

'4tan'tan'2

exp'sin

3

φφπφ

r

I I

')

3

u a

trên đất dính cứng 8 – 20 > 20 0,4 c u =0 – 25 : α =1,25 – 0,7

c u > 25 : α = 0,7 3/ Sét cứng 8 – 20 0,4

BM Địa Cơ Nền Móng

Mohanand Chandra (1961) 0.5

c a /c u Sét trương nỡ

Golder (1975) 1

c a /c u Sét nhạy cao

Golder and Leonard (1954) Skempton (1959)

Fleming et al (1985)

Reese và O’Neill (1988)

0.25 – 0.7 0.45 0.7 cọc đóng

0 khi z ≤ 1.5m

và z > L-D 0.55 còn lại

c a /c u Sét london

Reference Giá trị

f = λ σ +

λ method (Vijayvergiya và Focht, 1972)

σ’m ứng suất trung bình ở giữa

chiều dài cọc

3

v a

v s

A Dựa theo kết quả SPT

3.4.2.3 Dựa theo kết quả thí nghiệm ngòai hiện trường

3

8 _ 8 0

_

21

Q = ∑

Trường hợp không có giá trị của f s khi xuyên

3

s s

2

c p

q q

p p

p q A

Q =

¾

3

tc

tc ak

(khi nền đất có Es> 50 MPa = 500 kg/cm2)

3.4.2.3 Theo tiêu chuẩn Việt Nam

A Dựa theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền

q q

d

tc pn p

* Cọc nhồi,cọc ống cĩ nhồi bề tơng ngàm vào đá khơng bị phong hĩa khơng

nhỏ hơn 0.5m

cường độ chịu nén trung bình của đá ở trạng thái no nước;

k d = 1,4 hệ số an tịan theo đất

h 3 (m): độ sâu chôn cọc trong đá ;

d 3 (m): đường kính ngàm trong đá

k

q

q =

3

p R

Dưới mũi cọc m R Ơû mặt bên cọc m f

1/ Hạ cọc đặc và cọc rỗng có bịt

đầu, bằng búa hơi búa diesel

2/ Rung và ép cọc vào :

a/ Đất cát chặt vừa :

• hạt thô và hạt vừa

1 1 1 0,9 0,9 0,9 1

Các hệ số m R và m f của đất có độ sệt trong khoảng từ [0 ÷5] có được

bằng phép nội suy

3

Sức chống cắt của đất ở mũi cọc, q p ,T/m 2

Của đất cát chặt vừa có hạt là Sỏi Thô Thô vừa Mịn Bụi

Của đất sét với chỉ số độ sệt I L

Độ sâu của

Các giá trị trong ngoặc cho đất sét

Sức chịu tải của đất ở mũi cọc qp

3

BM Địa Cơ Nền Mĩng

Ma sát bên của cọc, f s , T/m 2

Của cát chặt vừa Thô

và vừa Mịn Bụi

Của đất sét có độ sệt I L là

Độ sâu trung

bình của lớp

đất, m

0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 1

2,3 3 3,5 3,8 4 4,2 4,4 4,6 5,1 5,6 6,1 6,6 7

1,5 2,1 2,5 2,7 2,9 3,1 3,3 3,4 3,8 4,1 4,4 4,7 5

1,2 1,7 2 2,2 2,4 2,5 2,6 2,7 2,8 3 3,2 3,4 3,6

0,5 1,2 1,4 1,6 1,7 1,8 1,9 1,9 2 2 2 2,1 2,2

0,4 0,7 0,8 0,9 1 1 1 1 1,1 1,2 1,2 1,2 1,3

0,4 0,5 0,7 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9

0,3 0,4 0,6 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,8 0,8

0,2 0,4 0,5 0,5 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,7 0,7

- Các giá trị của f s của cát chặt tăng thêm 30%

-khi xác định f s nên chia các lớp đất mỏng hơn 2m.

3

m là hệ số điều kiện làm việc chịu nhổ,

* với cọc hạ vào đất < 4m lấy hệ số m= 0,6

* với cọc hạ vào đất > 4m hệ số m=0,8

Q

1

3

s a

FS

Q FS

Q

0 2 5

0.3 - 0.45 Sét dẻo cứng

α

Lọai đất

¾Nc= 9 cho cọc đóng trong đất sét cố kết thường

Nc= 6 cho cọc khoan nhồi

3

q vp p a v s s

c c

p K q

BM Địa Cơ Nền Mĩng

sức chống xuyên trung bình, lấy trong khoảng 3d phía trên và 3d bên

dưới mũi cọc

Cọc đóng

Bê tông

Thép Bê tông

Thé

p

Bê tông Thép Bê tông Thép Sét mềm và

180 (200) 250 1000 (200) 250 (120) 80 (120) 35 (120) 80 80 Cát chặt > 10 0,3 0,4 150 300

(200)

150 300 (200)

¾Dựa theo công thức của Nhật (cọc đóng)

A p , u – diện tích và chu vi tiết diện ngang cọ

N a – chỉ số SPT trung bình của đất trong phạm vi 1d dưới mũi cọc và

4d trên mũi cọc

N s , N c – chỉ số SPT trung bình dọc theo thân cọc trong phạm vi lớp đất

rời và đất dính

L s , L c (m) – chiều dài đọan cọc nằm trong đất cát và đất sét

α – hệ số phụ thuộc biện pháp thi công

,0(5

,

N c giá trị trung bình của chỉ số xuyên động tiêu chuẩn trong lớp đất rời;

N s giá trị trung bình của chỉ số xuyên động tiêu chuẩn trong lớp đất dính;

A p diện tích tiết diện mũi cọc; ;

L s (m) chiều dài phần thân cọc nằm trong lớp đất dính;

L c(m) chiều dài phần thân cọc nằm trong lớp đất rời;

Ω chu vi tiết diện cọc m;

W hiệu số giữa trọng lượng cọc và đất nền do cọc thay thế

chỉ số xuyên động tiêu chuẩn trung bình của đất trong khoảng 1d dưới

mũi cọc và 4d trên mũi cọc Nếu N > 60, khi tính toán lấy N = 60 ;

nếu > 50 thì trong công thức lấy =50;