Xác định tỷ số truyền của bánh răng

І. Chọn động cơ 1. Xác định công suất động cơ Công suất cần thiết được xác định: Trong đó: Pct: công suất cần thiết của trục động cơ (kw) Pt: công suất tính toán trên trục tang (kw) η : hiệu suất truyền động Hiệu suất truyền động: η = η2ol . ηđ . ηbr . ηot . ηkn Trong đó: ηol: hiệu suất 1 cặp ổ lăn ηot: hiệu suất của 1 cặp ổ trượt ηđ: hiệu suất của bộ truyền đai ηbr: hiệu suất của bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng ηkn: hiệu suất của nối trục đàn hồi Tra bảng 2.3 (TTTK) ta có: ηol = 0,99 ; ηđ = 0,96 ; ηbr = 0,98 ; ηot = 0,99 ; ηkn = 1 η = 0,992 . 0,96 . 0,98 . 0,99 . 1 = 0,91 Công suất trục tang Pt: = = 6,09 (kw) (kw) 2. Xác định số vòng quay sơ bộ của động cơ Tỷ số truyền của toàn bộ hệ thống: ut = uh . un Trong đó: uh : tỷ số truyền của hộp giảm tốc (bánh răng trụ răng nghiêng) un : tỷ số truyền của bộ truyền ngoài (đai dẹt) Tra bảng 2.4 (TTTK) ta chọn : uh =4 ; un = 5 ut = 4.5 = 20 Số vòng quay sơ bộ của động cơ: nsb = nlv . ut Với nlv số vòng quay của trục tang (vp) Trong đó: v: vận tốc băng tải (ms) D: đường kính tang quay (mm) nsb = 19,09.20 = 381,8 (vp) Chọn số vòng quay đồng bộ của động cơ: nđb = 750 (vp)

І Chọn động cơ

1 Xác định công suất động cơ

- Công suất cần thiết được xác định:

η

t ct

P

Trong đó: Pct: công suất cần thiết của trục động cơ (kw)

Pt: công suất tính toán trên trục tang (kw)

η : hiệu suất truyền động

- Hiệu suất truyền động:

η = η2

ol ηđ ηbr ηot ηkn

Trong đó: ηol: hiệu suất 1 cặp ổ lăn

ηot: hiệu suất của 1 cặp ổ trượt

ηđ: hiệu suất của bộ truyền đai

ηbr: hiệu suất của bộ truyền bánh răng trụ răng nghiêng

ηkn: hiệu suất của nối trục đàn hồiTra bảng 2.3 (TTTK) ta có:

ηol = 0,99 ; ηđ = 0,96 ; ηbr = 0,98 ; ηot

= 0,99 ; ηkn = 1

η = 0,992 0,96 0,98 0,99 1 = 0,91Công suất trục tang Pt:

1000

.v F

1000

42 , 0 14500

= 6,09 (kw)

69 , 6 91 , 0

09 ,

=

= η

t ct

P

2 Xác định số vòng quay sơ bộ của động cơ

- Tỷ số truyền của toàn bộ hệ thống:

ut = uh un

Trong đó:

uh : tỷ số truyền của hộp giảm tốc (bánh răng trụ răng nghiêng)

un : tỷ số truyền của bộ truyền ngoài (đai dẹt)

.

42 , 0 60000

Trong đó: v: vận tốc băng tải (m/s)

D: đường kính tang quay (mm)

Ta có: Tmm=1,5T1

T = T1 + T2 =1,75T1

0 , 86

75 , 1

5 , 1 1

=

T

T T

ІІ Phân phối tỷ số truyền

1 Phân phối tỷ số truyền u t của hệ dẫn động

- Xác định tỷ số truyền của hệ: 38 , 23

09 , 19

n

n u

- Phân phối tỷ số truyền: ut = uh un

- Chọn uh theo tiêu chuẩn: uh= 5

5

23 ,

u

u u

→ Phân phối tỷ số truyền như sau:

ut = 38,23 ; uđ = 7,64 ; uh = 5

2 Xác định mômen xoắn và số vòng quay trên các trục động cơ

+ Công suất trên các trục:

- Trục І:

99 , 0 99 , 0

09 , 6

ol ot t

P P

η

- Trục ІІ:

4 , 6 1 98 , 0 99 , 0

21 , 6 1

kn br ol

P P

η η

55 , 99

21 , 6 10 55 , 9 10 55 ,

=

n P

- Trục П 6 6

2

2 6

91 , 19

4 , 6 10 55 , 9 10 55 ,

10 55 ,

=

đc

đc đc

- Căn cứ theo yêu cầu kỹ thuật của bộ truyền chọn đai thang thường loại Б

- Tra bảng 4.13 (TTTK) chọn tiết diện đai b.h = 17.10,5

a, Đường kính bánh đai nhỏ chọn theo tiêu chuẩn bảng 4.13 (TTTK)

Chọn d1 =200 (mm)

- Vận tốc đai:

64 , 7 60000

730 200

- Tỷ số truyền thực tế:

% 4

% 91 , 0

% 100 64

, 7

64 , 7 57 , 7

% 100

57 , 7 ) 01 , 0 1 (

200

1500 )

1 (

1 2

U

U U U

d

d U

ξ

c, Theo bảng 4.14 (TTTK) chọn sơ bộ khoảng cách trục

a = d2 0.9 = 1350 (mm)

d, Chiều dài đai

) ( 31 , 5683 1350

4

) 200 1500 ( ) 200 1500 ( 2 1350 2

4

) (

) (

2 2

2

2 1 2 1 2

mm a

d d d d a l

=

− +

+ +

=

− + + +

=

π π

Chọn đai theo tiêu chuẩn l = 5600 (mm)

- Kiểm nghiệm đai về tuổi thọ:

10 36

, 1 6 , 5

64 , 7

- Tính góc ôm:

0 0

0 0 1

2 0 0

1350

200 1500 57 180

α

e, Xác định số đai:

l z u

đ

C C C C P

k P Z

].

[

0

21 6 ] [ 0

P P

- Tra bảng 4.18 (TTTK) → Cz = 0,95

→ Số dây đai:

28 , 2 2 , 1 95 , 0 14 , 1 835 , 0 38 , 3

35 , 1 21 ,

f, Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trụ:

v

đ F Z C v

k P

.

.

35 , 1 21 , 6 780

= 2.328,41.3.sin

2

2 , 125

- Độ rắn bánh lớn HB2= 250 (MPa)

630 70 280 2 70

0 1

H

570 70 250 2 70

0 2

H

5 , 504 2280 8 , 1 8

,

0 1

F

450 250 8 , 1 8

,

0 2

7 4

2 2

7 4

2 1

10 7 , 1 230 30

10 4 , 2 280 30

NHO: số chu kỳ thay đổi ứng suất cơ sở khi thử về ứng suất

- Theo 6.7:

i i

i

T

T c

N

3

max

i HE

t

t T

T t

n c

3

max 1

1

Trong đó:

NHE: số chu kỳ thay đổ ứng suất tương đương

Ti: mômen xoắn của trục ic: số lần ăn khớp trong 1 vòng quay

S

K

lim

1 630

H

[ ] 518 , 18

1 , 1

1 570

- Theo 6.7:

) ( 10 03 , 4

75 , 0 5625 , 0 1 35 , 0 1500 1 55 , 99 60

60 7

6 6

6

max

MPa

t n T

T c

1 1 5 , 504

1 1 450

3 Tính các kích thước cơ bản của bộ truyền

a, Khoảng cách trục

[ ]

3

1 2

1

).

1 (

ba H

H a

w

u

K T u

K a

ψ σ

β

+

=Trong đó:

aw: khoảng cách trục (mm)

Ka: hệ số phụ thuộc vào vật liệu của cặp bánh răng

T1: mô men xoắn trên trục bánh răng chủ động (N.mm)

[ ]σH : ứng suất tiếp xúc cho phép

- Tra bảng 6.7 (TTTK) chọn KHβ = 1,05:

3 , 0 5 26 , 527

05 , 1 10 95 , 5 ).

1 5 (

2

5

= +

- Góc nghiêng β:

chọn sơ bộ β = 10° do đó cos β = 0,9848

- Số răng bánh nhỏ:

62 , 24 )

1 5 (

4

9848 , 0 300 2 ) 1 (

cos

+

= +

=

u m

5 24

120 1

) 120 24 (

4

β = 16,26 = 16°15’36’’

c, Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc

- Ứng suất tiếp xúc trên mặt răng làm việc

2

1

) 1 (

2

w w

H M

H H

d u b

u K T Z Z

σ Trong đó:

ZM: hệ số kể đến cơ tính vật liệu của các bánh răng ăn khớp

26 , 16 cos

20 tan arctan(

) cos

tan arctan(

β

α α

α tw

tanβb = cos(20,83).tan(16,26) = 15,24

- Theo 6.34:

7 , 1 83 , 20 2 sin

24 , 15 cos 2 ) 2 sin(

cos 2

Z

α β

- Theo 6.37:

88 , 1 4

.

24 , 15 sin 90

65 , 1 96 , 0 120

1 24

1 2 , 3 88 , 1 cos 1 1 2 , 3 88 , 1

2 1

- Theo 6.28:

78 , 0 65 , 1

300 2 1

2

= +

= +

55 , 99 100 60000

300 52 , 0 73 002 ,

w w H Hv

K K T

d b v K

2

1

1

+

=Trong đó:

KHβ: hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng chiều rộng vành răng

KHα: hệ sồ kể đến sự phân bố không đề tải trọng cho đôi răng không đồngthời ăn khớp

1 11 , 1 13 , 1 10 95 , 5 2

100 90 52 , 0

) 1 5 (

25 , 1 10 95 , 5 2 78 , 0 7 , 1

d, Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn

Trong đó: bw: chiều rộng vành răng (mm)

dw: đường kính vòng lăn bánh chủ động (mm)

Yε: hệ số kể đến sự trùng khớp của răng

Yβ: hệ số kể đến độ nghiêng của răng

YF1: hệ số dạng răng của bánh 1

300 52 , 0 73 006 , 0

100 90 76 , 1 1

2

.

1

= +

= +

=

α

β F F

w w F Fv

K K T

d b V K

Do đó:

KF = KFβ KFα KFv = 1,1.1,37.1 = 1,5 Với εα = 1,65 → 0 , 6

65 , 1

1 1

, 0

120 cos

126 , 27 96 , 0

24 cos

3 3

2 2

3 3

1 1

β

z Z

z Z

v v

[бF2] = 253,02 (MPa)

1 , 102 4

100 90

9 , 3 88 , 0 6 , 0 5 , 1 10 59 , 5

6 , 3 1 , 102

1

2 1

F

F F F

бF1max < [бF1]max = 464 (MPa)

бF2max < [бF2]max = 403,6(MPa)

f, Các thông số và kích thước bộ truyền

- Khoảng cách trục: aw = 300 (mm)

Mô duyn pháp: m = 4

Chiều rộng vành răng: bw = 90 (mm)

Tỷ số truyền: um = 5Góc nghiêng của răng: β = 16°15’36’’

Số răng bánh răng: Z1 = 24 (mm) ; Z2 = 120 (mm)

x2 = 0

Đường kính vòng chia: d1 = 100 (mm) ; d2 = 500 (mm)Đường kính đỉnh răng: da1 = 104,64 (mm); da2 = 504,64 (mm)

Đường kính đáy rẳng: df1 = 90 (mm) ; df2 = 490 (mm)

ІV TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TRỤC

1 Chọn vật liệu chế tạo

- Thép 45 tôi cải thiện có giớ hạn bền δb = 850 (MPa)

- Ứng suất cho phép [ τ ] = 12 ÷ 20 (MPa)

2 Xác dịnh sơ bộ đường kính trục

- Theo 10.9 đường kính trục thứ k:

[ ]

3 2 ,

0 kτ

k

T

Trong đó: Tk: mômen xoắn trên trục thứ k (N.mm)

[τ]: ứng suất xoắn cho phép (MPa)

2 ,

- Đường kính trục П:

d [ ] 0 , 2 22 88,69

10 07 , 3

2 ,

3 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ và điểm đặt lực:

- Chiều dài mayo bánh răng và khớp lối trục П:

83 , 20 tan 11900 cos

tan

( ) ( )

) ( 367 , 687

100 78 , 3470 5 , 0 ) 78 136 ( 49 , 1124 136

) 68 136 (

16 , 4716

2 sin

.

.

11

11

1 12

11 11

11 13

11 1 10

N F

F

d F l l F

l F l l F M

y

y

w a d

y r

1 , 1340 16

, 4716 cos

10

10 11

1 10

N F

F F

F F F F

y

y d

y r y y

) 68 136 (

1 , 1340

136 ) 68 136 (

11900

) (

cos

) (

11

11

12 11 11

11 13

11 1 10

N F

F

l l F

l F l l F M

x

x

d x

t y

=

→



+ +

49 , 1124 31 , 3841 11900

sin 10

10 11

1 10

N F

F F

F F F

F

x

x d

x t x x

−

=

−

− +

−

=

Biểu đồ lực trục

Trục

) ( 03 , 4022

500 78 , 3470 5 , 0 136 16

, 4716

2

.

21

21

2 21

21 23 2 10

N F

F

d F l F l F M

y

y

w a r

20 21 2

N F

F F F F

y

y y r y

=

→



− +

=

∑

) ( 11 , 7919

2600 103

136 68 11900

.

.

21

21

22 21

21 23 2 20

N F

F

l F l F l F M

x

x

k x

−

=

− +

2600 11

, 7919 11900

20

20 21 2 20

N F

F F F F F F

x

x x t x x x

=

→



− +

−

= +

− +

=

∑

5 Tính chính xác các đường kính các đoạn trục

- Theo 10.17:

[ ]

3 1 ,

tdj j

M

Trong đó: [ ]σ : ứng suất cho phép

Mj: mô men uốn tổng 2 2

xj yj

2 1 , 0

75 , 0

σ

z x

2

3

2 2

2 11

55 1 , 0

) 10 95 , 5 (

75 , 0 88 , 464824 54

, 448762

1 , 0

75 , 0

+ +

=

+ +

≥

→

σ

z x

M d

= 53,16 Lấy theo tiêu chuẩn d11 = 55 (mm)+ Tại tiết diện 1-2 lắp ổ lăn 1-1:

[ ]

) ( 88 , 47 55

1 , 0

) 10 95 , 5 (

75 , 0 22 , 87710 91

, 52364

1 , 0

75 , 0

3

2 5 2

2

3

2 2

2 12

mm

M M

M

= +

+

=

+ +

+ Tại tiết diện 1-3 lắp bánh đai:

[ ] 0 , 1 55 45,41( )

) 10 95 , 5 (

75 , 0

1 , 0

75 , 0

3

2 5 3

2 2

- Trục П:

+ Tra bảng 10.5 (TTTK) chọn [σ] = 50 (MPa)+ Tại tiết diện 2-0 lắp khớp lối

[ ] 0 , 1 50 81,01( )

) 10 07 , 3 (

75 , 0

1 , 0

75 , 0

3

2 6 3

2 2

[ ]

) ( 15 , 81 50

1 , 0

) 10 07 , 3 (

75 , 0 267800

1 , 0

75 , 0

3

2 6 2

3

2 2

2 21

mm

M M

1 , 0

) 10 07 , 3 (

75 , 0 16 , 538500 92

, 594196

1 , 0

75 , 0

3

2 6 2

2

3

2 2

2 22

mm

M M

M

= +

+

=

+ +

[ ]d d

t h l d

.

2 1

[ ]c c

b l d

2

Trong đó: T: mô men xoắn trên trục

d: đường kính trục

l, b, h, t kích thước thenTheo bảng 9.5 (TTTK) với tải trọng va đập nhẹ có [σd]= 100 (MPa)[τc]: ứng suất cắt cho phép [τc] = 20 30 ( )

3

90

60

MPa

=Chọn [τc] = 30 (MPa)

- Trục І:

Theo bảng 9.1a (TTTK) với đường kính trục d = 55 ta chọn then:

b = 16(mm) t1 = 6 (mm)

h = 10(mm) t2 = 4,3 (mm)0,25 ≤ r ≤ 0,4 lt = 0,8.lm = 0,8.75 = 60 (mm)

[ ] 100 ( ) )

( 15 , 90 ) 6 10 (

60 55

10 95 , 5 2 ) (

( 53 , 22 16 60 55

10 95 , 5 2

.

b l d

[ ] 100 ( ) )

( 67 , 81 ) 4 , 5 14 (

92 95

10 07 , 3 2 ) (

( 1 , 28 25 92 95

0710 , 3 2

.

b l d

7 Kiểm nghiệm trục về độ bền mỏi:

- Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo được độ bền mỏi yêu cầu nếu hệ số an toàntại các chi tiết nguy hiểm thoả mãn điều kiện:

[ ]S S

S

S Sj S

j j

.

τ σ τ

- Trong đó:hệ số an toàn cho phép thông thường [S] = 1,5÷ 2,5

sσj : hệ số an toàn chỉ xét riêng ứng suất pháp

mj aj

dj j

K

s

σ ψ σ

σ

σ σ

σ

.

dj j

K

s

τ ψ τ

τ

τ τ

τ

.

σaj, σmj: biên độ và trị số trung bình của ứng suất pháp tại tiết diện j

Đối với trục quay ứng suất uốn thay đổi theo chu kì đối xứng:

σmj = 0 σaj = σmaxj =

j

j

W M

τaj, τmj: biên độ và trị số trung bình của ứng suất tiếp tại tiết diện j

Trong đó Wj : mômen cản uốn

Đối với tiết diện tròn: ( )

mm d

t d t b d W

j

j j

j

−

−

= πKhi trục quanh một chiều ứng suất xoắn thay đổi theo chu kỳ mạch động:

j

j j aj

=

τ τTrong đó: W0j : mômen cản xoắn

Đối với tiết diện có một rãnh then: ( ) ( )

2

16

1 1

3

d

t d t b d W

j

j j

Trục І: mặt cắt 1-1lắp bánh răng 1, mặt cắt 1-2 lắp ổ lăn và mtj cắt 1-3 lắp bánh đaiTrục П: mặt cắt 2-0 lắp khớp nối, mặt cắt 2-1lắp ổ lăn và mặt cắt 2-2 lắp bắnh răng các ổ lăn được lắp ghép theo k6, lắp bắnh răng, bánh đai, nối trục theo k6 kết hợp vớilắp then.

Kích thước của then, trị số của mômen cản uốn và mômen cản xoắn ướng với tiết diện trục nhưn sau:

K

K K K

1

− +

K

K K K

1

− +

εσ và ετ: hệ số kích thước kể đến ảnh hưởng của kích thước thiết diện trục đến giới hạn mỏi, tra bảng 10.10 (TTTK)

Kσ và Kτ: hệ số tập trung ứng suất thực tế khi uốn và khi xoắn, trị số phụ thuộc vào các loại yếu tố gây ra tập trung ứng suất

Tỉ số Kσ/εσ Tỉ số Kτ/ετ Kσd Kτd Sσ Sτ SRãnh

then

Lắp căng

Rãnhthen

Lắp căng1-1 55 2,2 2,52 1,93 2,03 2,58 1,99 2,35 8,03 2,251-2 50 2,17 2,06 1,9 1,64 2,12 1,96 12,98 3,15 3,06

, 0 51 , 3548

78 ,

→ chọn loại ổ bi dỡ chặn

2 Chọn kích thước ổ lăn

) ( 50 11

Tra bảng P.12 (TTTK) chọn kí hiệu ổ 36212 có

d=55(mm) r=2,5(mm) r1=1,2(mm) D=100(mm) b=t=21(mm) C=39.4(kN) C0=34.9(kN)

α=120

3 Kiểm nghiệm khả năng tải động của ổ

m E

60nL h

L=Trong đó Lh: tuổi thọ của ổ tính bằng giờ

595 , 89 10

15000 55 , 99 60

r YF K K F

V X

Y:hệ số tải trọng dọc trụcPhản lực hướng tâm trên các ổ

) ( 07 , 8037 42

, 4063 2

,

2 10

, 678 31

,

2 11

78 , 3470

F V

F a

Tra bảng 11.4(TTTK)→ Y0 = Y1 =1,01 X0 = X1 =0,45

Tải trọnh quy ước trên ổ 0 và 1

) ( 25 , 10683 15

, 1 1 ).

78 , 3470 01 , 1 1 07 , 8037 45 , 0 (

)

.

N

K K F Y F V X

= +

=

+

=

) ( 45 , 7653 15

, 1 1 ).

78 , 3470 01 , 1 1 51 , 3548 45 , 0 (

)

.

N

K K F Y F V X

= +

=

+

=Lấy tải trọng quy ước là tải trọng lớn hơn Q = 10683,52 (N)

) ( 442 595

, 89 2

595 , 98 31 , 5102 595

, 89 17 , 7122

3

2 2

N L

L Q

i i

m i

∑

∑

) ( 9 , 34 )

( 1 , 27721 595

, 89 11 , 6195

Q

4 Kiểm tra khả năng tải tĩnh của ổ

Nhằm tránh biến dạng dư ta tiến hành chọn ổ theo khả nẳng tải tĩnh

Qt1 = X1.Fr1 + Y1.Fa = 0,5.3548,51 + 0,47.3470,78 = 3405,52(N)

Qt1 < C0 = 18,1(KN)Như vậy ổ đã chọn thoả mãn khả năng tải tĩnh

B Tính ổ lăn cho trục Π:

1 Chọn loại ổ lăn

3 , 0 978

, 0 51 , 3548

78 ,

→ chọn loại ổ bi dỡ chặn

2 Chọn kích thước ổ lăn

) ( 85 21

3 Kiểm nghiệm khả năng tải động của ổ

m E

60nL h

L=Trong đó Lh: tuổi thọ của ổ tính bằng giờ

919 , 17 10

15000 91 , 19 60

r YF K K F

V X

Y:hệ số tải trọng dọc trụcPhản lực hướng tâm trên các ổ

) ( 62 , 8846 19

, 8738 88

,

2 20

, 7919 03

,

2 21

78 , 3470

F V

F a

Tra bảng 11.4(TTTK)→ X0 = X1 =0,45 Y0= Y1 =1,01

Tải trọnh quy ước trên ổ 0 và 1

) ( 75 , 11229 15

, 1 1 ).

78 , 3470 01 , 1 1 62 , 8846 45 , 0 (

)

.

N

K K F Y F V X

= +

=

+

=

) ( 54 , 11253 15

, 1 1 ).

78 , 3470 01 , 1 1 95 , 8881 45 , 0 (

)

.

N

K K F Y F V X

= +

=

+

=

Lấy tải trọng quy ước là tải trọng lớn hơn

) ( 82 , 501 595

, 89 2

595 , 98 7 , 1129 595

, 89 54 , 11253

3

2 2

N L

L Q

i i

m i

∑

∑

0 3

3 501 , 82 89 , 595 2245 , 48 ( )

Q

ổ lăn đã chọn thoả mãn khả năng tải động

4 Kiểm tra khả năng tải tĩnh của ổ

Nhằm tránh biến dạng dư ta tiến hành chọn ổ theo khả nẳng tải tĩnh

Theo 11.18

Qt0 ≤ C0

Tra bảng 11.6 (TTTK) với ổ bi đỡ chặn có α =120

→ X0 = 0,5 Y0 = 0,47Theo 11.9 và 12.10

Với ổ lăn 1-0

Qt0 = X0.Fr0 + Y0.Fa = 0,5.8846,62 + 0,47.3470,78 = 6054,57(N)

Qt0 < C0 = 72,2(KN)Với ổ 1-1

Qt1 = X1.Fr1 + Y1.Fa = 0,5.8881,95 + 0,47.3470,78 = 6072,24(N)

Qt1 < C0 = 72,2(KN)Như vậy ổ đã chọn thoả mãn khả năng tải tĩnh

V І Tính toán thiết kế ổ trượt

, 0 3 25

, 0

3 0 , 8 10 0 , 13 0 , 4 10 10

8 ,

ψTrong đó 0 , 09

2

072 , 0 180 , 0 2

min max _

Đo đó độ hở tương đối là: 3

_

10 48 , 1 85

126 ,

3 Tính kiểm nghiểm ổ

Bảng 12.2(TTTK) với vật liệu lót ổ là pAЖ9-4 có [p] =15(MPa) và [pv]

=12(MPa.m/s)

] [ ) ( 6 , 0 85 68

78 , 3470

p MPa ld

F

pv MPa n

F

19100

91 , 19 78 , 3470 19100

, 2 026 , 0

) 10 48 , 1 ( 10 6 2

2 3 3

5 , 0

0238 , 0 2

1

+

= +

Z Z

R R

h S

Vậy với các thông số đã chọn ổ trượt làm việc trong điều kiện bôi trơn ma sát ướt

4 Tính kiểm nghiệm về nhiệt.

Theo hình 12.2(TTTK) với χ = 0 , 3 và l/d=0,8 tra được 0 , 08

.

d l

Q

ω ψ

Độ chênh lệch nhiệt độ vào và ra:

487 , 17 068 , 0 085 , 0 05 , 0 10 855 , 4 870 9 , 1 ( 1000

91 , 19 78 , 3470 10 3 , 2

.

( 1000

.

7

3

= +

= +

=

π π

γ Q K d l C

v F f t

T r

Trong đó C=1,9 (kJ/kg.0C); γ = 870 (kg/m3); KT=0,05(kW/(m2.0C)

Nhiệt độ trung bình của của dầu:

C t

= +

Nhiệt độ này nhỏ hơn nhiệt độ giả thiết khi chọn µ(500C), như vậy nhiệt độ làm việc trong ổ đảm bảo được độ nhớt cũng như điều kiện bôi trơn ma sát ướt của ổ trượt

V Π Tính toán thiết kế vỏ hộp và các chi tiết phụ

Bảng ghi kích thước các phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc.

24

-Chiều dày bích nắp

hộp, S4

S4 = ( 0,9 ÷ 1) S3 =( 0,9 ÷ 1)24 = 21,6÷ 24 (mm)Chọn S4 = 24mm

24

-Bề rộng bích nắp

hộp và thân, K3

) 5 3 ( 2

K

Với:K2 =E2 +R2 + ( 3 → 5 )

E2=1,6.d2=1,6.18=28,8(mm) lấy E2 =29mm

R2=1,3.d2=1,3.18=23,4(mm) lấy R2 = 24mm

K2 =29+24+3=56(mm)

K3 = 56 – (3÷ 5) = 56 – 4 = 52

29

245652Mặt đế -Chiều dày khi

không có phần lồi

S1

S1 = (1,3 ÷ 1,5) d1=(1,3 ÷ 1,5).24 = 31,2÷36(mm)Chọn S1 = 36mm

36

-Bề rộng mặt đế

hộp,K1và q

q≥ k1 + 2.δ = 72 +2.12 = 96mmk1≈3.d1≈3.24=72