Đồ án thiết kế tòa nhà ngân hàng SACOMBANK

CHÖÔNG 1GIÔÙI THIEÄU COÂNG TRÌNH VAØ GIAÛI PHAÙP KEÁT CAÁUCHO COÂNG TRÌNH1.1 SÔ LÖÔÏC VEÀ COÂNG TRÌNHNgaân Haøng TMCP Saøi Goøn Thöông Tín Chi Nhaùnh Beán Tre (Sacombank chi nhaùnh Beán tre) khu ñaát xaây döïng naèm taïi 14C Ñaïi Loä Ñoàng Khôûi, phöôøng Phuù Khöông, thò xaõ Beán Tre, Tænh Beán Tre. Ranh giôùi khu ñaát nhö sau: Maët tieàn höôùng Taây giaùp Ñaïi Loä Ñoàng Khôûi. Höôùng Nam giaùp heûm.Caùc maët coøn laïi giaùp khu daân cö.1.2GIAÛI PHAÙP MAËT BAÈNG MAËT ÑÖÙNG VAØ PHAÂN KHU CHÖÙC NAÊNG1.2.1 Giaûi Phaùp Maët Baèng Vaø Phaân Khu Chöùc Naêng Cao oác vaên phoøng Sacombank chi nhaùnh beán tre: 1haàm, 1 treät, 7 laàu, vaø saân thöôïng, maùi. + Taàng haàm : nôi ñeå xe.+ Taàng treät daønh cho giao dòch ngaân haøng vaø caùc coâng naêng phuïc vuï tieän ích ñi keøm nhö thang maùy, khoâng gian internet hoã trôï…+ Caùc taàng coøn laïi daønh cho vaên phoøng doanh nghieäp vaø caùc phoøng ñi keøm nhö haønh chaùnh, giaùm ñoác, tieáp khaùch, … + Taàng saân thöôïng: boá trí hoà nöôùc maùi, vaên phoøng …+ Taàng maùi: Boá trí heä thoáng choáng seùt, lam trang trí.1.2.2 Giaûi Phaùp Maët ÑöùngCoâng trình coù hình khoái kieán truùc hieän ñaïi phuø hôïp vôùi tính chaát cuûa moät truï sôû cuûa ñôn vò kinh teá kinh teá coù taàm côõ. Vôùi nhöõng neùt ngang vaø thaúng ñöùng taïo neân söï beà theá vöõng vaøng cho coâng trình.1.2.3 Giaûi Phaùp Vaät Lieäu Keát caáu khung beâ toâng coát theùp. Töôøng bao beân ngoaøi coâng trình: töôøng xaây gaïch daøy 200, giôùi haïn ngaên chaùy 150 phuùt. Töôøng ngaên beân trong caùc haïng muïc: töôøng gaïch oáng daøy 100, keát hôïp vaùch ngaên nheï. Töôøng trong, ngoaøi: Mastic, sôn nöôùc maøu saéc haøi hoøa, töôøng khu vöïc veä sinh oáp ñaù granite nhaân taïo 300x300, maøu nhaït. Saøn, neàn: laùt ñaù granite töï nhieân vaø ñaù granite nhaân taïo… Traàn: Mastic, sôn nöôùc hoaëc traàn thaïch cao, khung nhoâm. Thieát bò ñieän, chieáu saùng, thieát bò veä sinh coù chaát löôïng cao, maøu saéc haøi hoøa trang nhaõ phuø hôïp vôùi maøu sôn vaø gaïch neàn.1.3 GIAÛI PHAÙP ÑI LAÏI1.3.1 Giao Thoâng Theo Phöông Ñöùng: Toaøn coâng trình söû duïng 2 thang maùy vaø 2 caàu thang boä. Beà roäng caàu thang boä laø 1.2m ñöôïc thieát keá ñaûm baûo yeâu caàu thoaùt ngöôøi nhanh, an toaøn khi coù söï coá xaûy ra. Caàu thang maùy, khoaûng caùch xa nhaát ñeán caàu thang < 20m ñeå giaûi quyeát vieäc phoøng chaùy chöõa chaùy. Rieâng vôùi phoøng kyõ thuaät ( phoøng chöùa maùy phaùt ñieän vaø maùy bieán aùp) coøn boá trí 1 caàu thang ñi töø taàng haàm.1.3.2 GIAO THOÂNG NGANG:Bao goàm caùc haønh lang ñi laïi, saûnh, hieân, haønh lang ngoaøi.1.4 CAÙC GIAÛI PHAÙP KYÕ THUAÄT1.4.1 Ñieän Coâng trình söû duïng ñieän ñöôïc cung caáp töø hai nguoàn: löôùi ñieän thaønh phoá vaø maùy phaùt ñieän rieâng. Toaøn boä ñöôøng daây ñieän ñöôïc ñi ngaàm (ñöôïc tieán haønh laép ñaët ñoàng thôøi khi thi coâng). Heä thoáng caáp ñieän chính ñi trong caùc hoäp kyõ thuaät ñaët ngaàm trong töôøng vaø phaûi baûo ñaûm an toaøn khoâng ñi qua caùc khu vöïc aåm öôùt, taïo ñieàu kieän deã daøng khi caàn söõa chöõa. ÔÛ moãi taàng ñeàu coù laép ñaët heä thoáng an toaøn ñieän: heä thoáng ngaét ñieän töï ñoäng töø 1A ñeán 80A ñöôïc boá trí theo taàng vaø theo khu vöïc (ñaûm baûo an toaøn phoøng choáng chaùy noå)1.4.2 Heä Thoáng Cung Caáp Nöôùc Coâng trình söû duïng nguoàn nöôùc töø 2 nguoàn: nöôùc ngaàm vaø nöôùc maùy. Taát caû ñöôïc chöùa trong beå nöôùc ngaàm ñaët ngaàm döôùi saûnh. Sau ñoù maùy bôm seõ ñöa nöôùc leân beå chöùa nöôùc ñaët ôû maùi vaø töø ñoù seõ phaân phoái ñi xuoáng caùc taàng cuûa coâng trình theo caùc ñöôøng oáng daãn nöôùc chính. Caùc ñöôøng oáng ñöùng qua caùc taàng ñeàu ñöôïc boïc trong hoäp Gaine. Heä thoáng caáp nöôùc ñi ngaàm trong caùc hoäp kyõ thuaät. Caùc ñöôøng oáng cöùu hoûa chính ñöôïc boá trí ôû moãi taàng1.4.3 Heä Thoáng Thoaùt Nöôùc Nöôùc möa töø maùi seõ ñöôïc thoaùt theo caùc vò trí thu nöôùc ( beà maët maùi ñöôïc taïo doác ) vaø chaûy vaøo caùc oáng thoaùt nöôùc möa (oáng theùp  =90mm) ñi xuoáng döôùi. Rieâng heä thoáng thoaùt nöôùc thaûi söû duïng seõ ñöôïc boá trí ñöôøng oáng rieâng.1.4.4 Heä Thoáng Thoâng Gioù Vaø Chieáu Saùng:Chieáu saùng Toaøn boä toaø nhaø ñöôïc chieáu saùng baèng aùnh saùng töï nhieân vaø baèng ñieän. ÔÛ taïi caùc loái ñi leân xuoáng caàu thang, haønh lang vaø nhaát laø taàng haàm ñeàu coù laép ñaët theâm ñeøn chieáu saùng.Thoâng gioù ÔÛ caùc taàng ñeàu coù cöûa soå taïo söï thoâng thoaùng töï nhieân nhaèm taïo söï thoâng thoaùng theâm cho taàng treät laø nôi coù maät ñoä ngöôøi taäp trung cao nhaát. Rieâng taàng haàm coù boá trí theâm caùc khe thoâng gioù vaø chieáu saùng.1.4.5 An Toaøn Phoøng Chaùy Chöõa Chaùy ÔÛ moãi taàng ñeàu ñöôïc boá trí moät choã ñaët thieát bò chöõa chaùy (vo

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: T.S TRƯƠNG QUANG THÀNH CHƯƠNG GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH VÀ GIẢI PHÁP KẾT CẤUCHO CÔNG TRÌNH 1.1 SƠ LƯC VỀ CÔNG TRÌNH Ngân Hàng TMCP Sài Gòn Thương Tín - Chi Nhánh Bến Tre (Sacombank chi nhánh Bến tre) khu đất xây dựng nằm 14C Đại Lộ Đồng Khởi, phường Phú Khương, thị xã Bến Tre, Tỉnh Bến Tre * Ranh giới khu đất sau: - Mặt tiền hướng Tây giáp Đại Lộ Đồng Khởi - Hướng Nam giáp hẻm Các mặt lại giáp khu dân cư 1.2 GIẢI PHÁP MẶT BẰNG MẶT ĐỨNG VÀ PHÂN KHU CHỨC NĂNG 1.2.1 Giải Pháp Mặt Bằng Và Phân Khu Chức Năng - Cao ốc văn phòng Sacombank chi nhánh bến tre: 1hầm, trệt, lầu, sân thượng, mái + Tầng hầm : nơi để xe + Tầng dành cho giao dịch ngân hàng công phục vụ tiện ích kèm thang máy, không gian internet hỗ trợ… + Các tầng lại dành cho văn phòng doanh nghiệp phòng kèm hành chánh, giám đốc, tiếp khách, … + Tầng sân thượng: bố trí hồ nước mái, văn phòng … + Tầng mái: Bố trí hệ thống chống sét, lam trang trí 1.2.2 Giải Pháp Mặt Đứng Công trình có hình khối kiến trúc đại phù hợp với tính chất trụ sở đơn vị kinh tế kinh tế có tầm cỡ Với nét ngang thẳng đứng tạo nên bề vững vàng cho công trình 1.2.3 Giải Pháp Vật Liệu - Kết cấu khung bê tông cốt thép - Tường bao bên công trình: tường xây gạch dày 200, giới hạn ngăn cháy 150 phút - Tường ngăn bên hạng mục: tường gạch ống dày 100, kết hợp vách ngăn nhẹ - Tường trong, ngoài: Mastic, sơn nước màu sắc hài hòa, tường khu vực vệ sinh ốp đá granite nhân tạo 300x300, màu nhạt - Sàn, nền: lát đá granite tự nhiên đá granite nhân tạo… - Trần: Mastic, sơn nước trần thạch cao, khung nhôm - Thiết bị điện, chiếu sáng, thiết bị vệ sinh có chất lượng cao, màu sắc hài hòa trang nhã phù hợp với màu sơn gạch 1.3 GIẢI PHÁP ĐI LẠI SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: T.S TRƯƠNG QUANG THÀNH 1.3.1 Giao Thông Theo Phương Đứng: Toàn công trình sử dụng thang máy cầu thang Bề rộng cầu thang 1.2m thiết kế đảm bảo yêu cầu thoát người nhanh, an toàn có cố xảy Cầu thang máy, khoảng cách xa đến cầu thang < 20m để giải việc phòng cháy chữa cháy Riêng với phòng kỹ thuật ( phòng chứa máy phát điện máy biến áp) bố trí cầu thang từ tầng hầm 1.3.2 GIAO THÔNG NGANG: Bao gồm hành lang lại, sảnh, hiên, hành lang 1.4 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT 1.4.1 Điện Công trình sử dụng điện cung cấp từ hai nguồn: lưới điện thành phố máy phát điện riêng Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt đồng thời thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường phải bảo đảm an toàn không qua khu vực ẩm ướt, tạo điều kiện dễ dàng cần sữa chữa Ở tầng có lắp đặt hệ thống an toàn điện: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an toàn phòng chống cháy nổ) 1.4.2 Hệ Thống Cung Cấp Nước Công trình sử dụng nguồn nước từ nguồn: nước ngầm nước máy Tất chứa bể nước ngầm đặt ngầm sảnh Sau máy bơm đưa nước lên bể chứa nước đặt mái từ phân phối xuống tầng công trình theo đường ống dẫn nước Các đường ống đứng qua tầng bọc hộp Gaine Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa bố trí tầng 1.4.3 Hệ Thống Thoát Nước Nước mưa từ mái thoát theo vị trí thu nước ( bề mặt mái tạo dốc ) chảy vào ống thoát nước mưa (ống thép φ =90mm) xuống Riêng hệ thống thoát nước thải sử dụng bố trí đường ống riêng 1.4.4 Hệ Thống Thông Gió Và Chiếu Sáng: *Chiếu sáng Toàn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng *Thông gió Ở tầng có cửa sổ tạo thông thoáng tự nhiên nhằm tạo thông thoáng thêm cho tầng nơi có mật độ người tập trung cao Riêng tầng hầm có bố trí thêm khe thông gió chiếu sáng 1.4.5 An Toàn Phòng Cháy Chữa Cháy SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: T.S TRƯƠNG QUANG THÀNH Ở tầng bố trí chỗ đặt thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Bể chứa nước mái, cần huy động để tham gia chữa cháy Ngoài ra, phòng có lắp đặt thiết bị báo cháy (báo nhiệt) tự động 1.5 Đặc Điểm Khí Hậu-Khí Tượng –Thủy Văn Đặc điểm khí hậu tỉnh Bến Tre chia thành hai mùa rõ rệt : - Mùa mưa : từ tháng đến tháng 11 có + Nhiệt độ trung bình : 25oC +Nhiệt độ thấp : 20oC +Nhiệt độ cao : 36oC +Lượng mưa trung bình : 274.4 mm (tháng 4) +Lượng mưa cao : 638 mm (tháng 5) +Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11) + Độ ẩm tương đối trung bình : 48.5% - Mùa khô : +Nhiệt độ trung bình : 27oC 40oC +Nhiệt độ cao : - Gió : + Mùa khô : Gió Đông Nam : chiếm 30% - 40% Gió Đông : chiếm 20% - 30% - Mùa mưa : Gió Tây Nam : chiếm 66% - Hướng gió Tây Nam Đông Nam có vận tốc trung bình: 2,15 m/s - Gió thổi mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, có gió Đông Bắc thổi nhẹ - Khu vực thành phố Bến tre chịu ảnh hưởng gió bão SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: T.S TRƯƠNG QUANG THÀNH CHƯƠNG TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 29000 S5 S15 3000 3000 D6(200X500) S15 D7(300X700) 1000 S16 6000 4250 1000 D18(300X400) D3(200X500) S5 D9(300X600) S10 S10 S11 S11 D4(300X700) S11 3750 S11 D13(300X700) S10 D16(200X500) S10 D13(300X700) S5 D16(200X500) S5 D16(200X500) D13(300X700) D13(300X700) 3750 S3 D8(200X500) D13(300X700) 7500 D5(200X500) D1(300X600) D7(300X700) C 4000 6500 4000 8000 4300 4300 2750 D10(200X400) S14 S8 D7(300X700) D3(200X500) S13 4250 S8 D9(300X600) S15 S15 D6(200X500) 4250 4250 8500 4300 1700 6000 29000 SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN TRE 1000 S16 D12(300X700) D12(300X700) D17(200X300) S8 B 1000 S7 D18(300X400) S16 D15(200X500) D15(200X500) D9(300X600) D8(200X500) D4(300X700) D18(300X400) 1000 S8 S12 D11(300X700) 3500 S7 D1(300X600) 3250 S7 S12 S9 D7(300X700) D5(200X500) S1 3250 S9 S12 D10(200X400) D11(300X700) D14(200X500) S7 D2(200X400) S1 S6 D4(300X700) D11(300X700) D14(200X500) D11(300X700) 3500 7000 S1 S12 D8(200X500) D14(200X500) S6 S2 D1(300X600) S1 S9 D5(200X500) D15(200X500) 4300 S2 D15(200X500) D2(200X400) S9 D18(300X400) S6 D12(300X700) S6 D11(300X700) S2 D18(300X400) S2 D12(300X700) D12(300X700) 4300 D9(300X600) 1000 D D10(200X400) D2(200X400) 8600 23100 4250 3750 S4 B 1000 S16 8500 4000 D4(300X700) C A 4000 D18(300X400) D1(300X600) D18(300X400) 1000 1500 3750 D 1000 1000 5000 D18(300X400) 8000 D18(300X400) 6500 A ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: T.S TRƯƠNG QUANG THÀNH 2.1 LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN Sàn phải đủ độ cứng để không bị rung động, dịch chuyển chịu tải trọng ngang (gió, bão, động đất …) làm ảnh hưởng đến công sử dụng Độ cứng mặt phẳng sàn đủ lớn để truyền tải trọng ngang vào khung, giúp chuyển vị đầu cột Trên sàn, hệ tường ngăn hệ dầm đỡ bố trí vị trí sàn mà không làm tăng đáng kể độ võng sàn Ngoài xét đến chống cháy sử dụng công trình nhà cao tầng, chiều dày sàn tăng đến 50% so với công trình mà sàn chịu tải trọng đứng Kích thước tiết diện phận sàn phụ thuộc vào nhịp sàn mặt tải trọng tác dụng 2.1.1 Kích thước sơ tiết diện dầm Sơ chọn chiều cao dầm theo công thức sau: hd = ld md (2.1) đó: md - hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng; md = ÷ 12 - hệ dầm chính, khung nhịp; md = 12 ÷ 16 - hệ dầm phụ, khung nhiều nhịp; md = 16 ÷ 20 - hệ dầm giao; ld - nhịp dầm (khoảng cách hai trục dầm) Bề rộng dầm chọn theo công thức sau: 1 1 bd =  ÷ hd 2 4 (2.2) Kích thước tiết diện dầm trình bày bảng KÝ HIỆU DẦM D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 D10 D11 D12 D13 NHỊP DẦM m 6.5 6.5 8 8.5 8.5 8.5 6 8.6 7.5 SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH TIẾT DIỆN CHỌN cm 300x600 200x400 200x500 300x700 200x500 200x500 300x700 200x500 300x600 200x400 300x700 300x700 300x700 GHI CHÚ DẦM CHÍNH DẦM GIAO DẦM GIAO DẦM CHÍNH DẦM GIAO DẦM MƠI DẦM CHÍNH CONSOLE DẦM CHÍNH DẦM GIAO DẦM MƠI DẦM MƠI DẦM MƠI SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG D14 D15 D16 D17 D18 GVHD: T.S TRƯƠNG QUANG THÀNH 8.6 7.5 2.75 200x500 200x500 200x500 200x300 300x400 DẦM GIAO DẦM GIAO DẦM GIAO DẦM GIAO CONSOLE 2.1.2 Chiều dày sàn hs Chọn sơ chiều dày sàn theo công thức sau: hs = D l ms (2.3) đó: D=0.8 ÷ 1.4 - hệ số kinh nghiệm phụ thuộc hoạt tải sử dụng; ms=30 ÷ 35 - loại dầm(bản phương); md=40 ÷ 45 - kê bốn cạnh(bản phương); l - nhịp cạnh ngắn ô bản(hoặc phương lk với loại 1) Đối với nhà dân dụng chiều dày tối thiểu sàn hmin= 5cm Bảng : Phân loại ô sàn Số hiệu sàn Số lượng S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 S14 S15 4 1 4 4 4 4 1 S16 Cạnh dài l2 (m) Cạnh ngắn l1 (m) Diện tích (m2) Tỷ số l2 / l1 Hệ số ms Phân loại ô sàn Chiều dày hs (cm) 3.5 3.25 4.3 6.5 3.75 4.3 4.25 4.3 4.25 3.75 4.3 2.75 4.25 3.25 3.75 1.5 3.75 3.5 3.5 4.25 3.75 3 1.7 4.25 11.375 13.975 24.375 5.625 15 17.2 14 14.875 18.275 15.938 11.25 12.9 4.68 25.5 4.25 1.08 1.32 1.73 2.50 1.07 1.08 1.14 1.21 1.01 1.13 1.25 1.43 1.62 1.41 4.25 (40-45) (40-45) (40-45) (30-35) (40-45) (40-45) (40-45) (40-45) (40-45) (40-45) (40-45) (40-45) (40-45) (40-45) (30-35) phương phương phương phương phương phương phương phương phương phương phương phương phương phương phương 81 81 94 50 94 100 88 88 106 94 75 75 43 106 33 4 4.00 (30-35) baûn phương 33 Vậy chọn hs = 100 mm cho toàn sàn, nhằm thỏa mãn truyền tải trọng ngang cho kết cấu đứng 2.2 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN Tải trọng tác dụng lên sàn gồm có: SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: T.S TRƯƠNG QUANG THÀNH 2.2.1 Tónh tải Tải trọng thường xuyên (tónh tải) bao gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn đó: gstt = γi δi ∑ γ δ n i i (2.4) i - khoái lượng riêng lớp cấu tạo thứ i; - chiều dày lớp cấu tạo thứ i; ni - hệ số độ tin cậy lớp thứ i; Kết tính toán trình bày bảng 2.3 Tónh tải tác dụng lên sàn STT Các lớp cấu tạo γ(daN/m3) δ(mm) N gstc(daN/m2) gstt(daN/m2) Gaïch Ceramic 2000 10 1.1 20 22 Vữa lót 1800 30 1.3 54 70.2 Sàn BTCT 2500 100 1.1 250 275 Vữa trát trần 1800 15 1.3 27 35.1 Traàn treo 1.2 30 36 ∑gstt 438.3 - Gaïch Ceramic, γ1 = 2000 daN/m3, δ1 = 10mm, n=1.1 - Vữa lót, γ2 = 1800 daN/m3, δ2 = 30mm, n=1.3 - Saøn BTCT, γ3 = 2500 daN/m3, δ3 = 100mm, n=1.1 - Vữa trát trần, γ4 = 1800 daN/m3, δ4 = 15mm, n=1.3 2.2.2 Hoaït tải Các lớp cấu tạo sàn Tải trọng phân bố sàn lấy theo TCVN 2737:1995 ([1]) sau: Ptt = ptc.np (2.5) đó: SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH 10 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG ptc np Số hiệu sàn S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 S14 S15 S16 GVHD: T.S TRƯƠNG QUANG THÀNH - tải trọng tiêu chuẩn lấy theo Bảng 3/[1]; - hệ số độ tin cậy, theo 4.3.3/[1]: n=1.3 ptc < 200 daN/m2 n=1.2 ptc ≥ 200 daN/m2 HOẠT TẢI TÁC DỤNG LÊN SÀN Công Hoạt tải ptc (daN/m2) n Hoạt tải ptt (daN/m2) Văn Phòng Vệ Sinh Văn Phòng Văn Phòng Văn Phòng Văn Phòng Văn Phòng Văn Phòng Văn Phòng Văn Phòng Văn Phòng Văn Phòng Văn Phòng Văn Phòng Văn Phòng Văn Phòng 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 2.2.3 Tải trọng tường ngăn Trọng lượng tường ngăn qui đổi thành tải phân bố sàn (cách tính đơn giản mang tính chất gần đúng) Tải trọng tường ngăn có xét đến giảm tải (trừ 30% diện tích lỗ cửa), tính theo công thức sau: g tqd = đó: l t ht g ttc 70% A (2.6) lt ht A gttc - chiều dài tường; - chiều cao tường; - diện tích ô sàn (A = ld x ln); - trọng lượng đơn vị tiêu chuẩn tường với: tường 110 gạch ống: gttc = 180(daN/m2); tường 220 gạch ống: gttc = 330 (daN/m2) n - hệ số độ tin cậy, n=1.3 SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH 11 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: T.S TRƯƠNG QUANG THÀNH Trên mặt kiến trúc ta thấy có ô sàn S2 có tường ngăn Kết trình bày bảng Tải trọng tường ngăn quy đổi Số hiệu sàn S2 Chiều Chiều dài cao Tường tường Diệntích lt ht (m2) 13.975 (m) 19.9 (m) Trọng lượng tiêu Trọng lượng tiêu chuẩn chuẩn tc qd gt (daN/m ) n gt (daN/m2) 180 1.3 699.74 2.2.4 Toång hợp tải trọng KH SÀN TỔNG HỢP TẢI TRỌNG TĨNH TẢI TĨNH TẢI HOẠT TẢI TT-T.PHẦN gstt S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 gtqd pstt qb (daN/m2) 438.3 438.3 438.3 438.3 438.3 438.3 438.3 438.3 438.3 438.3 438.3 438.3 438.3 (daN/m2) 699.74 0 0 0 0 0 (daN/m2) 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 240 (daN/m2) 678.3 1378.04 678.3 678.3 678.3 678.3 678.3 678.3 678.3 678.3 678.3 678.3 678.3 SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH 12 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG S14 S15 S16 438.3 438.3 438.3 GVHD: T.S TRƯƠNG QUANG THÀNH 0 240 240 240 678.3 678.3 678.3 2.3 TÍNH TOÁN CÁC Ô BẢN SÀN 2.3.1 Tính toán ô làm việc phương (bản loại dầm) Theo bảng bảng phân loại ô sàn ô sàn phương cần tính : S4,S15,S16 Ô tính ô đơn, bỏ qua ảnh hưởng ô sàn bên cạnh Tính theo sơ đồ đàn hồi Cắt dải có bề rộng 1m theo phương cạnh ngắn để tính Nhịp tính toán khoảng cách trục dầm a.Xác định sơ đồ tính Xét tỉ số hd/hs để xác định liên kết sàn với dầm: hd ≥ ⇒ Bản sàn liên kết ngàm với dầm hs hd ⇒ Bản sàn liên kết khớp với dầm hs Rk=100 (T/m2) Có : (ac+h0)h0kRk=(0.6+3.6) x 1.35 x 0.75 x 105=446.5(T) Ta thấy: (ac+b)h0kRk=446.5(T)> Pxt = 283.51(T) SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH TRE Trang 43 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN ĐỒ ÁN KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: TS TRƯƠNG QUANG THÀNH 700 1400 1450 700 45 45 1400 700 4000 1500 600 Vậy đài móng kơng bị chọc thủng 600 600 1400 1400 600 4000 b Kiểm tra choc thủng theo mặt phẳng nghiêng -Tính tốn chọc thủng cọc gây chọc thủng đài móng Q ≤ [Q ] = β bho Rbt Trong đó: Q: Tổng phản lực cọc nằm ngồi tiết diện nghiêng b: bề rộng đài móng h  β: Hệ số khơng thứ ngun, tính theo cơng thức β = 0.7 × +  o   c  c: Khoảng cách từ mép cột đến mép gần cọc Ta có: Q = P3 + P4=143.33 + 140.18 = 283.51(T) b = 3.6 m c=1.45m  1.35  β = 0.7 × +   = 0.956  1.45  Q P = 162.47+161.93+182.105+182.64=689.145(T) Fb – khả chống nén thủng bê tông; α t – hệ số, với bê tông nặng α t =1; Rbt – cường độ tính toán chịu kéo bê tông, Rbt = 10.5daN/cm2; Um– giá trị trung bình chu vi đáy tháp nén thủng =>Um = 0.5[2(0.6+0.6)+2(2.176+2.176)]= 5.55m; h0 – chiều cao có ích đài móng, h0 = 1,35 m; • tgα = • • • • Suy : h0 , Ct = max(C1, C2) = 0.788m, Ct (C1, C2 – khoảng cách mặt từ mép cột đến mép đáy tháp chọc thủng, C1 = 0788m, C2 = 0.788m) 1.35 => tgα1 = = 1.73< 2.5 0.788 Fb = αt RbtU m h0tgα1 = 1x1050x5.55x1.35x1.73 = 1337.3(kN) SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH TRE Trang 45 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN ĐỒ ÁN KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: TS TRƯƠNG QUANG THÀNH Vậy P= 689.14(T) < Fb = 1337.3(kN) Do chiều cao đài hdai = 1.5 m thỏa mãn điều kiện để đài không bị cột chọc thủng Tính cốt thép đài cọc Tải trọng tác dụng lên cọc tính phần kiểm tra lực tác dụng lên cọc, giá tri cho bảng sau: TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CỌC CỌC Xi(m) Yi(m) Pi(T) -1.4 -1.4 162.47 -1.4 1.4 161.93 1.4 1.4 182.105 1.4 -1.4 182.64 Xem đài cọc làm việc console ngàm mép cột, chịu tác đông thẳng đứng từ cọc Thép đặt cho đài theo hai phưng để chịu moment uốn P3+P4 1050 P2+P3 I 600 1400 4000 1050 I 1400 600 II 600 1400 1400 600 4000 II  Mặt cắt ngàm I-I - Moment MI-I: - MI-I=(P2 +P3)x rI = (162.47+161.93) x 1.05 = 340.62(T.m) Diện tích cốt thép cần: Fa' = M I −I 340.62 × 1000 = = 100.12(cm ) 0.9 × h0 × Rs 0.9 × 1.35 × 2800 Chọn thép : 28Φ22 a140 (Fa=106.428cm2)  Chọn 28Φ22 a140  Mặt cắt ngàm II-II SVTH: NGUYEÃN LÊ THANH CẢNH TRE Trang 46 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN ĐỒ ÁN KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: TS TRƯƠNG QUANG THAØNH - Moment MII-II: - MII-II=(P3 +P4)x rII = (182.105+182.64) x 1.05= 382.98(T.m) Diện tích cốt thép cần: Fa' = M II − II 382.98 × 1000 = = 112.57(cm ) 0.9 × h0 × Rs 0.9 × 1.35 × 2800 Chọn thép : 30Φ22 (Fa=114.03cm2)  Chọn 30Φ22 a130 B TÍNH TỐN MĨNG M2 Tải trọng MĨNG M2 TC Ntc (T) -636.52 -553.5 Mxtc (Tm) 15.38 13.4 Mytc (Tm ) -0.524 -0.46 Qxtc (T) -0.49 -0.43 Qytc (T) 8.37 7.3 Sức chịu tải cọc: Ptk=233.96(T) Diện tích đài bố trí cọc đài Giả thuyết khoảng cách cọc 3d (từ 3d đến 6d), ứng suất trung bình đế móng là: Ptk 233.96 = = 72.2(T / m ) 2 (3d ) (3.0, 6) tt N0 636.52 Fd = = = 9.3(m ) Diện tích đáy đài: σ th − γ h 72.2 − x1.6 σ th = →chọn diện tích đài móng: (BxL)=(3X3)m (Fd=9 m2) Trọng lượng đài cọc: Qd = 1,1.Fd γ bt hd = 1,1× × 2,5 × 1, = 37.125(T ) Số lượng cọc: n = µ tt N + Qd 636.52 + 37.125 = x1.2 = 3.5 (cọc) Ptk 233.96 600 600 900 900 600 3000 600 →chọn cọc, bố trí sau: 600 900 900 600 3000 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc Lực tác dụng lên cọc trọng tâm đáy đài: SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH TRE Trang 47 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN ĐỒ ÁN KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: TS TRƯƠNG QUANG THÀNH tt Ntt= N o + Qd = 636.52+ 37.125 = 673.65 (T) tt tt tt M x = M ox + Qoy hd = 15.37 +8.37 x 1.5 = 27.93 (T.m) tt tt tt M y = M oy + Qox hd = -0.524 –0.49 x 1.5 = -1.3(T.m) Tải trọng tác dụng lên cọc xác đinh theo cogn6 thức: ∑N Pi = tt + n Trong đó: ∑x ∑y tt M y X i ∑X y + tt M x yi ∑ yi2 i = × 0.92 = 3.24( m ) i = × 0.9 = 3.24( m2 ) (xi, yi): tọa độ tâm cọc thứ I so với tâm đài móng TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CỌC CỌC Xi(m) Yi(m) Pi(T) -0.9 -0.9 176.53 -0.9 0.9 161.02 0.9 0.9 160.29 0.9 -0.9 175.8 Từ bảng giá trị tải trọng cọc, ta có: Pmax=P1=176.53(T)0→ Cọc không bị nhổ Kiểm tra lực tác dụng lên đất Độ lún móng cọc tính theo độ lún móng khối quy ước Trong đó: ϕ × h + ϕ × h2 + + ϕ n × hn ϕ tb = 1 h1 + h2 + + hn ⇒ ϕtb = 17 10 ×1,5 + 12050' × + 15030' × + 190 27 ' × 7, = 160 21' 1,5 + + + 7,5 ' ϕtb 160 21' = = 405' 4 +Kích thước khối móng quy ước : -Chiều dài khối móng quy ước là: LM = L + Lctgα = + x 22 x tg405’ = 6.5(m) (với L khoảng cách tính từ mép cọc biên) - Chiều rộng khối móng quy ước là: BM = B + Lctgα = + x 22 x tg405’ = 6.5 (m) - Chieàu cao khối móng quy ước là: HM = Lc + hđ = 22 + 1,5 = 23,5 (m) - Diện tích khối móng quy ước là: FM = BM x LM = 6.5x6.5 = 42.25 (m2) Do đó: α = SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH TRE Trang 48 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN ĐỒ ÁN KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: TS TRƯƠNG QUANG THÀNH tc No tc Mo SÀN TẦNG HẦM α 1500 22000 α HMQƯ =23.5m -1.3m N M σ BMQÖ = 6.5m σ max LMQÖ = 6.5m - xác định trọng lượng đài móng đất phủ đài - Q1=Qd=37.125 (T) Trọng lượng cọc móng - Q2=n.Qc=4 x 26.26=105.04 (T) Trọng lượng đất từ mũi cọc đến đáy đài Q3=(Fm - n.AP).Σγi.hi=1*1.8*(42.25-0.5026*4)=72.43(T) →Qm=Q1+Q2+Q3=214.595(T) Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất kể từ mũi cọc trở lên γ tb = Qm 214.595 = = 0.34(T / m3 ) Fm hm 42.25 × (1,5 + 23.5) Nội lực tiêu chuẩn gây đáy MKQƯ SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH TRE Trang 49 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN ĐỒ ÁN KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: TS TRƯƠNG QUANG THÀNH tc N tc = N o + Qm= 636.52+214.595= 851.115 (T) tc tc tc M x = M ox + Qoy ( hc + hđ ) = 15.37+8.37x (22+1.5)= 212.065(T.m) tc tc tc M y = M oy + Qox (hcđ+ h ) = −0.524 − 0.49 × (22 + 1.5) = −12.04(T m) Áp lực tiêu chuẩn đáy MKQƯ R tc = m1m2 ( A.b y + Bhm y + D.c tc ) tc K Với m1 = 1,3 ; m2 = 1,1 : hệ số điều kiện làm việc đất điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại đất Ktc : hệ số độ tin cậy (Ktc = : đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ thí nghiệm) γ : dung lớp đất từ đáy khối móng quy ước trở xuống γ’: dung lớp đất từ đáy khối móng quy ước trở lên A,B,D: hệ số phụ thuộc vào góc ma sát MKQƯ nằm lớp đất thứ có φ = 30,50 Tra bảng 1.21 trang 53 giáo trình “Nền Móng” (Châu Ngọc Ẩn), ta được: A= 1.0079; B = 5.0318; D = 7.8404 γ’ = γtb = 0.34(T/m3) γ= 0.34 (T/m3) cct = 2.8 (T/m2) b= Bm=6.5(m) hm=1,5 +22 =23.5 (m) →Rtc = 1,3.1,1.(1.0079x5.79x0.34+5.038x23.5x1,24+7.9404x2.8)=222.77(T/m2) ứng suất đáy MKQƯ σ Tb N tc 851.115 = = = 20.14(T / m ) Fm 42.25 σ max tc tc N tc M x M y 851.15 212.065 12.04 = + + = + − = 24.515(T / m ) Fm Wx Wy 42.25 45.77 45.77 σ = tc tc N tc M x M y 851.15 212.065 12.04 + + = − + = 18.17(T / m ) Fm Wx Wy 42.25 45.77 45.77 Trong Wx, Wy – Momen chống uốn khối móng quy ước bh 6.5 x6.52 = = 45.77(T / m ) 6 bh 6.5 x6.52 Wy = = = 45.77(T / m ) 6 Wx = Ta thấy : σtb =20.14 (T/m2) < Rtc =222.77(T/m2) σmax =24.515 (T/m2) Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH TRE Trang 50 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN ĐỒ ÁN KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: TS TRƯƠNG QUANG THÀNH Kiểm tra độ lún móng Để tính lún ta dùng tải tiêu chuẩn Tính lún cho mo1ún theo phương pháp cộng phân tố Cộng lún phân tố đến phân tố có σgh≤0.2σbt dừng lại -Áp lực thân mũi cọc: σbt = Σ(γi*hi) =2*2+1.8*1+0.83*1+0.88*7.6+0.9*9.4= 20.522(T/m2) Chia đất MKQƯ thành lớp có chiều dày hi≤0.2Bm, chọn hi=1m Ứng suất gây lún đáy MKQƯ σ gh=σtb-γtbhm=20.14-0.34x20.5=13.17(T/m ) gh gh σ =k σ (hệ số k tra bảng) σzgl bt = (σigl + σi+1gl)/2 Trị số ko tra bảng ứng với: 2Z/B tỉ số: L =1 B Trong đó, Z lấy từ đáy móng khối qui ước -Chia đất đáy móng khối qui ước thành lớp có chiều dày: hi ≤ Bm 6.5 = = 1.625 chọn hi=1m 4 Ta có bảng tính lún sau : σzigl σzbt σbt tb (T/m2) (T/m2) (T/m2) 20.55 10.84 Stt Z(m) 2Z/Bm ko 0 1 0.46 0.936 12.3 21.34 9.44 2 0.91 0.747 9.8 22.19 7.215 3 1.37 0.539 7.09 23.08 8.445 4 1.83 0.384 5.05 24 6.07 5 2.03 0.23 3.029 24.96 13.17 -Tại độ sâu Z=4 m, đáy móng khối qui ước có : σzgl =3.029 (T/m2) < 0.2*σbt =0.2*24.96=4.992 (T/m2) -Mô đun biến dạng đàn hồi lớp đất thứ : E=65.6 (kG/cm2)=656 (T/m2); β=0.19 SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH TRE Trang 51 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN ĐỒ ÁN KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: TS TRƯƠNG QUANG THÀNH -Độ lún tính cơng thức : Si = β tb 0.19 σ i hi = * 32.66*1 E 656 = 0.039(m)=3.9 cm < [Sgh]=8cm (thỏa điều kiện tính biến dạng) ± 0.00 -1.0m LỚP ĐẤT SAN LẤP -1.3m SÀN TẦNG HẦM -5.0m -2.8m LỚP SÉT LẪN XÁC THỰC VẬT γ 18,28 KN/m C 1,7 KN/m ; ϕ 17 10' -5.0m M.N.N LỚP BÙN SÉT LẪN XÁC THỰC VẬT γ 18,99 KN/m γñn 9,49 KN/m C 14,7 KN/m ; ϕ 12 50' -10.0m -18.0m LỚP SÉT VÀNG NÂU γ 19,88 KN/m2 γñn 10,13 KN/m2 C 3,3 KN/m2 ; ϕ 15 30' LỚP SÉT PHA CÁT γ 19,41 KN/m2 γñn 9,89 KN/m2 C 3,5 KN/m 2; ϕ 19 27' -24.8m 20.55(T/m²) 21.34(T/m²) 13.17(T/m²) 12.3(T/m²) 22.19(T/m²) 23.08(T/m²) 9.8(T/m²) 24(T/m²) 24.96(T/m²) 7.09(T/m²) (σz ) bt 5.05(T/m²) 3.029(T/m²) (σz ) gl Kiểm tra điều kiện chọc thủng a Tính tốn chọc thủng: Chiều cao làm việc đài: h0=hđ - 0.15 = 1.5 – 0.15 = 1.35m Pxt= P3 + P4=143.33 + 140.18 = 283.51(T) Điều kiện kiểm tra: Pxt≤ (ac+b)h0kRk Trong đó: Pxt : tổng nội lực nằm mép đài lăng trụ chọc thủng b : bề rộng đài móng ac: cạnh tiết diện cột trụ song song với mép lăng thẻ chọc thủng h0 : chiều cao làm viêc đài k : hệ số phụ thuộc tỷ số c/h0 =0.97, tra bảng ta k=0.75 Rk : cường độ chịu kéo tính tốn bê tơng B25 => Rk=100 (T/m2) Có : (ac+h0)h0kRk=(0.6+3.6) x 1.35 x 0.75 x 105=446.5(T) SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH TRE Trang 52 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN ĐỒ ÁN KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: TS TRƯƠNG QUANG THÀNH 900 45 45 900 600 3000 600 1050 600 1500 600 Ta thấy: (ac+b)h0kRk=446.5(T)> Pxt = 283.51(T) Vậy đài móng kơng bị chọc thủng 600 600 900 900 600 3000 b Kiểm tra choc thủng theo mặt phẳng nghiêng -Tính tốn chọc thủng cọc gây chọc thủng đài móng Q ≤ [Q ] = β bho Rbt Trong đó: Q: Tổng phản lực cọc nằm ngồi tiết diện nghiêng b: bề rộng đài móng h  β: Hệ số khơng thứ ngun, tính theo cơng thức β = 0.7 × +  o   c  c: Khoảng cách từ mép cột đến mép gần cọc Ta có: Q = P3 + P4=143.33 + 140.18 = 283.51(T) b = 3.6 m c=1.45m  1.35  β = 0.7 × +   = 0.956  1.45  Q P = 176.53+161.02+160.29+175.8=673.64 (T) Fb – khả chống nén thủng bê tông; α t – hệ số, với bê tông nặng α t =1; Rbt – cường độ tính toán chịu kéo bê tông, Rbt = 10.5daN/cm2; Um– giá trị trung bình chu vi đáy tháp nén thủng =>Um = 0.5[2(0.6+0.6)+2(2.176+2.176)]= 5.55m; h0 – chiều cao có ích đài móng, h0 = 1,35 m; • tgα = • • • • Suy : h0 , Ct = max(C1, C2) = 0.788m, Ct (C1, C2 – khoảng cách mặt từ mép cột đến mép đáy tháp chọc thủng, C1 = 0788m, C2 = 0.788m) 1.35 => tgα1 = = 1.73< 2.5 0.788 Fb = αt RbtU m h0tgα1 = 1x1050x5.55x1.35x1.73 = 1337.3(T) SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH TRE Trang 54 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN ĐỒ ÁN KỸ SƯ XÂY DỰNG GVHD: TS TRƯƠNG QUANG THÀNH Vậy P= 673.64(T) < Fb = 1337.3(kN) Do chiều cao đài hdai = 1.5 m thỏa mãn điều kiện để đài không bị cột chọc thủng Tính cốt thép đài cọc Tải trọng tác dụng lên cọc tính phần kiểm tra lực tác dụng lên cọc, giá tri cho bảng sau: TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CỌC CỌC Xi(m) Yi(m) Pi(T) -0.9 -0.9 176.53 -0.9 0.9 161.02 0.9 0.9 160.29 0.9 -0.9 175.8 Xem đài cọc làm việc console ngàm mép cột, chịu tác đông thẳng đứng từ cọc Thép đặt cho đài theo hai phưng để chịu moment uốn P3+P4 600 600 900 900 3000 I 600 I 900 900 600 3000 600 II P2+P3 600 II  Mặt cắt ngàm I-I - Moment MI-I: - MI-I=(P2 +P3)x rI = (161.02+160.29) x 0.6 = 192.8(T.m) Diện tích cốt thép cần: Fa' = M I −I 192.78 ×1000 = = 56.66(cm ) 0.9 × h0 × Rs 0.9 × 1.35 × 2800 Chọn thép : 23Φ18 a130 (Fa=58.53cm2)  Chọn 23Φ18 a130  Mặt cắt ngàm II-II - Moment MII-II: SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH TRE Trang 55 SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN ... Chiếu Sáng: *Chiếu sáng Toàn nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng *Thông gió Ở tầng có cửa sổ tạo thông thoáng tự... mạnh vào mùa mưa từ tháng đến tháng 11, có gió Đông Bắc thổi nhẹ - Khu vực thành phố Bến tre chịu ảnh hưởng gió bão SVTH: NGUYỄN LÊ THANH CẢNH SACOMBANK CHI NHÁNH BẾN TRE ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ... toán khoảng cách trục dầm a.Xác định sơ đồ tính Xét tỉ số hd/hs để xác định liên kết sàn với dầm: hd ≥ ⇒ Bản sàn liên kết ngàm với dầm hs hd ⇒ Bản sàn liên kết khớp với dầm hs