Tính toán động học và động lực học của hệ thống dẫn động cho xe tải 20 tấn

Trong những năm gần đây cùng với sự phát triển mạnh mẽ của nền kinh tế thế giới, nền kinh tế việt nam cũng từng bước phát triển trên con đường CÔNG NGHIỆP HÓA – HIỆN ĐẠI HÓA. Bên cạnh đó kỹ thuật của nước ta cũng từng bước tiến bộ. Trong đó phải nói đến nghành động lực nói chung và sản xuất ô tô nói riêng, chúng ta đã liên doanh với khá nhiều hãng ô tô nổi tiếng trên thế giới như Nissan,Honda, Toyota…cùng sản xuất và lắp ráp ô tô. Để góp phần nâng cao trình độ và kỹ thuật, đội ngũ kỹ thuật của ta phải tự nghiên cứu, thiết kế tính toán đó là yêu cầu cấp thiết. Có như vậy ngành sản xuất ô tô của ta mới có thương hiệu riêng cho mình trên thị trường quốc tế.Sau khi học xong môn học ÔTÔ 2, chúng em được tổ bộ môn giao làm nhiệm vụ bài làm đồ án môn học. Trong quá trình tính toán để hoàn thành bài tậ lớn môn học chuyên nghành này, bước đầu chúng em đã gặp không ít khó khăn bỡ ngỡ nhưng cùng với sự nỗ lực của các bạn trong nhóm, và sự hướng dẫn hết sức tận tình của thầy giáo Dương Xuân Mỹ, giờ đây sau một thời gian làm việc hăng say, nghiêm túc chúng em đã hoàn thành xong bài tập lớn môn hoc Tính toán thiết kế ôtô. Tuy nhiên do là lần đầu tiên chúng em vận dụng lý thuyết đã học, vào tính toán và thiết kế ôtô cụ thể theo thông số cho trước, nên gặp rất nhiều khó khăn và không tránh khỏi những sai sót. Vì vậy chúng em rất mong sự quan tâm, sự giúp đỡ chỉ bảo của các thầy để bản thân chúng em ngày càng được hoàn thiện hơn nữa về kiến thức chuyên môn và khả năng tự nghiên cứu của mình.Qua Đồ án môn học này bản thân em đã có ý thức hơn cho nghề nghiệp của mình, đã dần hình thành cho mình phương pháp học tập và nghiên cứu mới. Cảm ơn sự giúp đỡ tận tình của thầy Dương Xuân Mỹ đã giúp em sớm hoàn thành tốt đồ án môn hoc này.Rất mong được sự giúp đỡ nhiều hơn nữa của thầy và các thầy giáo trong khoa. Em xin chân thành cảm ơnSinh viên thực hiện Lê Đức Thuận

TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHAM KỸ THUẬT VINH

KHOA CƠ KHÍ ĐỘNG LỰC

ĐỒ ÁN MÔN HỌC ÔTÔ II:

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ LY HỢP CHO XE TẢI 20 TẤN

Giáo viên hướng dẫn : DƯƠNG XUÂN MỸ Sinh Viên Thực Hiện : LÊ ĐỨC THUẬN Lớp : ĐHCN Ô TÔ A-K4

LỜI NÓI ĐẦU

Trong những năm gần đây cùng với sự phát triển mạnh mẽ của nềnkinh tế thế giới, nền kinh tế việt nam cũng từng bước phát triển trên conđường CÔNG NGHIỆP HÓA – HIỆN ĐẠI HÓA Bên cạnh đó kỹ thuậtcủa nước ta cũng từng bước tiến bộ Trong đó phải nói đến nghành độnglực nói chung và sản xuất ô tô nói riêng, chúng ta đã liên doanh với khánhiều hãng ô tô nổi tiếng trên thế giới như Nissan,Honda, Toyota…cùngsản xuất và lắp ráp ô tô Để góp phần nâng cao trình độ và kỹ thuật, độingũ kỹ thuật của ta phải tự nghiên cứu, thiết kế tính toán đó là yêu cầu

cấp thiết Có như vậy ngành sản xuất ô tô của ta mới có thương hiệu riêngcho mình trên thị trường quốc tế.

Sau khi học xong môn học ÔTÔ 2, chúng em được tổ bộ môn giaolàm nhiệm vụ bài làm đồ án môn học Trong quá trình tính toán để hoànthành bài tậ lớn môn học chuyên nghành này, bước đầu chúng em đã gặpkhông ít khó khăn bỡ ngỡ nhưng cùng với sự nỗ lực của các bạn trong

nhóm, và sự hướng dẫn hết sức tận tình của thầy giáo Dương Xuân Mỹ,

giờ đây sau một thời gian làm việc hăng say, nghiêm túc chúng em đãhoàn thành xong bài tập lớn môn hoc Tính toán thiết kế ôtô Tuy nhiên do

là lần đầu tiên chúng em vận dụng lý thuyết đã học, vào tính toán và thiết

kế ôtô cụ thể theo thông số cho trước, nên gặp rất nhiều khó khăn vàkhông tránh khỏi những sai sót Vì vậy chúng em rất mong sự quan tâm,

sự giúp đỡ chỉ bảo của các thầy để bản thân chúng em ngày càng đượchoàn thiện hơn nữa về kiến thức chuyên môn và khả năng tự nghiên cứucủa mình

Qua Đồ án môn học này bản thân em đã có ý thức hơn cho nghềnghiệp của mình, đã dần hình thành cho mình phương pháp học tập và

nghiên cứu mới Cảm ơn sự giúp đỡ tận tình của thầy Dương Xuân Mỹ

đã giúp em sớm hoàn thành tốt đồ án môn hoc này

Rất mong được sự giúp đỡ nhiều hơn nữa của thầy và các thầy giáo

trong khoa

Em xin chân thành cảm ơn!

Sinh viên thực hiện

Lê Đức Thuận

NHẬN XÉT, ĐÁNH GIÁ ĐỒ ÁN

Giáo viên hướng dẫn: Dương Xuân Mỹ

Kết quả đánh giá :

Giáo viên chấm:

Kết quả đánh giá :

ĐỒ ÁN MÔN HỌC ÔTÔ II

- Trọng lượng xe không tải 11 tấn

- Ma sát khô một đĩa , cơ cấu ép là lò xo hình trụ xe tải

- Tốc độ tối đa : 92Km/h

- Mô men xoắn lớn nhất 1275N.m

- Xe tham khảo KAMAZ KD

B Phần thiết kế và tính toán

1 Xác định mô men ma sát của ly hợp, xác định hệ số dự trữ mô men

2 Xác định kích thước cơ bản của ly hợp

3 Tính công trượt riêng

- Tính công trượt của ly hợp khi khởi động ô tô máy kéo

- Xác định công trượt riêng

- Kiểm tra nhiệt độ các chi tiết

2 Bản vẽ chế tạo một chi tiết điển hình

NỘI DUNG TÍNH TOÁN

I Tính toán các thông số cơ bản của ôtô:

I.1 Trọng lượng toàn bộ của ôtô:

Trọng lượng toàn bộ ô tô được xác định theo công thức sau:

G = Ga =2660(kg) (1-1)

I.2 Bán kính làm việc của bánh xe chủ động:

Bán kính làm việc của bánh xe được xác định theo công thức sau:

rbx = ).25,4

2(B+d (mm) (1-2)

Trong đó : B : Chiều rộng lốp

d : Đường kính vànhTheo đề : Kí hiệu của bánh xe 8,4-15

(mm)

I.3 Tỷ số truyền của truyền lực chính io:

ta có io =5,14

II Xác định mô men ma sát của ly hợp:

Ly hợp phải có khả năng truyền hết mômen xoắn lớn nhất của của động

cơ

Để đảm bảo yêu cầu truyền hết mô men xoắn lớn nhất của động cơ trong mọi điều kiện thì ta phải có :

Mms =Memax.β (1-3)

M ms = β M e max = µ P R tb Z ms [N.m]

Trong đó : - Mms : mômen ma sát cần thiết của ly hợp [N.m]

- Memax :mômen xoắn lớn nhất của động cơ [N.m].Theo đề

Memax=1275 [N.m] = 1275 x 9,81 = 12,51 KN/m

- β : hệ số dự trữ của ly hợp

Hệ số dự trữ ly hợp β phải đủ lớn ( β > 1) để đảm bảo ly hợp truyền hết mômen xoắn động cơ trong mọi điều kiện làm việc của nó (khi các bề mặt ma sát bị dầu mỡ rơi vào, khi các lo xo ép bị giảm tính đàn hồi ,khi các tấm ma sát bị mòn ,…) Mặt khác hệ số β cũng không được lớn quá vìnhư thế ly hợp không làm tốt chức năng bảo vệ an toàn cho hệ thống truyền lực khi quá tải

Hệ số β được chọn theo thực nghiệm :

Đối với ôtô tải: β = 1,65 ÷ 2,25 Chọn β =1,95

Thay số vào ta có : Mms =Memax.β =166,7.1,95 =325,06 [N.m]

III Xác định các kích thước cơ bản của ly hợp :

III.1 Bán kính hình vành khăn của bề mặt ma sát đĩa bị động :

Bán kính ngoài của tấm ma sát ly hợp được xác định :

max

1 2

.3

R ms

e

K p

Z

M

−π

µ

β

(1-4)

Trong đó :

µ : Thường ở ôtô máy kéo hay dùng các bề mặt ma sát thép

với phêrađô đồng có hệ số ma sát khô lớn nhất là 0,35; nhưng tính đến những điều kiện nhiệt độ, tốc độ trượt tương đối làm giảm hệ số đó đi, cho nên hệ số ma sát khi tính toán theo kinh nghiệm là: µ = 0,22 ÷ 0,3

06 , 325 3 1

2

3

3

3 5

M

π µ

 Khi chọn số đôi bề mặt ma sát bằng 2 thì phải kiểm tra áp suất trên bề mặt ma sát bằng công thức sau :

[ ]q i b R

M q

tb

=

2

.2

max

µπ

β

Trong đó :

Memax :Mômen cực đại của động cơ Memax=166,7[N.m]

β : Hệ số dự trữ của ly hợp β=1,66

Rtb :Bán kính trung bình của tấm masát Rtb =0,159[m]

b : Bề rộng của hình vành khăn tấm masát.b=190-125,4=64,6[mm]µ: hệ số masát Vật liệu tấm masát là pherado đồng có µ=0,25[q]=250 KN/m2 áp lực riêng cho phép trên tấm bề mặt ma sáti:Số đôi bề mặt ma sát.i=2(Một đĩa bị động)

Thay vào công thức ta có:

=

=

2 10 25 , 0 0646 , 0 159 , 0 14 , 3 2

7 , 166 95 , 1

3 2

S=π.(R22 –R12)=3,14.(0,192 -0,1252 )=0,06 [m2 ]Bán kính trung bình của hình vành khăn tấm ma sát :

125 , 0 19 , 0

15 , 0 19 , 0 3

2 3

2

2 2

3 3

2 1

2 2

3 1

R R

[m]

III.3 Lực ép của cơ cấu ép :

Sau khi đã xác định được các thông số kích thước của vành ma sát ,ta dễ dàng tính được lực ép cần thiết của cơ cấu ép phải tạo ra mà theo đó đảm bảo được áp suất làm việc đã chọn và thoả mãn mômen ma sát yêu cầu :

F =

ms tb

e

Z R

M

maxµ

β

(1-5)

2 159 , 0 25 , 0

7 , 166 95 , 1

IV Tính công trượt riêng của ly hợp :

Việc xác định kích thước của bề mặt ma sát theo diều kiện áp suất làm việc không vượt quá giá trị cho phép như trên chưa đủ để đánh giá khả năng chống mòn của ly hợp Khi các ly hợp khác nhau có cùng áp suất làm việc nhưng với ôtô máy kéo khác nhau có trọng lượng khác nhauthì thì sự hao mòn của ly hợp cũng khác nhau

Quá trình đóng êm dịu ly hợp bao giờ cũng kèm theo sự trượt của

ky hợp giữa các đôi bề mặt ma sát Sự trượt của ly hợp làm cho các đôi

bè mặt ma sát mòn đồng thời sinh nhiệt làm nóng các chi tiết tiếp xúc với

bề mặt trượt Nếu cường độ trượt quá mạnh sẽ làm mòn nhanh các bề mặt

ma sát và nhiệt sinh ra sẽ rất lớn ,có thể làm cháy cục bộ các tấm ma sát ,làm nung nong lò xo ép ,từ đó có thể làm giảm tính đàn hồi của lò xo.

Vì vậy việc xác định công trượt ,công trượt riêng của ly hợp để hạnchế sự mòn ,khống chế nhiệt độ cực đại nhằm đảm bảo tuổi thọ cho ly hợp là hết sức cần thiết

IV.1 Mô men quán tính quy dẫn Ja [kg.m.s 2 ]:

Mô men quán tính khối lượng quy dẫn Ja được xác định từ điều kiện cân bằng động năng khi ôtô đang chuyển động xác định theo công thức sau:

o p h

bx m

a

i i i

r g

G G

δ

.

Ga : Trọng lượng toàn bộ của ôtô Ga=2660 [KG]

Gm : Trọng lượng toàn bộ của rơmóc Gm =0

g : Gia tốc trọng trường g=9,81 [m/s2 ]

rbx :Bánh kính làm việc của bánh xe chủ động rbx =0,4038 [m]

ih1 : Tỷ số truyền của hộp số ở tay số 1 Theo đề ih1 =4,124

ip : Tỷ số truyền của hộp số phụ ip =1

io :Tỷ số truyền của truyền lực chính io =5,14

δ : Hệ số tính đến khối lượng chuyển động quay trong hệ

thống truyền lực trong tính toán thiết kế lấy δt=1,05÷1,06 Chọn δt

=1,05

Thay số vào (1-6) ta có :

o p h

bx m

a

i i i

r g

G G

δ

IV.2 Mô men cản chuyển động quy dẫn Ma [KG.m]:

Mômen cản chuyển động của xe quy dẫn về trục ly hợp được tính theo công thức sau:

Ma =[ ( ) ]

t t

bx m

a

i

r P G

G

η

(1-7)

Trong đó : ψ : Hệ số cản tổng cộng của đường ψ =f+tgα với f

=0,02 là hệ số cản lăn ,α =00 là góc dốc của mặt đường ψ =0,02+tg00

bx m

r P G

G

η

++

93 , 0 14 , 5 1 124 4

4038 , 0 0 02 , 0 0

IV.3 Tính thời gian trượt ly hợp trong các giai đoạn (t1 và t2):

Thời gian đóng ly hợp được chia làm hai giai đoạn :

Thời gian đóng ly hợp ở giai đoạn đầu được xác định theo công thức:

k

M a

= 0 , 036 30

1 , 1

88 ,

6 = [s]

IV.4 Tính công trượt tổng cộng :

Công trượt tổng cộng của ly hợp được xác định theo công thức sau:

2 2

Trong đó t1 ,t2 thời gian trượt của ly hợp trong hai giai đoạn

2 2

036 , 0 0 26 , 230

IV.5 Tính công trượt riêng cho ly hợp:

Để đánh giá tuổi thọ của ly hợp theo điều kiện trượt ,người ta dùng chỉ tiêu công trượt riêng ;được xác định bằng công trượt trên một đơn vị diện tích làm việc của các bề mặt ma sát được xác định theo công thức sau:

1

2 2

R R z

L L

ms r

L :Công trượt tổng cộng của ly hợp được xác đinh ở trên

zms :Số đôi bề mặt ma sát Ly hợp một đĩa bị động nên zms =2

R2 ,R1 : Bán kính tương ứng vòng ngoài ,vòng trong của hìnhvành khăn bề mặt ma sát [cm]

Thay số vào công thức (1-10) ta có:

( ) 2 , 30

4 , 125 190

2

14 , 2946

2

−

= π

r

Công trựơt cho phép đối với xe con là :Lr =10÷12 [KG.m/cm2 ]

So sánh kết quả tính được giữa công trượt riêng và công trượt riêngcho phép ta thấy Lr<[Lr ] vì vậy ly hợp làm việc đảm bảo được tuổi thọ.

IV.6 Nhiệt sinh ra do trượt ly hợp :

Ngoài việc tính toán kiểm tra công trượt riêng ,ly hợp còn cần phải tính toán kiểm tra nhiệt độ nung nong các chi tiết của ly hợp trong quá trình trượt ly hợp để đảm bảo sự làm việc bình thường của ly hợp ,không ảnh hưỡng nhiều đến hệ số ma sát , không gây nên sự cố cháy tấm ma sát hoặc ảnh hưỡng đến sự đàn hồi của lo xo ép ,…

Với ly hợp một đĩa nhiệt sinh ra làm nung nong đĩa ép được xác định theo công thức:

Trong đó :

L : Công trượt toàn bộ của ly hợp , đã được xác định từ (1-9)

v : Hệ số xác định phần nhiệt để nung nóng đĩa ép ,với ly hợp môt dĩa bị động thì v=0,50

c : Nhiệt dung riêng của chi tiết bị nung nóng ,với vật liệu làm bằng thép hoặc gang có thể lấy c=481,5 [J/kg0K]

m : Khối lượng chi tiết bị nung nóng [kg]

ΔT: Độ tăng nhiệt độ của chi tiết bị nung nóng ,[0K]

Độ tăng nhiệt độ cho phép của chi tiết tính toán đố với mỗi lần khởi hành của ôtô(ứng với hệ số cản của đường ψ=0,02) không được vượt quá 100K

Từ đó suy ra khối lượng đĩa ép tối thiểu là :

31 , 0 10 5 , 481

14 , 2946 5 , 0

L v

IV.7 Chiều dày tối thiểu của đĩa ép (theo chế độ nhiệt):

Bề dày tối thiểu của đĩa ép δ [m] được xác định theo khối lượng tính toán chế độ nhiệt ở trên có thể được xác định theo công thức :

π

δ

R22 R12

1 , 3 2

−

≥ π

V Tính toán sức bền một số chi tiết chủ yếu của ly hợp :

V.1 Tính toán sức bền của đĩa bị động

-Để giảm kích thước của ly hợp ,khi ly hợp làm việc trong điều kiện ma sát khô ,chọn vật liệu có hệ số ma sát cao đĩa bị động gồm các tấm ma sát và xương đĩa Xương đĩa được chế tạo bằng thép các bon trung bình và cao (thép 50 và 85) Vật liệu của tấm ma sát là loại phêrado phêrado đồng hoặc Atbet đồng

-Tấm ma sát được gắn với xương đĩa bị động bằng đinh tán Vật liệu của đinh tán băng thép hoặc nhôm

-Đường kính đinh tán được lấy trong khoảng (3÷6)mm.Đối với xe tải có thể chọn đường kính đinh tán là 4mm

-Chiều dày xương đĩa bị động được lấy trong khoảng

(1,5÷2,0)mm.Chọn 1,5mm

-Đinh tán được bố trí theo hai dãy tương ứng với các bán kinh trong là r1 và bán kính ngoài là r2 Số lượng đinh tán có thể chọn n=36 đinh tán Dãy ngoài có bán kính là r2=82 [mm] ,với số lượng đinh tán là

n2=20 Dãy trong có bán kính là r1=68 [mm] ,với số lượng đinh tán là

1 max

1 2

r r

r M

2 max

2 2

r r

r M

068 , 0 7 , 166

2 2

082 , 0 7 , 166

2 2

+

=

 Đinh tán được kiểm tra theo ứng suất cắt và ứng suất dập

- Ứng suất cắt của đinh tán ở vòng trong là:

2 1

1

d n

78 , 170

2 =

= π

F d

78 ,

[σd] =250 [kg/cm2 ]

 Kiểm tra đinh tán ở vòng ngoài:

-Ứng suất cắt của đinh tán ở vòng ngoài là:

89 , 524687 4

005 , 0 20

94 , 205 4

.

2 2

2

=

π π

τ

d n

F

-Ứng suất dập của đinh tán ở vòng ngoài là:

2059400 005

, 0 001 , 0 20

94 , 205

2

=

d l n

F

d

=20,99 [kg/cm2 ]Ứng suất cho phép với vật liệu nêu trên là: [τc] =100 [kg/cm2 ]

[σd] =250 [kg/cm2 ]

V.2 Tính toán Moay-ơ đĩa bị động :

 Chiều dài moay-ơ được chọn tương đối lớn để giảm độ đảo của đĩa

bị động ,moay-ơ được lắp với xương đĩa bị động bằng đinh tán và ghép với trục bằng then hoa Tính toán moay-ơ ta tính toán theo ứng suất cắt vàdập trên then hoa

Do trục ly hợp cũng là trục sơ cấp của hộp số ,nên đường kính ngoài trục

ly hợp D được tính theo trục sơ cấp hộp số được tính sơ bộ bằng công thức sau:

( )3

1 max

k

Trong đó : kd là hệ số kinh nghiệm kd=4,0÷4,6 chọn kd=4,6

Memax =166,7 [N.m]: mômen cực đại của động cơ

Sử dụng then hoa có răng hình chữ nhật chịu tải trọng trung bình.-Đường kính trong : d=18 [mm]

-Chiều rộng của răng : b=5 [mm]

.42 1

max

(1-17)

e cd

d D L Z Z

max

.8

(1-18)

Trong đó :

Memax :Mô men cực đại của động cơ Memax =166,7[N.m]

Z1 :Số lượng moay-ơ riêng biệt ,với ly hợp một đĩa bị động thì Z1=1

Z2 :Số then hoa của moay-ơ Z2 =6

L : Chiều dài moay-ơ L=30,8[mm]=0,0308[m]

D : Đường kính ngoài của then hoa D=22[mm]=0,022[m]

d : Đường kính trong của then hoa d=18[mm] = 0,018[m]

b : Chiều rộng then hoa b =5 [mm]=0,005[m]

Lần lượt thay số vào công thức (1-17) và (1-18) ta có:

17 , 6168831 )

018 , 0 022 , 0 (

005 , 0 0308 , 0 6 1

7 , 166 4

= +

7 , 166 8

[ ]τc =100 kg/cm2 [ ]τcd =200 kg/cm2

So sánh kết quả tính được với ứng suất cho phép ta thấy ly hợp làmviệc đảm bảo bền

 Tính toán đinh tán nối moay-ơ với xương đĩa bị động:

Đinh tán nối moay-ơ với xương đĩa bị động được làm bằng thép có đường kính d=(6÷10)mm Đồi với xe tải chọn d=8 (mm)

Đường kính mũ đinh tán được tính theo công thức sau:

Dmd =(1,6÷1,75).d ,chọn Dmd =1,6.d=1,69.8=9,6[mm]

11 , 2111 054

, 0

7 , 166 2

008 , 0 14 , 3 8

11 , 2111 4

.

2

=

d n

F

=95,19 [KG/cm2 ]-Ứng suất dập của đinh tán ở vòng ngoài là:

33 , 43981458 008

, 0 001 , 0 8

11 , 2111

=

d l n

F

d

=448,33 [KG/cm2]Trong đó:

Lò xo ép dùng trong ly hợp thường đóng thường sử dụng lò xo ép dạng trụ và được đặt xung quanh đĩa ép Số lượng của lò xo được chọn theo đường kính ngoài của đĩa bị động.

Lực tác dụng lên mỗi lò xo cho phép trong giới hạn sau:

-Đối với xe du lịch và xe con : Flx ≤(60÷70)kg =(600÷700)N

V.3.1.Lực ép cần thiết của một lò xo:

Lực ép cần thiết tính cho một lò xo được xác định theo công thức sau:

lx

o lx

z

F k

4089.08,

Độ cứng của một lò xo được xác định theo hai điều kiện :Tạo ra lực

ép cần thiết để hình thành mômen ma sát yêu cầu với hệ số dự trữ β và

điều kiện tối thiểu của hệ số dự trữ ly hợp βmin khi tấm ma sát đã mòn đếngiới hạn phải thay thế Nghĩa là ta phải có:

m

lx lx

Thay số vào công thức (1-20) ta có:

86 , 25611 66

, 1

328 , 1 1 0035 , 0

2 ,

-λm:Độ biến dạng thêm của lò xo khi mở ly hợp Độ biến dạng này chính bằng độ dịch chuyển của đĩa ép khi mở ly hợp và được xác đinh theo công thức sau: λm=δm.zms+δdh

Với: -δm:Khe hở hoàn toàn giữa mỗi đôi bề mặt ma sát.δm=(0,75÷1)mm.Chọn δm=0,80mm

-δdh:Độ dịch chuyển thêm cần thiết của đĩa ép do độ đàn hồi của đĩa bị động Chọn δdh=1

Nên : λm=0,8.2+1=2,6[mm]=0,0026[m]

Thay số đã biết vào công thức (1-21) ta có:

Flxmax=448,2+25611,86.0,0026=514,79[N]

V.345.Đường kính dây và đường kính trung bình của lò xo:

Đường kính dây lò xo được xác định bằng công thức sau:

[ ] max

lx

F d

D k d

τ π

Trong đó :

-d: Đường kính của dây lò xo

-D:Đường kính trung bình của lò xo

-[τ ]:Ứng suất tiếp cho phép của lò xo.[τ ]=650.106 [N/m2 ]-k:Hệ số tăng ứng suất tiếp do lò xo bị xoắn khi chịu tải được chọn theo tỷ số D/d theo bảng sau:

k 1,58 1,40 1,31 1,25 1,21 1,18 1,16 1,14