be mat tru tron va PP do 2

9/11/2011 1 CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 9/11/2011 2 3.2: Cách ghi lý hiệu mối ghép. φ40H7/g6 φ40 H7-g6 6 7 40 g H Φ 025.0 009.0 025.0 40 − − + Φ Hệ thống lỗ: Hoặc Hoặc Hay CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 9/11/2011 3 φ30F7/h6 φ30 F7- h6 6 7 30 h F Φ 013 . 0 020.0 041.0 30 − + + Φ Hệ thống trục: Hoặc Hoặc Hay 3.2: Cách ghi ký hiệu mối ghép. CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 9/11/2011 4 9/11/2011 5 Đặc tính của nhóm lắp lỏng là đảm bảo trong mói lắp luôn luôn có độ hở, S = D d. Với các đặc tính đó lắp lỏng thờng đợc sử dụng trong trờng hợp hai chi tiết lắp ghép chuyển động tơng đối với nhau hoặc tháo lắp dễ dàng. Xét VD tính toán chọn kiểu lắp lỏng tiêu chuẩn cho môí ghép ổ trợt trong các máy. Tính toán độ hở cần thiết và chọn kiểu lắp lỏng tiêu chuẩn cho mối ghép ổ trợt là một bài toán đợc giải gần đúng với hàng loạt giả thiết và tài liệu thực nghiệm. Sau đây trình bày phơng pháp đơn giản để tính toán độ hở và chọn lắp ghép cho ổ trợt làm việc với chế độ thuỷ động học. CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O 3.5.Tớnh, ch n m i ghộp cú khe h theo tiờu chu n. Trục bị nâng lệch về phía quay do tác động của nêm dầu, do đó độ hở S của lắp ghép đợc phân bố nh sau: tại vị trí trục và ổ gần nhau nhất, tức là chiều dày của nêm dầu là nhỏ nhất, thì độ hở là h, còn phía đối diện thì đọ hở là S h. Với e là độ lệch tâm tuyệt đối của trục trong ổ thì: 9/11/2011 6 Để tính toán chọn kiểu lắp cho mối ghép ta dựa theo 2 điều kiện: - Phải đảm bảo ma sát ớt trong ổ, nghĩa là với chiều dày nhỏ nhất cho phép [h min ] của nêm dầu vẫn phải đảm bảo ma sát ớt trong ổ, muốn vậy phải đảm bảo điều kiện: [h min ] k(R ZD + R Zd + b ) k(4R aD + 4R ad + b ) Trong đó: k hệ số dự trữ tin cậy, k 2; b lợng bổ xung đảm bảo màng dầu không bị phá vỡ: b = (2ữ3) à m. ( ) là (S/2) e Với = = == 1 2 S h S e2 1 2 S e 2 S h độ lệch tâm tơng đối R ZD , R Zd và R aD , R ad các thông số đặc trng nhám bề mặt ổ và bề mặt trục. CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O 9/11/2011 7 - ổ làm việc với hiệu suất tốt nhất: theo đk ma sát ớt thì h [h min ], khi h đạt giá trị lớn nhất có thể thì đk ma sát ớt đợc đảm bảo một cách tin cậy nhất, do đó ổ làm việc với hiệu suất tốt nhất, S tnh . Để đảm bảo điều kiện này thì độ hở trung bình S m của kiểu lắp mà ta chọn phải gần nhất với giá trị S tnh : S m S tnh Theo lý thuyết của thuỷ động học của đầu trong ổ ngời ta đã tìm đợc quan hệ giữa h và S nh sau: Trong đó: m 1 , m 2 hệ số phụ thuộc vào tỉ số l/d N (chiều dài ổ và đờng kính danh nghĩa lắp ghép); p - áp lực trung bình của ổ, N/m 2 : p = R/(l.d N ); R tải trọng hớng tâm tác dụng lên ngỗng trục, N; à - độ nhớt động học của dầu ở nhiệt độ khi ổ làm việc, N/m 2 ; - tốc độ góc của trục, rad/s: = n/30; n- số vòng quay của trục, v/ph; + à = 2 2 2 1 m d pS 2 Sm h CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O 9/11/2011 8 Biểu thị quan hệ h và S bằng đồ thị ộ hở tốt nhất (S tnh ) là giá trị S khi h đạt giá trị lớn nhất h. ng với giá trị nhỏ nhất cho phép của chiều dày nêm dầu [h min ], ta cũng xác định đợc hai giá trị độ hở nhỏ nhất và lớn nhất cho phép [S min ], [S max ]. Từ công thức trờn ta tính đợc: [ ] [ ] 3.0 1 h2 S min min min min = với min - độ hở lệch tâm tơng đối khi độ hở S = [S min ]. Khi ổ làm việc với độ hở cho phép nhỏ nhất [S min ] thì vẫn có khả năng suất hiện dao động tự kích thích của trục trong ổ nếu nh <0,3. Dao động đó dẫn đến phá hoại sự hình thành màng dầu bôi trơn, vì vậy độ lệch tâm tơng đối min ứng với độ hở cho phép nhỏ nhất phải lớn hơn hoặc bằng 0,3. CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O 9/11/2011 9 Cũng từ trên ta tính: max - độ hở lệch tâm tơng đối khi độ hở S = [S max ]. Giá trị độ hở lớn nhất của lắp ghép mà ta chọn cần phải tính đến sự tăng độ hở do mòn của mhám bề mặt, độ mòn lớn nhất có thể là: 2(R zD , R zd ) 8(R aD , R ad ) Nh vậy đặc tính của kiểu lắp mà ta chọn phải thoả mãn các điều kiện sau: S min [S min ] với min 0,3 S max < [S max ] - 8(R aD , R ad ) S m S tnh Để xác định trị số [S min ], [S max ], S tnh ta phải xác định các giá trị min , max , tnh xuất phát từ công thức sau [ ] [ ] max min max 1 h2 S = [ ] R N C)1( p2 d h à = CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O 9/11/2011 10 C R hệ số tải trọng của ổ, là đại lợng không thứ nguyên và phụ thuộc vào vị trí trục trong ổ. Đặt thì: Rh C)1(A = ,A. p2 d h h N à = Suy ra: @ p d ]h[2 A N min h à = Quan hệ giữa A h và đợc xác lập bằng thực nghiệm và cho dới dạng đồ thị hoặc bảng. Từ @ ứng với giá trị [h min ] ta xác định đợc A h , ứng với A h và tỉ số l/d N ta xác định đợc min , max theo bảng. Từ bảng ta xác định đợc giá trị lớn nhất A hmax ứng với tỉ số l/d N đã cho. Từ quan hệ trờn ta thấy A h đạt giá trị lớn nhất khi h là lớn nhất, tức là ứng với điều kiện ổ làm việc với hiệu xuất tốt nhất . Giá trị A h ứng với điều kiện này đợc kí hiệu là A tnh = A hmax . ứng với A tnh ta có giá trị min (theo bảng) và giá trị S tnh đợc xác định theo công thức: 9/11/2011 11 Trong trờng hợp min < 0,3 thì điều kiện không thoả mãn, khi đó độ hở nhỏ nhất cho phép đợc tính nh sau: Trong đó: A h đợc xác định theo @ A xác định đợc từ bảng, ứng với giá trị nhỏ nhất của (=0.3) h tnh tnh min tnh A A . 1 ]h[2 S = h minmin A A ]h[857.2]S[ = CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O 9/11/2011 12 CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O 3.5.Tớnh, ch n m i ghộp cú ủ dụi 3.6. Ch n theo kinh nghi m Sinh viờn t ủc 9/11/2011 13 3.7. Dung sai lp ghộp ln. Cp chớnh xỏc ln: ln l mt b phn mỏy ủó ủc tiờu chun húa trong ngnh c khớ, chỳng ủc sn xut nhng nh mỏy cú mc ủ chuyờn mụn húa rt cao. d D B ng kớnh ngoi ca vũng ngoi ủc lp theo h thng trc v ủng kớnh trong ca vũng trong ủc lp theo h thng L. Cỏc kớch thc lp ghộp l D, d, B CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O H p Tr c 9/11/2011 14 9/11/2011 15 - TCVN 1484-85 quy định 5 cấp chính xác chế tạo ổ: cấp 0, 2, 4, 5, 6. thờng sử dụng cấp 0 và 6,theo th t tng dn -Cấp 2 dùng cho những dụng cụ đo chính xác và các máy siêu chính xác. - Độ chính xác (quay) cao và số vòng quay lớn: 4, 5. (VD : ổ trục động cơ cao tốc, ổ trục chính máy mài và các máy chính xác khác). - Ghi kí hiệu cùng với số hiệu ổ: 6-305 : cấp chính xác 6, số hiệu ổ 305.Đối với 0 thì không ghi: VD: 305 có nghĩa là cấp cx 0, kí hiệu ổ 305. ln ủc lp vi trc theo b mt tr trong ca vũng trong v lp vi l thõn hp theo b mt tr ngoi ca vũng ngoi. Cỏc b mt lp ghộp ca ln ủu l cỏc b mt lp ghộp tr trn, vỡ vy min dung sai kớch thc trc v l ủc chn theo tiờu chun dung sai lp ghộp b mt tr trn theo TCVN 2245 - 99. Cp chớnh xỏc ln: CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O 3.7. Dung sai lp ghộp ln. 9/11/2011 16 3.7. Dung sai lp ghộp ln. c tớnh ti trng v dng ti trng. ch n ủ c ki u l p tr c v i vũng trong v l h p v i vũng ngoi ph thu c ch y u vo ủ c tớnh v d ng t i tr ng tỏc d ng lờn cỏc vũng c a ln . - c tớnh t i tr ng: 2 lo i + T i tr ng va ủ p v rung ủ ng v a ph i, quỏ t i trong m t th i gian ng n t i 150% so v i t i tr ng tớnh toỏn. K 1,5 + T i tr ng va ủ p v rung ủ ng l n, quỏ t i t i 300% so v i t i tr ng tớnh toỏn. K 1,5 - D ng t i tr ng tỏc d ng lờn cỏc vũng c a ln bao g m 3 d ng: D ng t i tr ng c c b , chu k v dao ủ ng. CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O 9/11/2011 17 3.7. Dung sai lp ghộp ln. c tớnh ti trng v dng ti trng. Dng ti cc b: Vũng chu ti cc b l lỳc nú c ủnh v chu tỏc dng ca mt lc hng tõm c ủnh v phng, chiu v ủ ln. Hoc khi nú quay chu tỏc dng ca lc hng tõm quay cựng tc ủ. P h P h CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O Nờn lp cú khe h 9/11/2011 18 chọn lắp ghép cho vòng chịu tải cục bộ và dao động Loại ổ trục Lắp ghépkích thớc đờng kính lắp ghép mm H8(F7)1600500 f7 500260 G7 g6,f726080 Tất cả các loại ổ trừ ổ kim dập H7 H7h680- Tải trọng tĩnh hoặc có va chạm và rung động vừa phải (K 1.5) Có tháokhông tháo Với vỏ bằng thép hoặc gang Với trụcĐếnLớn hơn D ạ ng tải cục b ộ 9/11/2011 19 Bảng 4.7.chọn lắp ghép cho vòng chịu tải cục bộ và dao động Loại ổ trục Lắp ghépkích thớc đờng kính lắp ghép mm H8(F7)1600500 f7 500260 G7 G6,f726080 Tất cả các loại ổ trừ ổ kim dập H7 H7 H680- Tải trọng tĩnh hoặc có va chạm và rung động vừa phải (K 1.5) Có tháokhông tháo Với vỏ bằng thép hoặc gang Với trụcĐếnLớn hơn Dạng tải cục bộ 9/11/2011 20 3.7. Dung sai lp ghộp ln. Dng ti chu k: Vũng chu ti chu k l lỳc nú chu mt lc hng tõm ln lt tỏc dng lờn khp ủng ln ca v truyn ti trng ủú ln lt lờn khp b mt lp ghộp. c tớnh ti trng v dng ti trng. CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O b P Nờn lp cú ủ ủụi 9/11/2011 21 3.7. Dung sai lắp ghép ổ lăn. Dạng tải dao ñộng: Vòng chịu tải dao ñộng khi nó chịu một lực hướng tâm tác dụng lên một phần ñường lăn, nhưng lực ñó có phương chiều dao ñộng trong phần ñường lăn ấy theo chu kỳ quay của lực. ðặc tính tải trọng và dạng tải trọng. CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO Nếu Pn > Pb: Nếu Pn < Pb: 9/11/2011 22 CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 3.7. Dung sai lắp ghép ổ lăn. Gi ả s ử vòng lăn chị u hai t ả i tr ọ ng h ướ ng tâm Pn c ố ñị nh và Pb quay. X ẩ y ra hai tr ườ ng h ợ p. - N ế u Pn > Pb: ðặc tính tải trọng và dạng tải trọng. 9/11/2011 23 3.7. Dung sai lắp ghép ổ lăn. N ế u Pn < Pb: ðặc tính tải trọng và dạng tải trọng. CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO Vòng chiụ tải trọng dao ñộng nên lắp có khe hở 9/11/2011 24  P R - phản lực hướng tâm tính toán của ổ.  B’ - chiều rộng làm việc của ổ; B’ = B - 2r.  B - chiều rộng ổ.  K n - hệ số ñộng lực học của lắp ghép.  với K σ ≤ 1,5 → Kn = 1; Kσ > 1,5 → K n = 1,8  F - hệ số tính ñến mức ñộ làm giảm ñộ dôi do trục rỗng hoặc hộp có thành mỏng.  F A - hệ số phân bố không ñều của tải trọng hướng tâm R (giữa các dãy con lăn trong ổ nén hai dãy, hoặc giữa các dãy bi trong ổ bi ñỡ chặn hai dãy và ổ bị chặn kép, khi có tải trọng chiều trục A) CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 3.7. Dung sai lắp ghép ổ lăn. )m/kN(F.F.k. ' B R P AnR = 9/11/2011 25 9/11/2011 26 9/11/2011 27 9/11/2011 28 CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 3.8 Các phương pháp ño kích thước thẳng Phương pháp ño 1 ñiểm D = X A - X B + d d - ñườ ng kính bi Ưu ñiểm của phương pháp ño tọa ñộ là có thể ño kích thước các chi tiết phức tạp, khó ño, không yêu cầu rà chỉnh chi tiết ño trước khi ño, giảm số lượng lớn các ñộng tác chuẩn bị khi ño. 9/11/2011 29 Phương pháp ño 2 ñiểm. 0 0 M§ MC MC M§ 0 0 C . CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 3.8 Các phương pháp ño kích thước thẳng 9/11/2011 30 CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO α α ∆ h ∆ h 3.8 Các phương pháp ño kích thước thẳng Phương pháp ño 3 ñiểm. 9/11/2011 31 CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 3.9 Các phương pháp ño góc Ph ươ ng pháp ñ o tr ự c ti ế p kích th ướ c góc. α C D A B MC 0 M§ 0 Th ¦ íc ®o trùc tiÕp 9/11/2011 32 Ph ươ ng pháp ñ o gián ti ế p kích th ướ c góc. CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 3.9 Các phương pháp ño góc 9/11/2011 33 Ph ươ ng pháp ñ o gián ti ế p kích th ướ c góc. CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 3.9 Các phương pháp ño góc 9/11/2011 34 ð o góc b ằ ng kích th ướ c góc Sin, Tang. D ự a trên quan h ệ lượ ng giác trong tam giác:  α = arcsin ho ặ c α = arctg Từ ñó, thiết kế ra các dụng cụ ño chuyên dùng là thước sin, tang: Trong thước Sin khoảng cách giữa 2 con lăn L không ñổi, trong thước Tang khoảng cách b không ñổi.  Khi α thay ñổi sẽ làm a thay ñổi. Từ sự thay ñổi ñó của a xác ñịnh sự thay ñổi của α.  Phương pháp ño bằng thước sin, tang thường ñược dùng ño góc tại hiện trường, tại phân xưởng hoặc dùng tạo ra các góc chuẩn trong ñồ gá ño lường hoặc ñồ gá công nghệ CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 3.9 Các phương pháp ño góc L a b a Ph ươ ng pháp ñ o gián ti ế p kích th ướ c góc. 9/11/2011 35 Ph ươ ng pháp ñ o gián ti ế p kích th ướ c góc. CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 3.9 Các phương pháp ño góc ðo góc bằng kích thước góc Sin, Tang. 9/11/2011 36 Ph ươ ng pháp ñ o gián ti ế p kích th ướ c góc. CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 3.9 Các phương pháp ño góc ð o góc theo ph ươ ng pháp t ọ a ñộ . α 0 2 0 1 0 3 b a c . PHÁP ðO 3.7. Dung sai lắp ghép ổ lăn. )m/kN(F.F.k. ' B R P AnR = 9/11 /20 11 25 9/11 /20 11 26 9/11 /20 11 27 9/11 /20 11 28 CHƯƠNG 3: DUNG SAI LẮP GHÉP BỀ MẶT TRỤ TRƠN VÀ PHƯƠNG PHÁP ðO 3.8 Các. k 2; b lợng bổ xung đảm bảo màng dầu không bị phá vỡ: b = (2 3) à m. ( ) là (S /2) e Với = = == 1 2 S h S e2 1 2 S e 2 S h độ lệch tâm tơng đối R ZD , R Zd và R aD , R ad các thông. làm việc, N/m 2 ; - tốc độ góc của trục, rad/s: = n/30; n- số vòng quay của trục, v/ph; + à = 2 2 2 1 m d pS 2 Sm h CHNG 3: DUNG SAI LP GHẫP B MT TR TRN V PHNG PHP O 9/11 /20 11 8 Biểu