Đồ Án môn học bảo vệ Rơle

Tính toán ngắn mạch chế độ phụ tải cực tiểu với 1 MBA làm việc .... Do nhu cầu về điện năngngày càng tăng, hệ thống điện ngày càng được mở rộng, phụ tải tiêu thụ tăng thêmcũng đồng nghĩa

MỤC LỤC

3

LỜI MỞ ĐẦU CHƯƠNG 1: SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 4

1.1 Hệ thống 4

1.2 Máy biến áp 4

1.3 Đường dây 4

1.4 Phụ tải 4

1.5 Đặc tính rơ le 4

CHƯƠNG 2:TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH 5

2.1 Chọn tỉ số biến BI 5

2.1.1 Chọn tỉ số biến đổi BI2 5

2.1.2 Chọn tỉ số biến đổi BI1 5

2.2 Tính toán các thông số ban đầu 5

2.3 Chọn vị trí tính điểm ngắn mạch 7

2.4 Tính toán ngắn mạch chế độ phụ tải cực đại với 2 MBA làm việc song song 7 2.4.1 Tính ngắn mạch tại điểm N1 8

2.4.2 Tính ngắn mạch tại điểm N8 10

2.4.3 Tính ngắn mạch tại điểm N15 12

2.5 Tính toán ngắn mạch chế độ phụ tải cực tiểu với 1 MBA làm việc 16

2.5.1 Tính ngắn mạch tại điểm N1 16

2.5.2 Tính ngắn mạch tại điểm N8 18

2.5.3 Tính ngắn mạch tại điểm N15 20

CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN CHỈNH ĐỊNH THÔNG SỐ KHỞI ĐỘNG 24

3.1 Bảo vệ quá dòng cắt nhanh của 50 24

3.2 Bảo vệ quá dòng “thứ tự không” cắt nhanh của 50N 24

3.3 Bảo vệ quá dòng có thời gian của 51 24

3.3.1 Bảo vệ quá dòng cho đường dây D2 24

3.3.2 Bảo vệ quá dòng cho đường dây D1 26

3.4 Bảo vệ quá dòng thứ tự không có thời gian 28

3.4.1 Trị số dòng điện khởi động 28

3.4.2 Thời gian làm việc 28

CHƯƠNG 4: KIỂM TRA SỰ LÀM VIỆC CỦA RƠ-LE 30

4.1 Phạm vi bảo vệ của quá dòng cắt nhanh 30

4.2 Xác định Độ nhạy của 51 và 51N 31

LỜI MỞ ĐẦU

Điện năng là một dạng năng lượng phổ biến nhất hiện nay Trong bất kì lĩnhvực nào như sản xuất, sinh hoạt, an ninh đều cần sử dụng điện năng Việc đảmbảo sản xuất điện năng để phục vụ cho nhu cầu sử dụng năng lượng là một vấn đềquan trọng hiện nay Bên cạnh việc sản xuất là việc truyền tải và vận hành hệ thốngđiện cũng đóng vai trò rất quan trọng trong hệ thống điện Do nhu cầu về điện năngngày càng tăng, hệ thống điện ngày càng được mở rộng, phụ tải tiêu thụ tăng thêmcũng đồng nghĩa với việc khả năng xảy ra sự cố như chạm chập, ngắn mạch cũngtăng theo Chính vì vậy ta cần thiết kế những thiết bị có khả năng giảm thiểu, ngănchặn các hậu quả của sự cố có thể gây ra Một trong những thiết bị phổ biến để thựchiện chức năng đó là rơle

Qua môn bảo vệ rơle chúng ta có thể xây dựng cho mình những kiến thức để

có thể bảo vệ được hệ thống điện trước các hậu quả do sự cố trong hệ thống gây ra

và đảm bảo cho hệ thống làm việc an toàn, phát triển liên tục bền vững

Trong quá trình làm đồ án này, em đã nhận được sự giúp đỡ nhiệt tình của

các thầy cô bộ môn, đặc biệt là của cô giáo Th.S Trần Thị Kim Hồng Dù đã rất cố

gắng nhưng do kiến thức của em còn hạn chế, kinh nghiệm tích lũy còn ít nên bản

đồ án khó tránh khỏi những sai sót Em rất mong nhận được sự đánh giá, nhận xét,góp ý của các thầy cô để bản đồ án cũng như kiến thức của bản thân em được hoànthiện hơn

Em xin chân thành cảm ơn các thầy cô, đặc biệt là cô giáo Th.S Trần Thị

Kim Hồng đã giúp đỡ em hoàn thành bản đồ án này

CHƯƠNG 1: SỐ LIỆU TÍNH TOÁN

Tính toán bảo vệ cắt nhanh, quá dòng điện và quá dòng thứ tự không cho đường dây

cung cấp điện hình tia: STT=12

D1: Ro=1.5R1,Xo=2.4X1 ( Ro điện trở , Xo điện kháng thứ tự không )

D2: Ro=1.8 R1, Xo=2.5 X1( R1 điện trở , X1 điện kháng thứ tự nghịch)

110/22kv

CHƯƠNG 2:TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH 2.1 Chọn tỉ số biến BI

Chọn tỷ số biến đổi của các máy biến dòng BI1, BI2dùng cho bảo vệ đường

dây D1, D2 Dòng điện sơ cấp danh định của BI chọn theo quy chuẩn lấy theo giá trịdòng làm việc cực đại qua BI Dòng thứ cấp lấy bằng 1 A hoặc 5 A

- Tỷ số biến đổi của các máy biến dòng được chọn theo công thức :

sdđ I

tdđ

I n I



+ Chọn Itdđ= 5 (A)

+ Dòng Isdđ được chọn theo dòng điện cực đại qua BI Ilvmax

Isdđ≥ Ilvmax= kqt.IptTrong đó : kqt= 1,4

2.1.1 Chọn tỉ số biến đổi BI2

Tính dòng điện phụ tải

A U

P

82 , 0 22 3

10 8 ,

4 cos

3

3 2

2



=> Ilvmax2= 1,4.153,62 = 215,07 (A)

Như vậy ta chọn Isdđ2= 250 (A)

Tỉ số biển của BI1 là: nBI1=50

2.1.2 Chọn tỉ số biến đổi BI1

U

P I

8 , 0 22 3

10 3 , 6 62 , 153 cos

3

3 1

1 2



Vậy Ilvmax1 = 1,4.355,24 = 504,40 A

Ta chọn Isdd1= 550 A

Tỷ số biến của BI1 là : nBI1 = 110

2.2 Tính toán các thông số ban đầu

Chọn Scb= 25 MVA

Ucb= Utbtừng cấp

- Hệ thống

N

cb HT

25max

25min

X2HT= X1HT = 0,0141

X0HT= 0,8 X1HT = 0,9.0,0141 = 0,0113

- Máy biến áp B1và B2

12,025

25.100

12

B

S

S U

X

- Đường dâyD1:

4632 , 0 22

25 2 , 21 423 , 0

1 1

U

S l x

d D

1117,1

4,

25 2 , 16 44 , 0

2 0

U

S l x

d D

0,9205

5,

2

0D  X D 

X

2.3 Chọn vị trí tính điểm ngắn mạch

Ta chia mỗi đoạn đường dây thành 7 đoạn bằng nhau Ta cần tính dòng ngắn mạch

tại 15 điểm như hình vẽ sau:

Hình 2.1: Sơ đồ tính toán ngắn mạch

7

1 7

1

1

X

2.4 Tính toán ngắn mạch chế độ phụ tải cực đại với 2 MBA làm việc song song

Sơ đồ thay thế và thông số của các phần tử được cho trên sơ đồ sau đây

Hình 2.2 Sơ đồ thay thế chế độ phụ tải max.

Trong chế độ cực đại các thông số được chọn như đã trình bày ở phần trên

Để tính toán chế độ ngắn mạch không đối xứng ta sử dụng phương pháp các

thành phần đối xứng.Điện áp và dòng điện được chia thành 3 thành phần:thành

N2 N1

Dòng điện ngắn mạch thứ tự thuận của mọi dạng ngắn mạch đều có tính theo côngthức :

) X X

n ( 1 Na

Trong đó X(n)là điện kháng phụ của loại ngắn mạch n

Trị số dòng điện ngắn mạch tổng hợp tại các pha có thể tính theo công thức:

Na ) n ( )

n (

2B   

X

- Trong hệ đơn vị tương đối

14,0249 0713

, 0

1 1

1

) 3

3

25 0249 , 14

3

) 3 ( 1

* ) 3

(

tb

cb N

N

U

S I

b Ngắn mạch 1 pha N(1)

2

12,00113,0

2B   

X

X∆(1)= X2 (1) + X0 (1)= 0,0713 + 0,0690 = 0,1403

4,7249 )

1403 , 0 0713 , 0 (

1

) 1 ( 1

) 1 ( 1 1

E

I N a

- Dòng điện ngắn mạch tổng hợp

1747 , 14 7249 , 4 3

3 1(1)1

* )

1 ( 1

S I

I

tb

cb N

22 3

25 1747 , 14

3

) 1 ( 1

* ) 1 (

- Ta có thành phần dòng điện thứ tự không:

7249 , 4

) 1 ( 1 1

* ) 1 ( 1 0

S I

I

tb

cb N

22 3

25 7249 , 4

3

) 1 ( 1 0

* ) 1 ( 1

c Ngắn mạch 2 pha chạm đất

0351,00690,00713,0

0690,0.0713,0)

0690,00,0713

1

- Dòng điện ngắn mạch thứ tự không trong hệ đơn vị tương đối được tính theocông thức

4,7759 0690

, 0 0713 , 0

0713 , 0

4004 , 9

.

1 0 1 2

2 )

1 , 1 (

* 1 1 )

N

X I

25 7759 , 4)

, 9 5 ,1

5 ,1 *1 1

) 1 , 1

25 1006 , 14) 1 , 1 (

2B X D1    

X

- Dòng ngắn mạch trong hệ đơn vị tương đối

8709 , 1 534 , 0

1 1

1

) 3 ( 8

S I

I

tb

cb N

22 3

25 8709 ,1

3

) 3 ( 8

* ) 3 (

X0 (1)= X0HT+ ,11117 ,11807

2

12,0009,0

2B  X0D1    

X

X∆(1)= X2 (1) + X0 (1)= 0,5345 + 1,1807 = 1,7153

4445 , 0 ) 7153 , 1 5345 , 0 (

1

) 1 ( 1

) 1 ( 8 1

E

I N a

- Dòng điện ngắn mạch tổng hợp

3335 , 1 4445 , 0 3

3 1(1)8

* )

1 ( 8

25 3335 ,1

) 1 (

- Ta có thành phần dòng điện thứ tự không:

4445 , 0

) 1 ( 8 1

* ) 1 ( 8 0

25.4445,0) 1 ( 8

c Ngắn mạch hai pha chạm đất N(1,1)

3679,01807,15345,0

1807,1.5345,0)

,180710,5345

1

` 3679 , 0 5345 , 0

3453 , 0 3679 , 0 5345 , 0

5345 , 0

1082 ,1

.

8 0 8 2

2 )

1 , 1 (

* 8 1 )

N

X I

25 3453 , 0)

1082 ,1 5351 ,1

5351

) 1 , 1

25 7010 ,1) 1

2B  X D1 X D2     

X

- Trong hệ đơn vị tương đối

1078 , 1 9027 , 0

1 1

1

) 3

3

25 1078 ,1

3

) 3 ( 15

* ) 3

(

tb

cb N

N

U

S I

2

12,0009,02

+X

=

X(1) 0HT 0 1 0 2

X∆(1)= X2 (1) + X0 (1)= 0,9027 + 2,1012 = 3,0039

0,2560 )

0039 , 3 9027 , 0 (

1

) 1 ( 1

) 1 ( 15 1

E

I N

- Dòng điện ngắn mạch tổng hợp

768 , 0 2560 , 0 3

3 1(1)15

* )

1 ( 15

25 768 , 0

) 1 (

- Ta có thành phần dòng điện thứ tự không:

2560 , 0

) 1 ( 15 1

* )

1 ( 15 0

25.2560,0) 1 ( 15

c Ngắn mạch hai pha chạm đất N(1,1)

0,63141012

,29027,0

1012,2.9027,0)

,101220,9027(

,101220,9027

1

, 2 9027 , 0

9027 , 0

6518 , 0

.

15 0 15 2

2 )

1 , 1 (

* 15 1 )

N

X I

I

- Trong hệ đơn vị có tên:

22 3

25 1959 , 0)

, 0 5393 ,

1

5393 ,

) 1 , 1

25 1,0034)

Bảng 2.2 Bảng tổng hợp kết quả tính toán ngắn mạch tại các điểm trong chế độ phụ tải max.

X1∑ 0,0713 0,1375 0,2036 0,2698 0,3360 0,4022 0,4683 0,5345 0,5871 0,6397 0,6923 0,7449 0,7975 0,8501 0,9027X2∑ 0,0713 0,1375 0,2036 0,2698 0,3360 0,4022 0,4683 0,5345 0,5871 0,6397 0,6923 0,7449 0,7975 0,8501 0,9027X0∑ 0,0690 0,2279 0,3867 0,5455 0,7043 0,8631 1,0219 1,3122 1,4437 1,5752 1,7067 1,8382 1,9697 2,1012 1,3122

3,0999 1,3048 0,8263 0,6046 0,4767 0,3935 0,3350 0,2916 0,2639 0,2409 0,2217 0,2053 0,1911 0,1788 0,1679I0N(1,1)(kA)

3,1334 1,1060 0,6715 0,4821 0,3761 0,3083 0,2612 0,2266 0,2043 0,1860 0,1707 0,1578 0,1466 0,1370 0,1285

N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7 N8INmax(kA) 9,2997 4,7724 3,2217 2,4316 1,9527 1,6314 1,4009 1,2275

1

) 1 ( 1

) 1 ( 1 1

E

I N a

- Dòng điện ngắn mạch tổng hợp

508 , 7 503 , 2 , 0 3

3 1(1)1

* )

1 ( 1

S I

I

tb

cb N

22 3

25 503 , 2

3

) 1 ( 1

* ) 1 (

- Ta có thành phần dòng điện thứ tự không:

N15 N14 N13 N12 N11 N10 N9 N8 N7 N6 N5 N4 N3 0,0662

N2 N1

0,12

0,0141

E

0,0662 0,0662 0,0662 0,0662 0,0662 0,0662 0,0526 0,0526 0,0526 0,0526 0,0526 0,0526 0,0526

503 , 2

) 1 ( 1 1

* ) 1 ( 1 0

S I

I

tb

cb N

22 3

25 503 , 2

3

) 1 ( 1 0

* ) 1 ( 1

b Ngắn mạch 2 pha chạm đất N(1,1)

0663 ,

0 1341 , 0 1313 , 0

1341 , 0 1313 , 0

) 1 , 1

1313 , 0 41.

3 0,1 1

*

) 1 , 1

0 1341 , 0

1

) 1 , 1

1341 , 0

988 , 4

.

1 0 1 2

1 2 )

1 , 1 (

* 1 )

N N

N

X X

X I

25 521 , 2) 1 , 1 (

Dòng điện ngắn mạch tổng hợp

7,482 988

, 4 5 , 1 *1 1

) 1 , 1 ( )

1 , 1

25 482 , 7) 1

,

1

(

c Ngắn mạch 2 pha

X (2)= X2= 0,1341

728 , 3 ) 1341 , 0 1341 , 0 (

1

) 3 ( 2

) 2 ( 1 1

E

I N a

457 , 6 728 , 3 3

3 1(2)1

* )

2 ( 1

3

25 457 , 6

3

) 2 ( 1

* )

N

U

S I

1

) 1 ( 1

) 1 ( 8 1

E

I N a

- Dòng điện ngắn mạch tổng hợp

231 , 1 410 , 0 3

3 1(1)8

* )

1 ( 8

S I

I

tb

cb N

22 3

25 231 , 1

3

) 1 ( 8

* ) 1 (

- Ta có thành phần dòng điện thứ tự không:

410 , 0

) 1 ( 8 1

* ) 1 ( 8 0

S I

I

tb

cb N

22 3

25 41 , 0

3

) 1 ( 8 0

* ) 1 ( 8

b Ngắn mạch 2 pha chạm đất N(1,1)

4034 ,

0 243 ,1 5073 ,

0

243 ,1 5973 ,

0

) 1 , 1

,243 1 973.

5 0, 1

*

) 1 , 1

0 5973 ,

0

1

) 1 , 1

5973 , 0 999 , 0

.

8 0 8 2

8 2 )

1 , 1 (

* 8 1 )

N N

N

X X

X I

25 324 , 0) 1 , 1 (

- Dòng điện ngắn mạch tổng hợp

1,529 999

, 0 5305 ,1

. *(1,1)1 8

) 1 , 1 ( )

1 , 1

25 1,529)

0,5973 0,5973

(

1

) 3 ( 2

) 2 ( 8 1

E

I N a

1,450 0,837

3

3 1(2)8

* )

2 ( 8

- Dòng điện ngắn mạch trong hệ đơn vị có tên là:

951 , 0 22 3

25 45 , 1

3

) 2 ( 8

* )

N

U

S I

2.5.3 Tính ngắn mạch tại điểm N15

a Ngắn mạch 1 pha N(1)

X2 (1)= XHT+ XB+ XD1+ XD2= 0,0141 + 0,12 + 0,4632+ 0,3682= 0,9655X0 (1) = X0HT + XB+ X0D1+ X0D2 = 0,0113 + 0,12 +1,1117+0,9205=2,1634

X∆(1)= X2 (1) + X0 (1)= 0,9655+ 2,1634= 3,1289

0,244 )

1289 , 3 9655 , 0 (

1

) 1 ( 1

) 1 ( 15 1

E

I N a

- Dòng điện ngắn mạch tổng hợp

0,733 244

, 0 3

3 1(1)15

* )

1 ( 15

S I

I

tb

cb N

22 3

25 0,733

3

) 1 ( 15

* ) 1 (

- Ta có thành phần dòng điện thứ tự không:

244 , 0

) 1 ( 15 1

* )

1 ( 15 0

S I

I

tb

cb N

22 3

25 244 , 0

3

) 1 ( 15 0

* ) 1 ( 15

b Ngắn mạch 2 pha chạm đất N(1,1)

0,6676 6134

, 2 9655 ,

0

6134 ,

2 9655 ,

0

) 1 , 1

6134 , 2 9655 , 0 (

,6134 2 655.

9 0, 1

*

) 1 , 1

- Tính trong hệ đơn vị tương đối

0,612 6676

, 0 9655 ,

0

1

) 1 , 1

, 2 9655 , 0

9655 , 0

0,612

.

15 0 15 2

15 2 )

1 , 1 (

* 15 1 )

N N

X I

25 175 , 0) 1 , 1 (

- Dòng điện ngắn mạch tổng hợp

0,941 0,612

1,5362 *(1,1)1 15

) 1 , 1 ( )

1 , 1

25 941 , 0) 1

0,9655 0,9655

(

1

) 3 ( 2

) 2 ( 15 1

E

I N a

0,897 0,518

3

3 1(2)15

* )

2 ( 15

3

25 0,897

3

) 2 ( 15

* )

N

U

S I

Tính toán tương tự cho các điểm ngắn mạch còn lại ta có kết quả trong bảng 2

Bảng 2.4 Bảng tổng hợp kết quả tính toán ngắn mạch tại các điểm trong chế độ phụ tải min

X1∑ 0,1341 0,2003 0,2665 0,3326 0,3988 0,4650 0,5312 0,5973 0,6499 0,7025 0,7551 0,8077 0,8603 0,9129 0,9655X2∑ 0,1341 0,2003 0,2665 0,3326 0,3988 0,4650 0,5312 0,5973 0,6499 0,7025 0,7551 0,8077 0,8603 0,9129 0,9655X0∑ 0,1313 0,2901 0,4489 0,6077 0,7666 0,9254 1,0842 1,2430 1,3745 1,5060 1,6375 1,7690 1,9005 2,0319 2,1634

(kA) 1,6420 0,8406 0,5635 0,4238 0,3396 0,2833 0,2430 0,2128 0,1718 0,1586 0,1474 0,1376 0,1291 0,1215 0,11483.I0Nmin,

(kA) 4,9261 2,5217 1,6905 1,2714 1,0188 0,8499 0,7291 0,6384 0,5154 0,4759 0,4421 0,4128 0,3872 0,3645 0,3443

Hình 2.5 Dòng điện ngắn mạch trong chế độ min

CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN CHỈNH ĐỊNH THÔNG SỐ KHỞI ĐỘNG

3.1 Bảo vệ quá dòng cắt nhanh của 50

- Trị số dòng điện khởi động của bảo vệ quá dòng cắt nhanh được chọn theo công

Ikđ2 = kat IN15max= 1,2 0,727= 0,872kA

- Dòng điện khởi động của bảo vệ quá dòng cắt nhanh trên đoạn đường dây D1 là:

Ikđ1= kat IN8max= 1,2 1,227= 1,473kA

3.2 Bảo vệ quá dòng “thứ tự không” cắt nhanh của 50N

- Trị số dòng điện khởi động của bảo vệ quá dòng thứ tự không cắt nhanh được

chọn tương tự như trên

I0kđ = kat 3I0Nmax

- Với bảo vệ trên đường dây D2

I0kđ2= kat 3I0N15max = 1,2 0,504= 0,605kA

- Với bảo vệ trên đường dây D1

I0kđ1= kat 3I0N8max= 1,2 0,875= 1,050kA

3.3 Bảo vệ quá dòng có thời gian của 51

3.3.1 Bảo vệ quá dòng cho đường dây D2

Chọn dòng khởi động cho bảo vệ có thời gian theo công thức sau

Ikđ = k.Ipt

Với : k = 1,6 là hệ số chỉnh định

Iptlà dòng làm việc của phụ tải

- Dòng khởi động cho đường dây 2 là :

IkdD2= k.Ipt2= 1,6 0,154= 0,246kA

- Dòng khởi động cho đường dây 1 là :

IkdD1= k.Ipt1= 1,6 0,360= 0,576kA

- Phương trình đặc tính thời gian của bảo vệ có dạng:

p

T I

t

1

5 ,

5 ,

5 ,

5 ,

8 ,

= 0,209s

- Tại điểm ngắn mạch N7tính tương tự ta có

1

max 7 7

5 ,

5 ,

5 ,

13

Tương tự ta tính cho các điểm ngắn mạch N1, N2, N3, N4, N5,N6ta có bảng tổng kếtsau

Bảng 3.4 Thời gian bảo về ngắn mạch đường dây D1 trong chế độ min

INmin(kA) 4,236 2,837 2,005 1,546 1,258 1,061 0,917 0,807IkdD1 0,576 0,576 0,576 0,576 0,576 0,576 0,576 0,576i

*

I 7,349 4,921 3,477 2,682 2,183 1,840 1,591 1,401

i

t1min 0,053 0,122 0,255 0,456 0,751 1,185 1,848 2,939

Ta có biểu đồ thời gian bảo vệ theo chiều dài đường dây Hình 3.1

3.4 Bảo vệ quá dòng thứ tự không có thời gian

3.4.2 Thời gian làm việc

Thời gian làm việc của bảo vệ quá dòng thứ tự không có thời gian chọn theođặc tính độc lập

t02= tpt2+ ∆t = 0,7 + 0,3 =1 s

t01= max(tpt1,t02) + ∆t = 1+ 0,3=1,3 s

Hình 3.1 Biểu đồ thời gian phụ thuộc chiều dài đường dây bảo vệ

CHƯƠNG 4: KIỂM TRA SỰ LÀM VIỆC CỦA RƠ-LE

4.1 Phạm vi bảo vệ của quá dòng cắt nhanh

Chọn dòng điện khởi động cho bảo vệ quá dòng cắt nhanh trên đoạn đường

dây D2 là:

Ikđ2 = kat IN15max= 1,2 0,727= 0,872 kA

- Dòng điện khởi động của bảo vệ quá dòng cắt nhanh trên đoạn đường dây D1 là:

Ikđ1= kat IN8max= 1,2 1,227= 1,473kA

Hình 4.1 Độ thị xác định vùng bảo vệ của 50

Xác định vùng bảo vệ trên D1:

Từ đồ thị trên ta thấy điểm giới hạn bảo vệ của bảo vệ 1 trong chế độ max nằm

từ N6 và N7, từ đó ta tính gần đúng chiều dài được bảo vệ theo công thức sau :

)

max 7 max

6

1 50 max

6 6

max 1

N N

D kđ N

N D

I I

I I

l (km)

I, kA

Có : lN7= 18,17(km), lN6= 15,14(km) ,

Ikđ50.D1= 1,473(kA), IN6max= 1,6314kA, IN7max= 1,4009kA

) ( 22 , 17 )

14 , 15 17 , 18 (

4009 ,1

6314 ,1

473 ,1 6314 ,1

14 , 15

Từ đồ thị trên ta thấy điểm giới hạn bảo vệ của bảo vệ 2 trong chế độ max

nằm từ N8đến xấp xỉ N12, từ đó ta tính gần đúng chiều dài được bảo vệ

km

lCNmaxD 9 , 3

2

Vùng bảo vệ của bảo vệ quá dòng cắt nhanh trên D2 trong chế độ min : Từ

đồ thị ta thấy,do đường Ikđ50.D2không cắt đường INmin(L) nên min 0

2 D 

- INmin: dòng ngắn mạch nhỏ nhất cuối đường dây

+ Với đường dây D1 : INmin= IN8min

+ Với đường dây D2 : INmin= IN15min

- Ikđ51: dòng điện khởi động của 51

Ikd51.D1=0,576 (kA), Ikd51.D2= 0,246(kA)

Do đó ta có: