BÀI TẬP MÔN XÂY DỰNG CẦU

Trờng đh xây dựng hà nội bộ môn cầu hầm Khoa cầu đờng lớp 47 cđ2 Bài tập xây dựng cầu. Bài tập 1. Cọc BTCT 30ì30(cm) dài 15m đóng qua các lớp đát nh sau: +Lớp 1 cát nhỏ chặt : h 1 =4m , 1 =2.3(T/m 2 ) +Lớp 2 á sét : h 2 =8m , 2 =1.5(T/m 2 ) + Lớp 3 sét : h 3 =3.5m , R 3 =560(T/m 2 ) Yêu cầu: 1.Chọn búa đóng cọc. 2.Tính độ chối lý thuyết. Bài làm. 1.Chọn búa đóng cọc. Xác định sức chịu tảI của cọc theo đất nền:Po=Qs+Qc trong đó: +Qs là ma sát giữa cọc và đất xung quanh cọc iifis hmuQ = 3 1 Thay số ta có Qs=4ì0.3ì(4ì2.3+8ì1.5+3ì3.5)=38.04(T) +Qc là ma sát giữa cọc và đất xung quanh cọc Qc=m R ìRìF=1ì560ì0.3ì0.3=50.4(T) Nh vậy Po=38.04+50.4=88.44(T) Pgh=Po/(k.m 2 )=88.44/(0.7ì1)=126.34(T) Theo công thức kinh nghiệm chọn búa có năng lực xung kích : W 25P gh Trong đó : + W là năng lực xung kích của búa (kg.m) + P gh là sức chịu tải giới hạn của cọc (T) Vậy ta phải chọn búa có năng lực xung kích : W 25ì126.34 = 3158.5 kgm = 31.585 (KNm) Chọn búa Berminghamer có các đặc trng sau : + Trọng lợng toàn bộ búa Q = 73.4 KN + Trọng lợng phần xung kích Q y =30.7 KN + Chiều cao đập H = 3.66 m + Số lần đập /phút là 4060 lần . + Năng lợng xung kích W = 101.7 KNm + Chiều cao quả búa h = 4,6 m * Kiểm tra hệ số hiệu dụng của búa . Theo công thức : max n W qQ n < + = Trong đó : + Q : trọng lợng toàn bộ của búa Q = 73.4 KN + q : trọng lợng của cọc, đệm cọc, đệm búa và cọc dẫn. q =1.1ì0.3ì0.3ì15ì25=37.125 KN + W : năng lực xung kích của búa. W = 101.7 KNm + Hệ só hiệu dụng lớn nhất ; với búa điêzen và cọc BTCT n max = 6 608.1 7.101 125.374.73 <= + =n Vậy búa chọn thoả mãn điều kiện hiệu dụng. Bài tập xây dựng cầu. Trang1 giáo viên hd :ts. phạm duy hoà. 2.Tính độ chối lý thuyết khi đóng cọc . Ta dùng công thức tính độ chối gần đúng : qQ qKQ Fn P P WFn e gh gh lt + + ì + = . . 7,0 7,0 Trong đó : + n : hệ số phụ thuộc vào vật liệu làm cọc , cọc BTCT có n = 150T/m 2 + F : diện tích tiết diện cọc F = 0.3ì0.3=0.09 m 2 + Q : trọng lợng toàn bộ của búa Q = 73.4 (T) + q : trọng lợng của cọc, đệm cọc, đệm búa và cọc dẫn. q = 3.7125 (T) + P gh : sức chụ tải giới hạn của cọc . P gh = 126.34 T/m 2 + K : hệ số phục hồi khi va chạm, cọc BTCT có đệm gỗ K = 0.2 + W : năng lực xung kích tính toán của búa. W = 0.9ì9.81ìQ y H = 0.9ì9.81ì30.7ì3.66=992.04(KNm) = 99.204(Tm) Thay số ta đợc : )(8.2)(028.0 7.334.7 7.32.034.7 )09.0150 7.0 34.126 (34.126 204.9909.01507.0 cmme lt == + ì+ ì ì+ ììì = Bài tập 2: Tính tờng cọc ván : + Tính độ chôn sâu của cọc ván. + Tính mômen uốn. + Tính nội lực trong thanh chống. Cho =30 0 , đn =0.9(T/m 2 ). Các kích thớc nh hình vẽ . 1 3m 1m 6m t Bài làm. I.Không có bê tông bịt đáy. Tr ờng hợp 1: không có thanh chống. 1.1.Tính độ chôn sâu của cọc ván. Xét cho TH nguy hiểm nhất là khi đã hút cạn nớc trong vòng vây. Trong TH này đợc tính nh dầm conson ngàm đàn hồi tại 1 điểm O trong đất .Khi bị mất ổn định thì tờng cọc ván sẽ bị xoay quanh O do áp lực nớc và áp lực đất .Sơ đồ tính toán nh sau: Sinh viên: Trần Minh Điệp 11806.47 CĐ2 Trang 2 Trờng đh xây dựng hà nội bộ môn cầu hầm Khoa cầu đờng lớp 47 cđ2 (h +t ) n đn đ 0 a 1 H n t n đn 0 p 2 h H t o đ Tải trọng tác dụng lên tờng cọc ván bao gồm:áp lực nớc,tải trọng chủ động và tải trọng bị động.Để đơn giản ta quy đổi tải trọng phía trên về cao độ đáy móng , khi đó sơ đồ tính là: t n đn 0 a 1 t o q 0 e a e n m o e p o q o H n h n đn đ 1 a t n đn 0 p 2 b Trong đó : q o = đn ìh đ ìn 1 là trọng lợng phần đất chênh. )( 2 1 2 1 2 Hnh a d dn += o Q )( 6 1 3 1 3 Hnh a d dn += o M Điều kiện ổn định chống lật là: M a o -mM p o =0 Trong đó: M a o =M o +Q o ìt o +0.5t o (E a +E n ) M p o = p o E t 3 E a = đn h đ a n 1 t o ; E n = n Ht o ; E p =0.5ìbìt o =0.5ì đn t o ( p n 2 - a n 1 )ìt o Bài tập xây dựng cầu. Trang3 giáo viên hd :ts. phạm duy hoà. Với : m=0.9 hệ số. a =tg 2 (45-/2)=tg 2 (45-30/2)=1/3 đn =0.9(T/m 3 ) p =tg 2 (45+/2)=tg 2 (45+30/2)=3 n 1 =1.2 ; n 2 =0.8 h đ =3m ; H=6m Nh vậy ta có: q o =0.9ì3ì1.2=3.24(T/m) Q o =0.5ì(0.9ì3 2 ì1/3ì1.2+6 2 )=19.62(T) M o =(1/6)ì(0.9ì3 3 ì1/3ì1.2+6 3 )=37.62(T.m) M a (O) =37.62+19.62ìt o +0.5t 2 o (0.9ì3ì1/3ì1.2+1ì6)=3.54t o 2 +19.62t o +37.62 M b (O) =1/6ìt o 3 ì0.9ì(3ì0.8-1/3ì1.2)=0.3t o 3 Nh vậy ta có: 3.54t o 2 +19.62t o +37.62-0.9ì0.3 t o 3 =0 hay 0.27 t o 3 -3.54t o 2 -19.62t o -37.62=0 Giải ra ta có t o =17.6 m.Chiều sâu chôn thực tế là t=1.15t 0 =1.15ì17.620(m) Ta thấy chiều sâu đóng cọc ván nh vậy là quá sâu cho nên ta dùng thanh chống để giảm chiều sâu đóng cọc. Tr ờng hợp 2: có một tầng thanh chống. 2.1.Tính chiều sâu tờng cọc ván. Khi có thanh chống , không có bê tông bịt đáy,xét cho trờng hợp nguy hiểm nhất là hút cạn nớc trong hố móng. 1m t H h đ o e 1 e 2 e 3 e 4 e 5 e 6 h (h+t) n đn đ a 1 t n đn p 2 + á p lực do nớc: E 1 =0.5 ì 1 ì 1=0.5(T) E 3 =0.5(H-1) 2 =0.5 ì 5 2 =12.5(T) E 2 =1 ì (H-1)=5(T) E 4 =H ì t +Do đất chủ động: E 5 =0.5 ì n 1 ì a ì đn ì (h đ +t) 2 =0.5 ì 1.2 ì 1/3 ì 0.9 ì (3+t) 2 =0.18 ì (3+t) 2 (T) +Do áp lực đất bị động: E 6 =0.5 ì n 2 ì p ì đn ì t 2 =0.5 ì 0.8 ì 3 ì 0.9 ì t 2 =1.08t 2 Khi chịu áp lực thì cọc ván sẽ quay quanh O,điều kiện đảm bảo ổn định là M (O) =0 Có M (O) =0 hay 0) 3 1 3 2 ( 2 1 )1( 3 2 ) 2 1()1 3 2 ( 3 1 523461 =+ +++ d htHE H EHE t HEtHEE Thay số ta có: Sinh viên: Trần Minh Điệp 11806.47 CĐ2 Trang 4 Trờng đh xây dựng hà nội bộ môn cầu hầm Khoa cầu đờng lớp 47 cđ2 0) 3 2 3 3 1 6()3(18.0 2 5 55 3 2 5.12) 2 5(6) 3 2 5(08.15.0 3 1 22 =+ì+ìììì+++ì tt t ttt Rút gọn ta có: 3.6t 3 +4.68t 2 -218.88t-372.6=0 Giải ra nghiệm t=7.96(m) chiều sâu đóng cọc ván thực tế là:t=1.15t 9(m) Ta thấy chiều sâu đóng cọc vẫn còn lớn lên ta sẽ thêm một tầng cọc ván nữa,tầng cọc ván này cách đáy móng một đoạn 3m. Tr ờng hợp 3: có hai tầng thanh chống. 3.1.Tính chiều sâu tờng cọc ván. Khi đó tâm xoay của cọc ván là điểm tựa của tầng thanh chống cuối cùng. Các lực tác dụng vào cọc ván bao gồm : á p lực nớc: E 1 =0.5 ì 4 ì 4=8(T) E 2 =4 ì 2=8(T) E 3 =0.5 ì 2 ì 2=2(T) E 4 =6 ì t(T) á p lực đất: +Bị động E 5 =n p ì p ì ì 1 ì 1 ì 0.5=0.8 ì 3 ì 0.9 ì 1 ì 1 ì 0.5=1.08(T) E 8 =n p ì p ì ì t ì t ì 0.5=0.8 ì 3 ì 0.9 ì t ì t ì 0.5=1.08t 2 (T) +Chủ động E 6 =n a ì a ì ì 1 ì (2+t)=1.2 ì 1/3 ì 0.9 ì (2+t)=0.36(2+t)(T) E 7 =n a ì a ì ì (2+t) 2 ì 0.5=1.2 ì 1/3 ì 0.9 ì (2+t) 2 ì 0.5=0.18(2+t) 2 (T) Viết phơng trình cân bằng mômen với điểm O ta có: Ma=0.9 Mp hay: )2( 3 2 2 2 23 22 1(9.0 3 2 3 1.1 3 41 76432851 tE t E t EEE t EEE ++ + ì+ì+ ì +ì= ì ì+ì+ ì ì Thay số ta có: ))2( 3 2 18.0 2 2 )2(36.0 2 6 3 22 218(9.0 3 2 08.1 3 11 08.1 3 41 8 32 t t t t t t t +ìì+ + ì+ì+ì+ ì +ì= ì ì+ ì + ì Hay: ))2(12.0)2(18.0366.10(9.072.002.11 3223 tttt +ì++ì++=+ Rút gọn ta đợc: 0.68t 3 -4.38t 2 -3.84t-0.1=0 Giải ra ta đợc t=7.2(m) chiều sâu đóng cọc thực tế là t=1.15 ì t 8.2(m) Nh vậy ta chọn giải pháp đóng 2 tầng cọc ván. 3.2.Tính cờng độ tờng cọc ván. Sơ đồ tính là dầm conson ngàm tại O chỉ chịu tác dụng của hai lực là E 1 và E 5 Mômen lớn nhất tại chân ngàm là )(02.11 3 1 3 4 51max TmEEM =ì+ì= , căn cứ vào giá trị mômen max ta chọn loại cọc ván Lacxen có : Bài tập xây dựng cầu. Trang5 giáo viên hd :ts. phạm duy hoà. Tiết diện Kích thức mm Diện tích tiết diện Cm 2 Khối lợng đơn vị dài (kg/m) Môđun quán tính Ix(cm4) Môđun kháng Wx(cm3) Nơi sản xuất B H d t Lacxen 400 204.5 14.8 12 94.3 74 4640/39600 405/2200 SNG Môđun kháng của 1m tờng cọc ván là Wx=2200(cm3) =M/W=11.02.10 5 /2200=500.9(kg/cm 2 )<[ ] II.Có bêtông bịt đáy. 1.Tính chiều dày lớp bêtông bịt đáy. Ma sát giữa bê tông và cọc ván =1(T/m 2 ),đáy mong có kích thớc 5ì10m , chu vi cọc ván U=30m Chiều dày lớp BT bịt đáy,lực ma sát của bêtông với tờng cọc ván phải thắng đợc lực đẩy nổi của nớc. n( bt h b .F +.U.h b ) n H N F )(15.2 )301505.2(9.0 5061 )( m UFn FH h BT Nn b = ì+ì ìì = + Vậy chiều dày lớp BT bịt đáy là 2.2(m) Khi đó cờng độ của lớp BT luôn đợc đảm bảo. 2.Tính độ chôn sâu t ờng cọc ván khi có lớp T bịt đáy và không có thanh chống. 2.1.Tính chiều sâu chôn cọc. Tính cho trờng hợp nguy hiểm nhất là đã hút cạn nớc trong hố móng,khi đó tờng cọc ván sẽ có xu hớng quay quanh điểm O cách mặt trên lớp bêtông bịt đáy một đoạn bằng 0.5 m.Tính toán xét 1m tờng cọc ván.Các lực tác dụng vào tờng cọc ván bao gồm: -Do nớc: +P 1 =0.5H n 2 với H n =6-1.7=4.3(m) P 1 =0.5ì4.3 2 =9.245(T) +P 2 =H n h=4.3h -Do đất chủ động: +P 3 =0.5H 2 K a n 1 =0.5ì0.9ì1.3 2 ì(1/3)ì1.2=0.3042(T) +P 5 =0.5(h-1.7) 2 K a n 1 =0.5ì(h-1.7) 2 ì0.9ì(1/3)ì1.2=0.18(h-1.7) 2 -Do bêtông bịt đáy: +P 4 =2.2(h-1.7) BT K a n 1 =2.2ì( h-1.7)ì(2.5-1)ì1/3ì1.2=1.32(h-1.7) -Do đất bị động: +P 6 =hHK p n 2 =0.9ì1.3ì3ì0.8ìh=2.808(T) +P 7 =0.5h 2 K p n 2 =0.5ì3ì0.8ìh 2 =1.2h 2 Phơng trình ổn định chống lật là:M lật (O) =mM )(O) giữ cụ thể là: ) 3 '2 2 ' 2 ' (9.0 3 2.2'2 2 2.2' 33 7625431 h P h P h P h P h P H P H P n ++= + + + ++ Thay số ta có: ) 3 '2 '2.1 2 '728.1 2 '8.3 (9.0 3 7.1'2 )7.1'(18.0 2 7.1' )7.1'(62.1 3 8.0 1152.0 3 3.4 22.7 2 22 2 h h hh h h h h ì++= = + ì+ + ìì+ì+ì Rút gọn ta đợc phơng trình sau: 0.91h 3 -7.86h 2 +5.7h+16.51=0 Giải ra ta đợc chiều sâu chôn cọc h=2.24(m),chiều sâu chôn cọc thực tế là:h=1.15h 2.6(m) Bài tập 3. Tính ván khuôn đứng,nẹp ngang , thanh căng, với kích thớc cho nh hình vẽ,biết tốc độ đổ bêtông là 0,2m/h, các kích thớc trên hình vẽ. 1.Tính ván khuôn đứng: Sinh viên: Trần Minh Điệp 11806.47 CĐ2 Trang 6 Trờng đh xây dựng hà nội bộ môn cầu hầm Khoa cầu đờng lớp 47 cđ2 0.2 1.2 0.8 Chọn ván có chiều rộng ván là b = 20cm, gọi chiều dày ván là . Sơ đồ tải trọng và sơ đồ tính toán ván khuôn : q R= 0.7m H= 0.8m qđ q Trong đó : +H là chiều cao tác dụng áp lực ngang của bêtông tơi H = 4h 0 = 4ì0,2 = 0,8(m) +q là áp lực ngang do đầm bêtông q tc = 400 kg/m 2 q tt = 400ì1,3 = 520 kg/m 2 P tc max = q + bt .R = 400 + 2500ì0.4 = 1400 kg/m 2 P tt max = P tc max .n = 1400ì1,3 = 1820 kg/m 2 áp lực ngang quy đổi : P qđ = 1180 kg/m 2 Xét trên một tấm ván khuôn ,tải trọng tác dụng lên là : p qđ = 1180ì0,2 = 236(kg/m) Vì trong thực tế ván khuôn làm việc không phải là dầm đơn giản nh ta đã mô hình hoá thành sơ đồ tính toán.do đó mômen lớn nhất xuất hiện ở giữa nhịp tính toán là )(1.15 10 8.0236 10 2 2 max kgm lq M qd = ì == Chọn gỗ làm ván khuôn có R u = 105 kg/cm 2 E = 10 5 kg/cm 2 Ta thiết kế ván khuôn theo điều kiện bền : u R b M W M == 2 maxmax . 6 )(2)(02.0 10.1052.0 1.156 6 4 max cmm bR M u == ì ì = Theo cấu tạo chọn ván khuôn có chiều dày = 3cm. Độ võng lớn nhất tong ván khuôn là : )(169.0)(10.169.0 03.02.010127 128.0236 127 2 39 4 4 max cmm EJ lP f qd == ììì ìì == Ván khuôn đứng là ván khuôn cho bêtông mặt bên, do đó độ võng cho phép là : Bài tập xây dựng cầu. Trang7 q qđ sơ đồ tính ván khuôn đứng. 0.2 0.2 giáo viên hd :ts. phạm duy hoà. [ ] )(6.0120 200 1 200 1 cmlf =ì== Vậy với ván khuôn đã thiết kế có : max f [ ] f . 2.Tính nẹp ngang : Sơ đồ tính nh hình vẽ: 1 0.80.8 q qđ sơ đồ tính thanh nẹp ngang. q Lực phân bố đều tác dụng lên nẹp ngang là:q=q qđ ìS Đah =236ì0.8ì1=188(kg/m) Mômen lớn nhất tại giữa nhịp là: ).(18.27 10 2.1188 10 2 2 max mkg lq M qd = ì == Chọn nẹp ngang bằng gỗ có tiết diện 5ì10(cm),khi đó: =M max /W= 27.18ì6/(0.1ì0.5 2 )=6523.2(kg/m 2 )<[R u ] Kiểm tra độ võng của nẹp ngang: )(29.0)(10.29.0 05.01.010127 122.1188 127 2 39 44 max cmm EJ ql f == ììì ìì == <[f] 3.Tính thanh căng : Lực căng : T = P qđ .S = 1180ì0.8ì1.2=1132.8(kg) Ta chọn thép AII có R a = 2800kg/cm 2 diện tích cốt thép cần thiết F a = 0.404cm 2 . Vậy ta chọn thép 18 có F a =0.503cm 2 Sinh viên: Trần Minh Điệp 11806.47 CĐ2 Trang 8 Trêng ®h x©y dùng hµ néi bé m«n cÇu hÇm Khoa cÇu ®êng líp 47 c®2 Bµi tËp x©y dùng cÇu. Trang9 giáo viên hd :ts. phạm duy hoà. 1. Tính độ chôn sâu của cọc ván : Dới tác dụng của áp lực ngang , cọc ván có thể bị xoay quanh điểm O, hệ mất ổn định khi thanh chống xuất hiện lực kéo. Để dảm bảo điều kiện ổn định khi cọc ván làm việc thì : M(o) = 0 (có xét đến điều kiện làm việc). Hay là : M a - m.M p = 0. với m là hệ số điều kiện làm việc. Ta có : ( ) ( ) ( ) +++ + +++= cdncnadcddna hh t tHhHHHnthhthM 2 . 3 2 3 2 2 1 2 1 2 18 3 52 30 3 34 3 3 17 3 2 11 2 1 3 1 ++ ++ ++= ntntntnM adnadnadnadna tntnhhtntM pdnpdncdpdnp 2 2 22 5 3 2 3 2 += ++= Địa chất đồng nhất : á sét - Lấy số liệu 39 trong số liệu địa chất cơ đất và nền móng . Ta có : = 18,5 KN/m 3 = 1,85 T/m 3 , W = 30% , tt = 12 0 , = 2,69. Độ rỗng : ( ) ( ) 827,01 85,1 3,0116,2 1 1 = +ì = + = W n W ( ) ( ) 3 /925,0 827,01 169,2.1 1 1 mT n dn = + = + = Hệ số áp lực chủ động : a = tg 2 (45 0 -/2) = tg 2 (45 0 - 6 0 ) = 0,65575 Hệ số áp lực bị động : p = tg 2 (45 0 +/2) = tg 2 (45 0 + 6 0 ) = 1,52497 Hệ số vợt tải : n 1 = 0,9 ; n 2 = 1,2 Hệ số điều kiện làm việc m = 0,7 Thay số ta đợc phơng trình : t 3 + 7,83t 2 - 19,98t -213,12 =0 mò nghiệm : với t =5 => VT = 7,73 t =4,9 => VT = -5,3747 Vậy nghiệm của phơng trình là : t 4,95 .Vậy chiều sâu đóng thực của cọc ván là : t = 4,95 + 0,15ì4,95 = 5,6925 (m) . chon lấy : t = 6(m). 2./ Tính nội lực trong thanh chống : Nội lực trong thanh chống đợc tính bằng cách cân bằng các lực theo phơng ngang : Thay số tính đợc R = 47,462T/m. Nếu cứ mỗi mét có một cọc chống thì nội lực trong cọc là 47,462T. 3./ Tính mômen uốn trong cọc ván : Coi cọc ván là một dầm đơn giản có gối tại vị trí thanh chống và tại vị trí cách mũi cọc một đoạn t = 0,15t 1 m. Trong trờng hợp bất lợi nhất khi cọc ván chỉ chịu tác dụng của áp lực chủ động. ta có sơ đồ tính toán. 8 11 55 66 Tính toán và vẽ biểu đồ mô men trong dầm cho từng tải trọng , theo nguyên tắc cộng tác dụng ta có đợc biểu đồ mômen cuối cùng. Sinh viên: Trần Minh Điệp 11806.47 CĐ2 Trang 10 [...]... + Cầu có 1 nhịp , thi công có sử dụng 2 trụ tạm với khoảng cách nh hình vẽ Yêu cầu : 1./Thiết kế đờng lăn và con lăn trên nền đờng đầu cầu, trên trụ tạm và trụ chính 2./ Tính lực kéo cầu với idọc = 0 3./ Thiết kế hệ puli kéo cầu 4./ Tính chọn tời 5./ Tính số con lăn trên 1m dài đờng lăn 9 9 9 108 9 9 9 9 9 9 12 9 36 36 36 Bài làm 1./ Thiết kế đờng lăn , con lăn a./ Trên nền đờng đầu cầu : Bài tập xây. ..Trờng đh xây dựng hà nội Khoa cầu đờng bộ môn cầu hầm lớp 47 cđ2 6 T/m 5 1 5 1 13.82696T/m 6 T/m 5 1 5 1 Ta có mômen lớn nhất tại vị trí giữa dầm Mmax = 99 + 13,8296 = 112,8296 Tm Theo điều kiện bền ta có : = M R W => W M 112,8296 = = 0,00403m 3 = 4030cm 3 R 28000 Chọn cọc ván nh sau : cọc ván FSP-VII có W = 4350 cm3 Bài tập 4 : Thiết kế cơ cấu dọc lao kéo cầu dàn thép + Cầu chia 12 khoang... Tính số con lăn trên 1m dài đờng lăn a./ áp lực do trọng lợng cầu xuống đờng đầu cầu : Xét cho trờng hợp bất lợi nhất khi đầu hẫng vơn đến trụ tạm số 1 Bài tập xây dựng cầu Trang13 giáo viên hd :ts phạm duy hoà 36 18 18 36 áp lực lên đ ờng lăn tại vị trí các con lăn Ta có : + Độ lệch tâm e = 18m + kích thớc còn lại của dàn trên đờng đầu cầu là C = 72m + Bề rông bàn lăn trên bố trí tại nút dàn với chiều... i w = 60 ì 0,4 ì 1188 ì 25 = 7128kg = 7,128T 100 + max : Góc nghiêng lớn nhất giữa trục hệ đẩy với phơng chuyển đọng.max = 0 Sinh viên: Trần Minh Điệp 11806.47 CĐ2 Trang 12 Trờng đh xây dựng hà nội Khoa cầu đờng bộ môn cầu hầm lớp 47 cđ2 Tp = * Chọn tời gồm : + Hệ kéo 1 tời + Hệ hãm 1 tời + Số puli trong múp : 3 5,76 + 7,128 = 12,888(T ) 1 Tời kéo Tời hãm - Hệ múp kéo Múp hãm Khả năng chịu lực của... ì 300 = 4,8T 5 Lực kéo tính toán : Ttt = n.Ttc = 1,24,8 = 5,76 T 3./ Thiết kế hệ tời và hệ puli keo cầu * Lực kéo cầu tác dụng vào hệ puli đợc xác dịnh theo công thức : Tp = T +W Cos max Trong đó : + T : là lực kéo cầu T = 5,76 (T) + W : lực gió dọc cầu tác dụng lên kết cấu nhịp trong giai đoạn kéo cầu W = 60%.Wngang = 60%. i w = 60 ì 0,4 ì 1188 ì 25 = 7128kg = 7,128T 100 + max : Góc nghiêng lớn nhất... lực không đều,K0 = 1,25 + m : số con lăn của đờng lăn trên hoặc dới, m = 3 n = 1,25 ì 34,485 = 2,87 3ì 5 Chọn số con lăn là 3 Sinh viên: Trần Minh Điệp 11806.47 CĐ2 Trang 14 Trờng đh xây dựng hà nội Khoa cầu đờng bộ môn cầu hầm lớp 47 cđ2 b./ áp lực trên trụ tạm : * áp lực lên trụ tạm 1: 36 1 2.4 36 - Sơ đồ bất lợi nhất với trụ tạm 1 là khi dần hẫng gặp trụ tạm số 2 - Kiểm tra áp lực lên đờng lăn tại... 58,82(T / m 2 ) 10,2 4262 Số con lăn trên 1m đờng lăn trên trụ tạm 1 là: n = K0 P 58,82 = 1,25 ì = 4,9 , lấy n = 5 con lăn m.R 3ì 5 * Tính trụ tạm số 2 : Sơ đồ tính là lúc dầm ở trạng thái ổn định Bài tập xây dựng cầu Trang15 giáo viên hd :ts phạm duy hoà p min p max + Toạ độ trọng tâm : l 0 = 2,4( 54 + 72) = 42(m) 3 ì 2,4 + Độ lệch tâm : e = 54 42 = 12 (m) => Ci = 32,4 = 7,2 (m2) I= 3 ì 2,4 3 + 2,4(1664,64... 108 9 9 9 9 9 9 12 9 36 36 36 Bài làm 1./ Thiết kế đờng lăn , con lăn a./ Trên nền đờng đầu cầu : Bài tập xây dựng cầu Trang11 giáo viên hd :ts phạm duy hoà đinh vỉa thanh biên dàn Gỗ đệm Gỗ ngang Đ ờng lăn trên Con lăn Đ ờng lăn d ới Tà vẹt b./ Trên trụ tạm và trên trụ chính : 2./ Tính lực kéo cầu : - Lực kéo tiêu chuẩn đợc xác định theo công thức : Ttc = K f 2 P Pi rK Trong đó : + i = 0 => Pi = 0... lực của puli là : n n n i =1 i =1 i =1 Q = S i = K i 1 S T = S T K i 1 + n : là số nhánh dây làm việc n =3 + K : hệ số có ảnh hởng của puli, khi trục puli trợt với bạc bằng đồng Vậy điều kiện để keo cầu là : Q T p Từ điều kiện trên ta suy ra đợc ST = Vậy ta chọn tời có năng lực là 5 (T) * Chọn cáp : Tiến hành chọn cáp theo công thức : TP n K = i 1 i =1 12,888 3 0,96 = 4,4725(T ) i 1 i =1 ST R FC