+ Tính nội lực trong thanh chống.. Tr ờng hợp 1: không có thanh chống.. Trong TH này đợc tính nh dầm conson ngàm đàn hồi tại 1 điểm O trong đất .Khi bị mất ổn định thì tờng cọc ván sẽ b
Trang 1Bài tập xây dựng cầu.
Bài tập 1.
Cọc BTCT 30ì30(cm) dài 15m đóng qua các lớp đát nh sau:
+Lớp 1 cát nhỏ chặt : h1=4m , τ1=2.3(T/m2)
+Lớp 2 á sét : h2=8m , τ2=1.5(T/m2)
+ Lớp 3 sét : h3=3.5m , R3=560(T/m2)
Yêu cầu:
1.Chọn búa đóng cọc.
2.Tính độ chối lý thuyết.
Bài làm
1.Chọn búa đóng cọc.
Xác định sức chịu tảI của cọc theo đất nền:Po=Qs+Qc trong đó:
+Qs là ma sát giữa cọc và đất xung quanh cọc
i i fi
Q = ∑3 τ
1
Thay số ta có Qs=4ì0.3ì(4ì2.3+8ì1.5+3ì3.5)=38.04(T)
+Qc là ma sát giữa cọc và đất xung quanh cọc
Qc=mRìRìF=1ì560ì0.3ì0.3=50.4(T)
Nh vậy Po=38.04+50.4=88.44(T)
Pgh=Po/(k.m2)=88.44/(0.7ì1)=126.34(T)
Theo công thức kinh nghiệm chọn búa có năng lực xung kích : W ≥ 25P gh
Trong đó : + W là năng lực xung kích của búa (kg.m)
+ Pgh là sức chịu tải giới hạn của cọc (T)
Vậy ta phải chọn búa có năng lực xung kích :
Chọn búa Berminghamer có các đặc trng sau :
+ Trọng lợng toàn bộ búa Q = 73.4 KN
+ Trọng lợng phần xung kích Qy =30.7 KN
+ Chiều cao đập H = 3.66 m
+ Số lần đập /phút là 4060 lần
+ Năng lợng xung kích W = 101.7 KNm
+ Chiều cao quả búa h = 4,6 m
* Kiểm tra hệ số hiệu dụng của búa
W
q Q
n = + <
Trong đó :
+ Q : trọng lợng toàn bộ của búa Q = 73.4 KN
+ q : trọng lợng của cọc, đệm cọc, đệm búa và cọc dẫn
q =1.1ì0.3ì0.3ì15ì25=37.125 KN + W : năng lực xung kích của búa W = 101.7 KNm
+ Hệ só hiệu dụng lớn nhất ; với búa điêzen và cọc BTCT nmax = 6
6 08 1 7
101
125 37 4 73
<
=
+
=
n
Vậy búa chọn thoả mãn điều kiện hiệu dụng
Trang 22.Tính độ chối lý thuyết khi đóng cọc
Ta dùng công thức tính độ chối gần đúng :
q Q
q K Q F
n
P P
W F n e
gh gh
lt
+
+
ì
7 , 0
7 , 0
Trong đó :
+ n : hệ số phụ thuộc vào vật liệu làm cọc , cọc BTCT có n = 150T/m2
+ F : diện tích tiết diện cọc F = 0.3ì0.3=0.09 m2
+ Q : trọng lợng toàn bộ của búa Q = 73.4 (T)
+ q : trọng lợng của cọc, đệm cọc, đệm búa và cọc dẫn q = 3.7125 (T)
+ Pgh : sức chụ tải giới hạn của cọc Pgh = 126.34 T/m2
+ K : hệ số phục hồi khi va chạm, cọc BTCT có đệm gỗ K = 0.2
+ W : năng lực xung kích tính toán của búa
W = 0.9ì9.81ìQyH = 0.9ì9.81ì30.7ì3.66=992.04(KNm) = 99.204(Tm)
Thay số ta đợc :
) ( 8 2 ) ( 028 0 7 3 34 7
7 3 2 0 34 7 ) 09 0 150 7
0
34 126 ( 34 126
204 99 09 0 150 7 0
cm m
+
ì +
ì
ì +
ì
ì
ì
=
Bài tập 2:
Tính tờng cọc ván :
+ Tính độ chôn sâu của cọc ván
+ Tính mômen uốn
+ Tính nội lực trong thanh chống
Cho ϕ =300, γđn=0.9(T/m2) Các kích thớc nh hình vẽ
1
Bài làm.
I.Không có bê tông bịt đáy.
Tr
ờng hợp 1: không có thanh chống.
1.1.Tính độ chôn sâu của cọc ván
Xét cho TH nguy hiểm nhất là khi đã hút cạn nớc trong vòng vây Trong TH này đợc tính nh dầm conson ngàm đàn hồi tại 1 điểm O trong đất Khi bị mất ổn định thì tờng cọc ván sẽ bị xoay quanh O do áp lực nớc và áp lực đất Sơ đồ tính toán nh sau:
Trang 3γ đn (h +t ) đ 0 λ a n1
γ nH
γ đn 0 t λ p n2
o
Tải trọng tác dụng lên tờng cọc ván bao gồm:áp lực nớc,tải trọng chủ động và tải trọng bị
động.Để đơn giản ta quy đổi tải trọng phía trên về cao độ đáy móng , khi đó sơ đồ tính là:
γ đn 0 t λ a n1
o
q0
mo
ep o
q o
γ nH
γ đn đh λ a n1
γ đn 0 t λ p n2
b
Trong đó :
qo=γđnìhđìn1 là trọng lợng phần đất chênh
) (
2
1
h d a
o
Q
) (
6
1
h d a
o
M
Điều kiện ổn định chống lật là: ΣMa o-mΣMp o=0
Trong đó:
ΣMa o=M o+Qoìto+0.5to(Ea+En)
ΣMp o=t o E p
3
Ea=γđnhđλan1to ; En=γnHto ; Ep=0.5ìbìto=0.5ìγđnto(λpn2-λan1)ìto
Trang 4Với : m=0.9 hệ số λa=tg2(45-ϕ/2)=tg2(45-30/2)=1/3
Nh vậy ta có:
qo=0.9ì3ì1.2=3.24(T/m)
Qo=0.5ì(0.9ì32ì1/3ì1.2+62)=19.62(T)
Mo=(1/6)ì(0.9ì33ì1/3ì1.2+63)=37.62(T.m)
→ΣMa(O)=37.62+19.62ìto+0.5t2 (0.9ì3ì1/3ì1.2+1ì6)=3.54to +19.62to+37.62
→ΣMb(O)=1/6ìto ì0.9ì(3ì0.8-1/3ì1.2)=0.3to
Nh vậy ta có: 3.54to +19.62to+37.62-0.9ì0.3 to =0 hay 0.27 to -3.54to -19.62to-37.62=0 Giải ra ta có to=17.6 m.Chiều sâu chôn thực tế là t=1.15t0=1.15ì17.6≈20(m)
Ta thấy chiều sâu đóng cọc ván nh vậy là quá sâu cho nên ta dùng thanh chống để giảm chiều sâu đóng cọc
Tr
ờng hợp 2: có một tầng thanh chống.
2.1.Tính chiều sâu tờng cọc ván
Khi có thanh chống , không có bê tông bịt đáy,xét cho trờng hợp nguy hiểm nhất là hút cạn nớc trong hố móng
h đ
o
e1
e2
e3
e4
e5
e6
h
γ (h+t) λ n
đn đ a 1 γ đn t λ p n2 +áp lực do nớc:
E1=0.5ì1ì1=0.5(T) E3=0.5(H-1)2=0.5ì52=12.5(T)
+Do đất chủ động:
E5=0.5ìn1ìλaìγđnì(hđ+t)2=0.5ì1.2ì1/3ì0.9ì(3+t)2=0.18ì(3+t)2(T)
+Do áp lực đất bị động:
E6=0.5ìn2ìλpìγđnìt2 =0.5ì0.8ì3ì0.9ìt2=1.08t2
Khi chịu áp lực thì cọc ván sẽ quay quanh O,điều kiện đảm bảo ổn định là Σ M(O)=0
Có Σ M(O)=0 hay
0 ) 3
1 3
2 ( 2
1 )
1 ( 3
2 ) 2 1 ( ) 1 3
2 ( 3
1
5 2
3 4
6
1 +E H + t− −E H − +t −E H− −E H − −E H+ t− h d =
E
Thay số ta có:
Trang 50 ) 3
2 3 3
1 6 ( ) 3 ( 18 0 2
5 5 5 3
2 5 12 ) 2 5 ( 6 ) 3
2 5 ( 08 1 5
0
3
Rút gọn ta có:
3.6t3+4.68t2-218.88t-372.6=0 Giải ra nghiệm t=7.96(m)→chiều sâu đóng cọc ván thực tế là:t’=1.15t ≈9(m)
Ta thấy chiều sâu đóng cọc vẫn còn lớn lên ta sẽ thêm một tầng cọc ván nữa,tầng cọc ván này cách đáy móng một đoạn 3m
Tr
ờng hợp 3: có hai tầng thanh chống.
3.1.Tính chiều sâu tờng cọc ván
Khi đó tâm xoay của cọc ván là điểm tựa của tầng thanh chống cuối cùng
Các lực tác dụng vào cọc ván bao gồm :
E1=0.5ì4ì4=8(T)
E2=4ì2=8(T)
E3=0.5ì2ì2=2(T)
E4=6ìt(T)
• áp lực đất:
+Bị động
E5=npìλpìγ’ì1ì1ì0.5=0.8ì3ì0.9ì1ì1ì0.5=1.08(T)
E8=npìλpìγ’ìtìtì0.5=0.8ì3ì0.9ìtìtì0.5=1.08t2(T)
+Chủ động
E6=naìλaìγ’ì1ì(2+t)=1.2ì1/3ì0.9ì(2+t)=0.36(2+t)(T)
E7=naìλaìγ’ì(2+t)2ì0.5=1.2ì1/3ì0.9ì(2+t)2ì0.5=0.18(2+t)2(T)
Viết phơng trình cân bằng mômen với điểm O ta có:ΣMa=0.9ΣMp hay:
) 2 ( 3
2 2
2 2
3
2 2 1 ( 9 0 3
2 3
1 1 3
4
1
7 6
4 3
2 8
5
Thay số ta có:
) ) 2 ( 3
2 18 0 2
2 ) 2 ( 36 0 2
6 3
2 2 2 1 8 ( 9 0 3
2 08 1 3
1 1
08
1
3
4
1
Hay:
) ) 2 ( 12 0 ) 2 ( 18 0 3 66 10 ( 9 0 72 0 02
Rút gọn ta đợc:
0.68t3-4.38t2-3.84t-0.1=0 Giải ra ta đợc t=7.2(m)→chiều sâu đóng cọc thực tế là t’=1.15ìt ≈ 8.2(m)
Nh vậy ta chọn giải pháp đóng 2 tầng cọc ván
3.2.Tính cờng độ tờng cọc ván
Sơ đồ tính là dầm conson ngàm tại O chỉ chịu tác dụng của hai lực là E1 và E5
3
1 3
4
5 1
max ta chọn loại cọc ván Lacxen có :
Trang 6diện
tích tiết diện
Cm 2
Khối lợng đơn vị dài (kg/m)
Môđun quán tính Ix(cm4)
Môđun kháng Wx(cm3)
Nơi sản xuất
Môđun kháng của 1m tờng cọc ván là
Wx=2200(cm3)→σ=M/W=11.02.105/2200=500.9(kg/cm2)<[σ]
II.Có bêtông bịt đáy.
1.Tính chiều dày lớp bêtông bịt đáy
Ma sát giữa bê tông và cọc ván τ =1(T/m2),đáy mong có kích thớc 5ì10m , chu vi cọc ván U=30m
Chiều dày lớp BT bịt đáy,lực ma sát của bêtông với tờng cọc ván phải thắng đợc lực đẩy nổi của nớc
n(γ bthb.F +τ.U.hb )≥γnHNF
) ( 15 2 ) 30 1 50 5 2 ( 9 0
50 6 1 )
n
F H h
BT
N n
ì +
ì
ì
ì
= +
≥
τ γ
γ
Vậy chiều dày lớp BT bịt đáy là 2.2(m)
Khi đó cờng độ của lớp BT luôn đợc đảm bảo
2.Tính độ chôn sâu t ờng cọc ván khi có lớp ΒT bịt đáy và không có thanh chống
2.1.Tính chiều sâu chôn cọc.
Tính cho trờng hợp nguy hiểm nhất là đã hút cạn nớc trong hố móng,khi đó tờng cọc ván sẽ có
xu hớng quay quanh điểm O cách mặt trên lớp bêtông bịt đáy một đoạn bằng 0.5 m.Tính toán xét 1m tờng cọc ván.Các lực tác dụng vào tờng cọc ván bao gồm:
-Do nớc:
+P1=0.5Hn với Hn=6-1.7=4.3(m) →P1=0.5ì4.32=9.245(T)
+P2=Hnh’=4.3h’
-Do đất chủ động:
+P3=0.5γ’H2Kan1=0.5ì0.9ì1.32ì(1/3)ì1.2=0.3042(T)
+P5=0.5(h’-1.7)2γ’Kan1=0.5ì(h’-1.7)2 ì0.9ì(1/3)ì1.2=0.18(h’-1.7)2
-Do bêtông bịt đáy:
+P4=2.2(h’-1.7)γ’BTKan1=2.2ì( h’-1.7)ì(2.5-1)ì1/3ì1.2=1.32(h’-1.7)
-Do đất bị động:
+P6=h’γ’HKpn2=0.9ì1.3ì3ì0.8ìh’=2.808(T)
+P7=0.5h’2Kpn2=0.5ì3ì0.8ìh’2=1.2h’2
Phơng trình ổn định chống lật là:Mlật(O)=mM)(O)giữ cụ thể là:
) 3
' 2 2
' 2
' ( 9 0 3
2 2 ' 2 2
2 2 ' 3
1
h P
h P
h P
h P
h P
H P
H
Thay số ta có:
) 3
' 2 ' 2 1 2
' 728 1 2
' 8 3 ( 9 0
3
7 1 ' 2 ) 7 1 ' ( 18 0 2
7 1 ' ) 7 1 ' ( 62 1 3
8 0 1152 0 3
3 4 22 7
2 2
2
2
h h h
h
h h
h h
ì +
+
=
=
+
ì
− +
+
ì
−
ì +
ì +
ì
Rút gọn ta đợc phơng trình sau:
0.91h’3-7.86h’2+5.7h’+16.51=0 Giải ra ta đợc chiều sâu chôn cọc h’=2.24(m),chiều sâu chôn cọc thực tế là:h=1.15h’≈ 2.6(m)
Bài tập 3.
Tính ván khuôn đứng,nẹp ngang , thanh căng, với kích thớc cho nh hình vẽ,biết tốc độ đổ bêtông là 0,2m/h, các kích thớc trên hình vẽ
1.Tính ván khuôn đứng:
Trang 71.2
Chọn ván có chiều rộng ván là b = 20cm, gọi chiều dày ván là δ
Sơ đồ tải trọng và sơ đồ tính toán ván khuôn :
q
qđ
q
Trong đó :
+H là chiều cao tác dụng áp lực ngang của bêtông tơi H = 4h0 = 4ì0,2 = 0,8(m)
+q là áp lực ngang do đầm bêtông qtc = 400 kg/m2 → qtt = 400ì1,3 = 520 kg/m2
Ptcmax = q + γbt.R = 400 + 2500ì0.4 = 1400 kg/m2
Pttmax = Ptcmax.n = 1400ì1,3 = 1820 kg/m2
áp lực ngang quy đổi : Pqđ = 1180 kg/m2
Xét trên một tấm ván khuôn ,tải trọng tác dụng lên là : pqđ = 1180ì0,2 = 236(kg/m)
Vì trong thực tế ván khuôn làm việc không phải là dầm đơn giản nh ta đã mô hình hoá thành sơ
đồ tính toán.do đó mômen lớn nhất xuất hiện ở giữa nhịp tính toán là
) ( 1 15 10
8 0 236 10
2 2
Chọn gỗ làm ván khuôn có Ru = 105 kg/cm2
E = 105 kg/cm2
Ta thiết kế ván khuôn theo điều kiện bền :
u
R b
M W
M
≤
=
= max max2
.
6
δ
10 105 2 0
1 15 6 6
4
bR
M
u
=
=
ì
ì
=
δ
Theo cấu tạo chọn ván khuôn có chiều dày δ = 3cm
Độ võng lớn nhất tong ván khuôn là :
) ( 169 0 ) ( 10 169 0 03 0 2 0 10 127
12 8 0 236 127
2 3
9
4 4
EJ
l P
ì
ì
ì
ì
ì
=
Ván khuôn đứng là ván khuôn cho bêtông mặt bên, do đó độ võng cho phép là :
sơ đồ tính ván khuôn đứng.
0.2
Trang 8[ ] 120 0.6( )
200
1 200
1
cm l
Vậy với ván khuôn đã thiết kế có : fmax ≤ [ ] f
2.Tính nẹp ngang :
Sơ đồ tính nh hình vẽ:
1
sơ đồ tính thanh nẹp ngang.
q
Lực phân bố đều tác dụng lên nẹp ngang là:q=qqđìSĐah=236ì0.8ì1=188(kg/m)
Mômen lớn nhất tại giữa nhịp là:
) ( 18 27 10
2 1 188 10
2 2
Chọn nẹp ngang bằng gỗ có tiết diện 5ì10(cm),khi đó:
σ=Mmax/W= 27.18ì6/(0.1ì0.52)=6523.2(kg/m2)<[Ru] Kiểm tra độ võng của nẹp ngang:
) ( 29 0 ) ( 10 29 0 05 0 1 0 10 127
12 2 1 188 127
2 3
9
4 4
EJ
ql
ì
ì
ì
ì
ì
=
3.Tính thanh căng :
Lực căng : T = Pqđ.S = 1180ì0.8ì1.2=1132.8(kg)
Ta chọn thép AII có Ra = 2800kg/cm2→diện tích cốt thép cần thiết Fa = 0.404cm2
Vậy ta chọn thép 18 có Fa=0.503cm2
Trang 101 Tính độ chôn sâu của cọc ván :
Dới tác dụng của áp lực ngang , cọc ván có thể bị xoay quanh điểm O, hệ mất ổn định khi thanh chống xuất hiện lực kéo Để dảm bảo điều kiện ổn định khi cọc ván làm việc thì : ΣM(o) =
0 (có xét đến điều kiện làm việc)
Hay là : Ma - m.Mp = 0 với m là hệ số điều kiện làm việc
Ta có :
+ + +
+
+
M
2
3
2 3
2 2
1
γ
18 3
52 30
3
34 3
3
17 3
2
1 1
2 1
3
+
+
t n t
n h
h t n t
2
3
2 3
2
=
Địa chất đồng nhất : á sét - Lấy số liệu 39 trong số liệu địa chất cơ đất và nền móng
Ta có : γ = 18,5 KN/m3 = 1,85 T/m3 , W = 30% , ϕtt = 120 , Δ = 2,69
85 , 1
3 , 0 1 1 6 , 2 1
1
=
− +
ì
=
− +
∆
=
W
n W
γ
γ ε
827 , 0 1
1 69 , 2 1 1
1
m T
n
+
−
= +
−
∆
=
ε
γ
Hệ số áp lực chủ động : λa = tg2(450-ϕ/2) = tg2(450- 60) = 0,65575
Hệ số áp lực bị động : λp = tg2(450+ϕ/2) = tg2(450+ 60) = 1,52497
Hệ số vợt tải : n1 = 0,9 ; n2 = 1,2
Hệ số điều kiện làm việc m = 0,7
Thay số ta đợc phơng trình : t3 + 7,83t2 - 19,98t -213,12 =0
mò nghiệm : với t =5 => VT = 7,73
t =4,9 => VT = -5,3747
Vậy nghiệm của phơng trình là : t ≈ 4,95 Vậy chiều sâu đóng thực của cọc ván là :
t = 4,95 + 0,15ì4,95 = 5,6925 (m) chon lấy : t = 6(m)
2./ Tính nội lực trong thanh chống :
Nội lực trong thanh chống đợc tính bằng cách cân bằng các lực theo phơng ngang :
Thay số tính đợc R = 47,462T/m Nếu cứ mỗi mét có một cọc chống thì nội lực trong cọc là 47,462T
3./ Tính mômen uốn trong cọc ván :
Coi cọc ván là một dầm đơn giản có gối tại vị trí thanh chống và tại vị trí cách mũi cọc một
đoạn Δt = 0,15t ≈ 1 m
Trong trờng hợp bất lợi nhất khi cọc ván chỉ chịu tác dụng của áp lực chủ động ta có sơ đồ tính toán
8
1
6 6
Tính toán và vẽ biểu đồ mô men trong dầm cho từng tải trọng , theo nguyên tắc cộng tác dụng ta có đợc biểu đồ mômen cuối cùng
Trang 116 T/m
5
6 T/m
13.82696T/m
Ta có mômen lớn nhất tại vị trí giữa dầm Mmax = 99 + 13,8296 = 112,8296 Tm
W
M
≤
=
σ
28000
8296 , 112
cm m
R
M
Chọn cọc ván nh sau : cọc ván FSP-VII có W = 4350 cm3
Bài tập 4 :
Thiết kế cơ cấu dọc lao kéo cầu dàn thép
+ Cầu chia 12 khoang có d = 9m , h = 12m
+ Cho trọng lợng bản thân dàn P = 300 T
+ Cầu có 1 nhịp , thi công có sử dụng 2 trụ tạm với khoảng cách nh hình vẽ
Yêu cầu :
1./Thiết kế đờng lăn và con lăn trên nền đờng đầu cầu,trên trụ tạm và trụ chính
2./ Tính lực kéo cầu với idọc = 0
3./ Thiết kế hệ puli kéo cầu
4./ Tính chọn tời
5./ Tính số con lăn trên 1m dài đờng lăn
36 36
36
108
9 9 9 9 9 9 9 9 9 9
Bài làm
1./ Thiết kế đ ờng lăn , con lăn
a./ Trên nền đờng đầu cầu :
Trang 12thanh biên dàn
Gỗ đệm
Con lăn
Gỗ ngang
Đ ờng lăn d ới
Đ ờng lăn trên
Tà vẹt
đinh vỉa
b./ Trên trụ tạm và trên trụ chính :
2./ Tính lực kéo cầu :
- Lực kéo tiêu chuẩn đợc xác định theo công thức :
i K
r
P f K
Trong đó :
+ i = 0 => Pi = 0
+ f2 : Hệ số ma sát lăn f2 = 0,04
+ P : trọng lợng toàn bộ kết cấu nhịp ,P = 300T
+ K : Hệ số sét đến ảnh hởng của sự không bằng phẳng của đờng lăn, K = 2
+ rk : là bán kính con lăn rk = 50mm = 5cm
5
300 04 , 0
=
Lực kéo tính toán : Ttt = n.Ttc = 1,24,8 = 5,76 T
3./ Thiết kế hệ tời và hệ puli keo cầu
* Lực kéo cầu tác dụng vào hệ puli đợc xác dịnh theo công thức :
max α
Cos
W T
Tp = + Trong đó :
+ T : là lực kéo cầu T = 5,76 (T)
+ W : lực gió dọc cầu tác dụng lên kết cấu nhịp trong giai đoạn kéo cầu
T kg
w W
W ngang i 0 , 4 1188 25 7128 7 , 128
100
60
%.
60
%.
+ max : Góc nghiêng lớn nhất giữa trục hệ đẩy với phơng chuyển đọng.max = 0
Trang 13) ( 888 , 12 1
128 , 7 76 , 5
T
* Chọn tời gồm :
+ Hệ kéo 1 tời
+ Hệ hãm 1 tời
+ Số puli trong múp : 3
- Khả năng chịu lực của puli là :
∑
∑
∑
=
−
=
−
=
=
=
i
i T T n
i i n
i
S Q
1
1 1
1 1
+ n : là số nhánh dây làm việc n =3
+ K : hệ số có ảnh hởng của puli, khi trục puli trợt với bạc bằng đồng
Vậy điều kiện để keo cầu là : Q ≥ Tp
888 , 12
3 1
1 1
1
T K
T S
i
i n
i i
P
∑
∑
=
−
=
− Vậy ta chọn tời có năng lực là 5 (T)
* Chọn cáp :
Tiến hành chọn cáp theo công thức :
K
R F
S
C
Trong đó :
+ ST : lực vào tời ST = 4,4725 (T)
+ FC : diện tích tiết diện cáp
+ R : lực kéo đứt của dây cáp, R = 11T/cm2
+ K :hệ số an toàn của dây cáp, K = 4
11
4725 , 4
R
S K
Vậy ta chọn cáp có đờng kính là : d = 1,5 cm
4./ Tính số con lăn trên 1m dài đ ờng lăn.
a./ áp lực do trọng lợng cầu xuống đờng đầu cầu :
Xét cho trờng hợp bất lợi nhất khi đầu hẫng vơn đến trụ tạm số 1
Trang 1418 18
36
áp lực lên đ ờng lăn tại vị trí các con lăn
Ta có :
+ Độ lệch tâm e = 18m
+ kích thớc còn lại của dàn trên đờng đầu cầu là C = 72m
+ Bề rông bàn lăn trên bố trí tại nút dàn với chiều dài là 2,4 m
+ Trọng tâm của dàn cách mép mố là a = 18m
=> C > 3a vùng truyền áp lực có xuất hiện ứng suất kéo
áp lực tại vị trí đầu dàn là :
P P C P I e x
i
∑
x =36m , l0 = 36m , ∑Ci = 19,2m
( ) ( 0 9 18 27 36 ) 2 11674 , 4 ( )
12
4 , 2 9 12
4 2
2 2 2 2 3 3
2
l l
C
i
) / ( 76 , 2 36 4 , 11674
18 300 4
,
2
9
ì
=
Trong phần truyền áp lực thì các con lăn ở phần áp lực âm là không làm , do đó ta cần xác
định chiều dài làm việc lớn nhất cho các con lăn chịu nén từ điều kiện
P = 0 =>
∑
=
i
C e
I x
max
Mò dần ta tìm đợc xmax = 11,36(m)
∑Ci = 17,4 (m2)
áp lực lớn nhất tại vị trí đầu mố là :
3 , 5751
1 , 29 300 4
, 17
300
.
m T x
I
e P C
P P
i
∑
* Tính số con lăn trên 1m đờng lăn.(ta tính trong trờng hợp áp lực ở vị trí nút ứng với vị trí đầu mố)
R m
P K n
.
0
=
Trong đó :
+ Đờng ray trên dùng 3ray
+ Đờng lăn dới dùng 4 ray
+ Con lăn thép đờng kính 100mm, có R = 5T
+ K0 : hệ số phân bố áp lực không đều,K0 = 1,25
+ m : số con lăn của đờng lăn trên hoặc dới, m = 3
5 3
485 , 34 25 ,
ì
ì
=
n
Chọn số con lăn là 3