Đang tải... (xem toàn văn)
A .SỐ LIỆU ĐẦU VÀOB TÍNH TOÁN KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA CÁC BÔ PHẬN LẬP TỔNG THỂ MẶP BẰNG NHÀ MÁY.1Kích thước sơ bộ2Tính Toán Số Lượng Bệ Và Số Lượng Bến. 2.1 Số Lượng Bệ. 2.1.1 Tính Toán Số Lượng Bệ (N): 2.1.2 Tính toán kích thước bệ : 2.2Số Lượng Bến Trang Trí. 2.2.1Tính toán số lượng bến trang trí : 2.2.2 Kích thước bến trang trí .3 Phân Bố Tải Trọng Xuống Đường Trượt4 –Lựa Chọn Xe Chở Tàu :5 Trọng lượng xe chở tàu:6 Trọng Lượng xe giá nghiêng:7 Áp lực bánh xe lên đường trượt :8Kích thước đương triền: 8.1Chiều sâu mút triền . 8.2Chiều dài đường chiếu đường trượt.9–Quy hoạch tổng thể mặt bằngCTÍNH TOÁN KẾT CẤU VÀ KIỂM TRA BỘ PHẬN CỦA TRIỀN TÀUITÍNH TOÁN NỘI LỰC TRONG RAY : I.1Hệ số làm việc của ray : I.2Hệ số đàn hồi : I.3Sơ đồ tính ray: I.4.Kiểm Tra RayII.TÍNH NỘI LỰC TÀ VẸT II.1Lực tác dụng lên tà vẹt: II.2Nội lực tà vẹt: II.2.1Tính toán tà vẹt ngắn: II.2.2Tính toán tà vẹt dài II.3Kiểm tra các điều kiện khác II.3.1Kiểm tra ứng suất trên mặt lớp ba lát: II.3.2Kiểm tra lớp đệm: II.4Tính cốt thép cho tà vẹt. II.4.1Tà vẹt ngắn: II.4.2Tà vẹt dài II.4.3Tính cốt đai cho tà vẹt:III. TÍNH TOÁN ĐƯỜNG TRƯỢT NGHIÊNG: III.1 Tính toán phần đường trượt thi công tại chỗ : III.1.1Tính toán sức chịu tải của cọc: III.1.1.1Tải trọng tác dụng lên cọc : III.1.1.2–Xác đinh sức chịu tải của cọc : III.1.2Xây dựng sơ đồ tính III.1.3Xác định nội lực trong dầm khi chịu tải trọng di động: III.1.4Xác định nội lực trong đầm khi dầm chịu tĩnh tải : III.1.5Tính toán cốt thép cho dầm dọc : III.2Tính toán phần đường triền thi công lắp ghép III.2.1Kích thước sơ bộ: III.2.2 Thiết lập sơ đồ tính: III.2.3Tính toán nội lực: III.2.4–Xác định nội lực trong cọc: III.2.5Tính toán cốt thép phần kết cấu đương triền:IV TÍNH TOÁN CÁC CÔNG TRÌNH PHỤ TRỢ: IV.1Kiểm tra ổn định của hệ tàu và xe IV.2Tính toán lực kéo tác dụng lên xe IV.3Tính toán lực kéo tính toán và công suất của bàn tời. IV.4Tính Puly. IV.5Tính toán ổn định bề tời và puly IV.5.1Kiểm tra ổn định lật IV.5.2Kiểm tra điều kiện trượt: IV.6Kiểmtra ổn định nền: IV.7 TÝnh to¸n têng ch¾n đất IV.7.1KÝch thíc têng ch¾n IV.7.2X¸c ®Þnh t¶i träng lªn têng ch¾n. IV.7.3KiÓm tra æn ®Þnh têng ch¾n.
Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên ĐỒ ÁN MƠN HỌC CƠNG TRÌNH THỦY CƠNG PHẦN I: QUY HOẠCH MẶT BẰNG NHÀ MÁY A SỐ LIỆU ĐẦU VÀO - Bình đồ số: Nhóm 3- Sơng Thị Vải Thủy văn : cẩm phả Địa chất : cẩm phả Trọng tải tàu : 18000 DWT Cơng suất đóng tàu/năm Công suất sữa chửa 10 tàu/năm * Các thơng số tính tốn tàu 18 000 DWT là: tính với tàu chở hàng khơ, theo tiêu chuẩn (Tra 22TCN 222-95) Lmax=171m; Bt=22.1 m; Mớn Nước Đầy Tải Td=9.4 m Mớn Nước Rộng Hàng Tk=3.6 m Lượng giãn nước tàu D= 24444 T Số Liệu Thủy Văn p ro 01 5.05 0.1 3.96 2.75 2.12 1.8 10 1.33 25 0.61 50 75 -0.72 90 -1.2 95 -1.45 97 -1.61 SVTT: Nhóm 3-II Kp 2.43534 2.12553 1.78162 1.60256 1.51160 1.37802 1.17337 0.79535 0.65892 0.58787 0.54239 Hm 221.819 193.601 162.276 145.967 137.682 125.515 106.875 91.0833 72.4438 60.0174 53.5453 49.4032 P 0.01 0.1 10 25 50 75 90 95 97 Trang Đồ Án Môn Học Thủy Công 99 -1.88 99.9 -2.27 p ro 0.01 5.05 0.1 3.96 2.75 2.12 1.8 10 1.33 25 50 0.61 75 -0.72 90 -1.2 95 -1.45 97 -1.61 99 -1.88 99.9 -2.27 GVHD : Trịnh Thanh Kiên 0.46565 0.35480 42.4133 32.3169 Kp 1.77157 1.60503 1.42016 1.32390 1.27501 1.20320 Hm 135.525 122.785 108.642 101.278 97.5387 92.0452 83.6297 76.5 68.0845 62.4741 59.5521 57.6820 54.5262 49.9678 1.0932 0.88999 0.81665 0.77845 0.75401 0.71276 0.65317 99 99.9 p 0.0 0.1 10 25 50 75 90 95 97 99 99 B TÍNH TỐN KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA CÁC BÔ PHẬN & LẬP TỔNG THỂ MẶP BẰNG NHÀ MÁY SVTT: Nhóm 3-II Trang Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên Thống nhât ý kiến đưa kết cấu điều kiện tự nhiên chọn phương án cơng trình thủy cơng Triền Tàu Nhà máy đóng sửa chữa tàu thiết kế triền tàu để kéo hạ tàu thủy.Triền tàu Là cơng trình mái nghiêng (giống đà) đường trượt có thiết bị kéo tàu chở tàu bao gồm: đường ray, xe chở tàu, tời kéo, ròng rọc dây cáp kéo để đưa tàu lên bờ ngược lại + Triền ngang - Ưu điểm: có nhiều thuận lợi việc chọn kết cấu, bố trí mặt nhà máy, yêu cầu khu nước khơng rộng, có lực nâng lớn có nhiều đường trượt -Nhược điểm: vốn đầu tư cao, có dịng chảy dọc bờ triền ngang khó định + Triền dọc − Ưu điểm: dùng thuận lợi cho nhà máy đóng sửa chữa tàu nhỏ biển có bãi xây dựng hẹp khu nước phía trước rộng tốc độ dịng chảy dọc bờ nhỏ, giá thành xây dựng tốn so với triền ngang − Nhược điểm: độ sâu mút đường triền lớn, thi cơng khó khăn Với triền tàu cần có lịng sơng rộng từ bờ sang bờ bên kia, - 2,5 lần chiều dài tàu xuống nước, kỹ thuật hạ thủy khó khăn, hạ thủy khơng an tồn, dễ gây ứng suất phụ làm biến dạng thân tàu Khi thiết kế triền tàu cần tuân thủ yêu cầu kỉ thuật,để đảm bảo tính kinh tế dẽ dàng thi công chọn triền ngang,2 giá xe Lựa chọn độ dốc ( i ) triền ngang có Ltau=171 m > 150 m i = Chọn i = Hình 1.4: (minh họa) Sơ đồ xe giá ngiêng triền ngang SVTT: Nhóm 3-II Trang Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên 1:Đệm tàu ; 2:Con lăn (để phân bố lực hơn) ; 3:Đệm cao su giảm sóc –Kích Thước Sơ Bộ Theo tiêu chuẩn ngành 22TCN222-95,để xác định mực nước tính tốn khu nước cảng xác định tùy thuộc vào hiệu số H50%,Hmin Do số liệu thủy văn khu vực bị han chế,sự quan trắc khơng có tính quy mơ số liệu lấy tra số liệu mực nước theo đường suất mực nước đỉnh cao đường tần suất chân triều H50% - Hmin =76.5-(-327)=403.5 cm Mực nước cao thiết kế P= 1% theo đường suất bảo đảm mực nước cao hang năm Mực nước cao thiết kế MNCTK:+1.08 (m) (P=1% - đường suất mực nước đỉnh cao) Mực nước thấp thiết kế MNTTK:-0.54 (m) (P=99%đường suất mực nước đỉnh cao) CAO TRÌNH ĐỈNH BẾN: • Theo tiêu chuẩn kiểm tra: CĐĐB = H1% + a a = m độ vựot cao H1% cao độ mực nước ứng với tần suất P1% đường tần suất tích lũy mực nước đỉnh lũ vào tài liệu thủy văn ta có H1% = 1.08 m CĐĐB = 1.08 + 1=2.08m • Theo tiêu chuẩn : CĐĐB = H50% + a với H50% cao độ mực nước tính m , lấy đường tần suất lũy tích mực nước đường chân chiều ứng vói tần suất P50% theo tài liệu thủy văn ta có : H50% = -0.91m a : độ vượt cao a = m CĐĐB = -0.91 + 2=1.09 m Lấy Cao độ đỉnh bến Max CĐĐB(tiêu chuẩn kiểm tra;tiêu chuẩn bản)=2.08 m CAO TRÌNH ĐÁY BẾN: Độ sâu trước bến xác định theo công thức sau: Ho=T+Z1+Z2+Z3+Z4+Z0 T:mớn nước tầu tính tốn Z1:dự phịng chạy tàu tối thiểu lấy Z1=0.04T=0,04*9.4= 0.376(m) Z2:dự phòng song,vị trí cảng sơng Thị Vải sóng khơng ảnh hưởng đến khai thác Z2=0 Z3:dự phòng vận tốc ứng với vận tốc độ chạy tàu (Z3=0) Z4:dự phòng sa bồi(Z4=0.5m) Z0: dự phòng lệch tàu,lấy Z0=0,026Bt=0,026*22.1=0,5746(m) o=T+Z1+Z2+Z3+Z4+Z0=9.4+0.376+0+0+0.5+0.5746=10.85(m) →Cao trình đáy bến: ∇đáy =MNTTK – H0 với MNTTK= 0.54 m ∇đáy =0.54-(9.197)= -10.31 (m) SVTT: Nhóm 3-II Trang Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên MỰC NƯỚC HẠ THỦY:Trong nhà máy đóng tàu, mực nước hạ thủy(MNHT) yếu tố quan trọng thiết kế cơng trình thủy cơng Nó ảnh hưởng đến chi phí đầu tư hiệu khai thác cơng trình Nếu lấy MNHT với tần suất cao việc hạ thủy thuận tiện khơng phải chờ nước, q trình sản xuất liên tục giá thành xây dựng tăng Ngược lại lấy MNHT với tần suất thấp việc hạ thủy phải chờ đợi, trình sản xuất nhà máy bị gián đoạn già thành xây dựng lại giảm Do vậy, MNHT ảnh hưởng lớn tới công suất sử dụng đường triền Số lượng tàu sửa chữa: 10 + tàu đóng mới= 12 tàu Số lần nâng hạ thủy trung bình ngày : n= = 0.075 lần Thời gian nâng hạ tàu: chọn t= 6h P= × 100% = × 100%= 1.875% Với : P : tần suất xuất MNHT n : số lần kéo tàu đường triền ngày t : thời gian cần thiết kéo tàu đường triền (giờ) Theo số liệu thủy văn ngoại suy, MNHT lấy theo đường tần suất mực nước đỉnh cao ta có: MNHT= +1.05 m Vậy MNHT 1.05 m 2-Tính Tốn Số Lượng Bệ Và Số Lượng Bến 2.1 Số Lượng Bệ SVTT: Nhóm 3-II Trang Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên 2.1.1 - Tính Tốn Số Lượng Bệ (N): Theo CT (3-7) tr35 CTTC – Ts.Phạm Văn Thứ: Trong : Kb: Hệ số phân công việc không dều tháng năm, Kb=1.1 Tob: Số ngày khai thác bệ năm thường lấy: Tob=320 (ngày) Tb: Thời gian hay khối lượng công việc thực bệ Tb= Ai : Số tàu sửu chữa đóng Ti : Thời gian trung bình để đóng sửu chữa Với cơng tac đóng : Thời gian đóng tàu 18000 DWT khoảng năm đến năm rưỡi, thuận tiện việc chế tạo giảm bớt thời gian tàu nằm bệ, ta dùng phương án đóng tàu theo phân đoạn xưởng đưa bệ lắp ghép.Thời gian gia công cấu kiện đóng phân đọan (thực phân xưởng) thời gian tàu nằm bệ chọn thời gian tàu nằm bệ 300 ngày Ti=250 (ngày) Ai = (tàu) Tb= 250*2 =500 (ngày) Với công tác sửu chữa tàu : Tùy thuộc vào mức độ hư hỏng tàu mà có thời gian sửu chữa khác nhau,ta chọn thời gian trung bình đẻ sửa chữa tàu 60 ngày Ti = 40 (ngày) Ai= 10 (tàu) Tb= 40*10 =400(ngày) Chọn -Số bệ đóng bệ -Số bệ sủa chữa bệ 2.1.2 - Tính tốn kích thước bệ : - Chiều dài bệ: Lb = Lt + 2*l Trong đó: l: Chiều dài dự trữ : l = ÷10 (m),chọn l = m Lt= 171 (m) ⇒ Lb = 171+2x6=183 m - Chiều rộng bệ: Bb = Bt +2*b Trong đó: b: Chiều rộng dự trứ hai bên, b = ÷ (m), chọn b = m Bt: Chiều rộng tàu =22.1m ⇒ Bb = 22.1+2x3= 28.1m 2.2 Số Lượng Bến Trang Trí Bến trang trí vị trí cuối để hồn thành nốt phần việc dây chuyền cơng nghệ đóng tàu sau hạ thủy (trang trí phần boong lắp ráp số máy móc thiết bị), nơi tháo dỡ máy móc thiết bị trước đưa tàu lên cạn để sửa chữa trang trí, lắp máy sau sửa chữa xong tàu Để nâng hạ thiết bị phục vụ trính sửa chữa bến ta chọn cần trục KUROV có sức nâng 16(T) , độ ray 10.5m Bố trí tuyến bên trang trí phải ý đến việc liên hệ bến trang trí, cơng trình nâng hạ bệ cho thuận tiện 2.2.1 : Tính tốn số lượng bến trang trí : Theo CT (3-7) tr35 CTTC –TS.Phạm Văn Thứ: SVTT: Nhóm 3-II Trang Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên Trong : Kt: Hệ số phân cơng việc không dều theo thời gian, Kt=1.1 Tot: Thời gian khai thác Tot=320 Ngày Tt: Thời gian hay khối lượng công việc thực bệ Tt= Ai : Số lượng tàu cần sử chữa = 10 Tàu Bi : Thời gian tàu đậu bến Thời gian tàu đậu bến cho việc sửa chữa lắp ráp trang trí cho tàu sửa chữa tính trung bình ngày/tàu Tt=10x8=80 Ngày Chọn số bến trang trí bến Thời gian tàu đậu bến cho việc hồn thiện tàu đóng 20 ngày Tt =2*20=40(ngày) Số bến trang trí phục vụ cho cơng việc đóng : N’ = = 0.1357 bến Ta nhận thấy công tác bến trang trí cho tàu sửa chữa đóng khơng khác nhiều.thời gian bố trí cho tàu đóng làm việc bên trang trí xếp được,ví cơng đoạn đóng tàu chiếm thời gian rât lớn so với thời gian làm việc bến trang trí cho tàu nên việc chọn số bến trang trí cần tránh lãng phí chung ta kết hợp sau : Nbên trang trí=N+N’= 0.275+0.1357=0.4107 ( bến) Vậy chọn số bến trang trí bến 2.2.2: Kích thước bến trang trí Chiều dài bến : Do thiết kế tuyến bến độc lập nên lấy Lb = (0,6 ÷ 0,8).Lt Chọn Lben= 0.75 Lt=0.75x171=128.25 m Để thuận tiện cho việc tính tốn thi công ta chọn Lb=130 m Chiều rộng bến : Vậy Bben= Trong : Btr –Khoảng cách trữ trước bờ =2.75 m Br -Chiều rộng ray =10.5 m Bdt-Khoảng cách trữ an toàn cho cần trục chọn 1.25m Bben=2.75+10.5+1.25=14.5 m Để thuận tiện cho việc thi công liên hệ giao thông nhà máy, ta chọn cao trình mặt bến cao trình mặt xưởng 3- Phân Bố Tải Trọng Xuống Đường Trượt SVTT: Nhóm 3-II Trang Đồ Án Môn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên Ta thấy việc kéo tàu đường triền chuyển sang sơ đồ tính gồm hệ đàn hồi Việc giải hệ gặp nhiều khó khăn muốn tính xác Do để giải toán đơn giản mà đảm bảo độ xác người ta coi phân bố tải trọng tàu gần sau: Với m : m= = = 57.17(t/m) Trọng lượng hạ thủy tàu Q = D/3 ( D lượng giãn nước tàu D=24444(T) –Lựa Chọn Xe Chở Tàu : SVTT: Nhóm 3-II Trang Đồ Án Mơn Học Thủy Công GVHD : Trịnh Thanh Kiên Xe chở tàu tầng xe,xe tâng chở tàu trực tiếp đưa tàu vào bệ ,xe phân đoạn chọn sức chở xe 500T tính tốn kích thước xe phân đoạn ta vào giáo trình “Cơng Trình Thủy Cơng “ thầy Phạm Văn Thứ trang 63 : Bề rộng xe chở tàu xác định theo công thức : Bxe = a + 2* a Với xe chạy hai ray a = 2.5 m khoảng cách dự trữ hai đầu a = (0.6 1) chọn a = 0.75 m Bxe = 2.5 + 2*0.75 = ( m ) Chiều dài xe chở tàu ( theo chiều rộng tàu ) Lxe = 0.65*Bt = 0.65*22.1=14.365 ( m ) khoảng cách hai đầu xe 0.6 m Chọn chiều dài xe chở tàu : 15.2 m Xe giá nghiêng dùng để chở xe chở tàu mặt nghiêng -Kích thước xe giá nghiêng phải đủ để xe chở tàu đặt Để kinh tế ta chọn kích thước xe giá ngiêng kích thước xe giá Gọi Pk áp lực cho phép bánh xe [Pk]= 2R× br×[σ] br :chiều rộng phận cơng tác đỉnh ray : br=0.06m R :bán kính bánh xe =0.3m [σ] :ứng suất cho phép vật liệu làm bánh xe,dự kiến dùng thép đúc có [σ]= 80kG/cm2=800T/m2 a [Pk]= 2R× br×[σ]=2×0.3×0.06×800 =28.8 T mặt khác có cơng thức Qbtxe=Lxe×mi Lxe =15.2m mi :trọng lượng thân 1m rộng xe Với tầng xe lấy mi=0.08×m=0.08×57.17=4.5736 T Qbtxe= 4.7536×15.2 =69.518 (T) Sức chịu tải xe (Qxe) Giải dầm kê gối cưng phương pháp mômen Chọn số phân doạn xe chở tàu 14 khoảng cách xe chở tàu là: + l1 = 7.5(m) + l6 = 12 (m) + l11 = 12(m) + l2 = 12(m) ) + l7 = 12 (m) + l12 = 12(m) + l3 = 12 (m) + l8 = 12 (m) + l13 = 12(m) + l4 = 12 (m) + l9 = 12(m) + l14 = 12(m) +l5 = 12 (m) + l10 = 12(m) + l15 = 7.5(m) SVTT: Nhóm 3-II Trang Đồ Án Mơn Học Thủy Cơng GVHD : Trịnh Thanh Kiên Có m = 57.17 (T/m) 0.6m= 34.302 (T/m) 0.5m= 28.585(T/m) Ta quy phần congsol bên thành momen lực tập trung gối kế bên + Tại gối 1: Ta có tung độ tải trọng tập trung 37.31 /m (tính theo tam giác đồng dạng) Mo =34.302(37.31-34.302) =992 (Tm) Qo = =34.3027.5+(37.31-34.302)7.5= 268.545(T) + Tại gối 14: Ta có tung độ tải trọng tập trung 32.346 T/m (tính theo tam giác đồng dạng) M13=28.585+(32.346-28.585)=839.21(Tm) Q13=28.5857+(32.346-28.585)7=228.49 (T) Ta có hệ Với phương trình tổng qt sau : li*Mi-l + 2(λi + λi+1)*M + li+1*Mi+1 + 6*E*I0*pi =0 Với pi tính cơng thức sau : ∆pi = SVTT: Nhóm 3-II Trang 10 ĐA CƠNG TRÌNH THỦY CƠNG GVHD: Th.s TRỊNH THANH KIÊN IV.5.1- Kiểm tra ổn định lật Điều kiện ổn định lật kiểm tra theo công thức: : tổng moomen lực gây lật diểm lật Các lực gây lât bao gồm: Lực kéo T, áp lực đất chủ động = ) dung trọng đất quanh bê, 1,37 ( h : chiều sâu chôn bệ h=1,6 m : góc ma sát đất, =1,41 ( ) =12,51 ) ΣMol = T.d1 + d2 = 30.1,6+ 0,5.1,41.4.1,62/3 = 73,4(T.m) (d1, d2: cách tay đòn lực) Mog: Tổng mômen lực chống lật điểm lật Các lực chống lật bao gồm trọng lợng thân G, áp lực đất bị động eb, t phớa bệ tời G = (4.4.1,6).2,5 = 64T ¸p lùc ®Êt bÞ ®éng eb = SVTT : Nhóm 3–II )=4,73 Trang 77 ĐA CƠNG TRÌNH THỦY CƠNG GVHD: Th.s TRỊNH THANH KIÊN ΣMog = G.d3 + d4 = 64.2 + 0,5.4,73.4.1,6.1,6/3 = 130(T) (d3, d4: cánh tay đòn lực; 0,9: hệ số độ tin cậy trọng lợng thân G) [kl]: Hệ số ổn định lËt, [kl]=1,2 = >1,2 Vậy tời đảm bảo điều kiện lật IV.5.2-Kiểm tra điều kiện trượt: §iỊu kiƯn ỉn định trợt đợc kiểm tra theo công thức: Trong đó: H: Tổng lực chống trợt, bao gồm eb,trọng lực bệ G, Fms Fms=G.fms = 64.0,6 = 38,4(T) fms: hệ số ma sát 0,6 ⇒ ΣH = 4,73 + 64 + 38,4 = 107 T ΣT: Tæng lực gây trợt, bao gồm ea, T T = 1,41 + 30 = 31,41 (T) [kt]: HÖ sè an toàn chống trợt, [kt]=1,2 kt = 3,4 > [kl] Vaọy bệ tời đủ an toàn chống trợt IV.6-Kimtra ổn định nền: Để làm việc giai đoạn đàn hồi phải đảm bảo: • TÝnh sức chịu tải đất Sức chịu tải đất đợc xác định theo công thức: Trong ú: m1 =1.2,m2 = 1.3 hệ số điều kiện làm việc bệ tời với đất cát Ktc = ,Df=1.6 Sét, màu nâu vàng - xám đen, trạng thái dẻo cứng - Dung trọng tự nhiên (γw,g/cm3 ) 1.80 - Dung trọng khô (γk g/cm3 ) - Độ sệt ( B ) : : 1.37 0.33 - Góc ma sát (ϕo ) SVTT : Nhóm 3–II : : 12o51' Trang 78 ĐA CƠNG TRÌNH THỦY CƠNG GVHD: Th.s TRỊNH THANH KIÊN - Lực dính ( C kG/cm2 ) - b=4m hệ số lấy theo giáo trình Nền Móng cảu thầy Châu Ngọc Ẩn Các hệ số A= 0.245; B= 1.998; D= 4.488 : 0.270 Bệ tời làm việc móng nơng chịu tải trọng lệch tâm, xác định độ lệch tâm e e=M/N=73.4/107=0.6859 M: mô men đáy bệ tời, M = 73.4(T) N: tổng lực tác dụng lên bệ tời, N = 60+30=90(T) Áp lực tính tốn đáy bệ tời: - ¸p lùc lín nhÊt =-0.162 (T/m2) - ¸p lùc lín nhÊt =11.412 (T/m2) Nh đất đủ sức chịu tải IV.7- Tính toán tờng chắn t IV.7.1-Kích thớc tờng chắn Tờng chắn đất loại dùng để làm bờ san lấp tạo bÃi Tờng chắn đợc xây đà hộc, vữa ximăng cát M50# Kích thớc mặt cắt ngang nh hình vẽ IV.7.2-Xác định tải trọng lên tờng chắn Tải trọng tác dụng lên tờng trờng hợp nguy hiểm mực nớc phía tờng mức thấp Khi tải trọn gồm có: - Tải trọng khai thác q=1,5T/m2 - Trọng lợng thân tờng: G1 = 0,5*2,6*2,5 = 3,25T G2 0,4*3*2,5 = 3T G3 = 1/2*1.5*3*2.5 = 5.625T - Trọng lợng cát san lấp sau tờng Gc=3*0.35*1,2 = 1.26T - ¸p lùc níc tÜnh: w1= 1.064T/m2 w2 = 1.5T/m2 SVTT : Nhóm 3–II Trang 79 = ĐA CƠNG TRÌNH THỦY CÔNG - - GVHD: Th.s TRỊNH THANH KIÊN w3 = 0,5T/m2 Trọng lợng nớc phạm vi lng tờng Gn1=0.35.1 = 0,35T Gn2 = 0.5.0,33.1=0,165T áp lực đất chủ ®éng: ea1 =1.2*3*tg2(450 - 32/2) = 1.106T/m2 ea2 = 1.2*3*tg2(450 - 25/2) = 1.461T/m2 ea3 = (1.2*3+1.0.0,5)*tg2(450 - 25/2) = 1.664T/m2 eaq = 1.5*tg2(450 - 25/2) = 0,609 T/m2 - áp lực đất bị động eb = 1.5*0.5*tg2(45 + 45/2) = 4.371T/m2 IV.7.3-Kiểm tra ổn định tờng chắn ã Điều kiện ổn định lật Các lực gây lật tờng bao gåm: Ea1 = 1.6569T, d=1,5m Ea2 = 0.365T ;d=0.25m Ea3 = 0.277T ; d=0.167m Eaq = 1.37 T ; d=2.25m W1 = 0,177T ;d=0.167m W2 = 1.95T ; d= 1.3m W3 = 0.175T ; d=0.35m ΣML = 5.973T.m C¸c lùc chèng lËt bao gåm: G1 = 0,9*3.25=2.925T, d=1,3m G2 = 0,9*3=2.7T, d=1.5m G3 = 0,9*5.625=5.0625T, d=2m GC = 0,9*1.26=1.134T, d=1.5m Eb = 1,093, d=0,167m ΣMG = 19.861T.m kl = 3.325 Tờng ổn định lật ã Điều kiện ổn định trợt Các lực gây trợt T gồm: Ea1, Ea2, Ea3, Eaq, W1⇒ T = 6.338T C¸c lùc chèng trỵt gåm Eb, Fms = (ΣGi + GC -W2 - W3).0,6 ⇒ P=6.915T kt = 1,09 Têng ổn định trợt Vy ất đủ khả chịu t¶i -HẾT SVTT : Nhóm 3–II Trang 80 ... l7 = 12 (m) + l12 = 12(m) + l3 = 12 (m) + l8 = 12 (m) + l13 = 12(m) + l4 = 12 (m) + l9 = 12(m) + l14 = 12(m) +l5 = 12 (m) + l10 = 12(m) + l15 = 7.5(m) SVTT: Nhóm 3-II Trang Đồ Án Mơn Học Thủy Cơng... (5 ) l6*M5 + 2( *M6 + l7*M7 + 6*E*Io* p6 =0 (6 ) l7*M6 + 2( *M7 + l8*M8 + 6*E*Io* p7 =0 (7 ) l8*M7 + 2( *M8 + l9*M9 + 6*E*Io* p8 =0 (8 ) l9*M8 + 2( *M9 + l10*M10 + 6*E*Io* =0 (9 ) p9 l10*M9 + 2( *M10 +. .. l1*M0 + 2( *M1 + l2*M2 + 6*E*Io* p1 =0 (1 ) l2*M1 + 2( *M2 + l3*M3 + 6*E*Io* p2 =0 (2 ) l3*M2 + 2( *M3 + l4*M4 + 6*E*Io* p3 =0 (3 ) l4*M3 + 2( *M4 + l5*M5 + 6*E*Io* p4 =0 (4 l5*M4 + 2( *M5 + l6*M6 + 6*E*Io*