KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP - CHƯƠNG 4 ppt

CHƯƠNG 4 CẤU KIỆN CHỊU UỐN – TÍNH TOÁN THEO CƯỜNG ĐỘ Cấu kiện chịu uốn có thành phần nội lực là mô men uốn và lực cắt. Đây là cấu kiện cơ bản rất hay gặp trong thực tế như bản sàn, dầm, lanh tô, xà ngang… Về hình dáng chúng được chia làm hai loại là bản và dầm. 4.1 ĐẶC ĐIỂM CẤU TẠO. 4.1.1 Đặc điểm cấu tạo của bản. Bản là kết cấu phẳng có chiều dày khá bé so với các chiều còn lại. Chiều dày bản (h) từ 6cm đến 20cm, bê tông trong bản có cấp độ bền chịu nén từ B12,5 đến B25. Khi dùng BTCT thường, nếu tăng cấp độ bền sẽ có lợi một chút về độ võng và khe nứt nhưng hiệu quả kinh tế rất thấp. Cốt thép trong bản gồm cốt chịu lực (tính toán) và cốt cấu tạo (cốt phân bố) vuông góc với cốt chịu lực. Thép chịu lực dùng trong bản là loại CI, CII đôi khi là thép CIII với đường kính từ 6mm đến 12mm. Số lượng thanh thép được xác định theo tính toán, và được thể hiện bằng khoảng cách giữa các thanh (a). Khoảng cách giữ trục các thanh thép tại vùng có mô men lớn được quy định như sau: + a≤200mm khi h<150mm + a≤1,5h khi h≥150mm. Để đảm bảo đổ bê tông thuận tiên thì a≥70mm. Cốt phân bố giữ vị trí cho cốt chịu lực khi đổ bê tông, phân phối ảnh hưởng của lực tập trung cho các cốt chịu lực lân cận đồng thời chịu các ứng suất tập trung do co ngót hay nhiệt đô gây ra. Đường kính cốt phân bố từ 4mm đến 8mm, số lượng cốt phân bố không bé hơn 10% số lượng cốt chịu lực tại tiết diện có mô men uốn lớn nhất. Khoảng cách cốt phân bố từ 250mm đến 300mm và không vượt quá 350mm. Cốt chịu lực và cốt phân bố được hàn hay buộc với nhau thành lưới. 4.1.2 Đặc điểm cấu tạo của dầm. Dầm là cấu kiện mà chiều cao và chiều rộng khá bé so với chiều dài của nó. Tiết diện của nó có các dạng như hình 4.2, thường gặp nhất là tiết diện chữ nhật và chữ T. Chiều cao dầm (h) là cạnh theo phương chịu uốn, bề rộng dầm được ký hiệu là b, chiều dài dầm là L. Chiều cao h thường chọn trong khoảng h=(L/20÷L/8). Bề rộng b chọn theo tỷ lệ tiết diện hợp lý h/b=2÷4. Việc chọn các kích thước h,b cần xem xét đến yêu cầu kiến trúc và việc định hình hóa ván khuôn. Cốt thép trong dầm có cốt dọc chịu lực, cốt dọc cấu tạo, cốt đai và cốt xiên. Cốt dọc chịu lực đặt ở vùng kéo của dầm (thanh số 1), đôi khi đặt ở vùng nén. Đường kính thép 10÷30mm. Tổng diện tích mặt cắt ngang các thanh xác định từ mô men uốn M, sô thanh thép phụ thuộc vào diện tích này và bề rộng tiết diện, với b≥15cm cần đặt ít nhất 2 thanh, với b<15cm có thể đặt 1 thanh. Cốt dọc chịu lực có thể đặt 1 lớp hay nhiều lớp và tuân theo nguyên tắc ở phần 3.5, chương 3. Cốt dọc cấu tạo có thể là: + Cốt giá (thanh số 2, trên): là cốt dùng để giữ vị trí cốt đai trong thi công và chịu các ứng suất do co ngót và nhiệt độ. Khi đó thường dùng thép có đường kính 10÷12mm. + Cốt phụ (thanh số 2, giữa): là cốt đặt thêm ở bên hông của tiết diện dầm khi chiều cao h≥70cm. Cốt này dùng để chịu ứng suất co ngót và nhiệt độ và giữ cho khung thép không bị lệch khi đổ bê tông. Cốt xiên (thanh 3) và cốt đai (số 4) dùng để chịu lực cắt Q, cốt đai gắn vùng bê tông chịu nén với vùng bê tông chịu kéo để dảm bảo cho tiết diện chịu được mô men. Góc nghiêng của cốt xiên thường là α=45 0 , với dầm có h>80cm thì α=60 0 , với dầm có h thấp hay bản thì α=30 0 . Cốt đai thường có hai nhánh, cũng có thể có 1 nhánh hoặc nhiều hơn hai nhánh như hình 4.3. Khoảng cách, tiết diện cốt đai và cốt xiên được xác định theo tính toán. 4.2 SỰ LÀM VIỆC CỦA DẦM. Quan sát một dầm BTCT chịu tải cho đến lúc bị phá hoại, ta thấy sự làm việc của dầm diễn biến như sau: Ban đầu khi tải trọng chưa lớn dầm vẫn còn nguyên vẹn. Tải trọng tăng lên đến một mức nào đó trong dầm xuất hiện các vết nứt. Tại khu vực giữa dầm nơi có M lớn có vết nứt thẳng góc với trục dầm. Tại khu vực gần gối tựa nơi có Q lớn thì vết nứt nghiêng. Khi tải trọng khá lớn thì dầm bị phá hoại: hoặc theo tiết diện có vết nứt thẳng góc hoặc theo tiết diện có vết nứt nghiêng. Như vậy việc tính toán và cấu tạo các cấu kiện chịu uốn theo điều kiện cường độ nhằm: - Không bị phá hoại trên TD thẳng góc: TT theo cường độ trên TD vuông góc. - Không bị phá hoại trên TD nghiêng: TT theo cường độ trên TD nghiêng. (Mặt khác trong suốt quá trình đặt tải thì độ võng của dầm cứ tăng dần lên và khe nứt ngày càng mở rộng. Để đảm bảo sự làm việc bình thường cho kết cấu còn phải tính kiểm tra độ võng, nứt) 4.3 TRẠNG THÁI ỨNG SUẤT VÀ BIẾN DẠNG CỦA TIẾT DIỆN THẲNG GÓC. Quan sát quá trình thí nghiệm uốn một dầm BTCT từ lúc đặt tải đến lúc phá hoại. Diễn biến của ƯS - BD trên TD thẳng góc có thể phân thành 3 giai đoạn sau: * Giai đoạn I: Khi mô men còn bé (tải trọng nhỏ), có thể xem như vật liệu làm việc đàn hồi, quan hệ US & BD là đường thẳng, sơ đồ ứng suất có dạng tam giác như hình 4.5 a. Khi mô men tăng lên,biến dạng dẻo trong bê tông phát triển, sơ đồ ứng suất có dạng đường cong. Khi bê tông sắp sửa nứt, ứng suất kéo trong bê tông đạt tới cường độ chịu kéo R bt (hình 4.4 b). Trạng thái ứng suất này được gọi là trạng thái I a , để BT không bị nứt thì ƯS pháp trên tiết diện không được vượt quá trạng thái I a . * Giai đoạn II: Khi mô men tăng lên, miền BT chịu kéo bị nứt, khe nứt phát triển dần lên phía trên, toàn bộ lực kéo lúc này do cốt thép chịu (hình 4.5 c). Nếu lượng cốt thép chịu kéo đặt không quá nhiều (phá hoại dẻo) thì khi mô men tăng lên ứng suất trong cốt thép sẽ đạt đến giới hạn chảy R s (hình 4.5 d). Trạng thái này gọi là trạng thái II a . * Giai đoạn III: Khi mô men tiếp tục tăng, khe nứt tiếp tục phát triển lên trên, vùng bê tông chịu nén thu hẹp lại làm cho ứng suất nén trong vùng nén tăng cao trong khi đó ở vùng kéo ứng suất trong cốt thép không tăng lên nữa vì lúc này thép đã ở trạng thái chảy dẻo. Khi ứng suất trong bê tông đạt R b thì bê tông bị phá hoại, sự phá hoại này có ứng suất trong bê tông đạt R b còn ứng suất trong cốt thép đạt R s . Phá hoại như vậy được gọi là phá hoại dẻo hay trạng thái phá hoại thứ nhất. Ở trạng thái này chúng ta đã tận dụng hết khả năng làm việc của thép và bê tông. Nếu cốt thép chịu kéo quá nhiều thì trạng thái II a không xảy ra, tức là ứng suất trong cốt thép chưa đạt tới R s thì ứng suất trong bê tông đã đạt R b và dầm bị phá hoại. Trạng thái này gọi là trạng thái phá hoại thứ hai hay còn gọi là phá hoại dòn. Trạng thái phá hoại dòn cần phải tránh vì những lý do sau: + Không tận dụng hết khả năng làm việc của cốt thép. + Phá họa xảy ra khi biến dạng còn nhỏ nên khó đề phòng. + Sự phá hoại xảy ra ở bê tông vùng nén nên rất đột ngột, nguy hiểm. 4.4 TÍNH TOÁN CẤU KIỆN CHỊU UỐN CÓ TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT THEO CƯỜNG ĐỘ TRÊN TIẾT DIỆN THẲNG GÓC. Tiết diện chữ nhật là loại TD phổ biến nhất của cấu kiện chịu uốn, về mặt cấu tạo nó thường có hai loại: + Trường hợp cốt đơn: Chỉ có cốt thép A s (theo tính toán) đặt trong vùng chịu kéo. + Trường hợp cốt kép: Có cả cốt thép A s đặt trong vùng chịu kéo và cốt thép ' s A đặt trong vùng chịu nén. 4.4.1 Cấu kiện có tiết diện chữ nhật đặt cốt đơn. a, Sơ đồ ứng suất: Lấy trường hợp phá hoại dẻo làm cơ sở tính toán, ứng suất trong cốt thép đạt đến R s , ứng suất trong bê tông đạt R b , biểu dồ ứng suất có dạng chữ nhật, vùng bê tông chịu kéo không được tính cho chịu lực vì đã bị nứt. b, Các công thức cơ bản . Đây là hệ lực phẳng, song song nên có hai phương trình cân bằng: + Tổng hình chiếu các lực lên phương trục dầm: ssb R.Ax.b.R = (4.1) + Tổng mô men các lực đối với điểm đặt hợp lực của cốt thép chịu kéo:       −= 2 x hx.b.RM 0bgh (4.2) Để dầm không bị phá hoại thì M≤M gh hay       −≤ 2 x hx.b.RM 0b , kết với (4.1) ta được:       −≤ 2 x hR.AM 0ss (4.3) Các công thức (4.1) và (4.3) là các công thức cơ bản để tính toán. c, Điều kiện hạn chế . Để đảm bảo phá hoại dẻo thì cốt thép A s không được đặt quá nhiều và tương ứng với nó là hạn chế chiều cao vùng nén x. Thực nghiệm cho thấy phá hoại dẻo xảy ra khi:       ω − σ + ω =ξ≤=ξ 1,1 1 R 1 h x u,sc s R 0 (4.4) Giá trị ξ R có thể tra bảng phụ lục 8, hoặc tính toán theo các thông số sau: - ω: đặc trưng biến dạng vùng bê tông chịu nén, ω=α-0,008R b . (4.5) + α=0,85 đối với bê tông nặng, với các loại bê tông khác cần tham khảo thêm các tài liệu chuyên ngành. + R b là cường độ chịu nén tính toán của bê tông tính bằng Mpa. - R s là cường độ chịu nén tính toán của cốt thép tính bằng Mpa. - σ sc,u là ứng suất giới hạn của cốt thép trong vùng bê tông chịu nén khi bê tông đạt trạng thái biến dạng cực hạn. σ sc,u = 500 Mpa với tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và ngắn hạn. σ sc,u = 400 Mpa với tải trọng ngắn hạn và tải trọng đặt biệt. Kết hợp 4.4 và 4.1 ta được: max,s s 0bR s b s A R bhR R bxR A = ξ ≤= (4.6) Đặt 0 s h.b A =µ là hàm lượng cốt thép ta có: s bR 0 max,s max R R h.b A ξ ==µ (4.7) Tuy nhiên nếu hàm lượng cốt thép quá ít sẽ rất nguy hiểm vì sau khi bê tông bị nứt, toàn bộ nội lực do cốt thép chịu nên dễ xảy ra phá hoại đột ngột. Do đó cần phải đảm bảo µ≥µ min , thông thường lấy µ min =0,05% đối với dầm chịu uốn. Như vậy điều kiện hạn chế là µ min ≤µ≤µ max d, Tính toán tiết diện. Bài toán tính toán tiết diện có ba dạng là tính toán cốt thép (đã biết kích thước tiết diện), chọn kích thước tiết diện và kiểm tra cường độ. Để đơn giản cho việc tính toán người ta thường biến đổi các công thức 4.1, 4.3 như sau: - Đặt 0 0 h.x h x ξ=⇔=ξ . - Từ 4.1 ta được: 0bss h b.RR.A ξ = (4.8) - Từ 4.3 ta được: ( ) ξ−ξ=       ξ −ξ=       −≤ 5,01 h.b.R 2 h. hh b.R 2 x hR.AM 2 0b 0 00b0ss ( ) ξ−=       ξ −=       −≤ 5,01h.R.A 2 h. hR.A 2 x hR.AM 0ss 0 0ss0ss - Đặt ( ) ξ − ξ = α 5,01. m và ( ) ξ − = ζ 5,01 ta được: 2 0bm h.b.R.M α≤ (4.9) 0ss h.R.A.M ζ ≤ (4.10) Liên hệ giữa các giá trị ζ α ξ ,, m được tra ở phụ lục 9 Đặt ( ) RRR 5,01. ξ − ξ = α thì điều kiện hạn chế R ξ ≤ ξ được viết lại là: Rm α ≤ α (4.11) * Bài toán tính cốt thép: Biết M,b,h,R b ,R s , yêu cầu tính A s . 1. Tính R ξ theo công thức 4.6 hoặc tra phụ lục 8 và tính R α 2. Giả thiết chiều dày lớp bảo vệ a. a=1,5 ÷2 cm đối với bản có chiều dày 6 ÷12 cm. a=3 ÷6 cm đối với bản có chiều dầm. 3. Tính h 0 =h-a 4. Tính m α từ 4.9: 2 0b m h.b.R M =α (4.12) 5. -Nếu Rm α ≤ α : Tra bảng phụ lục 9 được ξ -Nếu Rm α > α : Tăng cấp độ bền của bê tông hoặc đặt cốt thép vào vùng nén (sẽ được trình bày ở 4.4.2). 6. Tính diện tích cốt thép 0s S h.R M A ζ = (4.13) 7. Tính 0 s h.b A =µ và phải đảm bảo min µ ≥ µ 8. Bố trí cốt thép, tính lại giá trị a thực tế. Nếu sai lệch với giả thiết quá lớn cần tính lại. * Bài toán chọn kích thước tiết diện: Biết M,R b ,R s , yêu cầu tính b,h và A s . 1. Chọn b theo kinh nghiệm, yêu cầu cấu tạo và kiến trúc. 2. Giả thiết 25 , 0 1 , 0 ÷ = ξ đối với bản, 35 , 0 25 , 0 ÷ = ξ đối với dầm. 3. Tra bảng phụ lục 9 được m α . 4. Tính b.R M1 h b m 0 α = (4.14) 5. Chọn h=h 0 +a cho phù hợp với yêu cầu cấu tạo của cấu kiện. Nếu thấy bất hợp lý có thể chọn lại b để tính lại h. 6. Sau khi có h, tính A s như phần a. * Bài toán kiểm tra cường độ: Biết b,h,R b ,R s , A s yêu cầu tính M gh . 1. Từ 4.8 tính 0b ss h.b.R A.R =ξ . (4.14a) 2. Tính R ξ theo công thức 4.6 hoặc tra phụ lục 8. 3. – Nếu R ξ ≤ ξ tra bảng phụ lục 9 được m α , sau đó tính 2 0bmgh h.b.R.M α= . – Nếu R ξ > ξ tức cốt thép quá nhiều, bê tông vùng nén bị phá hoại trước do đó lấy R ξ = ξ tức là Rm α = α . Sau đó tính 2 0bRgh h.b.R.M α= 4.4.2 Cấu kiện có tiết diện chữ nhật đặt cốt kép. Khi tính toán đặt cốt thép đơn, nếu Rm α > α thì có thể tăng mác bê tông hoặc đặt cốt thép vào vùng nén, diện tích thép này được ký hiệu là s A ′ . Tuy nhiên s A ′ không thể đặt quá nhiều, thông thường khi 5,0 m ≤ α thì mới đặt cốt kép còn nếu 5,0 m > α thì cần tăng cấp độ bền của bê tông lên để cho 5,0 m ≤ α rồi mới đi tính cốt kép. a, Sơ đồ ứng suất: Giả thiết tính toán: ứng suất trong cốt thép chịu kéo s A đạt s R , ứng suất trong cốt thép chịu nén s A ′ đạt sc R . Ứng suất trong bê tông chịu nén đạt b R và ứng suất trong vùng bê tông chịu nén phân bố đều. b, Các công thức cơ bản . Đây là hệ lực phẳng, song song nên có hai phương trình cân bằng: + Tổng hình chiếu các lực lên phương trục dầm: sscbss A.Rx.b.RA.R ′ + = (4.15) + Tổng mô men các lực đối với điểm đặt hợp lực của cốt thép chịu kéo: ( ) ahA.R 2 x hx.b.RM 0ssc0bgh ′ − ′ +       −= (4.16) Điều kiện về cường độ là ( ) ahA.R 2 x hx.b.RMM 0ssc0bgh ′ − ′ +       −=≤ (4.17) Thay các công thức ( ) ξ−ξ=α=ξ 5,01; h x m 0 ta được: ssc0bss A.Rh.b.R.A.R ′ + ξ = (4.18) ( ) ahA.Rh.b.R.M 0ssc 2 0bm ′ − ′ +α≤ (4.19) c, Điều kiện hạn chế . - Để không bị phá hoại giòn: 0R h.x ξ ≤ hay R ξ ≤ ξ hoặc Rm α ≤ α (4.20) - Để ứng suất trong s A ′ đạt sc R : a2x ′ ≥ (4.21) d, Tính toán tiết diện. * Bài toán tính cốt thép: Biết M,b,h,R b ,R s ,R sc yêu cầu tính ss A,A ′ 1. Tính R ξ theo công thức 4.6 hoặc tra phụ lục 8, tính ( ) RRR 5,01. ξ − ξ = α . Kiểm tra sự cần thiết phải đặt cốt thép kép R 2 0b m h.b.R M α≥=α (4.22) 2. Để tận dụng hết khả năng chịu nén của bê tông, lấy R ξ = ξ tức Rm α = α . Từ 4.19 tính ( ) ahR h.b.R.M A 0sc 2 0bR s ′ − α− = ′ (4.23) 3. Từ 4.18 tính được s ssc s 0b s R A.R R h.b.R. A ′ + ξ = (4.24) * Bài toán đã biết tiết diện cốt thép vùng nén, yêu cầu tính cốt thép vùng kéo: Biết M,b,h,R b ,R s ,R sc và s A ′ yêu cầu tính s A . 1. Tính R ξ theo công thức 4.6 hoặc tra phụ lục 8, tính ( ) RRR 5,01. ξ − ξ = α . 2. Từ 4.19 tính ( ) 2 0b 0ssc m h.b.R ahA.RM ′ − ′ − =α (4.25) 3. Nếu Rm α > α , chứng tỏ s A ′ đã cho chưa đủ, để đảm bảo ta coi như chưa biết s A ′ và quay lại bài toán trên. Nếu Rm α ≤ α , tính (tra PL9) được ξ , sau đó tính 0 h.x ξ = . - a2x ′ ≥ : Từ 4.18 ta được s ssc s 0b s R A.R R h.b.R. A ′ + ξ = (4.26) - a2x ′ < : ứng suất trong s A ′ chưa đạt đến sc R , viết phương trình cân bằng mô men đối với trọng tâm cốt thép vùng nén s A ′ ta được: ( ) ahA.RM 0ssgh ′ − = (4.27) Từ điều kiện ( ) ah.R M AMM 0s sgh ′ − =⇒= (4.28) * Bài toán kiểm tra cường độ: Biết b,h,R b ,R s ,R sc, s A ′ , s A yêu cầu tính M gh . 1. Tính R ξ theo công thức 4.4 hoặc tra phụ lục 8, tính ( ) RRR 5,01. ξ − ξ = α . 2. Từ 4.18 ta có: 0b sscss h.b.R A.RA.R ′ − =ξ (4.28a) 3. – Nếu R ξ > ξ thì lấy R ξ = ξ tức Rm α = α . Từ 4.19 tính ( ) ahA.Rh.b.R.M 0ssc 2 0bRgh ′ − ′ +α≤ (4.28b) – Nếu 0 h a2 ′ <ξ tức a2x ′ < , từ 4.27 ta được ( ) ahA.RM 0ssgh ′ − = . – Nếu R 0 h a2 ξ≤ξ< ′ , tính ( ) ξ − ξ = α 5,01. m . Từ 4.19 ta có ( ) ahA.Rh.b.R.M 0ssc 2 0bmgh ′ − ′ +α≤ (4.28c) 4.4.3 Sơ đồ khối chương trình tính cấu kiện chữ nhật chịu uốn. * Bài toán sơ bộ chọn tiết diện: [...]... thì lấy bằng vế phải) Trong các công thức 4. 43 và 4. 44: - Q: Lực cắt ở cuối tiết diện nghiêng (lớn nhất) - Chiều dài hình chiếu tiết diện nghiêng lên trục cấu kiện tính từ mép gối tựa (xem h4.12) - ϕb3=0,6 với bê tông nặng, ϕb3=0,5 với bê tông hạt nhỏ - ϕb4=1,5 với bê tông nặng, ϕb3=1,2 với bê tông hạt nhỏ - ϕb4=1,5 với bê tông nặng, ϕb3=1,2 với bê tông hạt nhỏ - ϕn là hệ số xét tới ảnh hưởng của lực... toán tính cốt thép: CẤU KIỆN CHỊU UỐN - TÍNH CỐT THÉP DỌC TD CHỮ NHẬT Nhập vào M,b,h,Rb,Rs,Rsc,a,a’ Đặt cốt kép S m >0,5 Tính: h0 - R (4. 4) - R (4. 11) - m (4. 12) Đặt cốt đơn Đ m m Đ < (PL9) = ( 1-0 ,5* ) R As (4. 13) Chọn lại b,h Tính lại m (4. 12) Đ m m > R >0,5 S Kiểm tra > Kết luận S Đã biết A’s S A’s (4. 23) As (4. 24) Đ Tính m (4. 25) Kiểm tra > min Kết luận Kiểm tra > min Kết luận Kiểm tra > min Kết luận... s (4. 38_3) 4. 5.6 Sơ đồ khối chương trình tính cấu kiện chữ T chịu uốn * Bài toán tính cốt thép: CẤU KIỆN CHỊU UỐN - TÍNH CỐT THÉP DỌC TD CHỮ T Nhập vào M,b,h,b’f, h’f Rb,Rs,Rsc,a,a’ M - Tính: R (4. 4) R (4. 11) m (4. 35) As (4. 36)... bt bh 0 (4. 45) (4. 46) N ≤ 0,8 R bt bh 0 * Khi có cốt thép ngang Điều kiện đảm bảo cường độ như sau: Q ≤ Q b + Q sw + Q s.inc - Q: Lực cắt tính ở một phía của tiết diện nghiêng đang xét (4. 47) - Qsw: Lực cắt do cốt đai chịu - Qs.inc; Lực cắt do cốt xiên chịu - Qb: Lực cắt do bê tông chịu và được xác định bằng công thức thực nghiệm: 2 ϕb 2 (1 + ϕf + ϕn )R bt bh 0 Qb = c (4. 48) + ϕb2=2 với bê tông nặng... cắt lớn nhất của bê tông là: Q b max = 2,5R bt bh 0 (4. 42) Lực cắt lớn nhất thường xuất hiện ở mép gối tựa của cấu kiện, như vậy điều kiện để không xuất hiện khe nứt là: Q ≤ Q b max = 2,5R bt bh 0 (4. 42a) Đồng thời cần phải thỏa mãn điều kiện sau: * Khi không có cốt thép ngang 2 ϕb 4 (1 + ϕn )R bt bh 0 Q≤ c và (4. 43) ϕb 4 (1 + ϕn )R bt bh 2 0 ≥ ϕb3 (1 + ϕn )R bt bh 0 c (4. 44) (Trong 4. 44 nếu vế trái nhỏ... cốt thép dọc, tại mép gối tựa, tại đầu tự do của công xôn, tại vị trí tiết diện thay đổi đột ngột hay tại vị trí thay đổi khoảng cách cốt đai 4. 6.3 Tính toán cốt đai khi không đặt cốt xiên Khi không có cốt xiên 4. 47 trở thành: Q ≤ Q b + Q sw (4. 52) Trong đó: - Qb: Lực cắt do bê tông chịu, xác định theo 4. 48 và 4. 50 - Qsw: Lực cắt do cốt đai chịu Q sw = ∑ R sw A sw = q sw c Với q sw = R sw A sw s (4. 53)... (4. 35a) m Kết luận < Kết luận R * Bài toán kiểm tra cường độ: CẤU KIỆN CHỊU UỐN - KIỂM TRA CƯỜNG ĐỘ TD CHỮ T Nhập vào b,h,b’f, h’f Rb,Rs,Rsc,a,a’,As,A’s Trục trung hòa đi qua cánh, tính như tiết diện chữ nhật có b’f x h Đ Trục trung hòa đi qua sườn Tính: h0 Mf (4. 29) Tính: R (4. 4) - R (4. 11) - m (4. 35) S - Tính M qsw1-qsw2 thì: Mb + q sw1c01 − Q max + q1c l1 = c − c q sw1 − q sw 2 (4. 74) Mb ϕ ≤ b2 h 0 q1 − (q sw1 − q sw 2 ) ϕb3 (4. 75) Với c = - Nếu q1≤qsw1-qsw2 thì: Q − (Q b min + q sw 2c 01 ) l1 = max − c 01 q1 (4. 76) Cốt đai trong khoảng l2 không bắt buộc phải theo điều kiện 4. 60 c, Tính cốt đai cho cấu kiện chịu tải trọng tập trung Khi tính cốt đai cho cấu kiện chịu tải trọng . tông nặng, ϕ b3 =0,5 với bê tông hạt nhỏ. - ϕ b4 =1,5 với bê tông nặng, ϕ b3 =1,2 với bê tông hạt nhỏ. - ϕ b4 =1,5 với bê tông nặng, ϕ b3 =1,2 với bê tông hạt nhỏ. - ϕ n là hệ số xét tới ảnh. A’ s (4. 23) A s (4. 24) Kiểm tra > min Kết luận Đ Tính m (4. 25) m > R Đ S h a’ Đ A s (4. 26) Kiểm tra > min Kết luận A s (4. 28) Kiểm tra > min Kết luậnS CẤU KIỆN CHỊU UỐN -TÍNH CỐT THÉP. sườn Tính: - R (4. 4) - R (4. 11) - m (4. 35) Cốt đơnS Tính M gh (4. 83_3) < R Đ m (PL9) Kết luận M gh (4. 83_2) S m = R Kết luận M gh (4. 83) < R Đ m (PL9) Kết luận M gh (4. 83_1) S m = R Kết luận Tính Đ 4. 6 TÍNH