Đồ án thiết kế chi tiết máy Đề tài thiết kế hệ truyền Động cơ khí Đề 2 thiết kế trạm dẫn Động xích tải

Tính toán s ố vòng quay đồng bộ của động cơ.... XÁC ĐỊNH LỰC CĂNG BAN ĐẦU VÀ LỰC TÁC D NG LÊN Ụ TRỤC ..... L ỜI NÓI ĐẦ UThi t k các h truy ế ế ệ ền động cơ khí nói chung và thiế ế trạm

B GIAO THÔNG V Ộ ẬN TẢI

TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI

TP H ồ Chí Minh, ngày 31 tháng 12 năm 2023

MỤC L C Ụ

M C L C Ụ Ụ 1

LỜI NÓI ĐẦU 3

CHƯƠNG 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUY N Ề 5

I CHỌN ĐỘNG CƠ 5

1 Công suất tương đương 5

2 Công su t c n thi t ấ ầ ế 5

3 Tính toán s ố vòng quay đồng bộ của động cơ 5

4 Chọn động cơ 5

II PHÂN PH I TỐ Ỉ SỐ TRUY N Ề 5

III S VÒNG QUAY Ố 6

IV PHÂN PH I CÔNG SU T Ố Ấ 6

V MOMEN XO N CÁC TR C Ắ Ụ 6

CHƯƠNG 2: TRUYỀN ĐỘNG ĐAI 8

I CH N LOỌ ẠI ĐAI VÀ TIẾT DIỆN ĐAI 8

II XÁC ĐỊNH THÔNG S CỐ ỦA BỘ TRUY N Ề 8

1.Đường kính bánh đai nhỏ d 1 8

2 Kho ng cách trả ục a sơ bộ 8

3 Chiều dài đai l 8

4 Xác định lại kho ng cách tr c a ả ụ 8

5 Góc ôm 1 9

III XÁC ĐỊNH SỐ ĐAI 9

IV XÁC ĐỊNH LỰC CĂNG BAN ĐẦU VÀ LỰC TÁC D NG LÊN Ụ TRỤC 9

CHƯƠNG 3: TRUYỀN ĐỘNG BÁNH RĂNG 11

I CH N V T LI U Ọ Ậ Ệ 11

II XÁC ĐỊNH ỨNG SU T CHO PHÉP Ấ 11

III TÍNH TOÁN C P NHANH B TRUYẤ Ộ ỀN BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG NGHIÊNG 12

IV TÍNH TOÁN B TRUY N C P CHỘ Ề Ấ ẬM BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG THẲNG 15

CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ TRỤC 19

I TR C II Ụ 19

1 Ch n v t liọ ậ ệu 19

2 Tính sơ bộ trục II 19

3 Tính ki m nghi m tr c v ể ệ ụ ề độ ề b n m i ỏ 21

II TR C I Ụ 23

1 Ch n v t liọ ậ ệu 24

2 Tính sơ bộ trục I 24

3 Tính ki m nghiể ệm răng về độ ề b n mỏi 26

III TR C III Ụ 29

1 Ch n v t liọ ậ ệu 29

2 Tính sơ bộ trục III 29

3 Tính ki m nghiể ệm răng về độ ề b n mỏi 31

CHƯƠNG 5: MỐI GHÉP THEN 34

I TR C I Ụ 34

1 Kiểm tra độ ề b n d p ậ 34

2 Kiểm tra độ ề b n cắt 34

II TR C II Ụ 34

1 Kiểm tra độ ề b n d p ậ 34

2 Kiểm tra độ ề b n cắt 35

III TR C III Ụ 35

1 Kiểm tra độ ề b n d p ậ 35

2 Kiểm tra độ ề b n cắt 35

CHƯƠNG 6: TÍNH CHỌN Ổ LĂN 36

I TR C I Ụ 36

1 Chọn ổ lăn 36

2 Ki m nghi m ể ệ 36

II TR C II Ụ 38

1 Chọn ổ lăn 38

2 Ki m nghi m ể ệ 38

III TR C III Ụ 39

1 Chọn ổ lăn 39

2 Ki m nghi m ể ệ 40

CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TI T PH KHÁC Ế Ụ 42

I K T C U V H P GI M TẾ Ấ Ỏ Ộ Ả ỐC 42

1 Xác định kích thước cơ bản của vỏ h p ộ 42

2 M t s k t cộ ố ế ấu liên quan đến cấu tạo vỏ h p ộ 44

TÀI LI U THAM KH O Ệ Ả 49

L ỜI NÓI ĐẦ U

Thi t k các h truy ế ế ệ ền động cơ khí nói chung và thiế ế trạm t k

dẫn độ ng xích tải nói riêng là một v ấn đề cốt lõi trong không chỉ

trong cơ khí ôtô mà nó cũng ảnh hưởng đế n rất nhi ều ngành cơ khí

khác M ột đất nướ c mu n có n n công nghi p phát tri n thì không ố ề ệ ể

thể thi u một n ế ền cơ khí hiện đại, và điều đó thì phụ thu ộc rất nhi u ề

vào các k ỹ sư Nắ m v ng lý thuy ữ ết thôi là chưa đủ , còn ph i bi ả ết

cách v n d ng nó vào trong th c ti n là m t yêu c u c n thi t và ậ ụ ự ễ ộ ầ ầ ế

tối thi ểu đố ớ i v i m ột ngườ ỹ sư giỏi i k

Để củng cố , nắm vững lý thuy t và chuẩn bị t ế ốt để tr thàng ở

m t k ộ ỹ sư trong tương tai, thì môn học Đồ án thi t k ế ế ch ế i ti t máy

là m t môn h c giúp cho nh ộ ọ ững sinh viên trong ngành cơ khí làm

quen v i nh ng k ớ ữ ỹ năng thiế ế t k , tính toán, tra c u, s d ng tài li ứ ử ụ ệu

m t cách hi u qu ộ ệ ả, đồ ng th i v n d ng ki n th ờ ậ ụ ế ức đã họ c vào vi ệc

thi t k m t h ế ế ộ ệ thố ng truy ền động cơ khí cụ thể

Trong quá trình th c hi ự ện đồ án c a môn h c này, em luôn ủ ọ

đư ợc sự ớ hư ng d n và chỉ b o t n tình c a Ths Di p Lâm Kha ẫ ả ậ ủ ệ

Tùng Em xin chân thành cảm ơn Ths Diệp Lâm Kha Tùng đã giúp

đỡ em để có th ể hoàn thành đồ án môn h ọc này một cách tốt nhất

Sinh viên thự c hi n ệ

Nguy n Minh Quang ễ

ĐỀ 2: THI T K TR M D Ế Ế Ạ ẪN ĐỘ NG XÍCH T Ả I

Cho trước sơ đồ truy ền động, sơ đồ gia tải và các thông số ban

đầ u của h : ệ

1 Động cơ điện không đồng bộ 3 pha

2 Bộ truy ền đai thang

3 Hộp gi m t ả ốc bánh răng trụ 2 c ấp khai tri n ể

4 Nối tr ục vòng đàn hồ i

5 Xích tải

Chế độ làm vi c: Quay 1 chi u, làm vi c 2 ca, t ệ ề ệ ải va đậ p nh ẹ ( 1 năm làm việc 300 ngày, 1 ca làm việc 8 giờ )

Công su t tr ấ ục

công tác (kW) Số vòng quay trục công tác (vg/ph) Số năm làm việ c

CHƯƠNG 1: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI

ηbr= 0,96 - 0,98 - Hiệu su t b truyấ ộ ền bánh răng trụ (kín)

ηđ = 0,95 - 0,96 - Hiệu su t b truyấ ộ ền đai

Theo b ng 2.4 trang 21 cả ủa TTTKHDĐCK1:

Chọn : 𝑢ℎ= 8 : t s truyỷ ố ền bánh răng trụ của hộp giảm t c 2 c p (8-40)ố ấ

𝑢đ = 4 : t s truy n c a b ỷ ố ề ủ ộ đai thang (3-5)

➢ 𝑢𝑡 = 8.4 = 32

➢ nsb = 𝑢𝑡 nlv = 32.45 = 1440 (v/ph)

Chọn s ố vòng quay đồng bộ 𝑛đ𝑏 = 1500 (v/ph)

4 Chọn động cơ

Theo nguyên lý làm vi c thì công ệ suất động cơ lớn hơn công suất cần thiết

và s ố vòng quay đồng bộ phải xấp x s vòng quay cỉ ố ủa động cơ

Do đó, ta chọn động cơ 4A132M4Y3 có công suất P=11 kW, số vòng quay n= 1458 v/ph; cos = 0,87; %= 87,5;  η 𝑇𝑚𝑎𝑥

Với 𝑢ℎ = 8,1, d a vào bự ảng 3.1/ trang 43 TTTKHDĐCK1, ta chọn 𝑢ℎ = 8 với u1 =3,30 và u = 2,42 2

Kiểm tra lại:

Tính lại 𝑢đ = 𝑢𝑡

𝑢 𝑢1 2=

32,4 3,3.2,42= 4,05 ≈ 4 (hợp lý)

- Momen xo n trên tr c III: ắ ụ

CHƯƠNG 2: TRUYỀN ĐỘNG ĐAI

Theo hình 4.1 Trang 59/TTTKHDDDDCK1, d a vào công su t c n thiự ấ ầ ết của động cơ Pct =10,93 kW và số vòng quay động cơ 𝑛đ𝑐= 1458 vòng/phút

Ta ch n ti t diọ ế ện đai A có các thông số sau:

3 Chiều dài đai l

- Theo công th c 4.4 thì chiứ ều dài đai l:

- Theo b ng 4.13 trang 59 TTTKHDDDDCK1, ta ch n chiả ọ ều dài đai tiêu chu n l = 2500 mm ẩ

- Kiểm nghi m s vòng ch y cệ ố ạ ủa đai trong 1 giây

A, mm2

Đường kính bánh đai nhỏ d1,

mm

Chi u dài ềgiới hạn

L, mm

bt b h y0

Thang, A 11 13 8 2,8 81 100-200 560-4000

F = 2.F z.sin (r 0 𝛼1

2) =2.170.6.sin (

134°

2 )= 1877,83 N Thông s ố Giá tr ị

Bánh đai nhỏ Bánh đai lớn Đường kính bánh đai 160 mm 630 mm Đường kính ngoài bánh đai 166,6 mm 636,6 mm Chi u rề ộng bánh đai 95 mm

CHƯƠNG 3: TRUYỀN ĐỘNG BÁNH RĂNG

- Bánh lớn: Thép 45 tôi c i thiả ện đạt độ ắn HB 192 … 240 có r 𝜎𝑏2 = 750 MPa; 𝜎𝑐ℎ2 = 450 MPa

II XÁC ĐỊNH ỨNG SUẤT CHO PHÉP

Theo b ng 6.2 v i thép 45, tôi c i thiả ớ ả ện đạt độ ắn HB 180 … 350, với r

Do: NFE1 > NFO1 nên KFL1 = 1

NFE2 > NFO2 nên KFL2 = 1

⚫ Theo công th c 6.2a v i b truy n quay 1 chi u K =1, ta có: ứ ớ ộ ề ề FC

RĂNG TRỤ RĂNG NGHIÊNG

→ aw1 = 43.(3,3+1).√495 45275623 61 07, 2 3,3 0,3, 1,

3 = 197,22 mm Lấy aw1 = 195 mm

❖ Xác định các thông s ố ăn khớ p

- Theo công th c 6.17: m = (0,01 ứ ÷ 0,02) a (0,01 w= ÷ 0,02).200= 1,95 3,9 ÷

→ = 15,94° (th𝛽 ỏa điều kiện góc 𝛽 nằm trong kho ng 8 - ả 20° đố ới bảnh i vrăng nghiêng)

❖ Kiểm nghiệm răng về độ bền tiếp xúc

sin 2𝛼𝑡𝑤 = √2 cos(14,9545)sin 2 ,743( 20 ) = 1,707

- Theo công th c 6.37: ứ 𝜀𝛽 = b sinw /.m = 0,3.195.sin(15,94)/ 3 = 1,704 

𝜎𝐻 = 274.1,707.0,774 √2 2 75623 61 227 31 , 1, (3, + 1)/0,3 195 31 90 48 3, , 2

= 490,92 MPa

❖ Xác định chính xác ng su t ti p xúc cho phép: ứ ấ ế

Theo 6.1 v i v = 1,705 m/s < 5 m/s: Z =1; v i cớ v ớ ấp chính xác động h c là 9, ọchọn c p chính xác v m c tiấ ề ứ ếp xúc là 8, khi đó cần gia công đạt độ nhám

R a= 2,5 … 1,25 m, do đó Z  R =0,95; v i d < 700 mm: K ớ a xH=1, do đó theo công th c 6.1 và 6.1a: ứ

[𝜎𝐻], =[𝜎𝐻].Zv.ZR.KxH = 495,45.1.0,95.1= 470,7 MPa

Như vậy 𝜎𝐻 > [𝜎𝐻], do đó cần tăng thêm khoảng cách tr c a và tiụ w ến hành kiểm nghi m l i ệ ạ

❖ Tiến hành ki m nghi m l i b ể ệ ạ ằng cách tăng aw

𝜎𝐹1 = 2𝑇1.𝐾𝑏𝑤𝐹.𝑑.𝑌𝑤1𝜀.𝑌.𝑚𝛽.𝑌𝐹1 = 2 75623, 2 61.1,67.0,599.0,886.3,8

61,5 , 95 13.3 = 105,77 MPa

- V i m = 3mm, Y = 1,08 - 0,0695ln(m) = 1,003; Y =1; K =1 (d ớ S R xF a< 400mm), do đó theo công thức 6.2 và 6.2a:

𝜎𝐹1 = 105,77 MPa < [𝜎𝐹1], = 252,756 MPa

𝜎𝐹2 = 100,2 MPa < [𝜎𝐹2], = 237,28 MPa

❖ Kiểm nghiệm răng về quá tải

- Theo công th c 6.48 v i K = Tứ ớ qt max/T = 1:

𝜎𝐻𝑚𝑎𝑥 = 𝜎𝐻 √𝐾𝑞𝑡 = 449,06 MPa < [𝜎𝐻𝑚𝑎𝑥] = 1624 MPa

- Theo công th c 6.49: ứ

𝜎𝐹1𝑚𝑎𝑥 = 𝜎𝐹1.𝐾𝑞𝑡 = 105,77.1 = 105,77 MPa < [𝜎𝐹1]max = 464 MPa

𝜎𝐹2𝑚𝑎𝑥 = 𝜎𝐹2.𝐾𝑞𝑡 = 97,12.1 = 97,12 MPa < [𝜎𝐹2]max = 360 MPa

❖ Các thông s ố và kích thước b truy nộ ề

Đường kính đáy răng d = 82,98 mm f1 d = 292,01 mm f1

→ aw2 = 49,5 (2,42 + 1) 481 81√873673 11 04, 2 2, 0,4 42, 1,

3 = 269,7 mm

→ Lấy aw2 = 270 mm

❖ Xác định các thông s ố ăn khớp

- Theo công th c 6.17 : m = (0,01 0,02).a = 2,7 5,4 ứ ÷ w ÷

- Theo quan điểm thống nhất hóa trong thi t k , chế ế ọn môđun tiêu chuẩn của bánh răng cấp chậm bằng môđun ở cấp nhanh: m = 3mm

Theo công th c 6.24 , h s ứ ệ ố giảm đỉnh răng:

Theo công thức 6.27, góc ăn khớp:

costw = z m.cos /2a t  w= (52+126).3.cos(20°)/2.270 = 0,9292, do đó tw = 21,6815°

❖ Kiểm nghiệm răng về độ bền ti p xúc ế

Theo công th c 6.33: ứ

𝜎𝐻 = 𝑍𝑀𝑍𝐻𝑍𝜀√2𝑇2𝐾𝐻𝑏𝑤𝑢𝑚𝑢𝑚+1𝑑𝑤12 ≤ [σH]

- Theo b ng 6.5, Z = 274 MPaả M 1/3

- Theo công th c 6.34: Z =ứ H √2 cos 𝛽𝑏

sin 2𝛼𝑡𝑤= √sin 2 ,( 21 6815)2 cos 0 = 1,7067

- Với bánh răng thẳng, dùng công th c 6.36a : ứ

[𝜎𝐻] [, = 𝜎𝐻].Zv.ZR.KxH = 481,81.1.0,9.1= 433,63 MPa

Như vậy thỏa điều kiện: 𝜎𝐻≤ [σH]

❖ Kiểm nghiệm răng về độ bền uốn

Theo công th c 6.43: ứ

𝜎𝐹1 = 2𝑇2.𝐾𝐹.𝑌𝜀.𝑌𝛽 𝑌𝐹1

𝑏𝑤.𝑑𝑤1.𝑚

Theo b ng 6.7, K = 1,1; theo b ng 6.14 v i v < 2,5 m/s và c p chính xác ả F ả ớ ấ9: K = 1,37; theo công th c 6.47: F ứ

- V i m = 3mm, Y = 1,08 - 0,0695ln(m) = 1,003; Y =1; K =1 (d ớ S R xF a< 400mm), do đó theo công thức 6.2 và 6.2a:

d) Xác định đường kính và chiều dài các đoạn trục

- Theo công th c 10.15 và 10.16; mômen u n toàn phứ ố ần và mômen tương đương:

d22 = √𝑀𝑡𝑑22

0,1.[𝜎]

3

= √3949286,710,1.50 = 57,47 mm →Chọn ti t diế ện bánh răng = 60mm

- Các tr c c a hụ ủ ộp giảm tốc đều quay, ứng su t uấ ốn thay đổi theo chu kì đối xứng, do đó theo công thức 10.22: 𝜎𝑚𝑗= 0; 𝜎𝑎𝑗= 𝑀𝑗

𝑊𝑗 Vì tr c quay 1 chiụ ều nên ng su t xoứ ấ ắn thay đổi theo chu k mỳ ạch động, do đó theo công thức 10.23: 𝜏𝑚𝑗= 𝜏𝑎𝑗= 2𝑊𝑇𝑂𝑗𝑗

Dựa theo biểu đồ mômen tương ứng , có th ể thấy các v trí ti t di n nguy ị ế ệhiểm cần được kiểm tra về độ b n m i trên tr c II là: hai ti t di n l p bánh ề ỏ ụ ế ệ ắrăng (22,23)

Chọn l p ghép: Các ắ ổ lăn lắp lên tr c theo k6, lụ ắp bánh răng theo k6 kết hợp với l p then ắ

Kích thước của then (b ng 9.1a), tr s moomen c n u n và mômen c n xoả ị ố ả ố ả ắn (bảng 10.6) ng v i các ti t di n trứ ớ ế ệ ục như sau:

𝜏𝑚23= 𝜏𝑎23= 𝑇23

2𝑊𝑂23 =

873673,11 2.39462 = 11,07

- Không dùng các biện pháp tăng bền bề mặt, do đó hệ số tăng bền K = 1 Y

- V i thép ớ cacbon và đường kính trục d = d = 60 mm, theo b22 23 ảng 10.10; chọn 𝜀𝜎22 = 𝜀𝜎23 = 0,785; chọn 𝜀𝜏 22 = 𝜀𝜏 23 = 0,745

- Theo b ng 10.12, khi dùng dao phay ngón, ta chả ọn 𝐾𝜎 = 2,01; 𝐾𝜏 = 1,88

d) Xác định đường kính và chiều dài các đoạn trục

- Theo công th c 10.15 và 10.16; mômen u n toàn phứ ố ần và mômen tương đương:

Dựa theo biểu đồ mômen tương ứng , có th ể thấy các v trí ti t di n nguy ị ế ệhiểm cần được kiểm tra về độ b n m i trên tr c I là: ti t di n lề ỏ ụ ế ệ ắp bánh răng (13); ti t di n lế ệ ắp bánh đai (12)

Chọn l p ghép: Các ắ ổ lăn lắp lên tr c theo k6; lụ ắp bánh răng, bánh đai theo k6 kết h p v i l p then ợ ớ ắ

Kích thước của then (b ng 9.1a), tr s moomen c n u n và mômen c n xoả ị ố ả ố ả ắn (bảng 10.6) ng v i các ti t di n trứ ớ ế ệ ục như sau:

𝜏𝑚13= 𝜏𝑎13= 𝑇13

2𝑊𝑂13 =

275623,61 2.20265,925 = 6,8

4670,6 9408,58

10057,64 20265,925

- Với thép cacbon và đường kính tr c d = 36 mm, theo b ng 10.10; chụ 12 ả ọn

𝜀𝜎12 = 0,862; chọn 𝜀𝜏12 = 0,792; với đường kính tr c dụ 13 = 45, theo b ng ả10.10; chọn 𝜀𝜎13 = 0,83; chọn 𝜀𝜏13 = 0,77

- Theo b ng 10.12, khi dùng dao phay ngón, ta chả ọn 𝐾𝜎 = 2,01; 𝐾𝜏 = 1,88

Lấy d = 75 mm

b) Xác định khoảng cách gi a các g ữ ối đỡ và điểm đặt lực

- Tra b ng 10.2 , ta có: b = 37 mm ả o

- Theo công th c 10.10, ta có: lứ m = (1,2…1,5)d = (1,2…1,5).75 = 90… 112,5 mm

- Ta ch n lọ m32 = 112,5 mm;

- Theo công th c 10.13, ta có: l ứ m= (1,4…2,5)d = (1,4…2,5).75 = 105… 187,5 mm

𝐷𝑡 =

2.2010860,89

200 = 20108,6 N Trong đó: Dt = 200 (tra b ng 16.10a - t p II) ả ậ

d) Xác định đường kính và chiều dài các đoạn trục

- Theo công th c 10.15 và 10.16; mômen u n toàn phứ ố ần và mômen tương đương:

Dựa theo biểu đồ mômen tương ứng , có th ể thấy các v trí ti t di n nguy ị ế ệhiểm cần được kiểm tra về độ b n m i trên tr c III là: ti t di n lề ỏ ụ ế ệ ắp bánh răng (32); ti t di n l p kh p n i (33) ế ệ ắ ớ ố

Chọn l p ghép: Các ắ ổ lăn lắp lên tr c theo k6; lụ ắp bánh răng, khớp nối theo k6 kết h p v i l p then ợ ớ ắ

Kích thước của then (b ng 9.1a), tr s moomen c n u n và mômen c n xoả ị ố ả ố ả ắn (bảng 10.6) ng v i các ti t di n trứ ớ ế ệ ục như sau:

𝜏𝑚33= 𝜏𝑎33= 𝑇33

2𝑊𝑂33 =

2010860,89 2.94292,73 = 10,662

- Không dùng các bi n pháp ệ tăng bền bề mặt, do đó hệ số tăng bền K = 1 Y

- Với thép cacbon và đường kính tr c d = d = 80 mm, theo bụ 32 33 ảng 10.10; chọn 𝜀𝜎32 = 𝜀𝜎33 = 0,73; chọn 𝜀𝜏 32 = 𝜀𝜏 33 = 0,71

- Theo b ng 10.12, khi dùng dao phay ngón, ta chả ọn 𝐾𝜎 = 2,01; 𝐾𝜏 = 1,88

94292,73 94292,73

CHƯƠNG 5: MỐI GHÉP THEN

Ở trục I, ta có b ng kích ả thước của then (chương 4) như sau:

Ở trục II, ta có bảng kích thước của then (chương 4) như sau:

4670,6 9408,58

10057,64 20265,925

Ở trục III, ta có bảng kích thước của then (chương 4) như sau:

𝜎𝑑32= 𝑑 𝑙 (ℎ−𝑡32 𝑡322𝑇 1) = 2.80 110 142010680 89. .( −9), = 91 294, MPa ≤ [𝜎𝑑] = 150 MPa Với l t32= (0,8…0,9).lm32 = 0,9.112,5 = 101,25 mm → Theo tiêu chu n ta chẩ ọn

lt32 = 110 mm

𝜎𝑑33= 𝑑 𝑙 (ℎ−𝑡33 𝑡332𝑇 1) = 2.80 140 142010680 89. .( −9), = 71 81, MPa ≤ [𝜎𝑑] = 150 MPa Với l t33= (0,8…0,9).lm33 = 0,9.150 = 135 mm → Theo tiêu chu n ta chẩ ọn lt33 =

94292,73 94292,73

- Theo công th c 9.2: ứ

𝜏𝑐 = 𝑑 𝑙 𝑏2𝑇

𝑡 ≤ [𝜏𝑐] Với tải tĩnh, ta có: [𝜏𝑐] = 60 .90 MPa

a) Kiểm nghi m kh ệ ả năng tải động

Với KHE = 1 tra trong b ng 6.4 (ch ả ế độ tải tĩnh)

- Theo công th c 11.1; kh ứ ả năng tải động của ổ :

𝐶𝑑 = 𝑄 𝐿𝑚√ = 5,54 √518,43 = ,5 44 kN < C = 52,7 kN

Trong đó LE = 60.n.10-6.LhE = 60.360.10 24000 = 518,4 tri u vòng -6 ệ

Như vậy ổ đã chọn đảm bảo được khả năng tải động

b) Kiểm nghi m kh ệ ả năng tải tĩnh

Theo b ng 11.6 vả ới ổ bi đỡ - chặn : X = 0,5; Y = 0,47; theo công th c 11.19, o o ứkhả năng tải tĩnh:

- Với đường kính ngõng tr c d = 55mm; tra b ng P2.7 - ụ ả Phụ ụ l c; ta chọn ổ bi

đỡ một dãy c trung mang ký hi u 311 có: ỡ ệ

Với KHE = 1 tra trong b ng 6.4 (ch ả ế độ tải trọng tĩnh)

- Theo công th c 11.1; kh ứ ả năng tải động của ổ:

𝐶𝑑 = 𝑄 𝐿𝑚√ = 9,205 √157,08963 =49 66, kN < C = 56 kN

Trong đó LE = 60.n.10-6.LhE = 60.109,09.10 24000 = 157,0896 tri u vòng -6 ệNhư vậy ổ đã chọn đảm bảo được khả năng tải động

b) Kiểm nghi m kh ệ ả năng tải tĩnh

Theo bảng 11.6 với ổ bi đỡ ột dãy X = 0,6; Y = 0,5 ; theo công th c 11.19, m o o ứkhả năng tải tĩnh:

- V i t i trớ ả ọng tĩnh và chỉ có lực hướng tâm, dùng ổ bi đỡ một dãy cho f và ổ

ổ e

- Với đường kính ngõng tr c d = 75mm; tra b ng P2.7 - ụ ả Phụ ụ l c; ta chọn ổ bi

đỡ một dãy c trung mang ký hi u 315 có: ỡ ệ

C = 89 kN

C = 72,8 kN o

- Ta ch n c p chính xác 0 cho ọ ấ ổ lăn trục III

2 Kiểm nghi m ệ

a) Kiểm nghi m kh ệ ả năng tải động

- Vì trên đầu ra c a tr c có l p n i trủ ụ ắ ố ục vòng đàn hồi nên cần ch n chi u Fọ ề kn

ngượ ạc l i so v i khi tính tr c (chiớ ụ ều ngược lại so với hình v ẽ trên).Khi đó phản l c trong m t ph ng zOx: ự ặ ẳ