Tỉ số truyền của hệ thống u=u d.. *Moment xoắn trên các trục*Bảng thông số tính toán của hệ thống truyền động... Thông số bộ truyền đai thang CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ CÁC BÁNH RĂNG TRONG HỘP GI
Trang 1TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA
ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH
BỘ MÔN CHẾ TẠO MÁY
Giảng viên hướng dẫn: Trần Thiên Phúc
Sinh viên thực hiện: Nguyễn Hải Sơn
MSSV: 2110508
Thành phố Hồ Chí Minh – 2023
Trang 2Thời gian phục vụ L, năm : 6
Quay một chiều, làm việc hai ca, tải va đập nhẹ (1 năm làm việc 300ngày,
1 ca làm việc 8 giờ)
Chế độ tải: T1 = T; t1= 32 giây; T2 = 0,85T; t2 = 46 giây
2
Trang 3MỤC LỤC
SƠ ĐỒ 2
CHƯƠNG I 4
CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN BỐ TỈ SỐ TRUYỀN 4
1.1 Chọn động cơ 4
1.2 Phân bố tỉ số truyền 5
CHƯƠNG 2 6
THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI THANG 6
1.1 Thông số ban đầu 6
1.2 Tính toán và thiết kế 6
CHƯƠNG 3 11
THIẾT KẾ CÁC BÁNH RĂNG TRONG HỘP GIẢM TỐC 11
CHƯƠNG 4 16
THIẾT KẾ TRỤC 16
4.1 Trục I 16
4.2 Trục II 21
4.3 Kiểm nghiệm then 26
TRỤC I 26
TRỤC II 26
CHƯƠNG 5 28
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ Ổ LĂN 28
5.1 Chọn ổ lăn trục I 28
5.2 Chọn ổ lăn trục II 29
5.3 Kết luận 30
TÀI LIỆU THAM KHẢO 31
Trang 4CHƯƠNG I CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN BỐ TỈ SỐ TRUYỀN
5 Số vòng quay trục bộ phận công tác
n lv=60000.v
z p =60000.2,69.110 =157,58 vg ph/
6 Tỉ số truyền của hệ thống
u=u d u br
Theo bảng 3.2 tài liệu [1], ta chọn:
u d=2 (tỉ số truyền bộ truyền đai)
u br=4 (tỉ số truyền bộ truyền bánh răng trụ thẳng một cấp) Suy ra, u=u d u br=2.4 8=
7 Số vòng quay sơ bộ của động cơ
4
Trang 5P đc= P I
❑ ❑ol d
= 20,410,99.0,95=21,7 kW
CHƯƠNG 2 THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI THANG
1.1Thông số ban đầu
Trang 66
Trang 7*Moment xoắn trên các trục
*Bảng thông số tính toán của hệ thống truyền động
Trang 8* Hệ số xét đến sự ảnh hưởng của sự phân bố không đều tải trọng giữa các dây đai
C z=0,9
8
Trang 9*Lực vòng trên mỗi dây đai
(Theo bảng 4.4 tài liệu [1] ta có e=25,5 và f =17)
*Đường kính ngoài bánh đai (h0=5,7 mm¿
Trang 10Suy ra, f min =f '
sin(γ
2)=0,67 sin(38
2)=0,22 (giả sử góc biến dạng bánh đai γ=38 °)
*Ứng suất lớn nhất trong dây đai
( 95,83)
8
.1072.3600 7,7=5817,93 giờ
(Do đai thang nên σ r =9 ,m=8)
12 Thông số bộ truyền đai thang
CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ CÁC BÁNH RĂNG TRONG HỘP GIẢM
Trang 11Chọn thép 40Cr được tối cải thiện Theo bảng 6.13 tài liệu [1], đối với bánh dẫn ta chọn độ rắn trung bình HB1=260; đối với bánh bị dẫn, ta chọn độ rắn trung bình HB2=245.
3 Số chu kỳ làm việc cơ sở:
Trang 12[σ¿¿F2]=σ OF lim 2
s F K FL=4411,75.1=252 MPa¿
8 Theo bảng 6.15 tài liệu [1] do bánh răng nằm đối xứng các ổ trục nên
ψ ba =0,3 ÷ 0,5 , chọn ψ ba =0,4 theo tiêu chuẩn , do đó
ψ bd=ψ ba (u+1)
2 =0,4 3,15( +1)
Theo bảng 6.4 tài liệu [1], ta chọn K Hβ =1,03 ; K Hβ=1,06
9 Khoảng cách trục của bộ truyền bánh răng
Theo tiêu chuẩn, ta chọn a w =160 mm
10 Modun răng m n=(0,01÷ 0,02) a w =1,6 ÷ 3,2 mm
Theo tiêu chuẩn, ta chọn m n =2,5 mm
11 Từ điều kiện 20° ≥ β ≥ 8 ° suy ra :
2aw cos 8°
m n (u ±1) ≥ z1≥2a w cos 20°
m n (u ±1)
2.160 cos 8 °2,5(3,15 ±1)≥ z1≥2 160 cos 20°
Trang 1416 Hệ số tải trọng động theo bảng 6.5 tài liệu [1], ta chọn
Bánh bị dẫn: [σ Y¿¿2]
F2
=2523,61=69,8¿
Ta kiểm tra độ bền uốn theo bánh dẫn có độ bền thấp hơn
19.Ứng suất uốn tính toán
σ F1=2Y F1.T1 K Fβ K FV
d w1 b w m =2.3,91 97650 1,06.1,09
243,2.70 2,5 cos(12,43°)=21,2 MPa
σ F1=21,2 MPa<[ σ¿¿F1]=267,4 MPa¿
Do đó độ bền tiếp xúc được thỏa.
20 Thông số bộ truyền bánh răng
trụ răng Đường kính vòng đỉnh Bánh dẫn d a1(mm) 81,8
14
Trang 15nghiên Bánh bị dẫn d a2(mm) 248,2 Chiều rộng vòng răng
Bánh dẫn b1(mm)
Bánh bị dẫn b2(mm)
70 65
Đường kính vòng đáy Bánh dẫn d f1(mm)
Bánh bị dẫn d f2(mm)
70,6 237
Số răng
Bánh dẫn z1
Bánh bị dẫn z2
30 95
Tính toán kiểm nghiệm
phép
Gía trị tính toán
Nhận xét
kiện tiếp xúc Ứng suất
Trang 164.1 Trục I
P1=5,47 kW ,T1=97650 Nmm , số vòng quay n=535vg
ph
Vật liệu trục thép C35
(σ ch =304 MPa ;σ−1=255 MPa ;σ b =510 MPa ; τ−1=128 MPa¿
1 Phân tích lực tác dụng lên trục từ các chi tiết quay của hệ thống truyền độn
Lực tác dụng lên bộ truyền đai
Trang 171 Chọn vật liệu trục
là thép C35, chọn sơ bộ ứng suất xoắn cho phép [τ]=20 MPa
2 Xác định đường kính sơ bộ trục theo công thức
Theo tiêu chuẩn ta chọn d=30 mm tại vị trí thân trục lắp bánh đai
3 Chọn kích thước dọc trục l=l1+2 x+w
Trong đó l1=b1=70 mm
x=10 mm (khe hở giữa bánh răng và thành trong hộp giảm tốc)
w=40 mm (theo bảng 10.2 tài liệu [1] ta chọn w=30 ÷ 60 khi
Trang 18Trong mặt phẳng thẳng đứng yz, phương trình cân bằng momen tại điểm
Trang 19Hình 4.4 Biểu đồ momen trên trục I
5 Theo biểu đồ tiết diện nguy hiểm nhất tại D
Momen uốn tại D:
Trang 20Trục có 1 then với đường kính d=40 mm, tra bảng phụ lục 13.1 tài liệu [2], ta chọn then có chiều rộng b=12 mm; chiều cao h=8 mm, chiều sâu rãnh then trên trục t=5,0 mm; chiều sâu rãnh then trên mayo t1=3,3 mm Khi đó
Khi ứng suất xoắn thay đổi theo chu kì mạch động
Theo bảng 10.3 tài liệu [1], ta chọn ε σ =0,84 và ε τ=0,78
Theo hình 2.9 tài liệu [1], ta có hệ sốψ σ =0,025 vàψ τ=0,0175
6 Xác định hệ số an toàn C theo công thức
=15,7
Hệ số an toàn
20
Trang 21σ ch =304 MPa ;σ−1=255 MPa ;σ b=510MPa ; τ−1=128MPa ¿
1 Phân tích lực tác dụng lên trục từ các chi tiết quay của hệ thống truyền động
Trang 22Lực tác dụng lên bộ truyền bánh răng
F t1=F t2=2543 N
F a1=F a2=560,5 N
F r1=F r2=947,8N
2 Chọn vật liệu
trục là thép C35, chọn sơ bộ ứng suất xoắn cho phép [τ]=20 MPa
3 Xác định đường kính sơ bộ trục theo công thức
d ≥√3 T1
0,2[τ]=
3
√2924310,2.20=41,8 mm
Theo tiêu chuẩn ta chọn d=45 mm tại vị trí thân trục lắp bánh đai
4 Chọn kích thước dọc trục l l=2+2 x+ w
Trong đó l1=b1=65 mm
x=10 mm (khe hở giữa bánh răng và thành trong hộp giảm tốc)
w=50 mm (theo bảng 10.2 tài liệu [1] ta chọn w=40÷ 80 khi
T=200000 ÷ 400000 Nmm¿
Do đó l=65+2.10+50 135 mm=
Các khoảng cách còn lại đo như hình vẽ
Trang 235 Vẽ biểu đồ momen uốn và xoắn
Trong mặt phẳng thẳng đứng yz, phương trình cân bằng momen tại điểm
Trang 24Hình 4.7 Biểu đồ momen trên trục II
6 Theo biểu đồ tiết diện nguy hiểm nhất tại D
Momen uốn tại D:
Trang 25rãnh then trên trục t=5,5 mm; chiều sâu rãnh then trên mayo t1=3,8 mm Khi đó
Ứng suất xoắn τ=T
W0
W0=π d3
Khi ứng suất xoắn thay đổi theo chu kì mạch động
Theo bảng 10.3 tài liệu [1], ta chọn ε σ =0,84 và ε τ=0,78
Theo hình 2.9 tài liệu [1], ta có hệ sốψ σ =0,025 và ψ τ=0,0175
7 Xác định hệ số an toàn C theo công thức
Trang 264.3 Kiểm nghiệm then
TRỤC I
1 Trục có 1 then với đường kính d=40 mm, tra bảng phụ lục 13.1 tài liệu [2], ta chọn then có chiều rộng b=12 mm; chiều cao h=8 mm, chiều sâu rãnh then trên trục t=5,0 mm; chiều sâu rãnh then trên mayo t1=3,3 mm; Chiều dài mayo ta chọn là 85mm Chọn vật liệu cho then là C35
2 Chiều dài l của then: l=85−15 70 mm=
3 Kiểm tra độ bền dập theo công thức
(l l = −b= l 70−12 58 ;h= =8 mm ; t2=0,4 h=3,2 mm¿
σ d=2T
t2d l l=2.976503,2.40 58=26,31 MPa≤[σ d]=150 MPa
Kiểm tra then theo độ bền cắt
2 Chiều dài l của then: l=70−14 56 mm=
3 Kiểm tra độ bền dập theo công thức
(l l =l−b= −56 14=42;h=9 mm ;t2=0,4 h=3,6 mm¿
σ d=2T
t2d l l=2 2924313,6.50 42=85 , 96 MPa≤[σ d]=150 MPa
Kiểm tra then theo độ bền cắt
τ c=F
bl=2T
bd l l=2 29243114.45 42=22,10≤[τ c]=80 MPa
Do đó, then này đạt độ bền theo tính toán
Bảng 4.1 Kiểm nghiệm then trục I và II
Trang 27Trục II 45 14x9 5,5 56 292431 85,96 22,10
Bảng 4.2 Momen xoắn trục I và trục II
Đường kính (mm)
Momen chống uốn W
Momen chống xoắn W0
Trang 28F rB
=560,51996,5=0,28
Ta chọn ổ theo ổ bên trái A vì chịu tải trọng lực lớn hơn
5 Tải trọng động quy ước Q
L
60n =10
6.80460.535=25046,7 giờ =10,44 năm
5.2 Chọn ổ lăn trục II
1 Tính toán
28
Trang 29Lực hướng tâm tác dụng tại ổ A
F rB
=560,51604,8=0,35
Ta chọn ổ theo ổ bên trái A vì chịu tải trọng lực lớn hơn
5 Tải trọng động quy ước Q
Trang 30L=(C Q)=(25700
3036,4)=383,8triệu vòng
L h=106 L60n =106.383,860.170 =37627,45 giờ =15,68 năm
5.3 Kết luận
Hình 5.1 Bảng tính toán của ổ lăn
động quy ước (N)
Khả năng tải tính toán (N)
Tuổi thọ (triệu vòng)
Tuổi thọ (năm)
TÀI LIỆU THAM KHẢO
[1] Nguyễn Hữu Lộc, cơ sở thiết kế máy, NXB Đại học Quốc gia TP.HCM, 2013.
[2] Trịnh Chất – Lê Văn Uyển, Tính toán thiết kế hệ thống dẫn động cơ khí, NXB Giáo Dục
30