ĐẠI HỌC ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONGThông số chọn tính toán 1 Áp suất môi trường : p k Áp suất môi trường p là áp suất khí quyển trước khi nạp vào đông cơ với k đông cơ không tăng áp ta có
TÍNH TOÁN CHU TRÌNH CÔNG TÁC
Số liệu ban đầu
Số liệu chọn ban đầu
TT Tên thông số Thông số kỹ thuật Đơn vị tính Ghi chú
1 Động cơ (ghi cụ thể)
VD cụ thể dưới đây?
Loại động cơ: động cơ Diesel 1 hàng, không tăng áp, buồng cháy thống nhất. 1- Công suất của động cơ : Ne 0 (mã lực) = 111 kW
2- Số vòng quay của trục khuỷu : n 00(vg/ph)
3- Đường kính xi lanh : D 0 (mm)
5- Dung tích công tác : Vh = = 3,18 (l)
8- Thứ tự làm việc của xi lanh : (1-5-3-6-2-4)
9- Suất tiêu hao nhiên liệu : 2 (g/ml.h)
10- Góc mở sớm và đóng muộn của xupáp nạp α1;α2: α1 (độ),α2 H (độ) 11- Góc mở sớm và đóng muộn của xupáp thải : H(độ), (độ) 12- Chiều dài thanh truyền: ltt = 320 (mm) ()
15-Khối lượng thanh truyền: mtt = 5,62 (kg)
16- Khối lượng nhóm piston: mpt = 2,37 (kg)
1.2 ) Các thông số cần chọn : (Mỗi SV sẽ tự chọn các thông số riêng cho mình theo điều kiện kỹ thuật)
Thông số chọn tính toán
TT Tên thông số Thông số Đơn vị Ghi chú
1 Áp suất môi trường (p k ) 0,1 MPa
Áp suất môi trường (p) là áp suất khí quyển trước khi nạp vào động cơ Đối với động cơ không tăng áp, áp suất khí quyển sẽ tương đương với áp suất trước khi nạp, vì vậy ta chọn p = pk Tại Việt Nam, giá trị áp suất môi trường thường được chọn là p = 0,1 MPa.
Nhiệt độ môi trường được chọn lựa theo nhiệt độ bình quân của cả năm
Vì đây là động cơ không tăng áp nên ta có nhiệt độ môi trường bằng nhiệt độ trước xupáp nạp nên : T =T $ºC )7ºK k 0
Áp suất cuối quá trình nạp (p_a) phụ thuộc vào nhiều yếu tố như loại động cơ, tốc độ n, hệ số cản trên đường nạp và tiết diện lưu thông Do đó, việc xác định nhóm động cơ là cần thiết để lựa chọn áp suất phù hợp Trong trường hợp này, áp suất cuối quá trình nạp được xác định là p = 0,085 MPa.
4 )Áp suất khí thải P : Áp suất khí thải cũng phụ thuộc giống như p Áp suất khí thải có thể chọn trong phạm vi : p= 0,1 (MPa)
5 )Mức độ sấy nóng của môi chất ∆T
Mức độ sấy nóng của môi chất ∆T chủ yếu phụ thuộc vào quá trình hình thành hỗn hợp khí ở bên ngoài hay bên trong xy lanh
Vì đây là đ/c điezel nên chọn ∆T= 38
6 )Nhiệt độ khí sót (khí thải) T
Nhiệt độ khí sót T phụ thuộc vào chủng loại đông cơ.Nếu quá trình giản nở càng triệt để, Nhiệt độ T càng thấp
Thông thường ta có thể chọn : T 0ºK
7 )Hệ số hiệu định tỉ nhiêt λ :
Hệ số hiệu định tỷ nhiệt λ được chọn theo hệ số dư lượng không khí α để hiệu định Thông thường có thể chọn λ theo bảng sau :
8) Hệ số quét buồng cháy λ :
Vì đây là động cơ không tăng áp nên ta chọn λ =1
Hệ số nạp thêm λ phụ thuộc chủ yếu vào pha phối khí Thông thường ta có thể chọn λ =1,02÷1,07 ; ta chọn λ =1,02
10) Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm z ξ :
Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm z ξ phụ thuộc vào chu trình công tác của động cơ.Với đây là đ/c điezen nên ta chọn ξ=0,78
11) Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm b ξ :
Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm b ξ tùy thuộc vào loại động cơ xăng hay là động cơ điezel ξ bao giờ cũng lớn hơn ξ
Do đây là đ/c điezel ta chọn ξ=0,9
12) Hệ số hiệu chỉnh đồ thị công φ :
Sự sai lệch giữa chu trình công tác lý thuyết và thực tế của động cơ cho thấy động cơ xăng có độ sai lệch ít hơn so với động cơ diesel Do đó, hệ số φ của động cơ xăng thường được chọn với giá trị lớn hơn Trong trường hợp này, chúng ta chọn φ = 0,934 cho động cơ xăng.
II) Tính toán các quá trình công tác :
2.1 Tính toán quá trình nạp :
Hệ số khí sót γ được tính theo công thức : γ=
Trong đó m là chỉ số giãn nở đa biến trung bình của khí sót m =1,45÷1,5 Chọn m =1,45
2 )Nhiệt độ cuối quá trình nạp T
Nhiệt độ cuối quá trình nạp T đươc tính theo công thức:
Lượng khí nạp mới M được xác định theo công thức sau :
Vậy : M = (kmol/kg) nhiên liệu
5 )Lượng không khí lý thuyết cần để đốt cháy 1kg nhiên liệu M :
Lượng kk lý thuyết cần để đốt cháy 1kg nhiên liệu M được tính theo công thức :
Vì đây là đ/c diesel nên ta chọn C=0,87 ; H=0,126; O=0,004
6 )Hệ số dư lượng không khí α
Vì đây là động cơ nên : α =
2.2 )Tính toán quá trình nén :
1 )Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình của không khí :
2 )Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình của sản phạm cháy :
Khi hệ số lưu lượng không khí α >1 tính theo công thức sau :
3 )Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình của hỗn hợp :
Tỉ nhiệt mol đẳng tích trung bình của hh trong quá trình nén tính theo công thức sau :
Thay số vào ta có : a' = 19,890 ; b' = 0,004
4 ) Chỉ số nén đa biến trung bình n:
Chỉ số nén đa biến trung bình (n) phụ thuộc vào các thông số kết cấu và vận hành như kích thước xy lanh, loại buồng cháy, số vòng quay, phụ tải và trạng thái nhiệt độ của động cơ N tăng hoặc giảm theo quy luật: tất cả những yếu tố làm cho môi chất mất nhiệt sẽ khiến cho n tăng Để xác định n, ta thường chọn n trong khoảng từ n-1.
1,340÷1,390 Rất hiếm trường hợp đạt n trong khoảng 1,400 ÷ 1,410
→ (theo sách Nguyên Lý Động Cơ Đốt Trong - trang 128 )
Chúng ta lựa chọn giá trị n theo điều kiện bài toán cho đến khi đạt yêu cầu Cụ thể, chúng ta thay n vào các giá trị VT và VP trong phương trình và so sánh Nếu sai số giữa hai vế của phương trình thỏa mãn điều kiện nhỏ hơn 0,2%, thì được coi là đạt yêu cầu Qua quá trình chọn lựa, giá trị n = 1,367 đã thỏa mãn điều kiện bài toán.
5 )Áp suất cuối quá trình nén P : Áp suất cuối quá trình nén P được xác định theo công thức :
6 )Nhiệt độ cuối quá trình nén T
Nhiệt độ cuối quá trình nén T được xác định theo công thức
7 )Lượng môi chất công tác của quá trình nén M :
Lượng môi chất công tác của quá trình nén M được xác định theo công thức :
M = M+ M = M = 1,41.(1+0,038) = 1,464 2.3 )Tính toán quá trình cháy :
1 )Hệ số thay đổi phân tử lí thuyết β :
Ta có hệ số thay đổi phần tử lý thuyết β được xác định theo công thức : β = = = 1+
Trong đó độ tăng mol ΔM của các loại động cơ được xác định theo công thức sau: ΔM = 0,21.(1-α)M + ( + ) Đối với động cơ Diesel thì
2 )Hệ số thay đổi phân tư thưc tế β: ( Do có khí sót )
Hệ số thay đổi phân tử thực tế β được xác định theo công thức β = 3 Tại điểm z, hệ số này phản ánh tình trạng cháy chưa hết, dẫn đến sự thay đổi trong thành phần và tính chất của hỗn hợp khí.
Ta có hệ số thay đổi phân tư thực tế tại điểm z β được xác định theo công thức : β = 1 + χ
Ta có lượng sản vật cháy M đươc xác định theo công thức :
5 )Nhiệt độ tại điểm z T : Đối với động cơ Diesel, tính nhiệt độ T bằng cách giải phương trình cháy sau:z
Trong đó :- : nhiê •t trị thấp của nhiên liê •u , thông thường tachọn (KJ/kg.nl)
- : là tỉ nhiê •t mol đẳng tích trung bình của sản vâ •t cháy được xác định theo công thức: (4)
Hệ số tăng áp được chọn sơ bộ trong khoảng (1,5-2)
6 Áp suất tại điểm z : Áp suất tại điểm z được xác định theo công thức:
Với : là hê • số tăng áp
2.4 )Tính toán quá trình giãn nở :
1 )Hệ số giãn nở sớm ρ : ρ Thỏa mãn điều kiện ρ < λ
2 )Hệ số giãn nở sau δ :
Ta có hệ số giãn nở sau δ được xác định theo công thức : δ = 3 )Chỉ số giãn nở đa biến trung bình n : n–1 Trong đó :
T :là nhiêt trị tại điểm b và được xác định theo công thức :
Q :là nhiệt trị tính toán Đối với động cơ diesel Q= QB,5.10 (kJ/kgn.l) 3
4 )Nhiệt độ cuối quá trình giãn nở T :
5 )Áp suất cuối quá trình giãn nở p : Áp suất cuối quá trình giãn nở P được xác định theo CT : p = = (MPa)
6 )Tính nhiệt độ khí thải T :
2.5 )Tính toán các thông số chu trình công tác :
1 )Áp suất chỉ thị trung bình p' : Đây là đông cơ xăng áp suất chỉ thị trung bình P' được xác định theo CT: p' =
Qua tính toán thực nghiệm ta tính được p' = 0,597 (MPa)
2 )Áp suất chỉ thị trung bình thực tế p :
Áp suất chỉ thị trung bình được xác định từ sự khác biệt giữa tính toán và thực tế Công thức tính áp suất thực tế là: p = p' φ = 0,597 0,934 = 0,604 (MPa).
3 )Suất tiêu hao nhiên liệu chỉ thị g : g= = (g/kW.h)
Áp suất tổn thất cơ giới (P) được tính toán thông qua nhiều công thức khác nhau và có mối quan hệ tuyến tính với tốc độ trung bình của động cơ Tốc độ trung bình của động cơ là yếu tố quan trọng trong việc xác định áp suất tổn thất này.
Vì đây là đông cơ diesel nên τ = 4 ;i =6 , D= 150 mm và là buồng cháy thống nhất :
6 )Áp suất có ích trung bình P :
Ta có công thức xác định áp suất có ích trung bình thực tế được xác định theo CT : P = P – P =0,604-0,165=0,439 (MPa)
Ta có trị số P tính quá trình nạp P (nạp) =0,44 va P=0,439 thì không có sự chênh lệch nhiều nên có thể chấp nhận được
8 )Suất tiêu hao nhiên liệu g : g= = (g/kW.h)
10 )Kiểm nghiệm đường kính xy lanh D theo công thức :
Ta có sai số so với đề bài là :0,017 (mm)
III ) Vẽ và hiệu đính đồ thị công :
Căn cứ vào các số liệu đã tính , p , p , p , p ,n, n, ε ta lập bảng tính đường nén và đường giãn nở theo biến thiên của dung tích công tác V = i.V
3.1 ) Xây dựng đường cong áp suất trên đường nén :
- Phương trình đường nén đa biến :
Khi đó x là điểm bất kỳ trên đường nén thì :
P = P = P : n Chỉ số nén đa biến trung bình n = 1,367
P : Áp suất cuối quá trình nén P = 3,607 ( MPa)
3.2 ) Xây dựng đường cong áp suất trên quá trình giãn nở :
- Phương trình của đường giãn nở đa biến :
Khi đó x là điểm bất kỳ trên đường giãn nở thì :
: n Chỉ số giãn nở đa biến trung bình n = 1,288
Quá trình nén Quá trình giãn nở i i.Vc Giá trị biểu diễn
3.3 ) Chọn tỷ lệ xích phù hợp và các điểm đặc biệt :
- Vẽ đồ thị P-V theo tỷ lệ xích : = dm /mm 3
3.4 ) Vẽ vòng tròn Brick đặt phía trên đồ thị công :
Ta chọn tỉ lệ xích của hành trình piton S là : μ = = Thông số kết cấu động cơ là : λ = = = ( mm )
Giá trị biểu diễn của OO’ trên đồ thị : gtbd = = ( mm )
Ta có nửa hành trình của piton là :
Giá trị biểu diễn của R trên đồ thị : gtbd = = ( mm )
3.5 ) Lần lượt hiệu định các điểm trên đồ thị :
1 ) Hiệu đính điểm bắt đầu quá trình nạp : (điểm a)
Từ điểm O’ trên đồ thị Brick, xác định góc đóng muộn xupáp thải β, bán kính này cắt đường tròn tại điểm a’ Tiếp theo, từ a’, vẽ đường thẳng song song với trục tung cắt đường P tại điểm a Cuối cùng, nối điểm r trên đường thải (giao điểm giữa đường P và trục tung) với a để tạo ra đường chuyển tiếp từ quá trình thải sang quá trình nạp.
Áp suất cuối của quá trình nén (điểm c’) thường được điều chỉnh do hiện tượng phun sớm ở động cơ diesel và hiện tượng đánh lửa sớm ở động cơ xăng Do đó, áp suất cuối thực tế P’ thường không bằng áp suất lý thuyết P đã tính Theo kinh nghiệm, áp suất cuối thực tế P’ của động cơ diesel được xác định theo một công thức cụ thể.
P’ = P + ( P - P ) = 3,607 + ( 6,647- 3,607 ) = 4,6303 ( MPa ) Từ đó xác định được tung độ điểm c’trên đồ thị công : (mm)
3 ) Hiệu chỉnh điểm phun sớm : ( điểm c’’ )
Do hiện tượng phun sớm, đường nén thực tế tách biệt với đường nén lý thuyết tại điểm c’’ Điểm c’’ được xác định từ điểm O’ trên đồ thị Brick, cho phép xác định góc phun sớm hoặc góc đánh lửa sớm θ Bán kính này cắt vòng tròn Brick tại một điểm cụ thể.
Từ điểm gióng này ta gắn song song với trục tung cắt đường nén tại điểm c’’ Dùng một cung thích hợp nối điểm c’’ với điểm c’
Trong quá trình cháy và giãn nở, áp suất thực tế không duy trì hằng số như ở động cơ diesel, mà cũng không đạt được trị số lý thuyết như ở động cơ xăng Thực nghiệm cho thấy, điểm đạt trị số áp suất cao nhất nằm trong khoảng 372° ÷ 375°, tức là 12° ÷ 15° sau điểm chết trên của quá trình cháy và giãn nở.
Hiệu định điểm z của động cơ diesel :
Để xác định điểm z từ góc 15º, ta bắt đầu từ điểm O' trên đồ thị Brick Tại đây, góc 375º tương ứng với góc quay trục khuỷu được xác định, và bán kính này sẽ cắt vòng tròn tại một điểm cụ thể.
Từ điểm này ta gióng song song với trục tung cắt đường P tại điểm z
- Dùng cung thích hợp nối c’ với z và lượn sát với đường giãn nở
5 ) Hiệu định điểm bắt đầu quá trình thải thực tế : ( điểm b’ )
Do hiện tượng mở sớm xupáp thải, quá trình thải thực tế diễn ra sớm hơn lý thuyết Để xác định điểm b, ta bắt đầu từ điểm O’ trên đồ thị Brick, xác định góc mở sớm xupáp thải β Bán kính này sẽ cắt đường tròn Brick tại một điểm Từ điểm này, ta vẽ đường song song với trục tung, cắt đường giãn nở tại điểm b’.
Điểm kết thúc quá trình giãn nở (điểm b’’) thường có áp suất thực tế thấp hơn áp suất lý thuyết do xupáp thải mở sớm Theo công thức kinh nghiệm, chúng ta có thể xác định được áp suất này một cách chính xác.
Từ đó xác định tung độ của điểm b’’ là :
( mm ) Đồ thị công chỉ thị (được biểu diễn trên giấy A0)
TÍNH TOÁN ĐỘNG HỌC VÀ ĐỘNG LỰC HỌC
I ) Vẽ đường biểu diễn các quy luật động học :
Các đường biểu diễn được vẽ trên một hoành độ thống nhất tương ứng với hành trình piston S = 2R Do đó, độ thị được xác định dựa trên hoành độ tương ứng với V của độ thị công, từ điểm 1.V đến ε.V.
1.1 ) Đường biểu diễn hành trình của piston x = ƒ(α)
Ta tiến hành vẽ đường biểu diễn hành trình của piston theo trình tự sau :
1 Chọn tỉ xích góc : thường dùng tỉ lệ xích ( 0,6 ÷ 0,7 ) ( mm/độ )
2 Chọn gốc tọa độ cách gốc cách độ thị công khoảng 15 ÷ 18 cm
3 Từ tâm O’ của đồ thị Brick kẻ các bán kính ứng với 10° ,20° ,…….180°
4 Gióng các điểm đã chia trên cung Brick xuống các điểm
10° ,20°,…….180° tương ứng trên trục tung của đồ thị của x = ƒ(α) ta được các điểm xác định chuyển vị x tương ứng với các góc 10°,20°,… 180°
5 nối các điểm xác định chuyển vị x ta được đồ thị biểu diễn quan hệ x = f(α).
1.2 ) Đường biểu diễn tốc độ của piston v = f(α)
Ta tiến hành vẽ đường biểu diễn tốc độ của píton v = f(α) Theo phương pháp đồ thị vòng Tiến hành theo các bước cụ thể sau:
1.Vẻ nửa vòng tròn tâm O bán kính R ,phía dưới đồ thị x = f(α) Sát mép dưới của bản vẽ
2 Vẽ vòng tròn tâm O bán kính là Rλ/2
3 Chia nửa vòng tròn tâm O bán kính R và vòng tròn tâm O bán kính là Rλ/2 thành 18 phần theo chiều ngược nhau
Từ các điểm chia trên nửa vòng tròn có bán kính R, chúng ta kẻ các đường song song với trục tung Những đường này sẽ giao cắt với các đường song song với trục hoành, xuất phát từ các điểm chia tương ứng trên bán kính Rλ/2, tại các điểm a, b, c,….
Nối các điểm a, b, c để tạo thành đường cong giới hạn trị số tốc độ piton, thể hiện bằng các đoạn thẳng song song với tung độ từ các điểm cắt vòng tròn bán kính R tại trục hoành góc α Đồ thị này minh họa mối quan hệ v = f(α) trên tọa độ độc cực.
1.3 Đường biểu diễn gia tốc của piston j = f( x)
Ta tiến hành vẽ đường biểu diễn gia tốc của piston theo phương pháp Tôlê ta vẽ theo các bước sau :
1.Chọn tỉ lệ xích phù hợp trong khoảng 30 ÷ 80 (m/s mm ) μ Ở đây ta chọn = 80 (m/ mm )μ
2.Ta tính được các giá trị :
- Gia tốc cực đại : j = R.ω ( 1 + λ ) = ( m/ s) Vậy ta được giá trị biểu diễn j là : gtbd = = ( mm )
Vậy ta được giá trị biểu diễn của j là : gtbd = = ( mm )
-Xác định vị trí của EF :
Vậy giá trị biểu diễn EF là : gtbd = = ( mm )
Từ điểm A tương ứng với điểm chết trên, xác định AC = j; từ điểm B tương ứng với điểm chết dưới, xác định BD = j Nối CD cắt trục hoành tại điểm E và lấy EF = -3.R.λ.ω hướng về phía BD Tiếp tục nối CF với BD, chia đoạn này thành 8 phần và nối các điểm 11, 22, 33 Vẽ đường bao trong tiếp tuyến với các điểm 11, 22, 33 sẽ tạo ra đường cong biểu diễn mối quan hệ j = ƒ(x).
II )Tính toán động học :
2.1 )Các khối lượng chuyển động tịnh tiến :
- Khối lượng nhóm piton m = 2,37 Kg
- Khối lượng thanh truyền phân bố về tâm chốt piston
Khối lượng thanh truyền phân bố về tâm chốt piston m có thể được tra cứu trong các sổ tay kỹ thuật Ngoài ra, người ta cũng có thể cân các chi tiết của nhóm để thu thập số liệu hoặc tính toán gần đúng theo bản vẽ thiết kế.
+ ) Hoặc có thể tính theo công thức kinh nghiêm sau : Đối với động cơ ô tô ta có : m = m
Vậy ta xác định đươc khối lương tịnh tiến mà đề bài cho là : m = m + m = 2,37 + 1,4991 = 3,8691 (Kg)
2.2 ) Các khối lượng chuyển động quay :
Hình 2.2 : Xác định khối lượng khuỷu trục
Khối lượng chuyển động quay của một trục khuỷu bao gồm :
- Khối lượng của thanh truyền quy dẫn về tâm chốt : m = m - m = 5,26 – 3,8691 = 1,3909 (Kg)tt 1
- Khối lượng của chốt trucj khuỷu : m m = π .ρ
Chốt khuỷu có các thông số kỹ thuật như sau: đường kính ngoài (d) là 85 mm, đường kính trong (δ) là 44 mm, chiều dài (l) là 70 mm Khối lượng riêng của vật liệu làm chốt khuỷu là 7800 Kg/mm, tương đương với 7,8 x 10^3 Kg/m³ Công thức tính khối lượng (m) là m = π.
Khối lượng của má khuỷu quy dẫn về tâm chốt được tính gần đúng theo phương trình quy dẫn, với khối lượng má khuỷu là m và bán kính trọng tâm má khuỷu là r, trong đó r có giá trị là 60.
R :bán kính quay của khuỷu : R = S /2= 180/2 (mm)
Lực quán tính chuyển động tịnh tiến :
Với thông số kết cấu λ ta co bảng tính P : α radians A =cosα+λ.cos2α
2.4 ) Vẽ đường biểu diễn lực quán tính :
Ta thực hiện việc vẽ đường biểu diễn lực quán tính theo phương pháp Tolê, trong đó hoành độ được đặt trùng với đường p trên đồ thị công Đồng thời, ta cũng vẽ đường – =ƒ(x), tức là đường này cùng chiều với p j = ƒ(x).
Ta tiến hành theo bước sau :
1 ) Chọn tỷ lệ xích để của là μ (cùng tỉ lệ xích với áp suất p ) (MPa/mm), tỉp lệ xích μ cùng tỉ lệ xích với hoành độ của j = ƒ(x)
Lực quán tính p được đo bằng đơn vị MPa, tương đương với đơn vị áp suất, vì nó được tính dựa trên thành phần lực đơn vị trên một đơn vị diện tích đỉnh piston Điều này nhằm tạo điều kiện thuận lợi cho việc áp dụng lực khí thể và lực quán tính trong các công việc sau này.
2 ) Ta tính được các giá trị :
- Lực quán tính chuyển động tịnh tiến cực đại :
Vậy ta được giá trị biểu diễn P là : gtbd = = 56 ( mm )
-Lực quán tính chuyển động tịnh tiến cực tiểu :
Vậy ta được giá trị biểu diễn là : P gtbd = = = 32 ( mm )
-Ta xác định giá trị E’F’ là :
Vậy ta được giá trị biểu diễn của E’F’ là : gtbd = = = 36,7 ( mm )
3 ) Từ điểm A tương ứng điểm chết trên lấy A’C’ = từ điểm B tương ứng P với điểm chết dưới lấy B’D’ = ; nối C’D’ cắt trục hoành ở E’ ; lấy E’F’ về phíaP
B’D’ Nối C’F’ và F’D’ ,chia các đoạn này ra làm 8 phần , nối 11, 22 , 33…
Vẽ đường bao trong tiếp tuyến với 11, 22, 33…Ta đuợc đường cong biểu diễn quan hệ –P = ƒ(x)
Chúng ta sẽ vẽ đường biểu diễn quan hệ v = ƒ(x) dựa trên hai đồ thị: đồ thị x = ƒ(x) và đồ thị v = ƒ(x), áp dụng phương pháp đồ thị vòng Hãy thực hiện theo hướng dẫn trên đồ thị đã cho.
Từ tâm các điểm đã chia độ trên cung của đồ thị Brick, ta vẽ các đường song song với trục tung tương ứng với các giá trị góc quay α từ 10° đến 180°.
Để xác định các giá trị của vận tốc \( v \), ta cần đặt các giá này trên các tia song song với trục tung Những tia này xuất phát từ các góc tương ứng trên đồ thị \( v = ƒ(x) \) và kéo dài xuống hệ trục tọa độ của đồ thị Một đầu của tia sẽ thuộc đồ thị \( v = ƒ(x) \), trong khi đầu còn lại nằm trên vòng tròn có tâm \( O \) và bán kính \( R \).
3 ) Nối các điểm trên đồ thị ta được đường biểu diễn quan hệ v = ƒ(x) Chú ý : nếu vẽ đúng điểm v sẽ ứng với j = 0
Để thuận tiện cho việc tính toán, chúng ta sẽ khai triển đồ thị công P–V thành đồ thị p = ƒ(α) Quá trình khai triển đồ thị công sẽ được thực hiện theo một trình tự cụ thể.
Chọn tỷ lệ xích μ = 2°/1mm, với toàn bộ chu trình 720° tương ứng với 360 mm Đặt hoành độ α trên đường đậm biểu diễn P, cách điểm chết dưới của đồ thị công khoảng 4-5 cm.
2 ) Chọn tỷ lệ xích μ đúng bằng tỷ lệ xích μ khi vẽ đồ thị công (MN/mm)
3 ) Từ các điểm chia trên đồ thị Brick ta xác định trị số cua P tương ứng với các góc α rồi đặt các giá trị này trêb đồ thị P–α
Chú ý : + ) Cần xác định điểm p Theo kinh nghiệm , điểm này thường xuất hiện ở 372° ÷ 375°.
+ ) Khi khai triển cần cận thận 1 đoạn có độ dốc tăng trưởng và đột biến lớn của p từ 330° ÷ 400° ,nên lấy thêm điểm ở đoạn này để vẽ được chính xác
4 ) Nối các điểm xác định theo 1 đường cong trơn ta thu được đồ thị biểu diễn quan hệ P = ƒ(α) p kt p 0
Hình 2.3 Dạng đồ thị của = f ( )
Khi triển khai đồ thị ƒ(x) thành ƒ(α), đồ thị ƒ(x) giúp kiểm tra tính năng và tốc độ của động cơ Ở tốc độ cao, động cơ thường cắt đường nén, trong khi ở tốc độ thấp, hiện tượng này ít xảy ra Đường ac P P cũng cho phép xác định giá trị P = P + một cách dễ dàng, vì giá trị P trên đường p chính là khoảng cách giữa đường nạp và đường biểu diễn P của các quá trình nạp, nén, cháy, giãn nở và thải của động cơ.