đồ án tốt nghiệp thiết kế hệ thống điều hòa không khí trung tâm chiller cho khách sạn the reed ninh bình

Dựa trên tính chất công trình và điều kiện môi trường tự nhiên, yêu cầu của chủ đầu tư, hệ thống điều hòa không khí cấp 2 đã được lựa chọn đề tính toán nhiệt cho công trình, phương pháp

CHƯƠNG 1 CHƯƠNG 1: TỎNG QUAN CÔNG TRÌNH

Tên dự án: NHÀ Ở XA HOI HOS Chu dau tr: CONG TY CO PHAN BAT DONG SAN HÀ QUANG Lô đất thuộc dự án Khu đô thị mới Lê Hồng Phong J, toa lạc tại Thành Phố Nha Trang, tỉnh Khánh Hòa

Phía Đông giáp đường số 35

Phía Tây giáp Lô đất nhà ở Liên kế STH45

Phía Bắc giáp đường số 14

Phía Nam giáp Lô đất nhà ở Liên kế STH45

Diện tích sử dụng đất: Lô SSH-0§: 4.196,9 m?

Hiện trạng khu đất: Địa điểm lựa chọn để xây dựng nam trong Khu do thi moi Lé Hồng Phong I Hiện tai, mat bằng khu đất xây dựng đã được san lap mat bang, không cần phải tính đến phương án giải phóng mặt bằng cũng như san nền chung Các hệ thống hạ tầng xung quanh của khu đô thị mới cũng đã được đầu tư xây dựng đồng bộ

Hiện trạng kết nỗi hụ tầng kỹ thuật:

Nguồn cấp điện của Khu đô thị mới Lê Hồng Phong I được lấy từ tuyến cáp ngầm 22kV mạch kép đầu nối từ cột số 477-E27/27-04 và 477-E27/27-05 trên đường

Phong Châu đến vị trí đặt các tủ điện Ring Main Unit 24kV (RMU) va kết nối mạch vòng, để cấp điện 22kV cho các trạm biến áp Đây là trục chính cấp điện

22kV cho toàn bộ dự án

Hệ thống điện trung thế 22kV trong dự án là hệ thống điện ngầm, dây điện được đặt trong ống bảo vệ, chôn sâu 1-I,2m

Lô đất SSH-08 nguồn cấp điện được lấy từ tủ điện RMU: HQI1-04 đặt trên via hè gần nút giao đường 35 và đường 15

Hiện tại, các tủ điện HQI-02 và HQI-04 đã hoàn thành và đang hoạt động, đảm bảo cấp điện cho các lô SSH-07, SSH-08, SSH-09

Lưới chiếu sáng: hệ thống chiếu sáng được xây dựng theo đúng quy hoạch được duyệt, đảm bảo cấp điện chiếu sáng cho khu vực các lê SSH-07, SSH-08, SSH-09 và tong thé dy an

Hệ thống thông tin liên lạc của toàn dự án đã được đầu tư đồng bộ, lắp ngầm toàn bộ mạng cáp chính và cáp phân phối được bảo vệ bởi ống PVC Các cống bê cáp và nắp bê được chuẩn hóa về kích thước cũng như kiểu dáng theo quy định của ngành

Khu đất SSH-08 được thiết lập hệ thống hạ tầng viễn thông ngầm bao gồm 03 ống nhựa PVC đường kính 110mm đặt sâu dưới vỉa hè đường 35 Xung quanh SSH-08 lắp đặt hệ thống bệ cáp nhằm hỗ trợ kết nối hệ thống liên lạc của các lô vào mạng lưới chung của dự án.

Hệ thống cấp nước khu dự án: nguồn lây nước từ các đường ống hiện trạng D300 trên đường Phong Châu

Cỏc đường ống chớnh trờn cỏc trục đường chớnh cú đường kớnh ứ300, ứ100

Hệ thống cấp nước khu dự án xác định: Toàn bộ đường ống cấp nước là ống nhựa HDPE, mạng lưới đường ống bồ trí dạng vòng

Dùng ống D300 chạy dọc đường số 4, đầu nối với ống hiện trạng tại các ngã giao đường Phong Châu- đường số 4

Cỏc tuyến ống chớnh ứ>0 bồ trớ mạng vũng để đảm bảo an toàn cấp nước, cỏc ống nhỏnh ứ 9.5000C), sự phõn mựa khỏ rừ rệt (mùa mưa và mùa khô) và ít bị ảnh hưởng của bão

Bảng 1.1: Nhiệt độ, lượng mưa trung bình tháng

1.15 Địa hình - Địa hỉnh Nha Trang khả phức tạp có d6 cao trai dai tir 0 đến 900 m so với mặt nước biển được chia thành 3 vùng địa hình Vùng đồng bằng duyên hải và ven sông Cái có diện tích khoảng 81,3 km2, chiếm 32,33% diện tích toàn thành phố; vùng chuyên tiếp và các đôi thấp có độ đốc từ 3° đến 1#' chủ yếu nằm ở phía Tây và Đông Nam hoặc trên các đảo nhỏ chiếm 36,24% diện tích, vùng núi có địa hình dốc trên 15°phân bố ở hai đầu Bắc-Nam thành phó, trên đảo Hòn Tre và một số đáo đá chiếm 31,43% điện tích toàn thành phó

Lép 1: Vita trat 0.015 0.93

S -Lớp 2: Bê tông côt thép 0.22 1.55

Lớp 3: Vữa trát 0.015 0.9

Lớp 1: Lớp kính 0.00 | gạy

0.00 -Lớp 2: Lớp khí trợ | 0.11

Loại bằng kính, vật liệu -] ớp 3: Lớp kính 000L 0g

Loại cửa gỗ dày 30 mm Tran giả ` Tran giả làm băng thạch cao ử = 0,01m; À = 0,23 W/m.K; mau 5

Tính hệ số truyền nhiệt K

, : Hệ số trao đối nhiệt bề mặt trong và ngoài của kết cấu (w/mˆ.K)

= 10 :; Đối với tường, sàn, trần (bề mặt nhẫn)

STT Tên kết cầu nhiệt

1 Tường gạch dày 220 mm, tiếp xúc trực tiếp với không khí bên 178 ngoài

2 Tường gạch dày 220 mm, không tiếp xúc trực tiếp với không 163 khí bên ngoài :

3 Tường gạch dày I10 mm, tiệp xúc trực tiếp với không khí bên 268 ngoài

Tường gạch dày 110 mm, không tiếp xúc trực tiếp với không

4 khi bén ngoai CA `; 2.37 s | Cửa 26 30mm, không tiếp xúc trực tiếp với không khí bên 265 ngoài

Tường kính, cửa kính một lớp, không tiếp xúc trực tiếp với

6 không khí bên ngoài ^ CA N 3.14 z_| Tường kính, cửa kính một lớp, tiếp xúc trực tiếp với không khí 373 bên ngoài , g | San bé tong day 150 mm, không tiếp xúc trực tiếp với không 278 khí bên ngoài ,

: Đối với tường, sàn, mái tiếp xúc trực tiếp với kk ngoài

= 10: Đối với trần dưới hầm mái, sàn trên hầm lạnh, : Chiều dày của lớp kết cầu bao che thứ ¡ (m) : Hệ số dân nhiệt của lớp kết cầu bao che thir i (w/mK)

: Nhiệt trở của lớp không khí bên trong kết cầu bao che (nếu có) Điều hoà ở đây ta chi bé tri cho mùa hè nên các thông số tính toán cho các kết cầu ta lấy theo thông số của mùa hè Căn cứ vào kết cầu của tòa nhà và đặc tính của các loại vật liệu xây dựng, hệ số truyền nhiệt của một số loại vật liệu dùng cho tòa nhà được trình bày trong bang 1.3

Bảng 1_1 Hệ số truyền nhiệt vách ngăn

1.3 Lựa chọn các thông số thiết kế

1.3.1 Lựa chọn thông số trong nhà

Theo TCVN 5687:2010, các thông số vi hậu thích ứng với các trạng thái lao động khác nhau của con người được giới thiệu trong bảng sau

Bảng 1.2 Thông số vi khí hậu với các trạng thái lao động của con người

1 Nghỉ ngơi | từ 22 tir 0,1 tir 25 tir 0,5 tinh tai dén 24 dén 0,2 | dén 28 dén 0,6

2 Lao động | từ2l _ |từ0,4 từ 23 tir 60 | tir 0.8 nhe đến23 | tr 60 den | gén 0,5 |đến26 | gg, | đến 1,0

3 Lao déng | tir 20 70 tir 0,8 tir 22 70 tir 1,2 vừa đến 22 dén 1,0 |đến25 dén 1,5

4 Lao động |từ 18 từ l2|từ 20 từ 2,0 nặng đến 20 đến I5 | đến23 đến 2,5 Đối với nhà đa năng gồm khối thương mại, khách san ta chon 6 trang thai lao động nhẹ:

Chọn nhiệt độ tính toán trong nhà mùa hè lấy trị số trong bảng là:

Các khu vực khách nhau có chế độ lao động khác nhau, ở đây là nghỉ ngơi tĩnh tai] và lao động nhẹ, ta chọn nhiệt độ không khí tr = 25 °C, Độ âm không khí @r = 60%, tốc độ gio œ =0,9 m/s Tra đồ thị i-d ta được I+ = 55,57 kJ/kg; d: = 11,9 g/kg đáp ứng được cả 2 trạng thái lao động trên

Dựa vào đề thị vùng tiện nghỉ nước ta hình 1.2 tài liệu [1] ta kiêm tra thấy thông số tính toán nhiệt độ trong nhà vừa chọn trên thỏa mãn miễn tiện nghĩ

13.2 Thông số ngoài công trình 4.1 Thông số tính toán (TSTT) của không khí trong phòng

4.1.1 Khi thiết kế điều hòa không khí (DHKK) nham dam bao điều kiện tiện nghỉ nhiệt cho co thé con người, TSTT của không khí trong phòng phải lấy theo Phụ lục A tùy thuộc vào trạng thái nghỉ ngơi tĩnh tại hay lao động ở các mức nhẹ, vừa hoặc nặng

4.1.2 Đối với thông gió tự nhiên và cơ khí, về mùa hè nhiệt độ tính toán của không khí bên trong phòng không được vượt quả 3 °C so với nhiệt độ cao nhất trung bình ngoài trời của tháng nóng nhất trong năm

Về mùa đông nhiệt độ tính toán của không khí bên trong phòng có thẻ lấy theo Phụ luc A

4.1.3 Trường hợp thông gió tự nhiên hoặc cơ khí nêu không đảm bảo được điều kiện tiện nghỉ nhiệt theo Phụ lục A thì để bù vào độ gia tăng nhiệt độ của môi trường cần tăng vận tóc chuyên động của không khí dé giữ được chỉ tiêu cảm giác nhiệt trong phạm vi cho phép, ứng với mỗi I°C tăng nhiệt độ can tang thêm vận tốc gió từ 0,5 m/s dén 0,8 m/s, nhưng không nên vượt quá 1,5 m/s d6i voi nhà dân dụng và 2,5 m⁄s đối với nhà công nghiệp

4.1.4 Nhiệt độ, độ âm tương đối, vận tóc gió và độ trong sạch của không khí bên trong các công trình chăn muôi gia súc, gia cầm, trồng trọt và bảo quản nông sản phải được đảm bảo theo tiêu chuẩn thiết kế xây dựng và công nghệ đối với những công trình nêu trên

Thông số tính toán (TSTT) của không khí ngoài trời dùng đề thiết kế thông gió tự nhiên và thông gió cơ khí là nhiệt độ cao nhất trung bình của tháng nóng nhất về mùa hè hoặc nhiệt độ thấp nhất trung bình của tháng lạnh nhất về mùa đông trong năm TSTT này được quy định trong tiêu chuẩn QCXDVN 02:2008/BXD, Phụ lục Chương 2, Bảng 2.3 và Bảng 2.4.

4.2.2 TSTT bên ngoài dùng đề thiết kế ĐHKK cân được chọn theo số giờ m, tính theo đơn vị giờ trên năm, cho phép không đảm bảo chế độ nhiệt am bên trong nhà hoặc theo hệ sé bao dam Kye

TSTT bên ngoài cho thiết kế ĐHKK được chia thành 3 cấp: I, II và II

- Cấp I với số giờ cho phép không đảm bảo chế độ nhiệt ẩm bên trong nhà là m = 35 h⁄ánăm, ứng với hệ số bảo đảm K„¿ = 0,996 - dùng cho hệ thống ĐHKK trong các công trình có công dụng đặc biệt quan trong;

Với hệ số bảo đảm từ 0,983 đến 0,977, Cap II đảm bảo số giờ sử dụng có hệ thống điều hòa không khí (ĐHKK) từ 150 đến 200 giờ/năm Hệ số này phù hợp với các hệ thống ĐHKK được lắp đặt trong các công trình phục vụ mục đích thông thường như văn phòng, cửa hàng, nhà văn hóa, nhà công nghiệp Hệ thống ĐHKK có thể đáp ứng yêu cầu tạo sự thoải mái về nhiệt độ (điều kiện tiện nghi nhiệt) và đảm bảo các điều kiện công nghệ trong các công trình này.

- Cấp II với số giờ cho phép không đảm bảo chế độ nhiệt âm bên trong nhà là m = 350 hmam dén 400 h/năm, ứng với hệ số bảo đảm Kua = 0,960 đến 0,954 - dùng cho các hệ thông ĐHKK trong các công trình công nghiệp không đòi hỏi cao về chế độ nhiệt âm và khi TSTT bên trong nhà không thể đảm bảo được bằng thông gió tự nhiên hay cơ khí thông thường không có xử lý nhiệt âm

TSTT bên ngoài dùng đề thiết kế ĐHKK theo số giờ cho phép không đảm bảo chế độ nhiệt âm bên trong nhà (m) - xem Phụ lục B hoặc có thể tham khảo cách chọn TSTT bên ngoài theo mức vượt của nhiệt độ khô và nhiệt độ ướt mà Hội kỹ sư Sưởi ấm - Cap lạnh và Điều hòa không khí Hoa Kỳ (ASHRAE) đã áp dụng

Số liệu về mức vượt MV% của nhiệt độ khô và nhiệt độ ướt của một sô địa phương Việt Nam- xem Phụ luc C

CHƯƠNG2 — TÍNH CÂN BẰNG NHIỆT

Tính toán nhiệt Ấn thừa và nhiệt hiện thừa

Tòa nhà gồm 18 tầng với mỗi tầng là một không gian sử dụng khác nhau, trong đó có nhiều tầng giống nhau về kiến trúc nên em tính toán chỉ tiết cho một số phòng đặc trưng trong tòa nhà các phòng khác được tông hợp kết quả trong các bảng đính kèm

Công thức tính toán các nguồn nhiệt hiện và nhiệt ân tính theo phương pháp Carier

LO = Qu + Qai + Qe + Qos + Q31 + Qy + Qu +

LQ = Qaa + Qaw + Qsa, W (2.2) Trong do:

Qiu — Nhiệt hiện bức xa qua kinh,W Qằ — Nhiột hiện truyền qua mỏi bằng bức xạ và do chờnh lộch nhiột d6,W Q-; — Nhiệt hiện qua vách,W

- Nhiệt lượng bức xạ qua kính bao gồm nhiệt lượng bức xạ mặt trời (Qs) truyền vào và nhiệt lượng bức xạ do đèn chiếu sáng (Qs,).- Nhiệt lượng bức xạ vào nhà phụ thuộc vào diện tích mặt kính (A), hệ số truyền nhiệt của kính (U), hiệu số giữa nhiệt độ môi trường bên ngoài (°C) và nhiệt độ bên trong (°C) và thời gian chiếu sáng (h).

Kính của công trình ở đây là loại kính trong dày 6mm, có rèm che tối màu

Nhiệt bức xạ qua kính

Q'i = F.Rr.€c €ds.Emm Ekh Em Er, W (2.4) Trong do:

Rz - Nhiệt bức xạ mặt trời qua cửa kính vào phòng, W/n, Tra bảng 4.2 tài liệu [1] , chọn tháng 5-7 ta có Rr

Bang 2.4 Nhiệt bức xạ mặt trời qua cửa kinh vào phòng, W/m”

Bac | 88 17h n, - Hệ số tác dụng tức thời qua kính vào phòng:

Tra bang 4.6 tài liệu [1] , chọn thang 5-7 ta co nm

Bang 2.5 Hệ số tác dụng tức thời qua kính vào phòng

Q'¡ - Lượng nhiệt bức xạ tức thời qua cửa kính vào phong, W;

F - Diện tích kính, m; c, - Hệ số ảnh hưởng của độ cao so với mực nước biển

Trong đó: eas là hệ số kê tới ảnh hưởng của độ chênh lệch giữa nhiệt độ đọng sương của không khí quan sát với nhiệt độ đọng sương của không khí trên mực nước biển, với giá trị 20°C.

Emm - Hệ số ảnh hưởng mây mù, „„= 1, khi trời không mây cụ - Hệ số ảnh hưởng của khung, s¿=1,17 đối với khung kim loại c„ - Hệ số kính, Tra bang 4.3 tài liệu [1] e„=0,94 đối với kính trong phẳng dày 6mm e, - Hệ số mặt trời, Tra bảng 4.3 tài liệu [1] e,=0,65 đổi với rèm màu trung bình

Vì không phải kính cơ bản nên R+ được thay bang Rx:

Ok, Tk, Pk, Om, Tm, Pm - cac hé so hap thụ, xuyên qua, phản xạ của kính và màn che Tra bảng 4.3 và 4.4 tài liệu [1]

Ry - Cường độ bức xạ mặt trời đến ngoài cửa kính

Trong do: n, - Hệ số tác dụng tức thời giả sử điều hòa hoat déng 24/24h cé g, > 700 kg/m? san

Tinh vi du cho phong L1.1_Business Center:

Phong L1.1_ Business Center có vách kính hướng Tây và hướng Nam

Tính nhiệt bức xạ mặt trời qua cửa kính vào trong phòng Do điều hòa hoạt động 24/24h nên theo bảng 4.2 tài liệu [1] ta có:

Hướng Nam “Ÿ?ms = 44 W/mẺ vào lúc 9 h tháng 5 và tháng 7

Tính hệ số ảnh hưởng của độ cao so với mực nước biển:

Thanh Phé Ninh Bình cao hơn mực nước biển 10m, tang 1 coi như cao hơn mực nước biển khoảng l6m, ta có:

Độ chênh lệch nhiệt độ đọng sương của không khí quan sát với nhiệt độ đọng sương của không khí trên mực nước biển là 20°C cho thấy không khí rất khô Độ chênh lệch này càng lớn thì không khí càng khô và ngược lại.

Tra đồ thị I - d với ty = 36,4°C; œ = 55,2% ta duoc t, = 25,96°C t,- 20 25,96- 20 ew=l- 10 013=1- 10 0.139225

Hệ số ảnh hưởng mây mù:

Với điều kiện khi trời không mây e„„ = 1 Hệ số ảnh hưởng của khung:

Với khung km loại cụ = |, L7

Tra bang 4.3 tài liệu [1] e„=0,94 đối với kính trong phẳng dày 6mm Hệ số mặt trời:

Tra bang 4.3 tài liệu [1] e,=0,65 đôi với rèm màu trung bình;

Cường độ bức xạ mặt trời đến ngoài cửa kính

Nhiệt bức xa vào phòng khác kính cơ ban

R¿= [0,40 Ð Tr(Œm + Tn + PrPm +0,404.0m)] Rav

Lượng nhiệt bức xạ tức thời qua kính vào phòng

Q.=F.Rx ee Eg Emm -Ckh- Omer

= 668,85 W Nhiệt hiện bức xạ qua kính

Q=n.Q,¡/= 668,85 038%4,16 W Các phòng khác tính tương tự cho kết quả trong bảng PL.I phần phụ lục

2.2.2 Nhiệt hiện truyền qua mái bằng bức xạ do chênh lệch nhiệt độ At Theo công thức truyền nhiệt ta có:

Trong do: k: Hệ số truyền nhiệt của trần mái, W/mẺ.K E: Diện tích trần, m?

Atu : Do phía trên phòng điều hòa đang tính toán là phòng không điều hòa, do đó Atu = 0,5 (Ex-tr) °C

Cac tran nam giữa 2 không gian được điều hòa thì lấy At = 0°C va Qo, =0 Đối với tâng I1 có hệ thống mái Ta chọn mái bê tông dày 150mm, có lớp vữa xi măng dây 25 em trên có lớp chống thấm bitum, trần giả bằng tạch cao 12mm Từ đó ta tìm được hệ số truyền nhiệt theo bảng 4.9 tài liệu [1], k = 1,77 W/m”.K Hiệu nhiệt độ tương đương Atu được tính theo:

Atu=0,5 (trtr)= 0,5 (36,4-25)=5,7 °C Các phòng được tính chỉ tiết có trong bảng PL.2 trong phần phụ lục

2.23 Nhiệt truyền qua vách Nhiệt truyền qua vách Q„; gồm 3 thành phân:

Qo: nhiét truyén qua tường, W Que: Nhiệt truyền qua cửa gỗ, W Qox: Nhiét truyén qua của sô kính, W

Trong do: k: Hệ số truyền nhiệt, được tính toán ở Chương I cho từng vật liệu của công trình, W/mˆ.K

At: Chênh nhiệt độ giữa không guan trong và ngoài, °C Do chênh lệch nhiệt độ giữa ngoài trời và trong nhà At = fụ - fr

Với tường tiếp xúc với không gian đệm thì ta có:

At = 0,7(36,4 — 25) = 7,98 °C Lưu ý: ở đây ta sẽ coi như của số kính và của đi kính là vách kính

Tinh ví dụ cho phòng LI.I_ Business Center

Tính nhiệt truyền qua tường: nor = k.F.At, W Bảng 2.6 Nhiét truyén qua twéng phong L1.1_ Business Center

Loại tườn 058 Diện tích (m°) | k(W/m°K) At Qu: (W) Tường gạch 110, gián tiếp 100 2,37|7,98| 189143

Tường kính, gián tiếp 0 3,14 | 7,98 0 Tường kính, trực tiếp 25 3,73 | 11,4] 1063,1

Vách bê tông 220, gián tiếp 0 2,67 | 7,98 0

Vách bê tông 220, trực tiếp 0 3,08 | 11,4 0

Các phòng được tính chỉ tiết có trong báng PL.3 phần phụ lục

Tính nhiệt qua cửa ra vào:

Bang 2.7 Nhiệt qua cửa ra vao phong L1.1_ Business Center

L oal cua Kích th ch thước lượng | tích (m°) | (W/mK) : A t (Ww)

Cửa gỗ đôi | 17o0x2200o 1 3/74 2,65 | 114 | 112/985 dày 30 mm

Các phòng được tính chỉ tiết có trong bảng 2.4 sau phần phụ lục

2.2.4 Nhiét truyén qua nén Qo Nhiét truyén qua nên được tính theo biểu thức:

At: D6 chênh nhiệt độ bên ngoài và bên trong k: là hệ số truyền nhiệt qua sàn hoặc nên W/m?K

Nền của công trình có 2 loại nền bê tông dày 300 mm có lớp vữa trên 25 mm có gach lát Vinyl 3 mm có hệ số truyền nhiệt k =2,15 W/mÊK và nền giửa các tầng là nền bê tông dày 150 mm có lớp vữa dày 25mm có k = 2,78W/mK tra trong bảng 4.15 tài liệu [1]

Sàn đặt trên tầng hầm hoặc phòng không diéu hoa lay At = 0,5.(ta — t)

San giữa hai phòng có điều hòa Q›› = 0

Công trình chỉ có sàn tầng I tiếp xúc với không gian không có điều hòa nên nhiệt truyền qua sàn chí tính cho tang 1

Tinh ví dụ cho phòng LI.I_ Business Center tầng Í Có diện tích 95 mi:

Qe = 95.2,15.5,7 = 1164.2 W Nhiệt truyền qua nền được tính chỉ tiét trong bang PL.4 phan phu luc

2.2.5 Nhiệt hiện tỏa do đèn chiếu sáng Q›¡

Q: Tổng nhiệt tỏa do chiều sáng, W Q=5I,25N đối với đèn huỳnh quang Q =5N đối với đèn dây tóc n, : hệ số tác dụng tức thời của đèn lấy theo bang 4.8 tài liệu [1] n,= 0,87 thời gian hoạt động là 10 h/ngày nạ : hệ số tác dụng đồng thời, đối với căn hộ nạ = 0,3z0,5 đối với khu thương mại, cửa hàng ng = 0,9+1

Do chưa biết tông công suất đèn ta có thê lấy theo giá trị định hướng theo tiêu chuẩn ASHRAE POCKET GUIDE (for Air Conditioning, Heating, Ventilation, Refrigeration) (SI Edition 8" Edition) Va ap dung céng thitc

‹ - Q =qa.F, W PT 2.16 với F là diện tích cân chiều sáng

Tinh ví dụ cho phòng LI.I_ Business Center tầng Í có diện tích 95 mẺ:

Qs, = 95.27.0,87.0,95 = 2119.9 (W) Các phòng khác được tinh chỉ tiết trong bảng PL.5 phần phụ lục

2.2.6 Nhiệt hiện do máy móc tỏa ra Nhiệt hiện tỏa ra do các thiết bị như: tỉ vị, máy tính, máy in, tủ lạnh, máy chiếu là các loại thiết bị sinh nhiệt chủ yếu đối với khách sạn, văn phòng, nhà hàng

Ni : Công suất ghi trên dụng cụ điện, W n.: Hệ số thời gian sử dung;

Do thiết bị sử dụng điện từ 8 +10 h nên hệ số thời gian sử dụng n, = 0,5 các thiết bị sinh nhiệt chính của tòa nhà bao gồm :

Bảng 2.9 Công suất của cúc thiết bị tỏa nhiệt

Le ; Camera Cok May May é Tu lanh é é ji

Thiet bi pha ủl an ninh Bếp điện sấy tóc | hút bụi chạy café bộ

Một số thiết bị khác do thời gian sử dụng hoặc tỏa nhiệt không đáng kê nên có thê bo qua

Tinh ví dụ cho phòng LI.I_ Business Center tầng Í Bảng 2.10 Công suất của thiết bị tỏa nhiệt phòng LÍ.1_ Business Center tang 1

= 1656 (W) Các phòng khác được tinh chỉ tiết trong bảng PL.6 phần phụ lục

2.2.7 Nhiệt hiện và nhiệt ẫn so người tỏa ra Ợa d) Nhiệt hiện do người tỏa ra Qu,

Nhiệt hiện do người tỏa vào không gian điều hòa chủ yêu là đối lưu và bức xạ nhiệt, được xác định theo biểu thức

Số người trong không gian điều hòa n; hệ số tác dụng không đồng thời nạ (nhà hàng/khách sạn = 0,8); hệ số tác động tức thời nử (bảng 4.8 tài liệu 1: nử = 0,87); nhiệt hiển tỏa từ một người qn.

Tra bảng 4.18 tài liệu [1] ta có bảng sau: Đảng 2.1] Nhiệt hiện tỏa ra từ Ì người

Chức năng Qi (W/ngwoi) văn phòng + hanh ly+dich 65 vu thuong mai 70 tiếp tan 74 quan bar + gym 86 nha hang 85 khach san 65

( Déi voi nha hang da céng thém vao qu= 10 W/nguéi va qa = 10 W/người do thức ăn toa ra ) b) Nhiệt ẫn do người tụa ra Qô

Trong đó: n - số người qa - nhiét ân đo l người tỏa ra

Tra bang 4.18 tai ligu [1] ta có bảng sau

Bảng 2.12 Nhiệt an toa ra từ 1 người

Chức năng Q; (W/người) văn phòng + hành ly+dịch 65 vu thuong mai 70 tiếp tan 74 quan bar + gym 86 nha hang 86 khach san 65

Tinh ví dụ cho phòng LI.I_ Business Center tầng Í Nhiệt hiện:

Qua = 1.q, =8.65= 663,97 (W) Vay nhiét do ngwo1 toa ra la: Qs = Quan + Qua = 45,24+663,97 = 709,21 (W)

Các phòng khác được tinh chỉ tiết trong bảng PL.7 phần phụ lục

2.2.8 Nhiệt hiện và nhiệt Gn do gió tươi mang vào Qux và Qux Khu vire su dung FCU

Phòng điều hòa luôn phải được cung cấp một lượng gió tươi đê đảm bảo đủ oxy cần thiết cho người trong phòng, do gió tươi lấy từ ngoài trời nên sẽ mang một lượng nhiệt vào trong nhà

Ta có công thức tính nhiệt hiện và nhiệt an do gid tol mang vao:

Trong do: tw; tr Nhiệt độ không khí ngoài trời và trong phòng, °C dw; dr, Dung 4m khéng khi ngoai trời và trong phòng, g/kg Ta có: tr = 25°C, wr = 60% tra dé thị ta có dr = 11,9 g/kgkk ty = 36,4°C, Qn = 55,2% tra dé thị ta có đụ = 21,31 g/kgkk Sau khi xtr li qua PAU tw = 25°C, pw = 95% tra dé thị ta có đụ = 19,05 g/kgkk n: Số người trong phòng l: Lượng khí tươi cần cho 1 người trong 1s Lấy theo phụ lục F TCVN

5687-2010 Bảng 2.13 Tiêu chuẩn không khí gió tươi cho các phòng theo TCVN 5687-2010

Thương mại + dịch vụ + văn phòng + nhà 83 làng ,

Phòng ngủ 9,7 khu vực sử dụng AHU Đối với khu vực sử dụng AHU do mật độ người đông đúc nên lượng gió tươi cần cung cấp rất lớn, vì vậy dé tiết kiệm năng lượng ta sử dụng thiết bị thu hồi nhiệt để khử một phan nhiệt hiện và nhiệt ân gió tươi mang vào t2

Hình 2.1 Nguyên lí hoạt động bánh xe thu hôi nhiệt Chọn hiệu suất bánh xe hồi nhiệt:

Total Eff = 64,7 % - Nhiệt độ không khí cấp vào phòng: t = t+H(ts-t1) = 36,410,704(25-36,4) = 28,37°%C Enthalpy gió trong phòng:

I, = T+ 5-1.) = 91,31+0,616(55,43-91,31) = 68,09 kỊ/kg Tính ví dụ cho phòng L1.1_Business Center tang 1

Do gió tươi được xử lí qua PAU :

Qu= 1,2n (ty — tr) = 1,2.10.7.(25 - 25) =0 (W) Qạ 3.nl(dy — dr) =3.10.7.(19,5 — 11,9) = 1793,35 (W)

Qn = Qin + Qav = 0 +1793.35 = 1793,5 (W) Các phòng khác được tinh chỉ tiết trong bảng PL.§ phần phụ lục

2.2.9 Nhiệt hiện và nhiệt ẫn do gió lọt Qs va Ose Không gian điều hòa được làm kín để chủ động kiểm soát được lượng gió tươi cấp cho phòng nhằm tiết kiệm năng lượng nhưng vẫn có hiện tượng rò lọt không khí qua cửa khi ra vào

Nhiệt hiện và nhiệt ân do gió lọt vào được xác định như sau:

CHƯƠNG 3 THÀNH LẬP VÀ TÍNH TOÁN SƠ ĐỎ ĐIỂU HÒA

KHÔNG KHÍ Sơ đồ điều hòa không khí được thiết lập dựa trên kết quả tính toán cân bằng nhiệt âm, đồng thời thỏa mãn các yêu cầu về tiện nghi con người và yêu cầu công nghệ, phù hợp với điều kiện khí hậu Việc thành lập sơ đồ điều hòa phải căn cứ trên các kết quả tính toán như nhiệt hiện, nhiệt ấn của phòng Nhiệm vụ của việc lập sơ đồ điều hòa không khí là xác lập quá trình xử lí không khí trên âm đồ t-d, lựa chọn các thiết bị và tiễn hành kiểm tra các điều kiện như nhiệt độ động sương điều kiện vệ sinh, lưu lượng không khí qua giàn lạnh

3.1 Sơ đồ tuần hoàn không khí kết hợp PAU

Hình 3.2 Sơ đồ tuân hoàn không khí kết hop PAU

1 Ngoài trời 5 _ Buồng hòa trộn

3 Dàn lạnh 7 Ong gid hdi

Hình 3.3 So dé do thi t-d

Nguyên lý làm việc của hệ thông:

Không khí ngoài trời có trạng thai N (tx, @x) duge dua vao PAU xu li va làm lạnh xuống trạng thái (tv, qw) rồi được đưa vào khu vực hòa trộn Ở đây diễn ra quá trình hoà trộn giữa không khí qua PAU và không khí tuần hoàn 7 có trạng thái T (tr, r) Không khí sau khi hoà trộn 5 có trạng thái H (ta, @n) được di qua phin lọc 2 sau đó được xử lí trong thiết bị xử lí nhiệt âm, cho đến trạng thái O = V và được quạt 4 thôi không khí vào trong phòng qua miệng thôi Không khí ở trong phòng 6 có trạng thái T' được quạt hút qua thiết bị lọc bụi, một phần không khí được tải tuần hoàn 7 trở lại buồng hòa trộn, phần còn lại rò lọt ra bên ngoai

3.2 Hệ số nhiệt hiện phòng RSHE (Room sensible heat factor) ex

Hệ số nhiệt hiện RSHF ( ) là tỷ số giữa thành phân nhiệt hiện trên tông thành phân nhiệt hiện và ân của phòng chưa tính đến thành phần nhiệt nhiệt hiện do gió tươi và gió lọt vào không gian điều hòa

Hệ số nhiệt hiện phòng được tính theo công thức:

Que _ Tông nhiệt hiện của phòng (không có nhiệt hiện của gió tươi)

Que Tông nhiệt ân của phòng (không có nhiệt an của gió tươi) Bảng 3.15 Hệ số nhiệt hiện phòng RSHF

STT | Tầng Khu vực Que Q„ ent

13 L2.1 Phòng chuẩn bị đồ ăn nhẹ 385| 0355| 0/87

28 L3.2 Nhà hàng phục vụ cả ngày | 31,33 5,27 0,86

53 L4.19 Phòng để đồ nhân viên 1,27| 0,07} 0,94

79 L5.18 Phòng Ngủ l6 202| 023| 0,90 80 L5.19 Phòng Ngủ 17 2,00} 021| 090 81 L5.20 Phòng Ngủ 18 201| 021| 090 82 L5.21 Phòng Ngủ 19 201| 021| 090 83 L5.22 Phòng Ngủ 20 201| 021| 090 84 L5.23 Phòng Ngủ 21 201| 021| 090 85 L5.24 Phòng Ngủ 22 201| 021| 090 86 L5.25 Phòng Ngủ 23 2,09| 024] 090 87 L5.26 Phòng Ngủ 24 208| 024| 090 88 L5.27 Phòng Ngủ 25 208 021| 0,91 89 L5.28 Phòng Ngủ 26 201| 021| 090 90 L5.29 Phòng Ngủ 27 201| 021| 090 91 L5.30 Phòng Ngủ 28 298| 021| 093 92 L5.31 Sanh ché thang may 4,82| 0,31] 0,94

3.3 Hệ số nhiệt hién tong GSHF (grand sensible heat factor) x:

Hệ số nhiệt hiện phòng GSHF ( ) là tỷ số giữa thành phần nhiệt hiện trên tông thành phần nhiệt hiện và ân của phòng có tính đến thành phần nhiệt hiện và nhiệt ân đo gió tươi và gió lọt mang vào không gian điều hòa

Hệ số nhiệt hiện tong được tính theo công thức:

Q, - Thanh phan nhiét hién, W Ô, - Thành phần nhiệt ẩn, W

Bảng 3.16 Hệ số nhiệt hiện tổng GSHF x Ọ, Qa

2 L1.2 Hành Lang 662| 294| 0,69 3 L1.3 Kho + Hanh Ly 1,93 | 0,55 | 0,78

8 L1.8 Phòng chờ 1766| 919| 066 9 LI.9 Phòng quản lý 2,08 | 1,06] 0,66

B L2.1 Phong chuan bị đồ ăn nhe 4,60 3,11 0,60

28 L3.2 Nhà hàng phục vu ca ngày 4139| 23,59 0,64

53 L4.19 Phòng để đồ nhân viên 140| 048| 0/74

3.4 Hé sé di vong (bypass factor) enr Xác định hệ số vòng ( ) (Bypass Factor): La tỉ số giữa lượng không khí di qua giàn lạnh nhưng không trao đôi nhiệt âm với tông lượng không khí thôi qua đàn

G — lưu lượng không khí đi qua dàn lạnh nhưng không trao đổi nhiệt âm với dàn

Go — lưu lượng không khí qua dàn lạnh trao đối nhiệt âm với dan

G — téng lưu lượng không khí qua dan

Hệ số đi vòng phụ thuộc vào nhiều yếu tổ trong đó quan trọng là bề mặt trao đôi nhiệt của dàn, cách sắp xếp bó trí bề mặt trao đối nhiệt âm, số hàng ống, tốc độ không khí Trong bảng 4.22 tài liệu [1] với dàn lạnh ứng dụng cho điều hòa không khí thông thường ta cd © BF — 0,07 + 0,15

3.5 Hé sé nhiét higu dung ESHF (Effective Sensible Heat Factor) Là tỉ số giữa nhiệt hiện hiệu dụng của các phòng và nhiệt tông hiệu dụng của phòng:

Enep Qn * Que — ae Trong do:

Qher — nhiét hign higu dung cua phong ERSH (Effective Room Sensible Heat): Qher= Que +€pr Qu

Quer— nhiét an hiéu dụng của phòng ERLH (Effective Room Latent Heat): Quer= Qar + Epp Qu énp — hé s6 di vong ( Bypass Factor);

Quy — nhiệt hiện do gió tươi mang vào, W

Quy — nhiét an do đó tươi mang vào, W

Bảng 3.17 Hệ số RSHEGSHF và ESHF

Tang Khu vực Quer Qun Qhs Qar Qan Q | RSHE | GSHF | esr Qherts Q: kW kì

II LI.II văn phòng 6,08 | 0,00] 0,80} 0,50} 1,34| 1,27] 0,92 0,69 | 0,05 | 6,08] 0

13 L2.1 Phong chuan bi dé an nhe 3,85 | 0,00 | 0,75 | 0,55 |} 1,34} 1,21 0,87 0,60 | 0,05 | 3,85 | 0,

15 Level L2.3_ Phòng Karaoke 2 2,12 | 0,00} 0,44) 2,40] 5,16] 0,70| 0,47} 0,24 |0,05 | 2,12 | 2, 16 2 L2.4 Phòng Karaoke 3 2,39 | 0,00 | 0,48 | 264| 568| 077| 048 0,24 | 0,05 | 2,39] 2

20 L2.9 Phong Karaoke 8 1,58] 0,00] 028] 1,47] 3,17] 0,44] 0,52] 0271005] 158] 1, 21 L2.10 Phong Karaoke 9 1,63 | 0,00| 0,31! 1,66] 3,57] 0,50] 0,50] 025/005] 1,63] 1, 22 L2.11 Phong Karaoke 10 1,83 | 0,00] 0,42] 227] 4,89] 067] 0,45! 022/005] 1,83] 2, 23 L2.12 Phong Karaoke 11 2,56| 0,00] 0,74] 4,05] 8,73] 117] 039] 019/005] 2,56] 4, 24 L2.13 Phong Karaoke 12 3,00 | 000] 040| 215| 463| 063| 058| 0311005] 3/00] 2, 25 L2.14 Sanh hanh lang 12,54| 0,00] 2,80] 2,00] 562] 4,46] 0,86| 0,56 |0,05 | 12,54] 2, 26 L2.15_ Sanh thang may 5,18 | 0,00] 0,63] 0,41| 116] 1,02] 0,93] 069/005) 5,18] 0,

27 L3.1 Hành lang 12,02] 0,32] 1,95] 0,84] 2,37] 3,11] 0,93] 0,69 [0,05 [12,04 | 0, 28 L3.2 Nha hàng phục vu ca ngay | 31,33 | 2,06 | 8,00] 5,27] 5,49] 12,83] 0,86] 0,64 |0,05 |31,44 | 5, 29 L3.3 Phòng Pantry 3,34! 0,00] 0,80] 0,31] 0,85] 1,28] 0,91! 0.631005] 3,34] 0, 30 L3.4 Phong hop 1 6,71| 0,00] 2,14] 0,87] 2,34] 3,40] 0,89] 057/005] 6,71] 0, 31 | Level |L3.5 Phong hop 2 7,59| 0,00] 2,14] 0,87] 2,34] 3,40! 0,90! 0.601005] 7,59] 0, 32 | 3 |L3.6 Phong hop 3 2,37! 0,00] 0,29! 0,11] 030] 046! 0,95] 0,75/0,05| 2,37] 0, 33 L3.8 Sanh tro chuyén 10,27| 0,76] 3,31] 1,66] 1,73] 5,30] 0,86] 0,62 |0,05 | 1031 | 1, 34 L3.9 Phong tiếp thực 0.98 | 0,00] 0,45| 0,09] 0,21] 0,78] 0,92] 0,57/0,05] 0,98 | 0, 35 L3.10 Van Phong 1 24/91] 0000| 464| 189| 510| 7436| 093| 067 |005 |2491 | 2, 36 L3.11 Van Phong 2 6,04| 0,00] 1,20] 0,48] 1,30] 190] 0,93/ 066|005] 604| 0,

37 L4.1_ Phong Gym manager 1,70] 0,00] 0,21] 0,10] 0,26] 034] 0,95] 0,73 10,05] 1,70] 0, 38 L4.2 Phòng GYM 1203| 0,00] 0,86] 0/70| 198| 138| 095| 076 005 [1203| 0, 39 | Level |L4.3 Phòng Massege | 769 | 0,00| 0,47] 0,33] 0,81] 0,75! 0,96! 0,81 10,05] 7,69] 0, 40 | 4 |L44 Phong Massege 2 2,42! 0,00] 0,52] 0,38] 0,91] 0,84! 0,87! 0581005] 2,42] 0, 4] L4.5 Phong Massege 3 1,92| 0,00|/ 0,49! 0,35] 0,86] 0,79] 0,84] 0,55 10,05] 1,92] 0, 42 L4.6 Phong Massege 4 8,37] 0,00] 0,51| 0,37) 0,88] 0,81] 0,96] 0,81 10,05) 837] 0,

Các chỉ số về lượng bụi mịn tại các phòng của tòa nhà: L4.7 Phong Massege 5 với giá trị bụi mịn trung bình 2,80 μg/m³, phòng L4.9 Phong Massege 7 có giá trị bụi mịn trung bình 2,99 μg/m³, tương đương 0,49 μg/m³ và 0,52 μg/m³; tại phòng L4.10 Phong Massege 8, chỉ số bụi mịn trung bình 3,16 μg/m³, tương đương 0,55 μg/m³.

57 L4.23 Sanh cho LOBBY 7,38 | 0,00] 1,53] 0,80] 2,24] 2,46! 0,90! 0,62 10,05] 7,38] 0, 58 L4.24 Hanh lang 1 9,11 | 0,00] 0,93] 0,45/ 128] 1,50] 0,95] 076|005| 9111| 0, 59 L4.25 Hanh lang 2 8.40 | 0,00] 1,18] 060/ 168] 1,90] 0,93] 0,70/0,05| 840] 0, 60 L4.26 Hanh lang 3 2,17! 0,00] 0,28! 0,09] 0,25] 0,48] 0,96] 0,75 [0,05] 2,17] 0, 61 L4.27 Hanh lang 4 6,25| 0,00| 103| 0/511 143| 166| 092| 06710051 625| 0,

62 L5.I Hành lang I 6,97| 0,00] 0,85] 0,54] 1,52] 138] 0,93] 0,9 [0,05] 6,97] 0, 63 | eye] | LŠ.2 Hành lang 2 7,08 | 0,00] 0,73] 0,45] 1,28! 1,19] 0,94] 0,73 10,05] 7,08 | 0, 64 | 2 ĂĂ |L5.3 Phũng Ngủ ẽ 317|è 000] 029| 0211 079è 046| 094| 070005] 317] 0, 65 L5.4 Phòng Ngủ 2 211| 000| 029] 021] 079| 046| 0911 062|005] 2111 0, 66 L5.5 Phòng Ngủ 3 2,20| 0,001 0/28 | 020| 076L 044| 092| 0640051 220| 0,

L5.6 Phong Neu 4 2,25] 0,00] 0,33] 0,24] 0,91] 0,53] 0,90] 0,61 [0,05] 2,25] 0, L5.7 Phòng Ngủ 5 225| 0000| 033| 024| 091] 053| 090| 0611005] 225] 0, L5.8 Phòng Ngủ 6 2,06 | 0,00] 0,29] 0,21] 0,79! 0,46] 0,91] 0,62 10,05] 2,06] 0, L5.9 Phòng Ngủ 7 2,06 | 0000| 029| 021| 079| 046| 091| 062|005] 206| 0, L5.10 Phòng Ngủ 8 2,11] 0,00] 0,29] 0,21] 0,79] 046] 0,91] 062/005] 2,11] 0, L5.11 Phong Neu 9 2,11 | 0,00] 0,29] 021/ 0,79] 046] 0,91] 062/005) 2,11] 0, L5.12 Phòng Ngủ 10 2,18 | 0,00] 0,33] 0,24] 0,91! 0,53] 0,90] 0601005] 218| 0, L5.13 Phòng Ngủ II 2,18! 0,00] 0,33] 024] 0,91] 0,53] 0,90] 0,.0/0,05] 2,18] 0, L5.14 Phòng Ngủ 12 713| 0000| 029| 021] 079Ì 046| 097| 084|005] 7/13 0, L5.15 Phòng Ngủ 13 3,47| 0,00] 0,30] 0,22] 0,82] 048] 0,94/ 0,71 10,05] 347] 0, L5.16 Phòng Ngủ 14 2,09 | 0,00] 0,33] 0,24] 0,91! 0,53] 0,90] 059|1005] 209| 0, L5.17 Phòng Ngủ 15 2007| 000| 031| 023| 085| 049| 090| 060005] 207| 0, LS.18 Phòng Ngủ l6 2,02 | 0,00] 0,31] 0,23] 0,85! 0,49] 0,90] 060005] 202| 0, L5.19 Phòng Ngủ 17 2,00 | 0,00] 0,29] 0,21] 0,79! 0,46] 0,90] 0611005] 200] 0, L5.20 Phong Nou 18 2,01 | 0,00] 0,29] 0,21] 0,79! 0,46] 0,90] 0611005] 201] 0, L5.21 Phòng Ngủ 19 2,01 | 0,00] 0,29] 0,21] 0,79] 0,46/ 0,90] 0611005] 201] 0, L5.22 Phòng Ngủ 20 2,01 | 0,00] 0,29] 0,21] 0,79! 0,46] 0,90] 0611005] 2011| 0, L5.23 Phòng Ngủ 2l 2,01 | 0,00] 0,29] 0,21] 0,79] 0,46/ 0,90] 0611005] 201] 0, L5.24 Phòng Ngủ 22 2/01 000| 0291 021] 0791 046| 0990| 0611005] 2011| 0, L5.25 Phòng Ngủ 23 2,09 | 0,00] 0,33] 0,24] 0,91! 0,53] 0,90] 059|1005] 209| 0, L5.26 Phòng Ngủ 24 208 | 0,00] 0,33] 0,24] 0,91! 0,53] 0,90| 0591005] 208 | 0, L5.27 Phòng Ngủ 25 208 | 0000| 029| 0211 079| 046| 091] 062|005] 208§| 0, L5.28 Phòng Ngủ 26 2,01 | 0,00] 0,29] 0,21] 0,79! 0,46] 0,90] 0611005] 201] 0, L5.29 Phòng Ngủ 27 201] 000] 029| 021] 079| 046| 090|Ì 0611005] 201] 0, L5.30_Phòng Ngủ 28 298 | 0,00| 0291 0211 0791 046| 093| 06910051 298| 0

3.6 Nhiệt độ đọng sương của thiết bị Kết quả trong bảng 3.4

3.7 Xác định lưu lượng không khí qua dàn lạnh L Lưu lượng không khí L cần thiết để đập nhiệt thừa hiện và ân phòng điều hòa, đó cũng chính là lưu lượng không khí đi qua dàn lạnh (hoặc AHU) sau khi được hòa trộn Theo công thức tài liệu [1] ta có:

Q¡; - nhiệt hiện hiệu dụng của phòng, W tr— nhiệt độ trong nhà, C t — nhiệt độ đọng sương của dàn lạnh,C

“ar hệ số đi vòng (Bybass Factor) Kết quả trong bảng 3.4

3.8 Xác định nhiệt độ sau hòa trộn tạ, nhiệt độ thôi vào ty Nhiệt độ điểm hòa trộn tụ có thê xác định nhờ biểu thức:

PT 3.34 Trong do

tx, tr — nhiét d6 gid tuoi va nhiét dé trong nha, °C Gw, Gr G- luu luong không khí tươi, không khí tái tuần hoàn và tong, kg/s

G=Gw +Gr, kg/s Nhiệt độ thổi vào được xác định theo công thức tài liệu [1] fy Hts + Ege (ty- ts) =t,, C PT 335 Trong do: to- nhiệt độ của không khí được xử lý khi qua dan lanh,C tv— nhiệt độ không khí lạnh thôi vào phòng,C

“or hệ số đi vòng (Bybass Factor) ta— nhiệt độ không khí hòa trộn giữa gió hồi và gió tươi,C

†, — nhiệt độ đọng sương của dàn lạnh,C

Nhiệt độ khí lạnh thôi vào đạt chuân đạt vệ sinh với điều kiện

PT 3.36 Trong đó

Q¡; - nhiệt hiện hiệu dụng của phòng, W tr— nhiệt độ trong nhà, C t — nhiệt độ đọng sương của dàn lạnh,C

“ar hệ số đi vòng (Bybass Factor) Kết quả trong bảng 3.4

3.8 Xác định nhiệt độ sau hòa trộn tạ, nhiệt độ thôi vào ty Nhiệt độ điểm hòa trộn tụ có thê xác định nhờ biểu thức:

PT 3.34 Trong do: tx, tr — nhiét d6 gid tuoi va nhiét dé trong nha, °C Gw, Gr G- luu luong không khí tươi, không khí tái tuần hoàn và tong, kg/s

Nhiệt độ thổi vào phòng được xác định bằng công thức: fy Hts + Ege (ty - ts) = t0 Trong đó, t0 là nhiệt độ không khí sau khi qua dàn lạnh (°C), ty là nhiệt độ không khí lạnh thổi vào phòng (°C), Hts là enthalpy của không khí ở trạng thái bão hoà tại nhiệt t0 (°C), Ege là tỷ số ẩm tuyệt đối.

“or hệ số đi vòng (Bybass Factor) ta— nhiệt độ không khí hòa trộn giữa gió hồi và gió tươi,C

†, — nhiệt độ đọng sương của dàn lạnh,C

Nhiệt độ khí lạnh thôi vào đạt chuân đạt vệ sinh với điều kiện

PT 3.36 Trong đó: tr — nhiệt độ trong nha, C tv— nhiệt độ không khí lạnh thôi vào phòng,C

Gió tươi sẽ được xử lý thông qua PAU trước khi cấp vào box hồi của FCU và AHU Với các thông số nhiệt độ, độ âm, dung âm trong phòng tr = 25°C, or 60% dr = 11,9 g/kgkk Không khí sau khi ra khỏi đàn lạnh của PAU có tw 25°%C, @w = 95%, dw = 19,05 g/kgkk Từ đó ta tính được

PT 3.37 Từ du và tụ ta tra ra duoc nhiét dé bau wot , két qua trong bang 3.4

Bảng 3.18 Kế! quả tính toán t„ L, tạ, to, At x ts Qher L Ln Lr th to=v

STT | Tang khu vực °c | kW | mys | Us Vs °C °C

13 L2.1 Phòng chuân bị đồ ăn nhẹ 16 3,85 0,38 53,55 | 321,85 2514| 16,46

22 L2.11 Phong Karaoke 10 15] 183] 0,22] 256,36] 12365] 4479] 1649| 895 23 L2.12 Phòng Karaoke 11 15] 2,56] 0,30] 25242| 16523| 3507| 1600| 90 24 L2.13 Phòng Karaoke 12 I5| 3,00] 036| 24250| 11447| 2568| 1553| 94 25 L2.14 Sanh hanh lang 16,5| 1254| 1,29] 261,80] 1032.14] 2520| 1694| 80 26 L2.15 Sanh thang may 15] 5,18] 045] 4641| 40760| 2510| 1551] 94

27 L3.1 Hanh lang 16,2 | 12,04] 1,20] 79,78 | 112042] 25,07] 16,64] 83 28 L3.2 Nhà hàng phuc vucangay | 163| 3144| 317| 508/67| 266094| 2516| 1674| 82 29 L3.3 Phòng Pantry 16,7! 3434| 035] 4016| 3130§8| 2511! 17,12] 78 30 L3.4 Phòng họp 1 l6I| 671| 066| 9333| 56756| 2514| 1655] 84 31 | Leve |L3.5 Phong hop 2 16,2! 759| 076| 9333| 66302| 2512| 1665] 83 32_ | 13 |L3.6 Phong hop 3 16,1] 237| 023| 1204| 221,53] 2505| 1655] 84 33 L3.8 Sảnh trò chuyện 16,1| 1031| 102| 187,74] 82868] 2518| 1655] 84 34 L3.9 Phòng tiếp thực 16,2| 0,98] 010 830| 8924| 2509| 1664] 83 35 L3.10 Văn Phòng 1 I62| 2491| 248| 24097|224163| 2510| 1664] 83 36 L3.11 Văn Phòng 2 16,2| 604| 060Ì 5194| 55020| 2509| 1664] 83

37 L4.1 Phòng Gym manager 162] 170] 0,17] 10,54] 15862| 25,06] 16,64] 83 38 L4.2 Phòng GYM I63| 1203| 121] 5700| 115635| 2505| 1674| 82 39 L4.3 Phong Massege 1 16,7| 7,69] 0,81] 3216| 780,06] 2504| 17,12] 78 40 | Leve |L4.4 Phòng Massege 2 l6I| 242| 024| 3631| 20214| 2515| 1655] 84 4] 14 [L4.5 Phong Massege 3 162| 1,92] 0,19] 3424| 157,62] 2518| 1665] 83 42 L4.6 Phong Massege 4 16,1| 837] 083] 35,28] 790,00] 2504| 1655] 84 43 L4.7 Phong Massege 5 16,5| 2,80] 029] 3424| 25468] 2512| 1693| 80 44 L4.8 Phong Massege 6 16,1| 3,01] 030] 3216| 26446] 2511| 1655| 84 ?

45 L4.9 Phòng Massege 7 16,2] 2,99] 030] 3631] 26162] 25,12] 1665 46 L4.10 Phòng Massege 8 16,2| 3,16] 031| 3839| 27613| 2512| 1665 47 L4.11 Phong Massege 9 16,2! 291] 029] 4669| 24292] 2516| 16,65 48 L4.12 Phong Massege 10 16,5| 318| 033| 4669| 281,01] 2514| 16,93 49 L4.13 Phòng Massege 11 l62| 421] 042| 4565| 37441] 2511| 1665 50 L4.14 Phong Massege 12 16,3| 2,59] 026| 2594| 235,51] 2510| 16,74 51 L4.15 Phong Massege 13 16,7| 2,50! 026| 2075| 24371| 2508| 17,12 52 L4.16 Phòng Massege 14 l6I| 364| 036| 4876| 30979| 2514| 16,55 53 L4.19 Phòng đề đề nhân viên l62| 127] 013 949| 117,01] 2507] 1664 54 L4.20 Phong SPA manager 16,1) 1,52] 0/15 828| 141,11] 2506| 16,55 55 L4.21 Phong SPA office 16,5| 386| 0,40] 21,83! 376,84] 2505| 16,93 56 L4.22 Sanh thang may 16,1) 442] 044| 3613| 399,03] 25,08] 16,55 57 L4.23 Sanh cho LOBBY 162! 7,38] 074| 7527| 660,27] 25,10] 16,65 58 L4.24 Hanh lang 1 16,2| 911] 0,91] 5087| 857,20] 2506| 16,64 59 L4.25 Hanh lang 2 16,2! 840! 084] 6694| 770,77] 2508| 16,64 60 L4.26 Hành lang 3 16,5| 2171 022 982| 21457| 2504| 1693 61 L4.27 Hanh lang 4 16,5| 6,25] 065| 5712| 588,15] 2509| 16,93

62 L5.1 Hanh lang 1 16,5| 697] 0,72] 6069| 659,05] 25,08] 16,93 63 L5.2 Hành lang 2 16,5| 708| 073| 5087| 680,15] 2507| 16,93 64 | Leve |L5.3 Phòng Ngủ l 16,5! 3,17] 033| 3153| 29551| 2510| 16,93 65 | 15- |L5.4 Phòng Ngủ2 l62| 211] 021| 3153| 17860| 2515| 16,65 66 II |L5.5 Phòng Ngủ 3 16,3! 220| 022| 3031| 19133| 2514| 16,74 67 L5.6 Phòng Ngủ 4 16,7| 2,25] 024| 3638| 20176| 2515| 1712 68 L5.7 Phòng Ngủ 5 16,1; 225| 022| 3638| 18570| 25,16] 16,55

69 L5.8 Phòng Ngủ 6 16,2] 2,06] 021] 31,53] 17387] 2515] 1665] 83 70 L5.9 Phòng Ngủ 7 l6I| 206| 020| 3153| 17156| 2516| 1655] 84 7I L5.10 Phòng Ngủ 8 16,5! 211] 022| 3153| 18650| 2514| 1693| 80 72 L5.1I Phòng Ngủ 9 l6I| 2II| 021] 3153| 17670| 2515| 1655] 84 73 LS.12 Phòng Ngủ 10 16,2! 218| 022| 3638| 181,16] 2517| 1665] 83 74 L5.13 Phòng Ngủ II 16,2] 2,18] 022| 3638| 181,16] 2517| 1665] 83 75 L5.14 Phòng Ngủ 12 162! 7213| 071| 3153| 679l6| 2504| 1664] 83 76 L5.15 Phòng Ngủ 13 l62| 347] 035| 32,74] 313,15] 2509| 1664] 83 77 L5.16 Phòng Ngủ 14 I63| 209| 021] 3638| 17460| 2517| 1674| 82 78 L5.17 Phòng Ngủ 15 l67| 207| 022| 3395| 18519| 25,15] 17,12] 78 79 L5.18 Phòng Ngủ l6 l6I| 202| 020| 3395| 16485| 2517| 1655] 84 80 L5.19 Phòng Ngủ l7 I62| 200| 020| 3153| 16765| 2516| 1665] 83 81 L5.20 Phong Neu 18 16,1! 201| 020] 3153| 16642] 2516| 1655] 84 82 L5.21 Phong Ngu 19 I65| 201| 021] 3153| 175,73] 2515| 1693| 80 83 L5.22 Phòng Ngủ 20 l6I| 201| 020| 3153| 16642| 2516| 1655] 84 84 L5.23 Phòng Ngủ 2l 16,2] 201| 0,20] 3153| 16867| 2516| 1665] 83 85 L5.24 Phòng Ngủ 22 I62| 201| 020| 3153| 16867| 2516| 1665] 83 86 L5.25 Phòng Ngủ 23 16,2] 209| 021| 3638| 17220| 2517| 1665] 83 87 L5.26 Phòng Ngủ 24 16,2! 208| 021| 3638| 170,75] 2518| 1665| 83 88 L5.27 Phòng Ngủ 25 I63| 208| 0,21] 3153| 177,69] 2515| 1674| 82 89 L5.28 Phòng Ngủ 26 I67| 201| 021] 3153| 18073| 2515 1712| 78 90 L5.29 Phòng Ngủ 27 l6I| 201| 0,20] 3153| 16642| 2516| 1655] 84 91 L5.30 Phòng Ngủ 28 162! 298| 030| 3153| 26528| 2511| 1665] 83 92 L5.31 Sảnh chờ thang máy l6I| 482| 048] 3481| 440,74] 2507| 1655] 84

CHƯƠNG4 TÍNH CHỌN MÁY VÀ THIẾT BỊ CỦA HỆ THÓNG

Sanh 57 chyLoppy |42CE010 | 840] 16,80} 1230 27,00] 2/00

58 1424 Hanh | croio | 4,60| lang 1 1380| 850 13,80) 3,00 59 1425 Hanh lang 2 | cro0g | 5,10! 1530| 1020! 17,00| 3,00 60 14.26 Hanh |42CE004 | 3,60| 360] 680 | 12,30] 1,00

Ngủ 18

62 | Level) L5.1_Hanh 5-11 | lang 1 42CE004 | 3,90] 1170| 680} 12,30] 3,00 63 L3.2_ Hành lang 2 42CE004 | 580| 1160| 1020| 1700| 2,00 64 Lš3 Phòng lu 004 | sg0| Ngủ I 5/80| 1020 | 1700| 1/00 65 [54 Phong Ngủ 2 lIcE003 | 460| 460| 850|1380| 1/00 66 LŠ$ Phòng lu 00s | 4601 Ngủ 3 460| 850 |1380| 1/00 67 LŠ6 Phòng Ngủ 4 lop00s | 460| 460| 850|1380| 1/00 68 LSf Phòng lu p00s | 4601 Ngu 5 460| 850 |1380| 1/00 69 E58 Phong | yoceoos | 4,60| Ngủ 6 460| 850 | 13,80| 1,00 70 E59 Phong l1 p0gs | 460| Ngủ 7 4460| 85013801 100 71 L6 Phũng lu ơr0os | 460|è Ngủ 8 460| 850 |1380| 1/00 72 L§SH Phòng li 00s | 460| Ngủ 9 460| 850|1380| 1/00

L5.12 Phe 73 Ngủ 10 có THẾ |Ạ2CE005 | 460| 4460| 850| 13,80) 1,00

L5.13 Phè 74 Ngu 11 mens |} 42cK00s | 460| 4,60| 850| 13,80) 1,00 75 [5.14 Phòng l1 01+ | 1095| Ngủ 12 1095| 1700 |2826| 1.00

L5.17 Phe 78 Ngủ 1S CỐ THẾ |42CE005 | 460| 4,60| 850| 13,80) 1,00

80 [5.19 Phong Ngủ 17 lò | 3900| 390| 680 |1230| 1/00 81 L520 Phòng |42CE005 | 4460| 4,60] 850| 13,80| 1,00

82 L3Z1 Phỏng Ngủ 19 | er00s | 4601 460| 850 13,80| 1,00 83 L3Z2 Phỏng Ngủ 20 | er00s | 4601 460| 850 13,80| 1,00 84 L3Z3 Phỏng Ngủ 2l | er00s | 4601 460| 850 13,80| 1,00

86 15.25_Phong | aycroos | 4601 Ngủ 23 460| 850 13,80| 1,00 87 15.26 Phong | aycroos | 4601 Ngủ 24 460| 850 13,80| 1,00 88 15.27_Phong | er00s | 4601 Ngủ 25 460| 850 13,80| 1,00 89 15.28 Phong | aycroos | 4601 Ngủ 26 460| 850 13,80| 1,00

91 L330 Phỏng | ro0 | 5,80! Ngủ 28 5,80] 1020! 17,00] 1,00 92 15.31 Sanh | cr0I0 | 7711 chờ thang máy 7271| 1200|1986| 100

4.1.2 Chọn máy lạnh trung tâm Máy lạnh trung tâm được chọn phải đạt công suất lạnh của công trình

Theo tài liệu tham khảo [4] Qurcy = Q.0,85, kW

Tổng công suất lạnh yêu cầu của công trình Qạrc„ = 1938,62.0,85 = 1647,8 kW, theo catalogue của hãng Carieer ta chọn 3 máy Chiller

Bảng 4.21 Thông số của Chiller

STT Mô Tả thiết bị Yêu cầu Đơn vị

6 | Nhiệt độ nước lạnh ra 7 0C

7 | Nhiệt độ nước lạnh vào máy 12 °C

8 | Nhiét d6 nuéc vao binh ngung 32 °C

9 | Nhiệt độ nước ra bình ngưng 37 "G

10 | Lưu lượng nước lạnh 90 my/h

II | Lưu lượng nước giải nhiệt 111,6 mì⁄h

STT Mô Tả thiết bị Yêu cầu Đơn vị

13 | Công suất điện tiêu thụ 163 kW

14 | Kích thước (dài x rộng x cao) 4600 x 2260x 2425 mm

15 | Trọng lượng khi vận hành 6750 kg

4.1.3 Chọn IHU Bộ thiết bị xử lý không khí AHU là loại dùng nước lạnh gồm: dàn ống trao đôi nhiệt, quạt, hộp hút, lọc không khí, máng nước ngưng và vỏ bảo vệ

Chon AHU cho khu vực đại sảnh và hành lang Tầng 1:

Với khu vực đại sảnh và hành lang công suất lạnh yêu cầu là 269,3 kW và lưu lượng gió yêu cầu là 5857,6 (l/s) ~ 5,857 (m’/s) Theo catalogue cua hang DAIKIN ta chon 2 máy AHU với mã may 1§19 với công suất là 129,9 kW va lưu lượng gió là 5,86 mỶ⁄s

Bảng 4.22 Thông số kỹ thuật AHU khu vực đại sénh tang 1

STT Mô Tả thiết bị Yêu cầu | Don vi

Chọn AHU cho khu vực sảnh trò chuyện và hành lang Tầng 3:

Căn cứ theo công suất lạnh và lưu lượng gió yêu cầu của khu vực phòng trò chuyện và hành lang tầng 3, cần lựa chọn máy AHU đáp ứng nhu cầu Theo catalogue của hãng DAIKIN, máy có mã hiệu 0715 với công suất làm lạnh là 44,5 kW và lưu lượng gió là 3,17 m³/s phù hợp với yêu cầu đề ra.

Bảng 4.23 Thông số kỹ thuật AHU khu vực sảnh trò chuyện và hành lạng tầng 3

STT Mô Tả thiết bị Yêu cầu | Don vi

Chon AHU cho khu vực nhà hàng phục vụ cả ngày Tầng 3 :

Với khu vực đại sảnh công suất lạnh yêu cầu là 64,98 kW và lưu lượng gió yêu câu là 2216,6 (1⁄s) ~ 2,216 (m”/s) Theo catalogue của hãng DAIKIN ta chon 1 may AHU với mã máy 1015 với công suất là 69,4 kW và lưu lượng gió là

Bảng 4.24 Thông số kỹ thuật AHU khu vực nhà hàng phục vụ cả ngày tâng 3

STT Mô Tả thiết bị Yêu cầu | Đơn vị

4.1.4 Chon PAU Tính toán công suất PAU 1: ĐAU cung cấp gió tươi từ tầng I tới tầng 4 của khách sạn - Điểm N có thông số sau:

Lưu lượng gió tươi xử lý của PAU bằng tông lưu lượng gió tươi của tang 1, tang 2, tang 3, tang 4

Lw = 5112,97 (I/s) , ty = 36,4 °C, ov = 55,2 %, ly = 91,35 KJ/Kg

; Đề loại bỏ được lượng âm lớn do gió tươi ngoài trời đem vào, em chọn điểm sau khi qua PAU xử lý nhiệt âm là NỈ có thông số: tw = 25 °C, ow = 95 %, Iw = 73,66KI/Kg

Công suất lạnh của PAU là:

Tính toán công suất PAU 2: ĐAU cung cấp gió tươi từ tầng 5 tới tầng I1 của khách sạn

Lưu lượng gió tươi xử lý của PAU bằng tông lưu lượng gió tươi của tầng 5 toi tang 11

Lw = 6407,19 (1/s) , ty = 36,4 °C, gn = 55,2 %, In = 91,35 KIJ/Kg

/ Đề loại bỏ được lượng âm lớn do gió tươi ngoài trời đem vào, em chọn điểm sau khi qua PAU xử lý nhiệt âm là NỈ có thông số: te = 25 °C, ow = 95 %, ly = 73,66KJ/Kg

Công suất lạnh của PAU là:

Công trình sử dụng 2 PAU:

Bảng 4.25 Thông số kỹ thuật PAU

- one lượng | Thụng số giú Thụng số giú ơ

Mã suat - tươi ài trời | tươi sau PẦU Ghỉ chú

Máy | lạnh gió ơi ngoài trời kw [LPs cập [4°c l@% lo°CC le% hi | ơ PAUI [1019 | 132 | 5200 |364 (552 | 25 95 _ am PAU2 [1321 | 1743 | 6500 |364 |552 |25 95

4.1.5 Tinh chon thap giai nhiệt Nhiệm vụ của tháp giải nhiệt là thải toàn bộ lượng nhiệt do môi chất lạnh ngưng tụ tỏa ra Lượng nhiệt này được thải ra môi trường nhờ chất tải nhiệt trung gian là nước Nước vào bình ngưng tụ có nhiét dé tui = 32°C, nhiệt độ ngưng tu tăng lên 5°C

Hình 4.4 Nguyên lí tháp giải nhiệt Tính chọn tháp giải nhiệt :

Nhiệt độ nước vào tháp (ra khỏi bình ngưng): tua 79°C

Nhiệt độ nước ra khỏi tháp (vào bình ngưng): t„ị 2°C

Nhiệt độ ngưng tụ : t = ta + (375 °C) = 3715 = 42 °C., Nhiệt độ ngoài trời 36,4 °C độ âm 55,2 % nhiệt độ ướt †„ '°C Tra đồ thị 5.11 tài liệu [1] với t„ '°C, z= 37+32°C được kị = 0,85

Qomay Năng suất làm việc hiệu chỉnh : he ko = = 2157kW

_Đụ 21s Luu lượng nước I = Ÿ Cf — 14,185 - 103,2 mẺ⁄h

Tra đồ thị của hãng Sapaco loại tháp vuông loai ngang dong (cross flow) Chon 3 tháp kiểu STA350SUN với các thông số sau :

Bảng 4.26 Thông số kỹ thuật tháp giải nhiệt tầng mái

STT Mô tả thiết bị Yêu cầu Đơn vị

3 Năng suất lạnh 350 Tan lạnh

CHUONG 5 TINH TOAN HE THONG DUONG ONG NUOC

5.1 Phuong phap thiết kế đường ông nước Việc tính toán đường ống nước về cơ bản rất giống với đường ống dẫn không khí, nghĩa là cần biết:

Lưu lượng nước trong mỗi nhánh và ống chính phụ thuộc vào sơ đồ cung cấp nước được chọn và điều kiện cụ thể của công trình Độ dài của từng đoạn ống cũng phụ thuộc vào các yếu tố này, đảm bảo đáp ứng nhu cầu lưu lượng nước và áp suất theo yêu cầu thiết kế.

Việc tính toán thiết kế đường ống nước nhằm xác định kích thước đường kính ống dẫn (của từng đoạn ống) và xác định trở kháng thuỷ lực của toàn tuyến ống (là tuyến có trở lực lớn nhất, lấy đó làm cơ sở dé chọn bơm nước)

Có thể dùng phương pháp tốc độ giảm dần hoặc dùng phương pháp ma sát đồng đều giống như khi thiết kế đường ống dẫn không khí

Dù dùng phương pháp nào để tính toán thì tốc độ nước trong ống cũng không được chọn quá lớn để tránh tăng tiêu hao điện năng chạy bơm và tránh hiện tượng mài mòn ống Tốc độ nước trên các ống chính không nên quá 4 m/s và trên ống nhánh không nên quá 2 m/⁄s Chọn tốc độ nước quá bé (hoặc chọn trở lực trên mỗi mét ống quá bé) sẽ làm tăng chỉ phí đầu tư cho đường ống và chỉ phí cách nhiệt đường ống

5.2 Lựa chọn hệ thông đường ống

Hiện nay có rất nhiều cách bề trí hệ thông đường ống nước như hệ 2 đường ống, 3 đường ống, 4 đường ống, hệ hồi ngược Mỗi một cách bố trí đều có những ưu nhược điểm riêng Vì vậy với đặc điêm của công trình ta thấy hệ thống 2 đường ống và hệ hồi ngược là có khả năng ưu việt và tiện dụng nhất

Hệ hai đường ống là hệ thống đơn giản nhất, sử dụng ống góp mắc song song và các FCU mắc nối tiếp giữa hai ống Để làm lạnh phòng, hệ thống sẽ chỉ hoạt động vòng tuần hoàn nước lạnh mà không cần nồi hơi sưởi ấm vào mùa hè.

Nước lạnh bơm qua các ECU đề thu nhiệt của không khí trong không gian điều hòa rồi thải ra ngoài qua tháp giải nhiệt Vào mùa đông chỉ có vòng tuần hoàn nước nóng hoạt động, nước nóng được bơm từ nồi hơi để cấp nhiệt cho các dàn

Hệ thống này đơn giản, chi phí vật liệu nhỏ, nhưng khó cân bằng áp suất bơm giữa các dàn do nước có xu hướng tập trung vào các dàn gần Để khắc phục, cần lắp đặt van điều chỉnh cân bằng áp suất, giúp chia đều nước cho các dàn.

Hệ hồi ngược là hệ thống được cải tiến từ hệ 2 đường ống, ở đây bố trí thêm một ống hồi ngược nên đảm bảo cân bằng áp suất tự nhiên trong toàn bộ

64 các dàn vì tông chiều đài đường ống qua các dàn là bằng nhau Tuy nhiên nhược điểm của hệ thống này là tốn thêm đường ống, giá thành cao hơn

Với các phân tích trên Đồ án chọn hệ thống 2 đường ống đê thiết kế

5.2.1 Tính toán đường kính ông phân phối nưóc đến cac tang

Sử dụng phương pháp ma sát đồng đều đề tính toán đường kính ống nước

Ta chọn vật liệu dẫn nước lạnh là ống thép đen loại 40ST (40 schedule tiêu chuẩn) Tôn thất áp suất trên Im ống thép đen biểu số 40 tiêu chuân là AP, <

1000 Pa/m, đầu tiên ta chọn Api = 500 Pa/m Sau đó với lưu lượng thể tích đã biết là tốn thất áp suất đã chọn là 500 Pa/m, theo tài liệu [1] sẽ xác định được đường kính ống sơ bộ Từ đường kính sơ bộ vừa tính được ta sẽ chọn đường kính ống nước tiêu chuẩn

Sơ đồ bồ trí đường ống nước trong bản vẽ mặt bằng ống nước các tầng

Quang đường đi của nước cấp được cấp từ các chiller và được chia làm các nhánh cấp vào các tầng

Lưu lượng nước lạnh qua FCU lấy trong bảng 4.2, đoạn ống trước khi vào FCU giống nhau thì sẽ có cùng kích thước và Apx

Tớnh vớ dụ cho phũng LI.I_ Business Center tầng ẽ Bao gồm 3 FCU có model 42CE005 có:

Lưu lượng nước vào và ra qua FCU: V = 13,8 l/min = 0,23 I/s

Theo tai ligu [1] với lưu lượng nước là V = 0,23 l⁄s và Ap¡ = 500 Pa/m ta chọn được đường kính ống sơ bé 1a dy, = 27,2 mm

Theo tài liệu [1] ta chọn đường ống thép đen biêu 40 tiêu chuân có: Đường kính danh nghĩa Dy, = 25 mm Đường kính ngoài d, = 33,4 mm Đường kính trong d¡ = 26,6mm Chiều dày ống s = 6,8 mm

Với lưu lượng nước là 0,231/s và đường kính ống đã chọn là 25 mm tra lại dé thị hình 6.5 tài liệu [1] ta được Ap: = 220 Pa/m

Hoàn toàn tương tự kết quả tính đường kính ống cho các tầng trong công trình và đường trục nước lạnh được lần lượt trình bày trong các bảng 5.I đến bang 5.5

Tinh toan cho tang 1 Hình 5.5 Sơ đồ nguyên lí đường ống cấp nước lanh tang 1

Bảng 5.27 Kết quả tính toán đường Ống cấp nước lạnh tầng 1

| Doan | LƯU | Vận op d, dc | AP,

Tang ống lượng toc l/s mm/s mm mm mm | Pa/m

LJ CJ | I ca ca B2 B3 - ơ — S c A2 i cs I~] = [| F1 ỉ1 H2 N1 K1 A3 C1

A9 A8 A7 Mt A6 fe AS AA a1 jes 1a K2 HA | G1 D1

Bảng 5.28 Kết quả tính toán đường Ống cấp nước lạnh tầng 2

, | Đoạn | LƯM (| Vận Ín a | dc | ÁP,

Hình 5.6 Sơ đồ nguyên lí đường Ống cấp nước lanh tang 2

Tính toán cho tầng 3 Hình 5.7 Sơ đồ nguyên lí đường Ống cấp nước lạnh tầng 3

Bang 5.29 Kết quả tính toán đường Ống cấp nước lạnh tầng 3

., | Đoạn | PU | Vận | py d, d, | AP,

Tang x lượng tốc ons l/s mm/s mm mm mm | Pa/m

Tính toán cho tầng 4 Hình 5.8 Sơ đồ nguyên lí đường ống cấp nước lạnh tầng 4

Bảng 5.30 Kết quả tính toán đường ống cấp nước lạnh tầng 4

Lưu Vận x Doan z D, đa đ, AP,

Tang ống lượng toc l/s mm/s mm mm mm | Pa/m

10 028|_ 057 25| 334| 266 30 CII 0,23| 047 25| 334] 266 30

PT 5.39 Trong đó

Ap (én thất áp suất trên đường ống cấp lạnh;

Ap, — Tén thất áp suất trên đường ống hồi lạnh;

Aprcu — Tén that áp suất của các FCU-AHU, tra theo catalogue cua FCU-AHU;

Apex — Ton thất áp suất qua bình bay hơi, tra theo catalogue cua máy làm lạnh nước

5.5.1 Tính toán tôn thất áp suất trên đường Ông cấp lạnh Tén thất áp suất trên đường ống cấp lạnh:

PT 5.40 Trong đó

Ap (én thất áp suất trên đường ống cấp lạnh;

Ap, — Tén thất áp suất trên đường ống hồi lạnh;

Aprcu — Tén that áp suất của các FCU-AHU, tra theo catalogue cua FCU-AHU;

Apex — Ton thất áp suất qua bình bay hơi, tra theo catalogue cua máy làm lạnh nước

5.5.1 Tính toán tôn thất áp suất trên đường Ông cấp lạnh Tén thất áp suất trên đường ống cấp lạnh:

Ap — Tén thất áp suất trên đường ống cấp lạnh;

Apms — Ton that ma sat trên đường ống nước cấp lạnh;

Apa — Tôn thất cục bộ trên đường ống nước cấp lạnh;

Hệ thống cung cấp nước lạnh cho công trình bao gồm 3 cụm bơm cấp lần lượt cho 3 Chiller Ta sẽ phải tính toán lần lượt tôn thất áp suất trên đường cấp nước lạnh của 3 bơm từ đó sử dụng để lựa chọn bơm cấp nước lạnh cho công trình

Tính tôn thất ma sát đường ông nước cấp lạnh Tổn thất ma sát đường ống nước cấp lạnh là:

L — Tổng chiều dài đoạn ống tính toán; ÂpPi_ Tôn thất áp suất cho | m chiều dài ống Áp đụng công thức (5.3) tính tôn thất áp suất ma sát đường ống nước cấp lạnh được trình bày trong bảng 5.18 đến 5.20

Bảng 5.38 Tổn thất ma sát đường ống nước cấp nước lạnh của bơm cho Chiller

Bơm Đoạn Chiều dài Api AP ms ons m Pa/m Pa

Bảng 5.39 Tôn thất mà sdt duéng éng nuée cap lanh cia bom cho Chiller 2

Bom | Doan éng Chiêu dài Api APm m Pa/m Pa

Bảng 5.40 Tôn thất mà sát đường éng cap nude lanh cia bom cho Chiller 3 Ẩ Chiêu dài Api APm

Bơm Đoạn ông m Pam Pa

Tính tôn thất áp suất cục bộ đường ống cấp lạnh Tên thất ap suất cục bộ là:

La— Tông chiều dài tương đương của các thiết bị;

Api — Tôn thất áp suất cho Im chiều dài ống

Tính tốn thất cục bộ cho đoạn M-I có đường kính danh nghĩa D, = 150 mm và tên thất cục bộ trên Im chiều dài ống Apms = 252 Pa

Bé trí các thiết bị xem trên bản vẽ chỉ tiết về đường ống nước, trên đoạn M-1 gom có: một van chan, một cút 90° loại tiêu chuẩn, một van một chiều, một van motor, mot nối mềm, một Y lọc và một van cân bằng

Từ đường kính danh nghĩa, theo tài liệu tham khảo l ta xác định được chiều dài tương đương của các thiết bị kết nói là:

Van cân bằng có la = 29,82 m

Van chặn có l = 2,13 m Cút 90° có lu = 3,05 m Van một chiều la = 18.29 m

Y lọc có lạ = 33,53 m Van motor co la = 51,82 m Nối mềm có lạ = 18,29 m

Tổn thất cục bộ đoạn M-I là:

Hoàn toàn tương tự cho các đoạn ống còn lại, kết quả được thể hiện trong bang 5.15 va 5.16

Bảng 5.41 Tổng chiều dài tương đương của thiết bị ^ Lia ke Van Van

Hệ | Doan Dy Cút Cut Con Tee Noi Y loc Van can một

Bom thong | ông |) | og” 90° | 45°,70°,20° | thu mém *" | Motor | |< băng | chiêu i mm m m m m m m m m m

M-1 150| 3,05 0 0 0| 1829| 3353| 5182| 2982| 1829 M-2 250| 9/76 0 0] 15,24 0 0| 3/66 32] 30,48 T1 250 0 0 0| 1524 0 0 0 0 0 T2 250 0 0 0| 15/24 0 0 0 0 0 T-3 200 0 0Ì 549] 1524 0 0 0 0 0 T-4 200 0 0 0| 12/19 0 0 0 0 0 T-5 200 0 0 0| 12/19 0 0 0 0 0 T6 200 0 0 0| 12/19 0 0 0 0 0 5 T-7 150 0 0Ì 427] 1219 0 0 0 0 0 Chiller | Cap Tp 150 0 0 0| 914 0 0 0 0 0 123 llạnh LTo 150 0 0 0| 914 0 0 0 0 0

Bảng 5.42 Tan that cuc Chiller 1,2,3 bộ trên

: Doan > ltd Api Ape AP doan ong ống m Pain Pa cb

Vậy tôn thất áp suất trên đường nước cấp lạnh của bơm chiller 1,2 và 3 lần lượt sẽ là:

Chiller 1: Ap = Apms + Ap = 11451 + 59870 = 71321 Pa Chiller 2: Apo = Apms + Ap = 11761 + 59870 = 71631 Pa Chiller 3: Ap.3 = Apms + Apa = 12072 + 59870 = 71942 Pa

3.5.2 Tinh toỏn tụn thất ỏp suất trờn đường ụng hụi lạnh Ộ ơ Hệ thông cung cấp nước lạnh cho công trình bao gồm 3 cụm bom cap lan lượt cho 3 Chiller Ta sẽ phải tính toán lần lượt tốn thất áp suất trên đường hỗồi nước lạnh của 3 bơm từ đó sử dụng để lựa chọn bơm nước lạnh cho công trình

Tương tự như tính toán đường ống cấp lạnh ta sẽ có lần lượt tôn thất ma sát và tôn thất cục bố của đường ống nước hôi lạnh

Tổn thất áp suất ma sát đường ống nước hồi lạnh được tính toán theo công thức 5.3 Các kết quả tính toán được thể hiện trong các bảng 5.17, 5.18 và 5.19.

Bảng 5.43 Tổn thất ma sắt đường ống nước hồi lạnh của bơm cho Chiller 1

Bơm | Doan éng Chiéu dai Ap APs m Pa/m Pa

Bang 5.44 Tôn thất ma sát đường Ống nước hội lạnh của bơm cho Chiller 2

Bơm Đoạn ống dài Api AP ms m Pa/m Pa

Bảng 5.45 Tổn thất ma sắt đường ống nước hồi lạnh của bơm cho Chiller 3

Bơm hoạn Chiều dài Api APs

Tính tôn thất áp suất cục bộ đường ông hồi lạnh

Tên thất ap suất cục bộ là:

PT 55 Trong do

La— Tổng chiều dài trơng đương của các thiết bị;

Ap — Tên thất áp suất cho Im chiều đài ống

Tính tôn thất cục bộ cho đoạn M-1 có đường kính danh nghĩa D, = 150 mm và tổn thất cục bộ trên Im chiều dài ống Apms = 168 Pa Bồ trí các thiết bị xem trên bản vẽ chỉ tiết vé dudng éng nwéc, trén doan M-1 gồm có: một van chặn, sáu cút 90° loại tiêu chuẩn và một nối mềm Từ đường kính danh nghĩa, theo [ Tài liệu tham khảo I] ta xác định được chiều dài tương đương của các thiết bị kết nối là: §7

Van chặn có l = 2,13 m Cút 90° có lu = 3,05 m Nối mềm có lu = 18,29 m

Tên thất cục bộ đoạn M-I là:

Hoàn toàn tương tự cho các đoạn ống còn lại, kết quả được thể hiện trong bảng 5.20 và 5.21

Bảng 5.46 Tổng chiều dài tương đương của thiết bị ^ Lia

Hệ | Đoạn Dy Cút 45°,70°,20 Con Tee No ” | Ylee Van cân một

T1 250 0 0 0Ì 15/24 0 0 0 0 0 T2 250 0 0 0Ì 1524 0 0 0 0 0 T3 200 0 0| 549 1524 0 0 0 0 0 1-4 200 0 0 0| 1219 0 0 0 0 0 T-5 200 0 0 0| 1219 0 0 0 0 0 T6 200 0 0 0| 1219 0 0 0 0 0 T7 150 0 0| 427 1219 0 0 0 0 0 x ÍT§ 150 0 0 0Ì 914 0 0 0 0 0 Chiller | Hoi To 150 0 0 0| 9,14 0 0 0 0 0 123 lạnh 10 125 0 0Ì 366 914 0 0 0 0 0

He | Boan| py | SM | 459,799.20 | © | tee | Nổi [ve | ÝA" | can | moe | VAY

Bom Zk k 90° thu mem Motor v wy cha) thong | ong ° băng | chiều mm m m m m m m m m m m

M-4 250 9,76 0 0| 15,24 0 0 0 0 0 Đảng 5.47 Tổn thất cục bộ trên đoạn ong AP

Vậy tôn thất áp suất trên đường nước hồi lạnh của bơm chiller 1,2 va 3 sẽ là:

Chiller 1: Apa = Apms + Apa = 13691 + 77232 = 90923 Pa Chiller 2: Api = Apms + Apa = 13666 + 77745 = 91411 Pa Chiller 3: Apis = Apms + Apa = 13943 + 77232 = 91175 Pa lần lượt

1.1.1 Tính toán tôn thất áp suất của thiết bị trên đường ông nước lạnh Theo catalogue thì AHU có tôn thất áp suất qua AHU là Apauu =6,26 kPa qua bình bay hơi của chiller là Apsme Vậy tôn thất trên toàn hệ thống ứng với bơm của từng chiller sẽ là:

Chiller 1: Api = Ape + Apa + Apanu + Apa Ta sử dụng 3 chiller làm lạnh nước, tra trong catalogue cé tén that ap suất

Api = 71321 + 90923 + 6260 + 65000 = 233504 Pa = 23,81 mH;O Chiller 2: Ap2= Apa + Apr + Apanu + Apsr2

Ap = 71631 + 91411 + 6260 + 65000 = 234302 Pa = 23,89 mH,O Chiller 3: Ap3 = Apes + Apis + Apanu + Apa

5.6 Tính chọn bình giãn nớ hớ và chọn bơm cho công trình 5.6.1 Chọn bơm nước lạnh

Bơm nước lạnh có nhiệm vụ là tuần hoàn nước lạnh đã được làm lạnh ở bình bay hơi tới các FCU/AHU trong tòa nhà dé làm lạnh không khí Bơm nước lạnh sử dụng trong các hệ thống điều hòa không khí thường là bơm ly tâm Bơm ly tâm có ưu điểm là có cột áp lớn, có thê cung cấp nước cho các tòa nhà cao tang dé dàng

Bơm nước lạnh chọn phải thỏa mãn yêu cầu về lưu lượng và cột áp tông của hệ thống Bơm làm việc càng gân điểm có hiệu suất tối đa càng tốt trong suốt quá trình vận hành Một điều nữa là tiếng ồn của bơm càng nhỏ càng tốt, đặc biệt là trong điều hòa không khí tiện nghỉ Việc tính chọn bơm phải làm sao để giảm được tiếng ồn nhỏ nhất vì tiếng ồn trong hệ thống đường ống nước rất khó khắc phục Thường bơm có tốc độ nhỏ thì ít ồn, nhưng phải đảm bảo được năng suất và cột áp yêu cầu

Ta có được lưu lượng nước lạnh và cột áp của các bơm cho chiller theo tính toán ở các phần trước sẽ là:

Bơm nước lạnh cho Chiller 1: Lưu lượng nước: 25 l/s - Cột áp: 23,81 mHaO Bơm nước lạnh cho Chiller 2: Lưu lượng nước: 25 l/s - Cột áp: 23,89 mHaO

Bơm nước lạnh cho Chiller 3: Lưu lượng nước: 25 l/s - Cột áp: 23,90 mHaO

Với lưu lượng yêu cầu là 25 lít trên giây và áp suất cột lớn nhất là 23,9 mét cột nước, tra cứu danh mục của hãng ETA, ta chọn bơm có ký hiệu 65/160-I 1, với các thông số kỹ thuật được thể hiện trong bảng.

Bảng 5.48 Thông số kĩ thuật của bơm

STT Mô tả thiết bị Yêu cầu Đơn vị

4 Tốc độ vòng quay 2900 Vg/p Đường kính ông 50 mm

380V/3Ph/50H 7 Điện nguồn Z V/Ph/Hz

5.6.2 Tinh chon binh gian no ho Thể tích của bình giãn nở hở được tính theo phần trăm giãn nở của nước và cửa chính vỏ bình Thê tích của bình giãn nở tối thiêu (chưa tính đến hệ số chứa của bình) theo công thức sau:

Van - Thê tích tối thiêu của bình giãn nở, m3 V, - Thể tích toàn bộ nước chứa trong hệ thống, m°

B - Phần trăm giãn nở của nước lây theo bảng 6.13 tài liệu tham khảo [1]

Hệ thống nước lạnh điều hòa vào mùa hè làm việc trong pham vị thấp nhất là 4,5°C, nhiệt độ cao nhất là 45 °C ta tra được độ giãn nở của nước theo bảng

6.13 tài liệu tham khảo [1] sẽ là 0,9 %

Lượng nước chứa trong hệ thông đường Ống:

Thể tích của nước chưa trong hệ thống đường ống sẽ bằng tổng chiều dài của đường ống và tông chiều dài trơng đương của phụ kiện, van

Ta có bảng chiều dài tương đương của các phụ kiện theo tài liệu tham khảo [ 1]

Diameter Côn | Nối Van Van Van lvạn

Cúc | Tee thu mềm Vgc Motor cân băng một chiều chặn 25 mm 0,518 | 1,524] 0,701 | 8440) 1,520| 8/440| 3,660| 0,000 | 0,305 32 mm 0,701 | 2,130 | 0,945 | 11,000 | 2,740 | 11,000] 4,570 | 0,000 | 0,457 40 mm 0,792 | 2,440 | 1,128 | 13,110} 3,050 | 13,110] 5,490 | 0,000 | 0,548 50 mm 1,010] 3,050 | 1,432 | 16,760 | 8,230 | 16,760 | 7,320 | 0,000 | 0,701 65 mm 1,250] 3,660 | 1,707 | 21,030 | 8,530 | 21,030 | 8,840 | 0,000 | 0,853 80 mm 1,520] 4,570 | 2,130 | 25,600 | 12,800 | 25,600 | 10,670 | 0,000 | 0,975 90 mm 1,800 | 5,490 | 2,440 | 30,480 | 14,630 | 30,480 | 12,500 | 0,000 | 1,220 100mm | 2,040 | 6,400 | 2,740 | 36,580 | 18,290 | 36,580 | 14,330 | 0,000 | 1,370 125mm | 2,500 | 7,620 | 3,660 | 42,670 | 23,380 | 42,670 | 17,680 | 15,240 | 1,830 150mm _ | 3,050 | 9,140 | 4,270 | 51,820 | 33,530 | 51,820 | 21,340 | 0,000 | 2,130 200mm | 3,690 | 12,190 | 5,490 | 67,060 | 45,720 | 67,060 | 25,910 | 0,000 | 2,740 250mm | 4,880 | 15,240 | 7,010 | 85,340 | 57,190 | 85,340 | 32,000 | 0,000 | 3,660

Bang 5.49 Chiếu dài tương đương của các phụ kiện

Ta có bảng chiều dài đường ống và số lượng của các phụ kiện có trong hệ thống cũng cấp nước lạnh từ đó ta tính đu toàn bộ nước chứa trong hệ thống đường ống được thê hiện trong bảng

Bảng 5.50 Thể tích toàn bộ nước chứa trong hệ thông đường Ống

Tổng Ông Số lượng phụ kiện chiều

Diameter, dài, m mm Chiều - Cút Tee Côn | Néi x Y loc Van | Yam | VAn | vàn | yea, can một 3 đài, m thu mềm Motor băng | chiều > VÀ chặn m

Tổng lượng nước chứa trong hệ thống dàn lạnh 119 FCU, 2 PAU và 4 AHU là một thông tin quan trọng có thể tra cứu trong danh mục của hãng Thông tin cụ thể về thể tích trung bình của dàn ngưng sẽ giúp ích cho việc thiết kế và lắp đặt hệ thống điều hòa không khí hiệu quả.

Vecu = 0,09 m ; VAnu = 0,2 m ; Vpau = 0,25 m Ta str dung 3 chiller làm lạnh nước nước, tra trong catalogue của hãng có thê tích của bình bay hơi của chiller sé 14 Van = 0,7 m?

Vậy lượng nước chứa trong hệ thống bình bay hơi và giàn lạnh sẽ là là:

Vuuegị = 0,7,3 + 0,09.119 + 0,22 +10,25.2 = 13,71 mề Thể tích toàn bộ nước chứa trong hệ thống sẽ là:

VuE,5 + 13,71 Y,2 m3 Thể tích tối thiêu của bình giãn nở

Vì là bình giãn nở hở nên thê tích tối thiểu của bình giãn nở chỉnh chiếm 2/3 thê tích bình để lắp đặt được hệ thống van phao cấp mước, ống xả tràn,

Ta sẽ có được thẻ tích thực tế của bình là V =3/2.Van = 0,53.3/2 = 0,79 m3

CHƯƠNG 6 TÍNH TOÁN ÓNG GIÓ

6.1 Lựa chọn cửa gió cấp, cửa gió hồi

6.1.1 Tốc độ gió phù hợp

Dựa theo tài liệu tham khảo [1], lựa chọn các thông số như sau:

- Tốc độ gió vùng làm việc: 0,3 — 0,75 m/s

Tính tốc độ dòng cho phép khi ra khỏi miệng thổi theo tài liệu tham khảo [1]:

3,1 Trong do: là độ chênh nhiệt độ giữa nhiệt độ không khí thôi vào và nhiệt độ phòng

1 là khoảng cách tính từ miệng gió đến vùng làm việc tr là nhiệt độ phòng

Vậy ta chọn sơ bộ tốc độ gió miệng hồi và miệng thôi là:

Tốc độ miệng thôi là: 2,5 m/s

Tốc độ miệng hồi la: 2,5 m/s

6.1.2 Lựa chọn cửa gió cấp

Dựa vào catalog của hãng Reetech ta lựa chọn được 6 loại cửa gió phù hợp với công năng và thâm mĩ cho công trình

5 DN600 E Khuéch tán 1664 2 6 DN450 F Khuéch tán 1156 2

Bang 6.52 Lua chọn cửa gió cho công trình

| ST | Tầng | Khu vue kích thước

Cái | Cái | Cái | Cái | Cái | Cái

L2.1_ Phòng chuân bị đồ ăn

28 L3.2_ Nhà hàng phục vụ cả ngày 0 0 0 0| 12 0

80 L5.19 Phòng Ngủ 17 0| 0| 0| 1| 0| 0 81 L5.20 Phòng Ngủ 18 0| 0| 0| 1| 0| 0 82 L5.21 Phòng Ngủ 19 0| 0| 0| 1| 0| 0 83 L5.22 Phòng Ngủ 20 0| 0| 0| 1| 0| 0 84 L5.23 Phòng Ngủ 2l 0| 0| 0| 1| 0| 0 85 L5.24 Phòng Ngủ 22 0| 0| 0| 1| 0| 0 86 L5.25 Phòng Ngủ 23 0| 0| 0| 1| 0| 0 87 L5.26 Phòng Ngủ 24 0| 0| 0| 1| 0| 0 88 L5.27 Phòng Ngủ 25 0| 0| 0| 1| 0| 0 89 L5.28 Phòng Ngủ 26 0| 0| 0| 1| 0| 0 90 L5.29 Phòng Ngủ 27 0| 0| 0| 1| 0| 0 91 L5.30 Phòng Ngủ 28 0| 0| 0| 1| 0| 0 92 L5.31 Sanh ché thang máy 0Ì 0| 4| 0| 0| 0

Dựa vào catalog của hãng Reetech ta lựa chọn được 6 loại cửa gió phù hợp với công năng và thâm mĩ cho công trình

STT thước Kihiéu | Loại cửa m/h m/s

Lưu lượng cửa gió cập luôn nhỏ hơn hoặc bang số lượng cửa gió hồi, do đó ta lay số lượng và kích thước cửa gió hồi bằng với cửa gió cấp Do đặc thù của khu vực hành lang và phòng ngủ tầng 5 ta chọn cửa hồi kích thước 600x600

6.2 Tính toán đường ông gió Ở đây ta lựa chọn phương pháp ma sát đồng đều đề tính toán đường ống phân phối không khí

6.2.1 Tỉnh toán đường ông gió PAU Từ bảng 7 tài liệu tham khảo 1 tạm chọn tốc độ khởi dau 1a 5 m/s

Ta tinh cho ống cấp lạnh với lưu lượng gió tong là 449,1 1/s ta chon được tiết diện ống yêu câu là:

Từ bảng 7.3 chọn ống cỡ: 500x200 mm ~ 0.102

Tính lại tốc độ gió: œ= =4,41 m/s

Tra trên hình 7.24 tài liệu tham khảo l với lưu lượng gió 449,1 l⁄s, tốc độ 4,41 m/s được Ap: = 0,77 Pa/m

Sử dụng bảng 7.11 tài liệu tham khảo 1 để tính tiết điện ông nhánh và xác định cỡ ống axb theo bảng 7.3 tài liệu tham khảo 1

Kết quả tính toán ống gió cla PAU Tính đường ống gió tươi tang 1

Hình 6.11 Sơ đề nguyên lí đường Ống cấp gió tươi tầng 1

Bảng 6.54 Kết quả tính toán đường Ống gid tuoi tang 1

Luu tram | tram Tiết Kích Tốc x Doan " ` „ ˆ Api,

Tang k lượng lưu tiết diện thước, do, ong Là x Pa/m gid, Vs | lwgng | diện | ông, m2 mm m/s

Tính đường ống gió tươi tang 2 Hình 6.12 Sơ đồ nguyên lí đường ống cấp gió tươi tẳng 2 c4

Bảng 6.55 Kết quả tính toán đường Ống gió tươi tầng 2

Phần | Phần Đoa | Lưu trăm | trăm Tiết Kích Tốc x ek on „ ^ Api,

Tính đường ống gió tươi tầng 3 Hình 6.13 Sơ đồ nguyên lí đường ống cấp gió tuoi tang 3

Bảng 6.56 Kết quả tính toán đường Ống gió tuoi tang 3

- Đoa | Lưu | trăm trăm Tiết Kích Tốc Apt

Tính đường ong gié troi tang 4 Hình 6.14 Sơ đỗ nguyên lí đường ong cấp gid tuoi tang 4

Phân | Phần Đoa | Lưu | trăm | trăm Tiết kích Tốc A

Tính đường ống gió tươi tang 5 Hình 6.5 Sơ đồ nguyên lí đường ống cấp gió tươi tầng 5

Hình 6.15 Sơ đồ nguyên lí đường Ống cấp gid toi tang 5

- Đoa Luu tram tram Tiét Kich Téc Apt

Tang an lượng lưu tiết - diện thước, do, Pa Jm ong | gió, l⁄s | lượng | diện | ông, m2 mm m/s

Tính đường ống gió tươi tại trục

Bảng 6.59 Kết quả tính toán đường Ông gió tươi tại trục

Doa Luu | tram | tram Tiét Kich Téc

6.2.2 Tính toán đường Ống gió AHU

Tính cho AHU 1 khu vực đại sảnh tầng 1

Hỡnh 6.16 Sơ đề nguyờn lớ đường Ống giú lạnh AHU ẽ oO} & 1 EH

Bảng 6.60 Kết qua tinh toán đường ống gió cấp lanh AHU 1

Phần Phần Đoan Lưu trăm trăm lia, Kich Téc Api

Bảng 6.61 Két quả tính toán đường Ống gió hồi lạnh AHU ]

D Luu tram tram d x e Kích Tốc A

AHU oe lượng | lưu tiết aen thước, do, Pi ong gió, l⁄s | lượng | diện a, ` ong, m2 mm m/s Pa/m

A‘ 1 |58576] 100] 100] 0,72] 850x850] 811] 0,9 At 2 3905 67| 735Ì 053|800x700| 7356| 0.73 A'3 | 19525 33 41| 0430| 700x450 | 65935 0/71 A'4 | 13017 22) 295] 021] 600x400 | 61092Ì 0,72 A' 5 | 97626 17 24| 0,17] 450x400 | 56319| 0,78 A'6 | 65084 II| 1735| 0.13|400x300 | 51492| 0,82 A'7 | 325,42 6| 105| 0/08| 300x300 | 3/6158 0,61 A'§ | 65084 11] 1735| 0.13|400x300 | 51492| 0,7 A9 |32542 6| 105| 0/08 300x300 | 3,6158| 0,64 BI | 650,84 II| 1735| 0,13 | 400x300 | 51,492| 0,65 B2 | 13017 22| 295] 0,21 | 600x400 | 61,092] 0,79 B3 | 976,26 17 24| 0.17] 450x400 | 56,319] 0,73 B.4 | 650,84 11! 1735| 0,13 400x300 | 51,492 | 0,55 B5 | 325,42 6| 10,5] 0/08| 300x300 | 3/6158| 0,7 B6 | 325,42 6| 10,5] 0,08] 300x300 | 3,6158| 0,75 ci 1 | 650,84 11] 1735| 0,13] 400x300 | 51,492 | 0,79 CŒ 2 | 650,84 11! 1735| 0,13Ì400x300 | 51492 0,89 C3 | 32542 6| 105| 0/08| 300x300 | 3/6158| 0,62 C4 | 32542 6| 1055| 0/08|300x300 | 3/6158| 0,69

Tính cho AHU 2 khu vực đại sảnh tầng 1

Hình 6.17 Sơ đồ nguyên lí đường ống gió lạnh AHU 2

Bảng 6.62 Két quả tính toán đường Ống gió lạnh cấp và hôi LHU 2

D Luu tram | tram die Kich Téc A n A ién

AHU _ 2 lượng | lưu tiệt Ẩ : thước, độ, Pr ong gié, V/s | lượng | diện on ong, m2 mm m/s Pa/m

Tính cho AHU 3 khu vực nhà hàng phục vụ cả ngày tầng 3

Hình 6.18 Sơ đỗ nguyên lí đường ống gió lạnh AHU 3

Bảng 6.63 Kết quả tính toán đường ống giỏ lạnh cấp AHU 3

Doan Luu | tram | trăm dian Kich Tóc A

AHU | '°*” | lượng | lưu | tết | CÔ” | thước | độ, ong ` TA ong, Pa/m Pu gió, l⁄s | lượng | diện m2 mm mm/s

Bang 6.64 Két qua tính toán đường Ống gió lạnh hồi AHU 3

D Luu tram tram d x e Kích Tốc A

AHU oe lượng | lưu tiết Zz ren thước, do, Pi ong a, ` ong, Pa/m gió, l⁄s | lượng | diện m2 mm m/s

Tính cho AHU 2 khu vực sảnh trò chuyện tầng 3

Hình 6.19 Sơ đồ nguyên lí đường ông gió lạnh AHU 4

F Oo Fos T 4g oO a Oo 7 Oe oO

Bảng 6.65 Két quả tính toán đường Ống gió lạnh cấp và hồi AHU 4

Phan | Phan vá Luu | tram | tram Tiệt Kích Tốc anu | 2°?" | ong | lưu | đết | SIẾP | ước | độ, | OP ông y và ông, Pa/m gió, l⁄s | lượng | diện m2 mm m/s

6.3 Tính tôn thất áp suất

~ trở kháng ma sát trên l m chiều đài ống, Pa/m

Tên thất cục bộ: Đối với cút tròn và chữ nhật

Trong do: la — chiều đài trong duong, m, tra bang 7.4 và 7.5 tài liệu [1]

~ trở kháng ma sát trên 1 m chiều đài ống, Pa/m Đối với tê, rẽ nhánh, thu, mở:

Trong đó: n — hệ số cột áp động tra bảng 7.7 đến 7.10 tài liệu [1]

— cột áp động (Pa), tra bảng 7.6 tài liệu [1]

Ta sẽ tính toán trở lực đường ống gió của các AHU cấp lạnh cho các khu vực đại sánh, sảnh đón tiếp, nhà hàng và PAU cấp gió tươi của toàn nhà sẽ là:

AHU I cấp cho đại sảnh tầng 1:

Kết quả tính toán trở lực đường ống gió được nêu ra trong bang 6.16

Bảng 6.66 Kế! quả tính trở lực đường Ống gió AHU 1 cho đại sảnh tang 1

He | Po " SỐ | Chiều | Ap, | PẤt L mất thống | „ " ng mục wong dai, m | Pa/m ma cuc ong „ cải sat, Pa bộ, Pa Ð Ông gió 0| 7,75| 0,77 59 0

4 Ong gid 0 88 | 0,7 62 0 ne A4 Côn thu 1 0 0 0 5

Hồi | A' 1 Ông gió 0| 5,95] 0,77 4,6 0 lạnh Bat mém 1 0 0 0 4

AHU 2 cap cho dai sanh tang 1;

Kết qua tính toán trở lực đường ống gió được niêu ra trong bang 6.17

Bảng 6.67 Kết quả tính trở lực đường ông gió AHU 2 cho dai sénh tang 1

Hệ Đoạn Hạng mục tợng “ia APs vn sạc thong | ong ° ade > | Pafm| „ ` cai m sat, bộ,

C Ấp — Côn thu 1 0 0 0 3 lanh Ông gió 0 3,58 | 0,78 2,8 0

Hệ Đoạn Hạng mục hung Tân APIs vn sạc thông | ông ied ? | Pa/m „ cai m sat, bộ,

Hồi Côn thu 1 0 0 0 3 lạnh | „2 Ông gió 0| 4,17] 0,78] 3/2 0

AHU 3 cấp cho nhà hàng phục vụ cọ ngày tầng 3:

Kết quả tính toán trở lực đường ống gió được nêu ra trong bang 6.18

Bảng 6.68 Két quả tính trở lực đường Ông gió AHU 3 cho nhà hàng phục vụ cả ngày tầng 3 x Ton Tén

Hệ | Đoạn x x Hang muc lượng, | SỐ | chiều | ap, | 8 | nde mạ thông | ông Ỷ re dai, m | Pa/m R cục cal sat, ~

Hệ Đoạn Hạng mục hope Chiéu | Ap, mà thất thông | ông * | dai,m | Pa/m cuc cal sat, bộ, Pa

Hoi Ong gid 0| 6,39] 0,71 4,5 0 lạnh | B-4 Côn thu 1 0 0 0 4

AHU 4 cấp cho khu vực trò chuyện:

Kết quả tính toán trở lực đường ống gió được nêu ra trong bảng 6.19 Bảng 6.69 KếI quả tính trở lực đường Ống gió AHU4 cho sảnh trò chuyện tang 3

Tôn Tén nak Doan Sô Chiều APs that that

Hệ thông ong |, Hạng mục lượng, b dài, m | Pa/m | ma cuc cal sat, bộ, Pa

Hé thong Do n ong Hạng mục ° lượng Chieu | Ap, * | dai,m | Pa/m ma that cuc cal sat, ˆ

Pa bộ, Pa Ông gió 0[ 10,54] 0,69 73 0

Kết qua tính toán trở lực đường ống gió được nêu ra trong bang 6.20 Bảng 6.70 Kế! quả tính trở lực đường Ống gió PAU cho tầng 1-4

Hệ thống | n £ Hạng mục ° ° lượng Chieu | Ap, * | đài m | Pa/m m that cuc ong „ cai sat, ^ bộ, Pa

Kết quả tính toán trở lực đường ống gió được nêu ra trong bang 6.21 Bảng 6.71 Két quả tính trở lực đường Ông giỏ PAU cho tang 11-5

Hệ Đoạn Hạng mục lượn Chieu | Ap., ma that thong | ong ° ong dai, m | Pa/m „ cục cal sat, ˆ

Pa bộ, Pa Ông gió 0| 345] 0.82 2.8 0

Gió Côn thu 1 0 0 0 5 tươi Cút 90° 2 0 0 0 24

6.4 Tinh chon quat cho AHU, PAU AHU 1 cap cho dai sanh tang 1:

Lưu lượng tông của quạt là: 5857,6 (1/s) ~ 5,857 (m*/s) Cột áp tông cho quạt là: 58,4 + 188 = 246,4 (Pa)

Vậy ta sẽ chọn quạt l¡ tâm của hãng Fantech với mã hiệu 33ALDW với lưu lượng và cột áp tông lần lượt là 5,86 (m°/s) và 247 (Pa) có Catalogue được thê hiện ở hình 6.10

|Double-Width, Double Inlet Blower with Aerofoil Blades Diameter: mm) [838 |

Blade Material: [Aerofol | Speed:(/mn) [528 | Fan Weight: (kg) [539.0 | Const Class: [1 |

Required Performance Air Flow: (m?/s) Static Pressure: (Pa)

100————— 1] —+—+—\—_ Actua Pettormance Ỉ Air How: (m3⁄s) Ỉ Pressure, Static: (Pa)

| | \ Pressure, Total: (Pa) [262 _ oF 2 3 Avg Outlet Velociy(m/s)

Hình 6.20 Thông số kỹ thuật quat li tam cho AHU 1

AHU 2 cấp cho đại sảnh tầng 1:

Lưu lượng tông của quạt là: 3579,6 (1/s) ~ 3,579 (m°/s) Cột áp tông cho quạt là: 44 + 109 = 253 (Pa)

Vay ta sé chon quạt li tâm của hãng Fantech với mã hiệu 27ALDW với lưu lượng và cột áp tong lần lượt là 3,36 (m⁄s) và 253 (Pa) có Catalogue được thê hiện ở hình 6 II

|Double-Width, Double inlet Blower with Aerofoil Blades ơ na BeeMasd: [sưa |

150 Air Density: yo \ Selection Pressure:

50 TT TT i | Pressure, Static: (Pa)

Pressure, Total: (Pa) 5 8 Avg Outlet Velocity(m/s)

AHU 3 cấp cho nhà hàng phục vụ cọ ngày tầng 3:

Lưu lượng tông của quạt là: 3169,6 (1⁄s) ~ 3,169 (m°⁄s) Cột áp tông cho quạt là: 59,1 + 141 = 200,1 (Pa)

Vậy ta sẽ chọn quạt l¡ tâm của hãng Fantech với mã hiệu 33ALDW với lưu lượng và cột áp tổng lần lượt là 3,17 (m”/s) và 200 (Pa) có Catalogue được thê hiện ở hình 6.12

Catalogue Code: [27ALDW | [Double-Width, Double inlet Blower with Aerofoil Blades

Diameter: (mm) hole Tie Bde es Speed: ¢/min) [568 |

Fan Weight: kg) [350.0 | Const Class: fi |

200 [AI Air Flow: (m?/s) nee nome 317 |

Static Pressure, Pa 8 x4 Volume Flow, m/s 3

AHU 4 cấp cho sảnh trò chuyện tầng 3:

Lưu lượng tông của quạt là: 2216,6 (1s) ~ 2,216 (mẺ/s) Cột áp tông cho quạt là: 61,7 + 120 = 181,7 (Pa)

Vay ta sé chon quạt li tâm của hãng Fantech với mã hiệu 33ALDW với lưu lượng và cột áp tong lần lượt là 2,22 (m⁄s) và 182 (Pa) có Catalogue được thê hiện ở hình 6.13

Catalogue Code: [27ALDW | [Double-Width, Double Inlet Blower with Aerofoil Blades

Fan Weight: (kg) |350.0 | Const Class: fr | Đ là Required Performance

140 : 7 N Static Pressure: (Pa) a 420 X ÿ 100 [ \ Air Density: 1.204 ¿+ 80 Selection Pressure: 182 ẹ e0 | Actual Performance ỗ 40 WA x Air Flow: (m?/s)

Hình 6.23 Thông số kỹ thuật quạt lì tâm cho AHU 4

Lưu lượng tông của quạt là: 5142,78 (1⁄s) ~ 5,142 (mẺ/s) Cột áp tông cho quạt là: 36,6 + 184,5 = 221,1 (Pa)

Vậy ta sẽ chọn quạt l¡ tâm của hãng Fantech với mã hiệu 33ALDW với lưu lượng và cột áp tổng lần lượt là 1,03 (m’/s) va 221 (Pa) có Catalogue được thể hiện ở hình 6.14

Diameter: (mm) boderTipe: [Centfigel — Bode Woes: Acmlal —

Speed: (r/min) Fan Weight: (kg) Const.Class: [1

200 N Air Flow: (m3⁄4) ° / \ Static Pressure: (Pa) g 150 peace ẳ \ ir Density: 1.204

S 100 Selection Pressure: (Pa) 221 ỗ \ Actual Performance

0 20 re ot 0 80 Avg Outlet Velocity (m/s): |4.41 _ |

Hình 6.24 Thông số kỹ thuật quat li tam cho PAU 1

Lưu lượng tông của quạt là: 6047,19 (1⁄4) ~ 6,047 (m/s) Cột áp tông cho quạt là: 49,1 + 191,5 = 250,6 (Pa)

Vay ta sé chon quạt li tâm của hãng Fantech với mã hiệu 33ALDW với lưu lượng và cột áp tông lần lượt là 1,12 (m*/s) va 251 (Pa) cé Catalogue duoc thé hiện ở hình 6.15 a

Double-Width, Double Inlet Blower with Aerofoil Blad

Dame: ose Te Bade Mate!

Speed: (/min) Fan Weight: (kg) [539.00] Const.Class: |1 |

250 Air Flow: (m?/s) a Static Pressure: (Pa) a 200 V

2 Air Flow: (m?/s) 6.05 a [7 \ Static Pressure: (Pa) — |251

20 it Oe mie 8.0 Avg Outlet Velocity (m/s): |5.18 |

Hình 6.25 Thông số kỹ thuật quạt lì tâm cho PU 2

KET LUAN

Trong thời gian qua được sự hướng dẫn tận tình của thầy giao Ths Hỗ

Hữu Phùng em đã hoàn thành đây đủ nhiệm vụ đã được giao trong dé tai Dé thiết kế hệ thống điều hòa cho công trình em đi vào tìm hiểu đặc điểm công trình, từ đó xác định yêu cầu điều hòa, và lựa chọn các thông số tính toán trong và ngoài nhà

Sau khi tính toán cân bằng nhiệt, sơ đồ điều hòa được lập ra Yêu cầu về năng suất lạnh và gió được xác định dựa trên kết quả tính toán Từ đó, máy lạnh nước và các thiết bị như FCU, AHU, PAU phù hợp với công trình đã được lựa chọn.

Việc tính toán đường ống nước, đường ống cung cấp gió cho từng thiết bi của từng tang cũng đã được thực hiện

Thể hiện kết quả tính toán thiết kế trên bộ hồ sơ bản vẽ

Tuy nhiên, do thời gian có hạn trong phạm vị thực hiện đỗ án nên một số hạng mục em chưa thực hiện được như hệ thống tang ap cau thang thoat hiém, hé thông hút khói, hệ thống thông gió tầng hằm

Trong quá trình làm đỗ án em đã cố gắng tìm tòi học hỏi ở các bạn và thây cô song cũng không tránh khỏi những thiếu sót Em mong các thầy các cô chỉ bảo thêm

Em xin chân thành cảm ơn!

TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Đức Lợi, Giáo trình thiết kế hệ thống điều hòa không khí, Nhà xuất

bản giáo dục Việt Nam Hà Nội-2016

[2] Tiêu chuân Việt Nam TCVN 5687-2010: Thông gid — điều hòa không khí — tiêu chuân thiết kế Hà Nội 2010 [3] Quy chuẩn Việt Nam QCVN 09:2013/BXD: Về các công trình xây dựng sử dụng năng lượng hiệu quả

[4] HVAC Equation, Data and Rules of Thumb - Third Edition [5] Catalogue cua cac hang: Carrier, Reetech, Fantech, Daikin

[6] Cac bài khóa luận của các khóa trước

PHỤ LỤC

lang 2 33807] 1181 190] 2000] 467 |013 | 024 z0 14.26 Hành

Tiêu đề	Thiết kế hệ thống điều hòa không khí trung tâm Chiller cho khách sạn The Reed Ninh Binh
Tác giả	Nguyen Tien Anh
Người hướng dẫn	Th.S Hồ Hữu Phựng
Trường học	Trường Đại học Bách Khoa Hà Nội
Chuyên ngành	Kỹ thuật Nhiệt
Thể loại	Đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2020
Thành phố	Hà Nội

Định dạng
Số trang	185
Dung lượng	16,88 MB