Tính cấp thiết của đề tài
Ngày nay các phương tiên tham gia giao thông ngày càng tăng về số lượng và tải trọng đã gây thiệt hại đến mặt đường như: Nứt trượt lớp mặt đường, xô dồn, hằn lún vệt bán0h xe, rạn nứt bong bật, [1] Điều đó, đòi hỏi người kỹ sư đưa ra những giải phải khi lựa chọn thiết kết kết cấu áo đường mà phần lớn là mặt đường BTN, sao cho đảm bảo khả năng phục vụ tốt và lâu dài
Thấy được điều đó người kỹ sư đã đưa ra nhiều giải pháp như: Tuân thủ quy định thiết kế và thi công, chất lượng nguồn vật liệu phải đảm bảo, quy định tải trọng lưu thông và cải thiện cường độ của BTN Trong đó cải thiện cường độ của BTN được đề cập nhiều nhất và cũng là đề tài nguyên cứu của nhiều tác giả Phụ gia nhựa polyme được đề cập trong giải pháp này
Một số loại phụ gia polyme đã sử dụng như: Cao su, Styrene – butadiene – Styrene (SBS), Styrene – butadiene – rubber (SBR) Mặc dù hiểu quả cao nhưng giá thành tương đối cao đã khiến việc sự dụng các loại phụ gia polyme còn hạn chế và nhựa tái chế (Polyethylene Terephthalate_PET) đã được nhắc đến Phụ gia PET vừa cải thiện chất lượng BTN, vừa cả thiện môi trường Đặt biệt, hiện nay phụ gia PET đa dạng về chủng loại, giá rẻ có thể dễ dàng mua ở ngoài thị trường Điều đó sẽ mở ra nhiều hướng nghiên cứu để so sánh và lựa chọn PET tốt nhất
Mục tiêu nghiên cứu
⁃ Phân tích và đánh giá sự tác động của PET mua ngoài thị trường đến các chỉ tiêu kỹ thuật của hỗn hợp BTN
⁃ Tìm ra hàm lượng PET tối ưu.
Nội dung nghiên cứu
Dựa trên các nghiên cứu trước đó, tác giả tiến hành lựa chọn loại cấp phối BTNC, nhựa đường, kích thước và hàm lượng PET
Thực hiện thí nghiệm để đánh giá các chỉ tiêu kỹ thuật của hỗn hợp BTN và PET với từng hàm lượng khác nhau, so sánh với mẫu BTN thông thường
Từ các thí nghiệm tìm ra hàm lượng PET tối ưu nhất.
Phương pháp nghiên cứu
Phương pháp nghiên cứu được sử dụng là phương pháp nghiên cứu tài liệu kết hợp với thực nghiệm (đánh giá thông qua các thí nghiệm trong phòng).
Ý nghĩa khoa học và ý nghĩa thực tiễn của đề tài
Ý nghĩa khoa học
Nghiên cứu thực hiện thêm việc các đánh giá chỉ tiêu kỹ thuật hỗn hợp BTN-PET, sử dụng PET công nghiệp có sẵn ngoài thị trường.
Ý nghĩa thực tiễn
Nghiên cứu sử dụng nguồn PET có sẵn ngoài thị trường, với nguồn cung dồi dào, hiểu quả cao nhưng giá thành rẻ hơn các phụ gia polume khác, thúc đẩy sử dụng nhựa tái chế PET vào BTN và cải thiện môi trường
Một số loại polyme đã được nghiên cứu và sử dụng
Cao su
Từ những năm 1950, Các viện nghiên cứu cao su đã bắt đầu nghiên cứu đưa cao su tự nhiên(NR) vào nhựa đường ở Malaysia, Ấn Độ và Thái Lan Theo các nhà nghiên cứu ở Viện Nghiên Cứu Cao Su Thái Lan(RRIT), chỉ cần dùng các chủng loại
NR có phẩm chất như cao su tờ (RSS)-5 hoặc cao su khối (TSR)-50 để trộn với nhựa đường , tỉ lệ tốt nhất là 5% [3]
Việc sử dụng hạt cao su tự nhiên hay tái chế để thêm vào nhựa đường nhằm tăng độ cứng , chống lún vệt bánh xe và còn giúp giảm tiếng ồn và tăng độ bám giữa bánh xe với mặt đường.
Styrene – butadiene – Styrene (SBS)
SBS là phụ gia copolymer khi thêm vào nhựa đường giúp cải tăng độ bám dính giữa đá và nhựa ,tăng kháng hằn lún của hỗn hợp BTN [4] Ở Việt Nam, tác giả Nguyễn Mạnh Tuấn đã nghiên cứu tác động của SBS đến khả năng làm việc của BTN nóng [5] Tác giả đã kế luận, mẫu BTN giá trị ổn định marshall và cường độ kéo gián tiếp tăng khi dùng SBS( 2% đến 8%) Với 4% SBS, hỗn hợp có MĐĐH và độ mài mòn tốt hơn mẫu BTN không sử dụng, đồng thời chiều sâu vệt hằn lún bánh xe giảm khoảng 39%
Việc sử dụng SBS cải tiến chất lượng nhựa đường còn hạn chế do giá thành SBS khá cao
Styrene – butadiene – rubber (SBR)
SBR được sử dụng phổ biến trong nhựa đường dưới dạng hợp chất khuếch tán trong nước (latex) [6] Ở dạng này, SBR khi được trộn với nhựa đường nhanh chóng phân tán, liên kết với các phân tử nhựa tạo thành một kết cấu chắc chắn
Nghiên cứu của Becker và các công sự đã cho thấy phụ gia SBR latex làm tăng độ dẻo của mặt đường nhựa [7] Bên cạnh đó, Bộ Giao Thông Vận Tải Florida cũng cho rằng mặt đường dẻo hơn và không bị nứt, chịu được ở nhiệt độ thấp, tăng độ đàn hồi , cải thiện độ bám dính và liên kết, giảm tố độ oxy hóa , giúp bù đắp cho vấn đề lão hóa và khô cứng [8]
Polyethylene Terephathalate (PET)
Polyethylene terephtalate (PET) là nhựa nhiệt dẻo thuộc họ polyeste PET được dùng trong vật đựng thức ăn, ly, chai nhựa, tổng hợp xơ sợi, làm vỏ cứng bọc vật dụng khác [9]
Năm 1941, Calico Printer’ Association đã tìm thấy PET và đến năm 1973 thì chai nhựa PET được đưa và sản xuất [10] PET được ký hiệu trên các vật dụng tái chế và có cấu trúc được thể hiện ở hình 2.1 [11]
Hình 2.1: Ký hiệu bên và cấu trúc phân tử của PET
Các tính chất vật lý của PET được tổng hợp trong bảng 2.1
Bảng 2.1: Một số tính chất vật lý của PET [10]
Khối lượng riêng (dạng vô định) 1.370 g/cm 3
Khối lượng riêng (dạng tinh thể) 1.455 g/cm 3
Giới hạn đàn hồi 50-150% Điểm nóng chảy 260 o C Độ dẫn nhiệt 0.24 W/(m/K)
Tổng quan về nghiên cứu PET
Nghiên cứu ứng dụng PET trên thế giới
Năm 2005, tác giả A Hassan và nhóm nghiên cứ đã công bố về việc sử dụng PET (3mm) thay thế cốt liệu thô (2.36mm - 4.75mm) Tác giả sử dụng nhựa đường 60/70 và cốt liệu có cấp phối 12.5mm, với 5 hàm lượng ( 20% đến 60%) Kết quả đã cho thấy khi thay thế 20% cốt liệu theo khối lượng với hạt PET (5% tổng trọng lượng của hỗn hợp nhựa đường), dẫn đến giảm 2,8% trọng lượng đơn vị của hỗn hợp plastiphalt [12]
Năm 2013, một nghiên cứu khác của Wan.M.N, Wan.A.R và Achmad.F.A.W [13], đã sử dụng PET( kích thước 1.18mm đến 2.36mm) để thay thế cốt liệu mịn Tác giả đã thực hiện: Thí nghiệm chịu tải trọng lặp dọc trục (RLAT) có độ lớn 110kN với
1800 vòng lặp và thí nghiệm modul đàn hồi, thí nghiệm kéo gián tiếp (ITSM) ở 25 o C Thí nghiệm đã cho kết quả, mẫu có PET thay thế khoảng 20% lượng cốt liệu mịn có kết quả kháng lún tốt nhất Tuy nhiên, độ cứng của mẫu có PET lại giảm so với mẫu không có PET
Trong một nghiên cứu của Modarres và Hamedi [14], tác giả đã nghiêm cứu về độ cứng ở nhiệt độ thấp (5 o C, 20 o C) và khả năng kháng mỏi của mẫu BTN có sử dụng PET so sánh với mẫu sử dụng SBS Các hạt PET (0.425mm-1.18mm) trộn với hỗn hợp BTN, hàm lượng sử dụng 0%, 2%, 4% đến 10% Tác giả kết luận về độ cứng và cường kháng mỏi của cả hai hiệu quả tương tự nhau, nhưng PET giá thành rẻ hơn
Một nghiên cứ khác của tác giả Hasan T và Mohammad R.A xét về kích thước hạt, đã thực hiện một nghiên cứu với 5 hàm lượng PET (2%, 4%, 6%, 8%, và 10%) và mẫu không sử dụng PET [15] PET sử dụng có 2 loại: PET hạt thô (kích thước 1.18 đến 2.36mm) và PET hạt mịn (kích thước 0.297 đến 0.595mm) Thí nghiệm cho thấy, cả hai loại PET hạt thô và hạt mịn đều có giá trị độ ổn định Marshall lớn nhất và độ dẻo nhỏ nhất ở hàm lượng PET 4% Mẫu thí nghiệm sử dụng PET 2% có CĐCK gián tiếp đạt giá trị lớn nhất PET cải thiện tính chất của BTN dưới tác dụng của tải trọng tĩnh nhưng khi chịu TTĐ, khả năng kháng lún giảm khi tăng hàm lượng PET Nhìn chung, PET hạt mịn cho hiệu quả tốt hơn PET hạt thô Tác giả đề xuất nên sử dụng PET hạt mịn ở mức 2-4% khối lượng nhựa đường để cải tiến các tính chất của nhựa đường và BTN theo hướng có lợi
Tác giả Dhirar T Mohammed và Zaid H Hussein đã nghiên cứu độ phân tán đồng đều của PET trong nhựa đường được kiểm chứng bằng cách cho hỗn hợp chất kết dính chảy qua rây No.100 ở nhiệt độ 165 o C [16], và tiến hành các quan sát cấu trúc vi phân tử của nhựa đường hiệu chỉnh Tác giả đã thực hiện: Thí nghiệm đo độ kim lún, nhiệt độ hóa mềm, thí nghiệm độ giãn dài, độ già hóa của nhựa trong thí nghiệm TFOT, thí nghiệm xác định độ ổn định lưu trữ PET được nhiệt phân trong 1 giờ, ở
350 o C, sau đó để nguội và nghiền mịn thành bột PET được trộn với nhựa đường ở nhiệt độ 155 o C ±5 trong 40-50 phút với tốc độ quay 2000 vòng/phút Có 5 hàm lượng PET được nghiên cứu là 1%, 2%, 3%, 4% và 5% khối lượng nhựa đường Tác giả kết luận: Hỗn hợp nhựa và PET có độ kim lún thấp hơn, nhiệt độ hóa mềm cao hơn mẫu nhựa thường Do vậy, PET làm tăng hiệu năng của nhựa đường khi làm việc ở nhiệt độ cao Bằng cách nhiệt phân và nghiền mịn, PET dưới dạng bột tương thích tốt hơn với nhựa đường Hàm lượng 4% PET được đề nghị để đạt được độ đồng nhất và độ ổn định lưu trữ tốt nhất
Tiếp tục với nghiêu cứu về tính chất của SMA khi có sử dụng PET, các tác giả thực hiện các thí nghiệm Marshall, thí nghiệm kéo gián tiếp (ITS) và thí nghiệm độ lưu biến (Static and Dynamic Creep Test) Hàm lượng PET từ 0.1%, 0.2% đến 1% tính trên tổng khối lượng cốt liệu Tác giả đã kết luận độ ổn định Marshall và CĐCK gián tiếp tăng khi hàm lượng PET tăng Đối với thí nghiệm độ lưu biến, khi chịu tải trọng tĩnh, giá trị MĐĐH giảm khi tăng hàm lượng PET Ngược lại, sức kháng biến dạng không phục hồi tăng khi tăng hàm lượng PET đối với mẫu chịu TTĐ [17] Ở một nghiên cứu khác, thí nghiệm độ lưu biến được thực hiện ở nhiều nhiệt độ và các cấp tải khác nhau Nhóm tác giả kết luận, mẫu SMA có PET cho sức kháng biến dạng không hồi phục cao hơn mẫu SMA thông thường ở tất cả các thí nghiệm [18]
Trong một nghiên cứu của Modarres và Hamedi [19] [20], tác giả đã só sánh mẫu BTN có PET và mẫu dùng SBS về độ cứng ở nhiệt độ thấp và sức kháng mỏi Tác giả kết luận: ảnh hưởng của PET đến độ cứng và khả năng kháng mỏi của hỗn hợp BTN tương tự với hiệu quả mà SBS mang lại Trong khi đó, sử dụng PET có tính kinh tế hơn
Năm 2018, hai tác giả Brajesh Mishra và Mohit Kumar Gupta đã công bố nghiên cứu về việc sử dụng PET dạng sợi kết hợp tro bay trong mặt đường dẻo Nghiên cứu thư với nhiều mẫu khác nhau Với tỷ lệ sử dụng PET dạng sợi (0% , 0.4%, 0.8%, 1%, 1.6 %) và tro bay (0%, 5%, 10%, 15%, 20%) tương ứng trong hỗn hợp Kết quả của thực nghiệm cho thấy sự cải thiện về độ bền cắt, giá trị CBR và sự giảm chỉ số độ dẻo Số lượng tối ưu được tìm thấy để được sợi PET tái chế 1,2% với 15% Tro bay tính theo trọng lượng của đất, cho thấy sức mạnh được cải thiện các thông số của đất nền [21]
Nghiên cứu ứng dụng ở Việt Nam
Việc sử dụng tái chế nhựa PET vào BTN mang lại nhiều cải thiện rõ rệt, vì vậy đề tài về nhựa tái chế PET ngày càng được quan tâm hơn
Năm 2015, tác giả Nguyễn Mạnh Tuấn và Nguyễn Viết Huy đã nghiên cứu ứng dụng chai nhựa phế thải vào BTN ở Thành phố Hồ Chí Minh [22]
Bốn hàm lượng PET để nghiên cứu là 0.2%, 0.4%, 0.6%, 0.8% Phương pháp trộn PET được sử dụng là PPTK (Dry Process), sử dụng 2 dạng kích PET gồm dạng sợi (1.5mm x 30mm) và dạng hạt/vảy (1.5mm x 1.5mm) để thực hiện mẫu thử Các thì nghiệm thực hiện : Đo độ kim lún và thí nghiệm nhiệt độ hóa mềm, thí nghiệm Marshall, thí nghiệm CĐCK gián tiếp, độ mài mòn Cantabro và MĐĐH
Kết quả đã cho thấy, PET không tan tan hết khi trộn với nhựa đường, thay thế một phần cốt liệu trong hỗn hợp BTNC PET còn làm thay đổi tính chất cơ lý như: Độ kim lún giảm, nhiệt độ hóa mềm tăng
Từ mối quan hệ giữa HLN với độ ổn định marshall, tác giả tìm ra được hàm lượng PET tương ứng với HLN tối ưu được thể hiện trong bảng 2.2
Bảng 2.2: Các tổ hợp hàm lượng PET và hàm lượng nhựa tối ưu tương ứng
Hàm lượng PET HLN tối ưu
Từ kết quả này, tác giả đã thực hiện thí nghiệm xác định CĐCK gián tiếp, độ mài mòn Cantabro và MĐĐH Kết quả thể hiện, PET giúp cải thiện CĐCK gián tiếp cho hỗn hợp BTN Cường độ ép chẻ cao nhất (0.92 MPa so với 0.67 MPa của mẫu không có PET) khi hàm lượng PET 0.4% ứng với 5.05% HLN cho Kết quả độ mài mòn Cantabro thấp nhất ở mẫu có hàm lượng PET 0.6%, HLN 5.26% So với mẫu thông thường, mẫu BTNC có PET có cường độ chống va đập và chống mài mòn tốt hơn Đối với thí nghiệm đo MĐĐH, PET không làm tăng MĐĐH của BTNC HLN và PET càng tăng, thì MĐĐH giảm xuống
Năm 2019, nhóm tác giả gồm Nguyễn Mạnh Tuấn, Nguyễn Quang Du, Vũ Bá Tứ đã công bố bài nghiên cứu về trộn PET với nhựa đường sử dụng bức xạ vi sóng [23]
Tác giả sử dụng PET (cắt từ chai nước suối trộn) với trộn nhưa 60/70 Nhóm đã cắt mịn PET (1.5mmx1.5mm) sấy cùng cốt liệu ở 170 o C trong 4 giờ và trộn với nhựa đường được sấy ở nhiệt độ 150 o C-160 o C khoảng 2 giờ bằng lò vi song (900W) trong 10phút
Qua thí nghiệm: Thí nghiệm kiểm tra độ kim lún và nhiệt độ hóa mềm sử dụng hàm lượn PET 8% cho cả hai thí nghiệm, thí nghiệm xác định độ ổn định và độ dẻo Marshall, thí nghiệm CĐCK khi ép chẻ, thí nghiệm xác định MĐĐH, sử dụng hàm lượng PET (0%,8% và 10%) Tác giả đã đưa ra kết luận, PET hàm thích hợp (8%) mẫu có độ ổn định Marshall, độ dẻo và cường độ lớn hơn mẫu không có PET, cải thiện khả năng làm việc ở nhiệt độ cao còn làm tăng khả năng kháng nứt nhiệt độ giảm đi kèm với tác dụng tải trọng Cùng hàm lượng này thí nghiệm mô đun đang hồi cho thấy phụ gia PET làm tăng khả năng biến dạng hồi phục cho mẫu BTNC 12.5 [23]
Năm 2020, tác giả Nguyễn Đăng Phú nghiên cứu về tác động của PPTK nhựa tái chế PET trong BTN tới chất lượng của BTN nóng [24] Tác giả chọn PPTK cải tiến, cốt liệu trộn với nhựa đường trong vòng 2 phút, sau đó hỗn hợp trên được trộn với PET đã cắt sẵn (kích thước PET 1.5mm x 1.5mm) trong thời gian 3 phút đến khi toàn bộ nhựa đường và PET bọc kín các hạt cốt liệu Năm hàm lượng PET được sử là 0%, 0.2%, 0.4%, 0.6% và 0.8% (hàm lượng PET trên tổng khối lượng cốt liệu) Với các thí nghiệm: Thí nghiệm độ Marshall, thí nghiệm MĐĐH, thí nghiệm ép chẻ, thí nghiệm MĐPĐ và thí nghiệm vệt hằn bánh xe Kết quả cho thấy PET cải thiện khả năng làm việc của BTN ở nhiệt độ cao dưới tác động của độ ẩm, độ liên kết giữa cốt liệu với nhựa đường của PPTK cải tiến tốt hơn PPTK truyền thống Hàm lượng PET 0.2% đến 0.4% trêncho kết quả tốt nhất Tuy nhiên MĐĐH, CĐCK khi ép chẻ, vệt hằn bánh xe lại không cải thiên thiện so với mẫu BTN thông thường
Hiện nay, PET đã được sản xuất dây chuyền công nghiệp với nhiều chủng loại, giá thành rẻ Nước ta cũng có nhiều công ty bán phụ gia PET như: Công ty TNHH MTV TMDV VÂN GIA PHÁT i , Công ty NAM TRUNG VIỆT, Công ty TNHH i Giải Pháp POLYMER,…nguồn nguyên liệu có sẵn sẽ thúc đẩy cho các đề tài nghiên cứu trộn phụ gia nhựa PET với BTN tiếp theo
Hình 2.2 Hạt nhựa PET [25] Hình 2.3 Hạt nhựa PET tăng cứng [26]
Phương pháp trộn PET với hỗn hợp bê tông nhựa
Năm 2018, bài nghiên cứu của Rajan Choudhary, Abhinay Kumar và Kishori Murkute có đề cập đến phương pháp nhựa phế thải với nhựa đường và hỗn hợp BTN [27] Đó là phương pháp ướt (wet process) và phương pháp khô (dry process) Phương pháp ướt phù hợp với những loại nhựa tái chế như low density polyethylene (LDPE), high density polyethylene (HDPE),và polypropylene (PP) Có nhiệt độ nóng chảy dưới 160 o C gần với nhựa đường Tuy nhiên, nhựa PET có nhiệt độ nóng chảy cao hơn nhựa đường (khoảng 250 o C), rất khó để đươc hỗn hợp đồng nhất, nên PPTK được sử dụng phối trộn Nhược điểm của phương pháp này là một phần PET được đun nóng trước khi trộn sẽ bị chảy dẻo và dính bám với cốt liệu, làm ảnh hưởng đến khả năng dính bám trong hỗn hợp Tác giả cũng nhắc đến việc sử dụng một phương pháp khác được sử dụng là “phương pháp khô cải tiến” Ở phương pháp này, nhựa đường trộn trước với cốt liệu, sau đó PET được trộn vào Đây là sự khác biệt với PPTK, giúp giữ lại hình dạng và đặc tính của PET
Một số nghiên cứu trộn PET với nhựa đường bằng phương pháp ướt Al-Mulla EAJ and Makky SM trộn PET sau khi đã được nhiệt phân ở 255 o C và nghiền mịn để trộn với nhựa đường Nhiệt độ phối trộn là 160 o C – 170 o C, với tốc độ trộn là 2000 vòng/phút Thời gian trộn kéo dài 2 giờ để PET có thể tan trong nhựa đường, tạo thành hỗn hợp đồng nhất Ba hàm lượng PET được so sánh là 0.5%, 0.7% và 1% Thực nghiệm cho thấy hỗn hợp nhựa đường cứng hơn và ổn định hơn khi ở nhiệt độ cao Phân tích quan phổ FT-IR thấy được các dãy quan phổ của phân tử PET vô định hình cũng được quan sát có sự hiện diện của các chất thơm (aromatic) [28]
Năm 2014, tác giả Moghaddam cùng các nhóm của mình sử dụng PPTK cải tiến để thử hiện bài nghiên cứu [29] nhựa đường 80-100 trộn với hỗn hợp cốt liệu ở nhiệt độ từ 130 o C đến 160 o C, những mảnh PET có kích thước bé hơn 2.36mm được thêm trực tiếp vào hỗn hợp trên và được trộn ở nhiết độ 160 o C Hàm lượng PET ( 0%, 0.1%, 0.2% đến 1%) so với khối lượng cốt liệu Từ các số liệu thu được tác giả đã đưa ra kết luận: Giá trị của thí nghiệm Marshall và CĐCK gián tiếp giảm khi hàm lượng PET tăng Khi chịu tĩnh tải, khả năng chống biến dạng không hồi phục của mẫu BTN tăng khi hàm lượng PET tăng Ngược lại, sức kháng biến dạng không hồi phục giảm khi tăng hàm lượng PET đối với mẫu chịu TTĐ
Khi xét đến hiệu quả của PPT PET trong hỗn hợp BTN, tác giả Matthew D Earnest đã so sánh hai PPT: trộn ướt (wet process) và trộn khô (dry process) [30] Khi sử dụng PPTU, PET và nhựa đường sẽ trộn với với nhạu trước tạo thành hỗn hợp nhựa đường hiệu chỉnh sau đó hỗn hợp này sẽ được trộn với cốt liệu Nhưng với PPTK, hỗn hợp cốt liệu sẽ trộn với PET trước, sau đó nhựa đường mới được thêm vào Tác giả tiến hành các thí nghiệm vệt hằn bánh xe, thí nghiệm MĐPĐ và thí nghiệm CĐCK gián tiếp để so sánh hiệu quả hai PPT Tác giả đã kết luận, hỗn hợp BTN sử dụng PPTK có khả năng kháng lún và khả năng chịu TTĐ tốt hơn mẫu BTN sử dụng PPTU Tuy nhiên PPTU tạo ra mẫu BTN có CĐCK tốt hơn PPTK
Tác giả Hasan T và Mohammad R.A cũng đã sử dụng PPTK cải tiến [31] Cốt liệu được sấy ở 170 o C trong vòng 4h và nhựa đường được sấy ở nhiệt độ 150 o C Nhựa đường trộn 5 phút với cốt liệu trước, sau đó thêm PET vào hỗn hợp và trộn tiếp 2 phút cho đến khi cốt liệu và PET được bao bọc hoàn toàn bởi nhựa đường Năm hàm lượng PET (2%, 4%, 6%, 8%, và 10%) và mẫu không dùng PET Tác giả đã kết luận: Độ ổn định Marshall lớn nhất và độ dẻo nhỏ nhất ở hàm lượng PET 4%, mẫu thí nghiệm CĐCK gián tiếp đạt giá trị cực đại khi 2% PET Hỗn hợp BTN kháng lún tốt dưới tác động của tải trọng tĩnh, nhưng khi chịu TTĐ khả năng kháng lún giảm khi tăng hàm lượng PET Tác giả đã đề xuất hàm lượng PET tối ưu khoảng 2-4%(khối lượng nhựa đường)
Các bước thực hiện được thể hiện trong Hình 3.1:
Hình 3.1: Các bước thực hiện trong nghiên cứu.
Lựa chọn vật liệu
Cốt liệu
Cốt liệu của hỗn hợp BTN chặt 12.5 (BTNC 12.5) được lấy từ Trạm trộn BTN nóng Hồng An, Quận 9, TP HCM Thành phần cấp phối 1 được tham khảo từ nghiên cứu thiết kế cấp phối BTNC 12.5mm của tác giả Trần Huy Hải [32] HLN tối ưu là 5% theo hỗn hợp BTN Chế tạo mẫu BTN có thành phần cấp phối như Bảng 3.1 và Hình 3.2
Bảng 3.1 Cấp phối sử dụng trong nghiên cứu
Cấp phối trong nghiên cứu
Hình 3.2: Đường cong cấp phối BTNC 12.5
BTNC 12.5Giới hạn dưới Giới hạn trên
Nhựa tái chế (PET)
Nghiên cứu sử dụng nhựa đường đặc, mác 60/70
Hình 3.3: PET của công ty Vân Gia Phát
Phương pháp trộn PET với hỗn hợp bê tông nhựa
Trong nghiên cứu này, HLN chọn là 5%, cấp phối sử dụng BTNC 12.5 được đề cập ở mục 3.1.1 Năm hàm lượng PET được sử dụng bao gồm 0%, 0.2%, 0.4%, 0.6% và 0.8% (hàm lượng PET trên tổng khối lượng cốt liệu)
Nghiên cứu sử dụng PPTK cải tiến Cốt liệu được sấy ở 170 o C trong khoảng 4 giờ Nhựa đường ở trong tủ sấy khoảng 2 giờ ở nhiệt độ150 o C – 160 o C Hỗn hợp cốt liệu sau khi được sấy trong tủ ở 170 o C trong khoảng 4 giờ được lấy ra và trộn với nhựa đường trong vòng 2 phút, sau đó PET được lấy ra khỏi tủ sấy và trộn vào hỗn hợp cốt liệu, nhựa đường nói trên, để đảm bảo nhiệt độ khi đầm từ 140-155 o C tiến hành gia nhiệt để nhiệt độ khi trộn khoảng 150 o C Trộn đều trong vòng 3 phút đến khi toàn bộ nhựa đường bọc kín PET và cốt liệu
Các thí nghiệm được thực hiện là : Thí nghiệm độ ổn đinh, độ dẻo Marshall, thí nghiệm đo MĐĐH, thí nghiệm đo CĐCK khi ép chẻ, thí ngiệm xác định MĐPĐ Tương ứng với từng thí nghiệm, năm hàm lượng PET được phối trộn với BTN.
Các thí nghiệm đánh giá tính chất của hỗn hợp BTNC 12.5
Thí nghiệm Marshall
Tiên hành thí nghiệm theo TCVN 8860-1 : 2011 [33]
3.3.1.1 Mục đích Ở điều kiện nhiệt độ cao, mặt đường BTN bị suy giảm cường độ và dễ bị hư hỏng khi chịu tác dụng của tải trọng Phương pháp thiết kế Marshall nhằm đảm bảo lớp kết cấu áo đường dưới tác dụng của tải trọng giao thông trong điều kiện môi trường bất lợi không bị hư hỏng và biến dạng quá mức
Tiến hành đúc các mẫu Marshall với các hàm lượng PET thay đổi từ 0%, 0.2%, 0.4%, 0.6% và 0.8% (hàm lượng PET trên tổng khối lượng cốt liệu) Tổng số mẫu chế bị là 15 mẫu ứng mới năm hàm lượng PET
Hình 3.4: Các mẫu chế bị cho thí nghiệm Marshall
Chiều cao trung bình của mẫu được đo trước khi thí nghiệm, xác định chính xác đến 0.1 mm
Mẫu được ngâm trước thí nghiệm ở 60 o C ± 1 o C trong thời gian 40 phút ± 5 phút
Sau đó, lấy ra và nhanh chống đặt lên vành thép nén mẫu Sau đó mẫu được gia tải với tốc độ gia tải không đổi là 50.8 mm/phút đến lúc phá hoại khi đó mẫu có giá trị tải trọng lớn nhất, trị số này chính là độ ổn định Marshall của mẫu BTN
Thời gian thực hiện thí nghiệm không quá 30s tính từ lúc mẫu vừa rời khỏi bể ngâm đến lúc kết thúc thí mẫu đó
Hình 3.5:Thiết bị đo thí nghiệm Marshall
Công thức tính độ ổn định Marshall:
- K là hệ số hiệu chỉnh( nội suy từ Bảng 1 của TCVN 8860-1 : 2011);
- P là lực nén cực đại (kN)
F (mm) là độ dẻo của mẫu khi P lớn nhất.
Thí nghiệm đo mô đun đàn hồi
Tiến hành thì nghiệm theo 22TCN 211 – 06, mục C.3.1 [34]
Xác định giá trị MĐĐH của mẫu BTN ở ba cấp nhiệt độ, đây là một trong những dữ liệu quan trọng giúp xác định chiều dày của lớp BTN theo ba điều kiện nhiệt độ thiết kế
Các mẫu có kích thước Hcm và Dcm (sai số ± 0.2 cm) được chế bị ở áp lực 30Mpa và duy trì 3 phút PET nghiên cứu với các hàm lượng 0%, 0.2%, 0.4%, 0.6% và 0.8% Tổng số mẫu để thực hiện thí nghiệm là 10 mẫu (mỗi hàm lượng PET có 2 mẫu) Mẫu không được thí nghiệm trước 16 giờ sau khi đúc
Ba nhiệt độ thí nghiệm là 15 o C, 30 o C và 60 o C Các mẫu được bảo dưỡng trong tủ ổn định nhiệt tại các nhiệt độ thí nghiệm trong thời gian 2,5 giờ trước khi tiến hành nén mẫu
Mẫu được đem ép 1 lần, đọc giá trị của chuyển vị kế lúc gia tải Sau đó dỡ tải và kim đồng hồ ổn định, tiến hành đọc giá trị chuyển vị kế lúc dỡ tải Trị số biến dạng đàn hồi L là hiệu giữa giá trị chuyển vị kế lúc dỡ tải và lúc gia tải
Hình 3.6: Thiết bị thí nghiệm đo mô đun đàn hồi
Công thức tính các trị số như sau:
4P 2 p D (MPa) (3.3) + D là đường kính mẫu và là H chiều cao mẫu;
+ P (kN) là lực tác dụng lên bàn ép Thường lấy p = 0,5MPa (tương đương với áp lực làm việc của vật liệu áo đường).
Thí nghiệm cường độ chịu kéo khi ép chẻ
Tiến hành thí nghiệm theo TCVN 8862 : 2011 [35]
Thí nghiệm này mô phỏng mặt đường BTN khi ở nhiệt độ thấp Khi nhiệt độ hạ xuống, BTN bị co lại và do tác động của tải trọng làm xuất hiện ứng suất kéo, nếu ứng suất kéo vượt quá CĐCK của hỗn hợp BTN, mặt đường sẽ bị nứt
Tiến hành đúc các mẫu Marshall với hàm lượng PET thay đổi từ 0% đến 0.2%, 0.4%, 0.6% và 0.8% Tổng số mẫu là 15 mẫu, tương ứng với mỗi hàm lượng PET sẽ có 3 mẫu.S
Trong nghiên cứu, thí nghiệm xác định CĐCK gián tiếp được thực hiện ở nhiệt độ của mẫu BTN là 25 o C±1 o C Bảo dưỡng mẫu trong bình ổn định nhiệt trong thời gian 30-60 phút
Hình 3.7: Mẫu được ngâm bảo dưỡng Sau đó, lấy mẫu được đặt lên tấm thép trên bàn nén và tiến hành nén mẫu Tốc độ di chuyển của bàn nén là 50.8 mm/phút
Hình 3.8: Mẫu dược đặt lên bàn nén
Công thức xác định CĐCK khi ép chẻ Rkc :
⁃ Rkc là cường độ chịu kéo của mẫu (MPa);
⁃ P là tải trọng phá hủy mẫu (N);
⁃ H và D là chiều cao và đường kính mẫu (mm)
Thí nghiệm mô đun phức động
Tiến hành thí nghiệm theo EN 12697-26C [36]
Tải trọng lặp do xe chạy và nhiệt độ của thời tiết là tổ hợp nguyên nhân chính tác dộng lên mặt đường Vì thế thí nghiệm MĐPĐ là ra quan trong để cải thiện hỗn hợp BTN
Giá trị của thí nghiệm MĐPĐ rất quan trọng, phản ánh ứng xử của BTN gần với điều kiện làm việc thực tế của nó
- Thiết bị thí nghiệm là máy DTS-30 có thể thí nghiệm kéo, nén đa năng và thích hợp dể thử nghiệm đa dạng các vật liệu như nhựa đường, đất, vật liệu dạng hạt DTS-
30 được điều khiển bằng bộ CDAS kỹ thuật số của Pavetest, phần mềm TestLab và các phụ kiện kèm theo Tủ ổn nhiệt kèm theo và bộ điều khiển nhiệt độ rời
Mẫu thí nghiệm có kích thước D0 mm và H0mm Tương ứng với mỗi hàm lượng PET, có 1 mẫu được chế bị Có 5 mẫu chế bị thí nghiệm bao gồm 1 mẫu không có PET và 4 mẫu sử dụng 0.2%, đến 0.8% PET
Nhiệt độ thí nghiệm là -10 o C, 4 o C, 21 o C,37 o C và 54 o C Tương ứng với các tần số của tải trọng tác dụng lên mẫu lần lượt là 0.1 Hz, 0.5Hz, 1 Hz, 5 Hz, 10 Hz và 25
Tiến hành lắp mẫu vào khung thí nghiệm, gắn chuyển vị kế và đặt vào máy DTS
30 Thiết lập nhiệt độ thí nghiệm và đợi mẫu đạt đến nhiệt độ đó thông qua một mẫu quy chiếu có gắn nhiệt kế
Quá trình tác dụng xung lực, 10 lượt xung lực đầu tác dụng lên mẫu để hiệu chỉnh độ lớn và chu kỳ lực phù hợp với giới hạn biến dạng ngang đã được thiết lập
Hình 3.9: Dạng của xung lực thể hiện qua thời gian tăng tải và tải trọng lớn nhất
Hình 3.10: Bố trí thí nghiệm mô đun phức động
Phát triển Master Curve: dựa trên bộ số liệu về mối quan hệ giữa MĐĐH và tần số ở từng nhiệt độ, đường cong master curve của MĐĐH động được xây dựng bằng cách lấy bộ số liệu tại các nhiệt độ tham chiếu và chuyển các bộ số liệu tại các nhiệt độ còn lại về một đường cong thông qua hệ số chuyển (shift factor)
Hình 3.11: Hệ số dịch chuyển a(T) trong nghiên cứu
Hệ số dịch chuyển (shift factor) được được biểu diễn dưới dạng logarit như Hình 4.12 và xác định theo công thức [36]
t (3.5) Trong đó: a(T): hệ số dịch chuyển t: số lần tải, nghịch đảo của tần số tải tr: số lần tải ở nhiệt độ tham khảo
Log Hệ số Shift (aT)
Hình 3.12: Dạng đồ thị Master curve theo hàm sigmoidal
Thí nghiệm Marshall
Kết quả thí nghiệm Marshall của mẫu BTN đã được thể hiện ở Bảng 4.1
Bảng 4.1: Kết quả thí nghiệm Marshall
Hàm lượng PET 0.0% 0.2% 0.4% 0.6% 0.8% Độ ổn định Marshall (kN) 8.26 8.28 8.64 8.07 7.23 Độ dẻo Marshall (mm) 3.42 3.53 4.12 3.76 3.48
Diện tích độ bền dẻo
Hình 4.1: Biểu đồ quan hệ giữa hàm lượng PET với độ ổn định và độ dẻo
0.0% 0.2% 0.4% 0.6% 0.8% Độ dẻo Marshall Độ ổn định Marshall (kN)
Hàm Lượng PET Độ ổn định Marshall tb (KN) Độ dẻo Marshall tb (mm)
Hình 4.1 cho thấy PET làm tăng độ ổn định và độ dẻo Marshall khi sử dụng hàm lượng phù hợp Độ ổn định Marshall đạt giá trị lớn nhất 8.73 kN tại hàm lượng PET 0.4%, cao hơn 6.1% so với mẫu BTN không sử dụng PET Mẫu BTN sử dụng PET 0.4% có độ dẻo Marshall lớn nhất 4.12, lớn hơn 20% so với mẫu không dùng PET Tuy nhiên giá trị giảm xuống khi lượng PET tăng thêm Đặt biệt khi tăng quá 0.4%PET thì độ ổn định và độ dẻo Marshall giảm mảnh BTN có hàm lượng PET 0.8% có độ ổn định Marshall thấp nhất 7.81 kN và thấp hơn 7.2% so với mẫu sử dụng 0.4%PET
Từ kết quả đạt được, việc thêm PET vào hỗn hợp BTNC 12.5 làm tăng đáng kể khả năng làm việc của BTN ở nhiệt độ cao dưới tác động của độ ẩm Nhựa đường bám dính với cốt liệu khi được trộn bằng PPTK cải tiến tốt hơn khi được trộn không có PET Nhưng khi tăng hàm lượng PET lên quá 0.4% thì khả năng liên kết của PET và các thành phần trong hỗn hợp kém làm độ ổn định và độ dẻo Marshall giảm mạnh.
Thí nghiệm mô đun đàn hồi
Kết quả thí nghiệm MĐĐH của mẫu BTN đã được thể hiện ở Bảng 4.2
Bảng 4.2: Kết quả thí nghiệm mô đun đàn hồi
Hình 4.2: Biểu đồ quan hệ giữa hàm lượng PET và mô đun đàn hồi
Hình 4.2 thể hiện ảnh hưởng của PET đến giá trị MĐĐH tại ba nhiệt độ 15 o C, 30 o C và 60 o C thí nghiệm Gía trị MĐĐH của mẫu thay đổi ở ba nhiệt độ có xu hướng là tương đối giống nhau Khi tăng hàm lượng PET, MĐĐH của những mẫu sử dụng PET giảm dần, giá trị MĐĐH thấp nhất theo tuần tự là 316.3 MPa, 194.6 MPa và 152.2 MPa tại mẫu BTN có hàm lượng PET 0.8% nhỏ hơn mẫu PET 0% tương ứng là 35%, 43% và 10%
Mô đun đàn hồi (MPa)
Thí nghiệm cường độ chịu kéo khi ép chẻ
Kết quả thí nghiệm CĐCK khi ép chẻ của mẫu BTN đã được thể hiệ ở bảng 4.3
Bảng 4.3: Kết quả thí nghiệm cường độ chịu kéo khi ép chẻ ở 25 o C
CĐCK khi ép chẻ (N/mm 2 ) 1.18 1.01 0.9 0.88 0.86
Hình 4.3: Biểu đồ quan hệ giữa hàm lượng PET với cường độ chịu kéo
Hình 4.3 cho thấy PET làm thay đổi CĐCK khi ép chẻ của mẫu BTN Mẫu không sử dụng PET có CĐCK là 1.18 MPa cao hơn các mẫu sử dụng PET Điều này chứng tỏa khi ở nhiệt độ thấp 25 o C PET không cải thiện cường độ kháng nứt của hỗn hợp BTN CĐCK khi ép chẻ giảm khi hàm lượng PET tăng Mẫu BTN có hàm lượng PET 0.8% có giá trị CĐCK khi ép chẻ thấp nhất 0.86 N/mm 2
Cường độ chịu kéo khi ép chẻ (MPa)
Thí nghiệm mô đun phức động
Kết quả thí nghiệm MĐPĐ đã được thể hiện ở Bảng 4.4, 4.5, 4.6, 4.7, và 4.8 Bảng 4.4: Kết quả thí nghiệm mô đun phức động của mẫu thông thường
Bảng 4.5: Kết quả thí nghiệm mô đun phức động của mẫu có hàm lượng
Bảng 4.6: Kết quả thí nghiệm mô đun phức động của mẫu có hàm lượng
Bảng 4.7: Kết quả thí nghiệm mô đun phức động của mẫu có hàm lượng
Bảng 4.8 Kết quả thí nghiệm mô đun phức động của mẫu có hàm lượng
Hình 4.4: Biểu đồ quan hệ tần số và mô đun phức động của mẫu PET 0.2%
Hình 4.5: Biểu đồ quan hệ tần số và mô đun phức động của mẫu PET 0.2%
Hình 4.6: Biểu đồ quan hệ tần số và mô đun phức động của mẫu PET 0.4%
Hình 4.7: Biểu đồ quan hệ tần số và mô đun phức động của mẫu PET 0.6%
Hình 4.8: Biểu đồ quan hệ tần số và mô đun phức động của mẫu PET 0.8%
Gía trị của MĐPĐ được thể hiện trong Hình 4.4, 4.5, 4.6, 4.7, 4.8 Các biểu đồ này cho thấy ứng xử của vật liệu BTN với hàm lượng PET khác nhau ở các nhiệt độ và
5437214-10 tần số thí nghiệm Nhiệt độ càng giảm, tần số càng tăng thì độ lớn của MĐPĐ( E*) càng tăng và ngược lại Đường cong master curve thể hiện mối quan hệ giữa tần số và MĐPĐ của các mẫu BTNC 12.5 được thể hiện trong Hình 4.9, 4.10, 4.11, 4.12 và 4.13 Tương quan về giá trị MĐPĐ của các mẫu ứng với năm hàm lượng PET sử dụng được thể hiện ở Hình 4.14
Hình 4.9: Đường cong Master Curve của mẫu thông thường
Hình 4.10: Đường cong Master Curve của mẫu sử dụng 0.2 % PET
Hình 4.11: Đường cong Master Curve của mẫu sử dụng 0.4% PET
Hình 4.12: Đường cong Master Curve của mẫu sử dụng 0.6% PET
Hình 4.13: Đường cong Master Curve của mẫu sử dụng 0.8% PET
Hình 4.14: Tương quan về mô đun đàn hồi giữa các mẫu BTNC 12.5
Hình 4.14 thể hiện đường cong Master Curve của các mẫu BTNC 12.5 sử dụng hàm lượng PET tương ứng 0%, 0.2%, 0.4%, 0.6% và 0.8% Kết quả cho thấy, tại nhiệt độ 21 o C và 37 o C thì các đường cong Master Curve nằm gần trùng nhau, ở nhiệt độ cao 54 o C thì đường cong Master Curve của các mẫu BTN có sự chuyển dịch nhưng không lớn, mẫu sử dụng 0.4% PET nằm xa nhất và nằm dưới đường cong của mẫu 0% PET Từ đó kết luận, PET không làm tăng cường độ của mẫu BTN khi chịu
TTĐ ở nhiệt độ bình thường và cao Khi nhiệt độ hạ xuống -10 o C và 4 o C thì đường cong Master Curve có chuyển dịch rõ rệt hơn, mẫu sử dụng 0.4% PET nằm xa nhất và nằm dưới đường cong Master Curve của mẫu 0% PET Do vậy, PET giúp cải thiện
BTN theo hướng có lợi
KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ
Kiến nghị
Qua các thí nghiệm đã nhận thấy, sự liên kết giữa PET trong hỗn hợp BTN chưa tốt Do PET có nhiệt độ nóng chảy cao, nhiệt độ trộn và thời gian trộn chưa khả thi nên ảnh hưởng đến mẫu Vì thế cần có thêm nghiên cứu cụ thể bổ sung vế tính chất của PET hạt tổng hợp, cải tiến PPT, thời gian trộn và nhiệt độ trộn cho hiệu quả hơn
Do thời gian và điều kiện nghiên cứu còn hạn chế nên chỉ thực hiện một loại hạt PET của một công ty phân phối, do đó cần có thêm những nghiên cứu một số hạt PET khác để so sánh với nhau, nhằm tận dụng nguồn PET tổng hợp có sẵn Ngoài ra, cần thêm các thí nghiệm trong phòng về độ mỏi, độ nhám, vệt hằn bánh xe…để có thêm tư liệu đánh giá đầy đủ nhất về hiệu quả của PET công nghiệp này
DANH MỤC TAI LIỆU THAM KHẢO
[1] N T Nhất và T.V Thiện "Một số nguyên nhân hư hỏng mặt đường BTN phổ biến ở Nam Bộ và hướng giải quyết." Internet: https://tapchigiaothong.vn/mot-so-nguyen-nhan-hu-hong-mat-duong-be- tong-nhua-pho-bien-o-nam-bo-va-huong-giai-quyet-1835013.htm, April
[2] Z N Kalantar, M R Karim and A Mahrez "A review of using waste and virgin polymer in pavement," Construction and Building Materials, vol 33, pp 55–62, 2012
[3] N N Bích "Công nghệ nhựa đường cao su hóa." Internet: https://www.vra.com.vn/, April 01, 2022
[4] Bộ Giao Thông Vận Tải "Quyết định Ban hành chỉ dẫn kĩ thuật tạm thời về thiết kế, thi công nghiệm thu BTN chặt thông thường có sử dụng phụ gia SBS trộn với cốt liệu nóng tại trạm trộn." Việt Nam 3904/QĐ, 2016
[5] N M Tuấn “Ảnh hưởng của hàm lượng Styrene - Butadiene - Styrene (SBS) đến khả năng làm việc của BTN nóng.” Internet: http://tapchigiaothong.vn/anh-huong-cua-ham-luong-styrene butadiene styrene-sbs-den-kha-nang-lam-viec-cua-be-tong-nhua-nong-18328212.htm, April 01, 2022
[6] Y Yildirim "Polymer modified asphalt binders," Construction and Building
[7] Y Becker, et al "Polymer modified asphalt Vis Technol," Vision
[8] R Roque, et al “Guidelines for the use of modifiers in Superpave mixture Evaluation of SBS modifier vol 1(3) volumes: Evaluation of SBS modifier," Internet: https://trid.trb.org/view/697983, April 01, 2022
[9] V P Đ Thủy, T H P Ân và N T Việt (2015, April) “Tái chế
Polyethyleneterephthalate(PET) và ứng dụng của nhựa đã qua tái chế " Tạp chí khoa học Trường đại học Cần Thơ [Online] 1(39) , pp 57-65
Available: https://sj.ctu.edu.vn/ql/docgia/tacgia-13970/baibao-21003.html, April 5, 2022
[10] "Polyethyleneterephthalate Structure.” Internet: https://byjus.com/chemistry/polyethylene-terephthalate/, April 05, 2022
[11] "Tính chất của PET.” Internet: https://byjus.com/chemistry/polyethylene- terephthalate/.html, 2018/kyduyenplastic.blogspot.com/2014/07/mot-so- ung-dung-cua-pet-polyethylene.html, April 08, 2022
[12] A Hassani, H Ganjidoust and A A Maghanaki “Use of plastic waste (Polyethylene Terephthalate) in asphalt concrete mixture as aggregate replacement,” J Waste Management and Research, vol 23, pp 322-327,
[13] W M Nazmi, et al “Green Pavement Using Recycled Polyethylene
Terephthalate (PET) as Partial Fine Aggregate Replacement in Modified Asphalt,” Procedia Engineering, vol.53, pp.124-128.4, 2013
[14] A Modarres and H Hamedi “Effect of waste plastic bottles on the stiffness and fatigue properties of modified asphalt mixes,” Materials & Design, vol
[15] T Hasan and R A Mohammad “Investigating the mechanical properties of asphalt concrete containing waste polyethylene terephthalate,” Road Materials and Pavement Design, vol 18, Issue 5, pp 1200-1217, 2017
[16] D T Mohammed and Z H Hussein “Evaluation of Pyrolisis PET Utilization in Asphalt Binder,” International Journal of Enhanced Research in Science Technology & Engineering, vol.3 Issue 9, 2014, pp 114-121,
[17] T B Moghaddam, et al “Evaluation of permanent deformation characteristics of unmodified and polyethylene terephthalate modified asphalt mixtures using dynamic creep test,” Materials & Design, vol.53, pp 317-324, 2014
[18] T Hasan and R.A Mohammad “Investigating the mechanical properties of asphalt concrete containing waste polyethylene terephthalate,” Road Materials and Pavement Design, vol.30, pp 50-15, 2014 2017
[19] A Modarres and H Hamedi “Developing laboratory fatigue and resilient modulus models for modified asphalt mixes with waste plastic bottles (PET),” Construction and Building Materials, vol.68, pp 259-267, 2014
[20] A Modarres and H Hamedi “Effect of waste plastic bottles on the stiffness and fatigue properties of modified asphalt mixes,” Materials & Design, vol.61, pp 8-15, 2014
[21] Brajesh Mishra and Mohit Kumar Gupta “Use of randomly oriented polyethylene terephthalate (PET) fiber in combination with fly ash in subgrade of flexible pavement,” Construction and Building Materials, vol
[22] N M Tuấn và N V Huy “ Ứng dụng chai nhựa phế thải trong hỗn hợp bê tông nhựa nóng ở Tp HCM.” Internet: https://tapchigiaothong.vn/ung-dung-nhua-phe-thai-pet-trong-hon-hop-be- tong-nhua-nong-o-tp-ho-chi-minh-18315121.htm, April 10, 2022
[23] N M Tuấn, N Q Du và V B Tứ “Hiệu quả trộn nhựa tái chế PET với nhựa đường bằng bức xạ vi sóng đến chất lượng của hỗn hợp bê tông nhựa nóng.” Internet: https://tapchigiaothong.vn/hieu-qua-tron-nhua-tai-che-pet-voi-nhua-duong- bang-buc-xa-vi-song-den-chat-luong-cua-hon-hop-be-tong-nhua-nong- 18382685.htm, April 10,2022
[24] N Đ Phú “Nghiên cứu ảnh hưởng của PPT khô nhựa tái chế pet trong BTN tới chất lượng của BTN nóng,” Thạc sĩ, Trường Đại học Bách khoa, Tp Hồ Chí Minh, 2020
Internet:https://demvisinh.vn/?s=Pet&post_type=product.html, April 08,
[26] "Hạt nhựa PET.” Internet: http://vangiaphat.com/phu-gia-nhua-pet/.html, April 08, 2022
[27] R Choudhary, et al “Properties of Waste Polyethylene Terephthalate (PET) Modified Asphalt Mixes: Dependence on PET Size, PET Content, and Mixing Process,” Periodica Polytechnica Civil Engineering, vol.62(3), pp 685-693, 2018
[28] E.A.J Al-Mulla and S.M Makky “Preparation of Sustainable Asphalt Pavements Using Polyethylene Terephthalate Waste as a Modifier,”
International Journal of Chemical Sciences, vol 15, Is 4, pp 154-178, 2017
[29] T B Moghaddam, M Soltani and M R Karim “Experimental characterization of rutting performance of Polyethylene Terephthalate modified asphalt mixtures under static and dynamic loads,” Construction and
[30] M D Earnest “Performance characteristics of Polyethylene Terephthalate (PET) modified asphalt,” Master’s thesis, Georgia Southern University, USA, 2015
[31] T B Moghaddam, et al “Experimental characterization of rutting performance of polyethylene terephthalate modified asphalt mixtures under static and dynamic loads,” Construction and Building Materials, Vol.65, pp 487-494, 2014
[32] T H Hải "Nghiên cứu ảnh hưởng của độ rỗng cốt liệu VMA đến khả năng làm việc của BTN chặt," Thạc sĩ, Trường Đại học Bách khoa, Tp Hồ Chí Minh, 2016
[33] Viện khoa học và giao thông vận tải." BTN – phương pháp thử - Phần 1: Xác định độ ổn định, độ dẻo Marshall " Việt Nam, TCVN 8860-1, 2011
[34] Viện khoa học và giao thông vận tải." Áo đường mềm – các yêu cầu và chỉ dẫn thiết kế.'' Việt Nam, Mục C3-22TCVN, 2006
[35] Viện khoa học và giao thông vận tải "Quy trình thí nghiệm xác định cường độ kéo khi ép chẻ của vật liệu hạt liên kết bằng các chất kết dính " Việt Nam, TCVN 8862, 2011
[36] "Bituminous mixtures - Test methods for hot mix asphalt." EN, 12697-26,
[37] C E Dougan, J E Stephens, J Mahoney and G Hansen “E*-Dynamic Modulus Test Protocol - Problems and Solutions.” U.S CT-SPR0003084-F03-3, 2003.