đồ án kết cấu thép thiết kế khung thép nhà công nghiệp một tầng một nhịp

BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI

TRƯỜNG ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCMKHOA KỸ THUẬT XÂY DỰNG

KẾT CẤU THÉP SVTH: VÕ XUÂN MẠNH

MSSV: 2051160185

GVHD: Th.S NGUYỄN TAM HÙNG

1.2 Theo phương ngang 8

CHƯƠNG 2 THIẾT KẾ XÀ GỒ MÁI ( XÀ GỒ NGÔ LONG) 9

2.1 Tải trọng tác dụng lên mái 10

*Kiểm tra xà gồ tường 12

*Điều kiện biến dạng 13

CHƯƠNG 3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG 14

3.1 Tĩnh tải 14

3.1.1 Tải trọng mái và xà gồ, trần treo kĩ thuật 14

3.1.2 Tải trọng bản thân của tôn tường và xà gồ tường 14

3.1.3 Trọng lượng bản thân dầm cầu trục 14

3.2 Hoạt tải mái 15

4.1.1 Mô hình 24

4.2 Tổ hợp tải trọng 26

4.3 Kiểm tra điều kiện chuyển vị 32

4.3.1 Kiểm tra tại đỉnh công trình 32

4.3.2 Kiểm tra tải đỉnh cột 33

CHƯƠNG 5 THIẾT KẾ CỘT 34

5.1 Thiết kế tiết diện cột 34

5.1.1 Xác định chiều dài tính toán 34

5.1.2 Chọn và kiểm tra tiết diện 34

5.1.3 Kiểm tra tiết diện (vai cột Nmax, Mlớn) 35

5.1.4 Kiểm tra ổn định cục bộ của bản cánh và bản bụng 37

CHƯƠNG 6 THIẾT KẾ XÀ NGANG 39

6.1 Thiết kế tiết diện đầu xà (đoạn xà 1) có tiết diện thay đổi(5 m) 39

6.1.1 Nội lực đầu xà 39

6.1.2 Chọn tiết diện xà ngang theo yêu cầu cấu tạo 39

6.2 Đoạn xà thứ 2 (8.5m) 41

CHƯƠNG 7 THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT 43

7.1 Chi tiết vai cột 43

7.1.1 Sơ bộ tiết diện 43

7.1.2 Tính các đặc trưng hình học của tiết diện dầm vai 44

7.1.3 Kiểm tra tiết diện 44

7.1.4 Tính toán đường hàn liên kết dầm vai với bản cánh cột 45

7.2.5 Tính toán đường hàn liên kết cột với bản đế 52

7.3 Liên kết cột với xà ngang 53

7.3.1 Tính toán mặt bích 53

7.3.3 Tính toán đường hàn liên kết cột (xà ngang) với mặt bích: 55

7.4 Thiết kế mối nối đỉnh xà 56

7.4.1 Bố trí sơ bộ bu lông và chọn kích thước bản bích 56

7.4.2 Khả năng chịu cắt của 1 bu lông 57

7.4.3 Khả năng chịu ép mặt của 1 bu lông 57

7.4.4 Khả năng chịu kéo của 1 bu lông 57

7.4.5 Tính toán bu long 57

7.4.6 Kiểm tra khả năng chịu kéo của bulong 58

7.4.7 Kiểm tra khả năng chịu cắt của bulong 58

7.4.8 Thiết kế mặt bích 58

7.4.9 Tính toán đường hàn 58

7.5 Thiết kế mối nối xà( ở nhịp) 60

7.5.1 Bố trí sơ bộ bu lông và chọn kích thước bản bích 60

7.5.2 Khả năng chịu cắt của 1 bu lông 61

7.5.3 Khả năng chịu ép mặt của 1 bu lông 61

7.5.4 Khả năng chịu kéo của 1 bu lông 61

7.5.5 Tính toán bu long 61

7.5.6 Kiểm tra khả năng chịu kéo của bulong 61

7.5.7 Kiểm tra khả năng chịu cắt của bulong 61

THIẾT KẾ KHUNG THÉP

NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG MỘT NHỊPCHƯƠNG 1 SỐ LIỆU THIẾT KẾ

Thiết kế khung ngang chịu lực của nhà công nghiệp một tầng, một nhịp với các số liệu cho trước như sau:

- Nhịp khung ngang: S = 27.6m- Bước khung: B = 8m

- Sức nâng cần trục: Q = 25T- Cao trình đỉnh ray: +9.3m- Độ dốc của mái: i = 14%- Chiều dài nhà: 72 m- Phân vùng gió: IIA- Dạng địa hình B

Bướccột B(m)

Chiều caođỉnh ray H1

Chiều dàinhà(m)

2 Cầu trụcsức trục Q

Vùngáp lực

Dạngđịa hình

CHƯƠNG 2 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG2.1 Theo phương đứng

- Chiều cao cột tính từ mặt móng đến đỉnh cột (đáy xà):

Phần cột chôn dưới cốt mặt nền: H3=0 m (coi mặt móng ở cốt 0.0m)

- Chiều cao phần cột trên, từ vai cột đỡ dầm cầu trục đến đáy xà ngang:

Trong đó:

Ta chọn sơ bộ: Hdct=(18÷1

10).8=1 ÷0.8 m  ta chọn 1 (m)Chiều cao của ray : Hr=0.2 m ( chọn sơ bộ)

Chiều cao phần cột dưới, tính từ mặt móng đến mặt trên của vai cột:

Chiều cao từ phần đáy xà tới đỉnh mái:

2 tan α=27.6

2.2 Theo phương ngang

- Chọn chiều cao tiết diện cột theo yêu cầu độ cứng:

h=(151 ÷1

20) H =(151 ÷1

*Hình Minh Họa: Khung Ngang*

Trọnglượng(kG/m)Z250x72x3 2.5 1153.326 90.982 120.184 15.968 12.6 9.89

=(qt ô ntt

)× sin α=(0.06+0.103845+0.5225 )× sin7.97=0.095(kN /m)qtĩnh , ytt =(qt ô ntt +qxgtt+qttME)×cos α=(0.06+0.103845+ 0.5225)× cos7.97=0.67¿

- Hoạt tải:

qh t , xtc

=qh ttc×sin∝=0.36 × sin7.97=0.05 (kN /m)qh t , ytc

=qh ttc× cos∝=0.36 × cos7.97=0.356(kN /m)qh t , xtt =qh ttt×sin∝=0.468 × sin7.97=0.064 (kN /m)qh t , ytt =qh ttt× cos∝=0.468 × cos7.97=0.463(kN /m)

3.1.4 Tải trọng gió (gió bốc tác dụng lên xà gồ)- Trường hợp gió ngang nhà:

Áp lực gió tiêu chuẩn: Wo = 0.83 kN/m2 (thuộc phân vùng gió IIA)Hệ số vượt tải của tải trọng gió: n = 1.2

Hệ số kể đến sự thay đổi áp lực gió theo độ cao và dạng địa hình B: K1 =1.032 (gió bốc với chiều cao mái =12.042 (m)

K2 =1.014 (cột đón và hút gió với chiều đỉnh cột =

σ =MxWx+

Trong đó:

+ c = 0.9 hệ số điều kiện làm việc.

+ f = 230 MPa : cường độ của thép xà gồ (CCT38)

- Điều kiện biến dạng (độ võng):

Δx= 5384

→ Thõa điều kiện độ võng

3.3 Kiểm tra tiết diện Xà gồ tường

- Ta chọn xà gồ tường tiết diện Z300x72x3có các đặc trưng hình học như sau:Tiết diệnt

Trọnglượng(kG/m)Z300x72x3 3 1781.26

120.21

*Tiết diện xà gồ Z-300x72x3*Hình ảnh minh họa

MyWy≤ f γc

→ Thỏa mãn điều kiện bền.

- Điều kiện biến dạng (độ võng):

Δx= 5384

CHƯƠNG 4 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG4.1 Tĩnh tải

4.1.1 Tải trọng do tôn, xà gồ, trần treo kĩ thuật và xà ngang

Ta lấy trọng lượng bản thân các tấm lợp, cách nhiệt, xà gô mái là 0,15(kN/m2)

0,15× B

0,15 ×8

4.1.2 Tải trọng bản thân của tôn tường và xà gồ tường

Quy thành tải tập trung tại đỉnh cột, ta lấy sơ bộ trọng lượng bản thân bằng 0.15 (kN/m2)

0.15 × H × B=0.15× 10.88 ×8=13.056(kN )

4.1.3 Trọng lượng bản thân dầm cầu trục

Trọng lượng bản thân dầm cầu trục chọn sơ bộ là 1 kN /m Quy thành tải tập trung và momen lệch tâm đặt tại cao trình vai cột:

*Giá trị tĩnh tải (TT) tác dụng lên khung*

4.2 Hoạt tải mái

theo TCVN 2737-1995 trị số hoạt tải do thi công, sửa chữa có giá trị tiêu chuẩn là 0.3 kN/m2, hệ số vượt tải là 1.3.

Quy đổi thành lực phân bố đều trên xà ngang:

0.3 ×8

*Hoạt tải mái trái (HTMT)*

*Hoạt tải mái phải (HTMP)*

4.3 Tải trọng gió

Các hệ số ce, k đã được xác định ở mục 3.1.4-Tải trọng gió tác dụng lên cột:

*Gió phải (WINDP)*

4.4 Hoạt tải cầu trục

Từ dữ liệu đầu bài ta và tra theo Bảng II.3 ở trong giáo trình của Đoàn Tuyết Ngọc và các tác giả, ứng với giá trị của sức trục Q=25(T) ta có các thông số sau :

4.4.1 Áp lực đứng của cầu trục

Áp lực đứng Dmax, Dmin của dầm cầu trục truyền qua dầm cầu trục thành tải trọng tậptrung đặt tãi vai cột Trị số của Dmax, Dmin có thể xác định bằng đường ảnh hưởng của phản lực gối tựa dầm cầu trục khi các bánh xe cầu trục di chuyển đến vị trí bất lợi nhất Với khung một nhịp cần xét tải trọng của hai cầu trục đặt sát nhau

hệ số tổ hợp khi xét đến tải trọng do cẩu trục nc = 0.85.( chế độ làm việc trung bình)

γP=1.1 là hệ số vượt tải của hoạt tải cầu trục.

Pmax- áp lực lớn nhất tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục lên ray Pmin- áp lực nhỏ nhất tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục lên ray

*Cầu trục lên cột trái (DMAXT)*

*Cầu trục lên cột phải (DMAXP)*

4.4.2 Lực hãm ngang của cầu trục

- Lực hãm tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục lên ray:-T1tc

- Hệ số vượt tải lực hãm cầu trục là 1.1

*Lực hãm lên cột trái hướng sang trái (TTRAIT)*

*Lực hãm lên cột trái hướng sang phải (TTRAIP)*

*Lực hãm lên cột phải hướng sang phải (TPHAIP)*

*Lực hãm lên cột phải hướng sang trái (TPHAIT)*

CHƯƠNG 5 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC5.1 Chọn sơ bộ tiết diện

˗ Chiều cao tiếc diện cột chọn từ điều kiện độ cứng:

+ Chọn sơ bộ tiết diện cột

I 700x300x10x14

h = 700mm, bf = 300mm, tw = 14mm, tf = 14mm+ Chọn sơ bộ tiết diện xà ngang

h = (700400) mm, bf = 300 mm, tw = 14mm, tf = 14mm

Vị trí đoạn xà không thay đổi tiết diện cách đầu xà =(0.35÷0.4).S/2 = (4.76÷5.44)=5 m

5.2 Các Trường hợp tải

Các trường hợp nhập tải vào mô hình tính

Trường hợpKí hiệuGiá trị tiêu chuẩnHệ số vượttải

Tải Tập trung tại đỉnh cột: 13.056kNTải Tập trung tại vai cột:

8 kN

Momen tập trung tại vai cột: 5.6kN.m

áp lực đứng max

Cột trái:397 kN; 277.9 kNm

Cột phải:106 kN; 74.2 kNm 1.1áp lực đứng max

Cột trái: 106 kN; 74.2 kNm

Cột phải: 397 kN; 277.9 kNm 1.1hãm trái

Cột trái: 8kN/mCột phải: 3.36kN/mMái trái: -2.67kN/mMái phải: -2.74kN/m

Cột trái: 3.36kN/mCột phải: 8 kN/mMái trái: -2.74kN/mMái phải: -2.67 kN/m

5.3 Tổ hợp tải trọng

-Ta cần xét hai tổ hợp cơ bản:

+ Tổ hợp cơ bản 1: gồm nội lực do tĩnh tải và một hoạt tải gây ra (hệ số tổ hợp nc=1)+ Tổ hợp cơ bản 2: gồm nội lực do tĩnh tải và các hoạt tải bất lợi(hệ số tổ hợp nc=0,9)-Nguyên tắc khi tổ hợp tải trọng:

+ Nội lực do tĩnh tải luôn kể đến trong mọi trường hợp

+ Khi đã kể lực hãm T thì phải có lực đứng Dmax, Nội lực do Dmax xét ở phía cột nàothì nội lực hãm ngang T phải kể đến ở phía cột đó

+ Có thể kể tới lực đứng Dmax mà không cần kể tới lực hãm T

*Số hiệu các phần tử thanh của khung ngang

˗ Kết quả nội lực chi tiết của từng tổ hợp tải được tổng hợp trong file excel (nôi

lực của khung.xlsx)

5.4 Kiểm tra điều kiện chuyển vị5.4.1 Kiểm tra tại đỉnh công trình

*Chuyển vị tại đỉnh xà ngang dựa theo biểu đồ bao ES* điều kiện kiểm tra: (Điều 5.3.5 TCVN 5575-2012)

5.4.2 Kiểm tra tải đỉnh cột

*Chuyển vị tại đỉnh cột dựa theo biểu đồ bao ES* Điều kiển kiểm tra:

CHƯƠNG 6 THIẾT KẾ CỘT6.1 Thiết kế tiết diện cột

Từ giá trị tổ hợp nội lực, ta chọn tổ hợp có momen và lực dọc nguy hiểm nhất (U14)U14-vị trí mặt trên vai cột

(cao độ +8.1m)N = -494 (kN)

M = 376 (kN.m)V = 81 (kN)

6.1.1 Xác định chiều dài tính toán

6.1.2 Chọn và kiểm tra tiết diện

Tiết diện chọn sơ bộ trước lúc lập mô hình là I-700x300x14x14- Diện tích tiết diện:

A=twhw+2 tfbf=178.08(c m2)

- Moment quán tính của tiết diện đối với các trục

- Bán kính quán tính của tiết diện đối với các trục chính:

6.1.3 Kiểm tra tiết diện

Độ lệch tâm tương đối mx

Nội suy trong bảng D.9 (TCVN 5575-2012)  η=1.31

Độ lệch tâm quy đổi me

Với η – hệ số ảnh hưởng của hình dạng tiết diện (Bảng D9 TCVN 5575 – 2012)



+ Ngoài mặt phẳng

Trong đó:

φy: hệ số uốn dọc khi nén đúng tâm (Bảng D8, TCVN 5575 – 2012)Ta có:

λy = 67, f = 230 MPa, nội suy ta được φy = 0.7759

c: hệ số xét ảnh hưởng của moment uốn và hình dạng tiết diện

-Để kiểm tra tiết diện cột theo điều kiện ổn định tổng thể ngoài mặt phẳng khung cần tính trị số momen tính từ 1/3 kể từ chiều cao cột dưới tính từ phía có momen lớn hơn.

*Biểu đồ moment do tổ hợp tải U14 gây ra



→ Thỏa mãn điều kiện ổn định ngoài mặt phẳng

6.1.4 Kiểm tra ổn định cục bộ của bản cánh và bản bụng

tw]

CHƯƠNG 7 THIẾT KẾ XÀ NGANG

7.1 Thiết kế tiết diện đầu xà7.1.1 Nội lực đầu xà

Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn trường hợp gây ra momen nguy hiểm để tính:Tổ hợp U17-vị trí đầu xà

ngang N = -85 (kN)M = -346 (kN.m)V = -68 (kN)

7.1.2 Chọn tiết diện xà ngang theo yêu cầu cấu tạotiết diện đã chọn là I-700x300x14x14

Đặc trưng hình học của tiết diện

*Vì tiết diện đầu xà ngang có tiết diện bằng với tiết diện cột, vì thế đặc trưng hình học

của đầu xà ngang tương tự như cột*

Kiểm tra điều kiện bền :

Kiểm tra bền theo công thưc sau :

→ Thỏa điều kiện bền.

˗ Tại tiết diện đầu xà có momen và lực cát cùng tác dụng nên cần kiểm tra ứng

suất tương đương tại chỗ tiếp xúc giữa bản cánh và bản bụng theo công thức sau:

σtd=√σ12+3 τ12≤ f γc

Với σ =MWx.

τ =VIx×

Sftw=

+ Ổn định cục bộ của bản cánh

botf =

0.5 ×(bf−tw)

tf ]=0.5√Efbo

→ Thỏa mãn điều kiện ổn định cục bộ bản cánh

Kiểm tra điều kiện ổn định cục bộ của bản bụng:

+ Ổn định cục bộ của bản bụng

 Dưới tác dụng của ứng suất tiếp (đầu dầm)

Như vậy tiết diện đã chọn thỏa mãn điều kiện về ổn định cục bộ

7.2 Thiết kế tiết diện đoạn xà không thay đổi tiết diện

Từ bảng tổ hợp nội lực ta chọn trường hợp gây ra momen nguy hiểm để tính:Tổ hợp U17-vị trí đỉnh xà

ngangN = -73.2 (kN)M = 78.8 (kN.m)V = 6.44 (kN)

ở vị trí giao giữ 2 tiết diện

Tiết diện đã chọn là I-400x300x14x14Đặc trưng hình học của tiết diện

- Diện tích tiết diện:

Kiểm tra điều kiện bền :

Kiểm tra bền theo công thưc sau :

→ Thỏa điều kiện bền.

˗ Tại tiết diện đầu xà có momen và lực cát cùng tác dụng nên cần kiểm tra ứng

suất tương đương tại chỗ tiếp xúc giữa bản cánh và bản bụng theo công thức sau:

σtd=√σ12+3 τ12≤ f γc

Với σ =MWx.

Kiểm tra điều kiện ổn định cục bộ của bản cánh:

botf =

0.5 ×(bf−tw)

tf ]=0.5√Efbo

→ Thỏa mãn điều kiện ổn định cục bộ bản cánh

Kiểm tra điều kiện ổn định cục bộ của bản bụng:

+ Ổn định cục bộ của bản bụng

 Dưới tác dụng của ứng suất tiếp (đầu dầm)

hwtw=

CHƯƠNG 8 THIẾT KẾ CÁC CHI TIẾT8.1 Chi tiết vai cột

- Vai cột chịu tác dụng của tải trọng của dầm cầu trục và áp lực đứng của cầu trục:

3 ×444.8

Từ độ dài cánh, chiều cao dầm vai đã chọn tính được hwdv=37.2 (cm)>36.59 (cm)

Hình 8.1 Chi Tiết 5 ( Vai đỡ dầm cầu trục )

8.1.2 Tính các đặc trưng hình học của tiết diện dầm vai- Diện tích tiết diện:

τ =Q× SfIx×twdv=

444.8× 810.6

˗ Ứng suất tương đương tại chỗ tiếp giáp giữa bản cánh và bản bụng dầm vai

σtd=√σ2+3 τ2=√7.82+3 × 6.92=14.271(kN /c m2)<γcf =21.85(kN /c m2)→ Thỏa mãn điều kiện bền

Kiểm tra tiết diện dầm vai theo điều kiện ổn dịnh cục bộ bản cánh - Ổn định cục bộ của bản cánh cột được kiểm tra theo công thức:

b0 fdvtwdv=

- Ổn định cục bộ của bản cánh cột được kiểm tra theo công thức:

→ Bản cánh bảo đảm điều kiện ổn định cục bộ

8.1.4 Tính toán đường hàn liên kết dầm vai với bản cánh cột

- Sử dụng que hàn N42, hàn tay, có cường tính toán kim loại hàn fwf = 180 MPa Thép CT38 có cường độ chịu kéo tính toán f = 230 MPa, fu = 380 MPa ,γc = 0.95

τtd=√(WMw)2+(AQw)2=√(155.68 ×1 02102 2)2+(65.16444.8)2=10.07(kN /cm2)≤(β fwf)× γc=(0.7 ×18) ×0.95=11.97(kN /cm2) Thỏa mãn điều kiện bền

- Kích thước của cặp sườn gia cường cho bụng dầm vai

+ Chiều cao: hs=hwdv=37.2 cm+ Bề rộng: bs≥hs

Chân cột liên kết ngàm với móng

Tổ hợp U35-vị trí chân cột N = -420 (kN)

M = 431 (kN.m)V = 80 (kN)

8.2.1 Tính toán đường hàn liên kết dầm vai với bản cánh cột

Căn cứ vào kích thước tiết diện cột đã chọn, dự kiến chọn phương án cấu tạo cho trườnghợp có vùng kéo trong bê tông móng với 4 bu long neo ở phía chân cột Từ đó xác định được bề rộng của bản đế:

Bề rộng và chiều dài của bản đế được chọn theo cấu tạo chân cột

Theo cấu tạo và khoảng cách bố trí bu lông neo, chiều dài của bản đế với giả thiết

 Ô bảng 1 (cạnh kê ba cạnh)

c=100÷150mm là phần nhô ra của bản đế theo phương h chọn c = 128mm

Bb đ=AbdLbd>bf

Với Abd≥Nαφ Rb=

α = 1: khi mác bê tông không quá M350

φb: hệ số tăng cường độ bê tông khi nén cục bộ

φb=√3 Am

Abd≤ 1.5

Am: diện tích mặt móngAbđ: diện tích bề mặt bản đếChọn sơ bộ φb = 1.2

Bê tông B20, Rb = 11.5 MPa Bb đ=Abd

Thỏa mãn điều kiện

Bề dày bản đế chân cột được xác định từ điều kiện chịu uốn của bản đế dưới tác dụng của ứng suất phản lực trong bê tông móng

Hình 8.2 Mặt cắt 1-1

Xét các ô bản đếÔ bản 1

a2=d2=236.3 mm , b2=109.5 mm=¿b2/a2=0.463=¿αb=0.06`

M1=αb×σ × d22=0.06 ×0.985 ×23.6 32=33.01kNcm=>Mmax

vậy chiều dày cần thiết của bản đế

tbd=√6 ×33.0123 ×0.95

√6 Mmax

f γc

Vậy kích thước bản đế là: 35x400x6808.2.1 Tính toán dầm đế

Kích thước dầm đế được chọn như sau:+ Bề dày (đã chọn): tdd=1.2 cm+ Bề rộng: bdd=Bbd=40 cm

+ Chiều cao: hdd phụ thuộc vào đường hàng liên kết dầm đế vào cột phải đủ khả năng truyền lực do ứng suất phản lực của bê tông móng

Lực truyền vào một dầm đế do ứng suất phản lực của bê tông móng:

Ndd=σ1× Bdd(c2+tdd+h

Theo cấu tạo, chọn chiều cao của đường hàn liên kết dầm đế vào cột là hf=0.6 cm

Từ đó xác định được chiều dài tính toán của một đường hàn liên kết dầm đế vào cột:

- Kiểm tra lại tiết diện sườn theo ứng suất tương đương

- Chọn chiều cao đường hàn liên kết sườn A vào bản bụng cột là hf = 8mm

- Diện tích tiết diện đường hàn:

- Moment chống uốn của tiết diện đường hàn:

- Sơ đồ tính là dầm côngsôn ngàm vào dầm đế bằng 2 đường hàn liên kết Bề rộng diện

truyền tải vào sườn là 1.5ls = 1.5×128 =192mm.

- Diện tích tiết diện đường hàn:

Đây là cặp nội lực đã dung để tính toán chân cột do các tải trọng( ghi chú chưa ghi vào)Chiều dài vùng bê tông chịu nén dưới bản đế là c=353mm chọn khoảng cách từ mép biên bản đế chân cột đến tâm bu long neo là 60mm

Bu lông neo được bố trí theo cấu tạo vì chân cột liên kết với móng là ngàm.Bố trí 4 bu lông 36, cấp độ bền 8.8 như hình vẽ