Đang tải... (xem toàn văn)
®å ¸n bª t«ng cèt thÐp II GVHD TS VŨ TÂN VĂN SVTH 1 VÕ VĂN GIÀU – MSSV 12720800093 LỚP XDLTTD12 2 ĐOÀN MINH TRÍ – MSSV 12720800480 3 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV 12720800387 4 NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV 127208[.]
GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN Đ Ồ Á N BÊ TÔN G C ỐT THÉP I I TH I ẾT K Ế K H U N G N G A N G N H À C Ô N G N G H I ỆP M Ộ T TẦ N G I/ Số liệu cho trước: - Nhà công nghiệp tầng lắp ghép nhịp - Nhịp khung: L1 =L2 =21 (m) - Bước cột : a = (m) - Cao trình Ray: R = 7,5 (m) - Chế độ làm việc: trung bình - Sức trục: Q1 = 10 (t), Q2 = 20/5 (t) - Đất có cường độ tiêu chuẩn : Rc = daN/cm2 II/ Lựa chọn kích thước cấu kiện 1/.Chọn kêt cấu mái: - Với nhịp L = 21 (m) 18 < L < 30 (m) Chọn kết cấu mái dàn BTCT Chọn kết cấu dàn dạng hình thang - Chiều cao nhịp dàn BTCT: 1 1 1 h = .L = ) .21 = (3 2,33)(m) Chọn h = (m) 7 9 7 - Chọn mái đặt nhịp bố trí chạy dọc theo nhà Kích thước cửa mái rộng 12 (m) (do nhịp L = 21 > 18(m) ) Chiều cao : (m) - Các lớp mái cấu tạo từ xuống sau: Hai lớp gạch nem kể vữa dày (cm) Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt dày 12 (cm) Lớp bê tông chống thấm dày (cm) Panen mái dạng panen sườn, kích thước 63 (m), cao 30 (cm) Tổng chiều cao lớp mái: t = + 12 + + 30 = 51(cm) = 0,51 (m) 2/.Chọn dầm cầu trục: - Nhịp dầm cầu trục a = (m), sức trục Q = 20 < 30 (t) Chọn dầm cầu trục tiết diện chữ T thỏa diều kiện: 1 1 .a = .6 = (0,6 1) (m) H c = 1(m) 10 10 - Chiều cao tiết diện: H c = SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN - Bề rộng cánh: b c = 1 1 .a = .6 = (0,3 0,6)(m) bc = 0,6(m) 10 20 20 10 - Chiều rộng sườn: b = 20 30(cm) Chọn b = 20(cm) 1 1 - Chiều dày cạnh: hc = .H c = .1 = 0,14 0,125(m) hc = 0,14 (m) 7 8 7 8 - Trọng lượng cho dầm: G c= 0,86.0,2 + 0,14.0,6.2,5.6.1,1 = 4,224 (t ) - Kích thước tiết diện dầm hình vẽ: KÍCH THƯỚC DẦM CẦU TRỤC 3/ Xác định kích thước chiều cao nhà: SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN - Lấy cao trình nhà tương ứng cốt 0.000 để xác định kích thước - Cao trình vai cột: V = R - Hr - Hc R - Cao trình ray: R = 7,5 (m) Hr – Chiều cao ray lớp đệm: H r = 0,15 (m) Hc – Chiều cao dầm cầu trục: H c=1 (m) V = 7,5 - 0,15 - = 6,35 (m) - Cao trình đỉnh cột: D = R + H ct + a1 Chọn λ = 0,75(m) Hct :Chiều cao cầu trục Với Q1 = 20/5 (t) ; LK =L1 - 2λ = 21- 2.0,75 = 19,5 (m ) Tra bảng ta H ct ,B, K, B1,… Sức trục Q,t Nhịp cầu trục LK,m 10 20/5 19,5 19,5 Kích thước cầu trục,mm Áp lực bánh xe lên ray, t tc B K Hct B1 Pmax 6300 6300 4400 4400 1900 2400 260 260 13,3 21 Pmin tc 3,4 5,2 Trọng lượng, t Xe G 8,5 Toàn cầu trục 23,5 32,5 a1 : Khe hở an toàn từ đỉnh xe đến mặt kết cấu mang lực mái a = 0,1 0,15(m) Chọn a1 = 0,1 (m) => D = 7,5 + 2,4 + 0,1 = 10,0 (m) - Cao trình mái: M = D + h + h cm + t h- Chiều cao kết cấu mang lực mái h = (m) hcm- Chiều cao cửa mái: h cm= (m) t- Tổng chiều dày lớp mái: t = 0,51 (m) Cao trình đỉnh mái nhịp khơng có mái: M1 = 10 + + 0,51 = 13,51 (m) Cao trình đỉnh mái nhịp có mái: M2 = 10 + + 0,51 + = 17,51 (m) SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 4/ Kích thước cột: - Chiều cao phần cột: H t = D - V = 10 - 6,35 = 3,65 (m) - Chiều cao phần cột: H d = V + a2 a2 = 0,45 (m)- Khoảng cách từ mặt đến mặt móng Hd = 6,35 + 0,45 = 6,8 (m) - Kích thước tiết diện cột chọn sau: Chọn theo thiết kế định hình thỏa mãn điều kiện đọ mãnh: b = l0 30 , thống cho toàn phần cột b cột dưới, cho cột biên cột l0: Chiều dài tính tốn đoạn cột Chọn b = 40 (cm) - Kiểm tra diều kiện: Dầm cầu trục không liên tục Cột trên: l0 = 2,5.Ht = 2,5.3,65 = 9,125 (m) b = Cột dưới: l0 = 1,5.Hd = 1,5.6,8 = 10,2 (m) b = 9,125 = 22,81 30 0,4 10,2 = 25,5 30 0,4 - Chiều cao tiết diện phần cột trên: h t Cột biên: a4 = - B1 - ht (B1: Khoảng cách từ trục dầm cầu trục đến mép cầu trục) Tra phụ lục B1 = 0,26 (m) a4 = 0,75 - 0,26 - ht = 0,49 - ht 0,06 (m) Chọn h t= 0,4 (m) a4 = 0,09 (m) Cột giữa: a4 = - B1 - ht h h a4 = 0,75 - 0,26 - t = 0,49 - t 0,06 2 Chọn h t = 0,6 (m) a4 = 0,19 (m) - Chọn chiều cao tiết diện phần cột dưới: h d Cột biên : hd = 600(mm) Cột : hd = 800 (mm) SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN - Kích thước vai cột : Cột biên: Độ vươn vai cột lấy theo bội số 50 lv kích thước vai cột đạt yêu cầu Cầu trục làm việc trung bình K v =1 Khoảng cách từ P đến mép cột a v = 750 - 600= 150(mm) Qv = 370,88 1, 2.K v Rbt b.h02 1, 2.1.0, 09.40.962 = = 2654(kN) av 15 b/.Tính cốt dọc: Momen uốn tính tốn vai cột tiết diện tiếp giáp với mép cột dưới:(tính cốt thép với momen tăng 25%) M=1,25.Q v a v = 1,25 370,88 15 = 6954 (kN.cm) m = M 6954 = = 0, 016 R = 0, 429 Rb b.h0 1,15.40.962 => = 0,5 (1 + − 2. m ) = 0,5 (1 + − 2.0, 016 ) = 0,99 As = M 6954 = = 2, 61(cm2 ) Rs h0 0,99.28.96 Hàm lượng cốt thép: = As 2, 61 100% = 100% = 0, 07% 0, 05% b.h0 40.96 Chọn thép: 2ø16 = 4,02 (cm ) c/.Tính cốt đai, cốt xiên: Q v =370,88 > R b t b.h = 0,09 40 96 = 345,6 (kN) Phải tính cốt đai cốt xiên : h = 100 (cm) > 2,5.a v = 2,5.15=37,5 (cm) =>chọn cốt xiên cốt đai ngang Diện tích cốt xiên cắt qua đo ạn l2 = 1002 + 152 = 101(cm) Đường kính cốt xiên: diện tích cốt xiên cắt qua đoạn l ≥ 0,002.b.h = 0,002.40.96=7,68 (cm ) chọn 2ø18+1ø20 đặt thành lớp, thỏa mãn bé 25 l /15= 101/15=6,7cm d/.Tính kiểm tra ép mặt lên vai: SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 59 Dầm cầu trục lắp ghép, lực nén lớn dầm truyền vào vai : N = 0,5.G dct + D max1 = 0,5 59,66 + 311,22 =341 (kN) Bề rộng dầm cầu trục mở rộng 40cm đoạn gối lên vai 18cm., F cb = 40.18 = 720 (cm ) F tt = 58 18 = 1044 (cm ) Hệ số tăng cường độ xác định : b = Ftt 1044 = = 1,13 Fcb 720 Cường độ chịu nén tính tốn cục bê tông: Rb.cb = b Rb = 1.1,13.1,15 = 1,3(kN/ cm ) Với : α = 1: bê tơng có cấp độ thấp B25; b = 1,13 : Ψ= 0,75 (tải không đều) N= 341 (kN) < Ψ R b.cb F cb = 0,75 1,3 720 = 702 (kN) => thỏa d/ Kiểm tra nén cục bộ: Đỉnh cột chịu lực nén mái truyền xuống: N = G m1 + P m = 42476 + 6166 = 48642 (daN) = 486,42 (kN) Bề rộng dàn mái kê lên cột: 24cm ; bề dài tính tốn 26 (cm) Diện tích trực tiếp chịu nén cục bộ: F cb = 24.26 =624 (cm ) Diện tích tính tốn tiết diện lấy đối xứng qua F cb : F tt = 40.30=1200cm SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 60 Hệ số tăng cường độ xác định : b = Ftt 1200 = = 1, 24 Fcb 624 Cường độ chịu nén tính tốn cục bê tông: Rb.cb = b Rb = 1.1, 24.1,15 = 1, 43(kN/ cm ) Với : α = 1: bê tơng có cấp độ thấp B25; φ b = 1,24 : Ψ= 0,75 N=486,42(kN) < Ψ R b.cb F cb = 0,75 1,43 624 = 669(kN) => thỏa điều kiện khả chịu nén cục đặt lư ới thép theo cấu tạo lưới thép vng ø6, kích thước lưới 60x60: e/.Kiểm tra vận chuyển cẩu lắp: SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 61 vận chuyển cẩu lắp hệ số động lực học 1,5 Đoạn cột trên: g = 1,5.0,4.0,4.25=6 kN/m Đoạn cột dưới: g = 1,5.0,4.0,6.25=9 kN/m Khi vận chuyển: Cột đặt theo phuong ngang kê tự lên gối tựa.Để xác định đoạn l1 , l2 , l3 , xác định gần cách cho momen âm hai gối(M ,M2 ) momen dương vị trí đoạn l (Mnh ) nhau, coi g phân bố l , g phân bố đoạn l + l3 Khi đó: M = g1.l12 / = M = g l32 / = M nh = 0,5.M = 0,5 g l22 / 8 l1 = Suy ra: g2 l3 ; g1 l2 = 2.l3 ; H c = 10, 45m = l1 + l2 + l3 = g g2 l3 + 2.l3 + l3 = + 2 + 1 l3 g1 g1 Với số liệu tốn, tính được: 10, 45 = 2, 07 ( m ) / + 2 +1 SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 l3 = LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 62 l1 = / 6.2, 07 = 2,53 ( m ) l2 = 2.2, 07 = 5,85 ( m ) Vậy chọn khoảng cách: l =2,6m; l =5,75m; l =2,1m Tính tốn momen uốn với khoảng cách chọn sơ đồ tải trọng thực tế: M1 = 0,5.6.2,6 = 20,28 (kN.m) M3 = 0,5.9.2,1 = 19,8 (kN.m) Để tìm xác momen dương lớn nhất, xác định: RB = [-0,5.6.2,6 2+0,5.9.(10,45-2,6) - 0,5.(9-6).(3,65-2,6) ]/5,75=44,41(kN) Khoảng cách x từ gối thứ hai đến vị trí có momen dương lớn nhất: x = 44,41/9 – 2,1 = 2,93 (m) M2 = 44,41.2,93 – 0,5.9.(2,93 + 2,1 ) = 17,16 (kN.m) SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 63 Tại gối kê 1: Kích thước tiết diện: b=40 cm, h=40 cm’ Diện tích cốt thép vùng kéo: 1ø16 + 1ø18 = 4,55 cm Khoảng cách a = a’ = 3,4 cm h = 36,6 cm Khả chịu lực tiết diện: Mtd1 = R s A s (h – a’) = 28 4,55 ( 36,6 – 3,4 ) = 4229 kN.cm = 2,29 kN.m Tại gối kê 2: Kích thước tiết diện: b=60 cm, h=40 cm’ Diện tích cốt thép vùng kéo: 1ø20+1ø16 +1ø25 = 10,06 cm Khoảng cách a = a’ = 3,75 cm h = 36,25 cm Khả chịu lực tiết diện: Mtd2 = R s A s (h – a’) = 28.10,06.( 36,25 – 3,75 ) = 9782 kN.cm =97,82 kN.m Vậy M td1 > M1 ; Mtd2 >M3 > M2 => cột đảm bảo khả chịu lực vận chuyển Khi cẩu lắp: SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 64 Khi cẩu lắp, cột lật theo phương nghiêng cẩu Điểm đặt móc cẩu nằm vai cột cách mặt vai cột 20cm.chân cột tì lên mặt đất Xác định momen uốn tiết diện cột: Momen âm phần cột vị trí tiếp giáp vai cột: M1 = 0,5 3,65 = 39,96 kN.m Để xác định momen dương lớn nhất, tính tốn: RB = [ -0,5.6.3,65 – 0,5.(9-6).0,2 + 0,5.9.6,6 ]/6,6= 23,63 (kN) Khoảng cách từ gối B đến tiết diện có momen lớn nhất: x = R B / g = 23,63 / = 2,63 m M2 = 23,63 2,63 – 0,5.9.2,63 = 31,02 kN.m Tính tốn khả chịu lực: + tiết diện nằm sát vai cột: Kích thước tiết diện: b=40cm, h=40cm; Cốt thép vùng nén : 2ø16 = 4,02 cm Cốt thép vùng kéo : 4ø18 = 10,18 cm Khoảng cách a = a’ = 3,4cm h = 36,6 cm Vậy Mtd1 = R s A s (h0-a’) = 28.10,18.(36,6-3,4) = 9463 kN.cm= 94,63 kN.m Mtd1 = 94,63kN.m > M =39,96 kN.m tiết diện đảm bảo khả chịu lực + Tiết diện cột dưới: Kích thước tiết diện: b =40cm, h=60cm SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 65 Cốt thép vùng nén : 5ø20 = 15.71 cm Cốt thép vùng kéo : 3ø25+2ø20= 21,01 cm Khoảng cách a = 3,75 a’ = 3,75cm h = 56,25 cm Vậy Mtd = R s A s (h0-a’) = 28.21,01.(36,6-3,4) = 19119 kN.cm= 191,19kN.m Mtd2 = 191,19 kN.m > M = 31,02 kN.m tiết diện đảm bảo khả chịu lực Kết luận: Cột đảm bảo khả chịu lực cẩu lắp Cột trục B: - Chiều cao làm việc h = 120 – = 116 (cm) ; l v = 60 (cm) lv = 60 < 0,9.h =0,9 116 = 104,4(cm) => vai cột làm việc consol ngắn -Lực tác dụng lên vai cột(do hoạt tải đứng cầu trục trọng lượng dầm cầu trục):chọn lực nhịp truyền vào để tính đối xứng cho vai Q v = D max + G dct = 49140 + 5966 = 55106(daN) = 551,06 (kN) a/.Kiểm tra kích thước vai cột: SƠ ĐỒ TÍNH TỐN CONSOL NGẮN Chọn thép đai ø6a100 =0,283(cm ) Q v ≤ 0,8.φ w2 Rb b.l b sinθ với θ: góc nghiêng dãi chịu nén tính tốn với phương ngang SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN tg = 66 hv 120 = = 2,18 − (hd / 2) + 0,5.lsup 75 − 40 + 0,5.40 = 65,360 - Chiều rộng dãi nghiêng chịu nén: lb = lsup sin θ=40.sin 65,36 =36,36 (cm) w2 Es Asw 2,1.104 2.0, 283 = + = + = 1, 055 Eb b.sw 2, 7.103 40.10 Q v ≤ 0,8.1,055.1,15.40.36,36.sin65,36=1283 (kN) 551,06 (kN) < 1283 (kN) => kích thước vai cột đạt yêu cầu Cầu trục làm việc trung bình K v =1 Khoảng cách từ P đến mép cột a v = 750 - 400= 350(mm) Qv = 551, 06 1, 2.K v Rbt b.h02 1, 2.1.0, 09.40.1162 = = 1661(kN) av 35 b/.Tính cốt dọc: Momen uốn tính tốn vai cột tiết diện tiếp giáp với mép cột dưới:(tính cốt thép với momen tăng 25%) M = 1,25.Q v a v = 1,25 551,06 35 = 24109 (kN.cm) m = M 24109 = = 0, 039 R = 0, 429 Rb b.h0 1,15.40.1162 => = 0,5 (1 + − 2. m ) = 0,5 (1 + − 2.0, 039 ) = 0,98 As = M 24109 = = 7,57(cm2 ) Rs h0 0,98.28.116 Hàm lượng cốt thép: = As 7,57 100% = 100% = 0,16% 0, 05% b.h0 40.116 Chọn thép: 3ø18 = 7,63 (cm ) c/.Tính cốt đai, cốt xiên: Q v =551,06 > R b t b.h = 0,09 40 116 = 418 (kN) Phải tính cốt đai cốt xiên : h = 120 (cm) > 2,5.a v = 2,5.35=87,5 (cm) =>chọn cốt xiên cốt đai ngang Diện tích cốt xiên cắt qua đoạn l2 = 1202 + 352 = 125(cm) SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 67 Đường kính cốt xiên: diện tích cốt xiên cắt qua đoạn l ≥ 0,002.b.h = 0,002.40.116=9,28 (cm ) chọn 3ø20 đặt thành lớp, thỏa mãn bé 25 l /15= 125/15=8,3cm d/.Tính kiểm tra ép mặt lên vai: Dầm cầu trục lắp ghép, lực nén lớn dầm truyền o vai : N = 0,5.G dct + D max1 = 0,5 59,66 + 491,40 = 521,23 (kN) Bề rộng dầm cầu trục mở rộng 30cm đoạn gối lên vai 18cm., F cb = 40.18 = 720 (cm ) F tt = 68 18 = 1224 (cm ) Hệ số tăng cường độ xác định : b = Ftt 1224 = = 1,19 Fcb 720 Cường độ chịu nén tính tốn cục bê tông: Rb.cb = b Rb = 1.1,19.1,15 = 1,37(kN/ cm ) Với : α = 1: bê tơng có cấp độ thấp B25; b = 1,19 : Ψ= 0,75 (tải không phân bố đều) N= 521,23 (kN) < Ψ R b.cb F cb = 0,75 1,37 720 = 740 (kN) => thỏa d/ Kiểm tra nén cục bộ: Đỉnh cột chịu lực nén mái truyền xuống: N = G m1 +G m2 +2.P m =42 476+47616+2.6166=102424 (daN) = 102,424 (kN) Bề rộng dàn mái kê lên cột: 24 cm ; bề dài tính tốn 56 (cm) Diện tích trực tiếp chịu nén cục bộ: F cb = 24.56 =1344 (cm ) Diện tích tính tốn tiết diện lấy đối xứng qua F cb : F tt = 40.60=2400 cm SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 68 Hệ số tăng cường độ xác định : b = Ftt 2400 = = 1, 21 Fcb 1344 Cường độ chịu nén tính tốn cục bê tông: Rb.cb = b Rb = 1.1, 21.1,15 = 1,39(kN/ cm ) Với : α = 1: bê tơng có cấp độ thấp B25; b = 1, 21 : Ψ= 0,75 N = 962,58 (kN) < Ψ R b.cb F cb = 0,75 1,39 1344 = 1401 (kN) => thỏa điều kiện khả chịu nén cục đ ặt lưới thép theo cấu tạo lưới thép ô vng ø6, kích thước lưới 0x60: e/.Kiểm tra vận chuyển cẩu lắp: vận chuyển cẩu lắp hệ số động lực học 1,5 Đoạn cột trên: g = 1,5.0,4.0,6.25=9 kN/m Đoạn cột dưới: g = 1,5.0,4.0,8.25=12 kN/m SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 69 Khi vận chuyển: Cột đặt theo phuong ngang kê tự lên gối tựa.Để xác định đoạn l , l2 , l3 , xác định gần cách cho momen âm hai gối(M ,M2 ) momen dương vị trí đoạn l (Mnh ) nhau, coi g phân bố l1 , g phân bố đoạn l + l3 M = g1.l12 / = M = g l32 / = M nh = 0,5.M = 0,5 g l22 / 8 l1 = Suy g2 l3 ; g1 l2 = 2.l3 ; H c = 10, 45m = l1 + l2 + l3 = g g2 l3 + 2.l3 + l3 = + 2 + 1 l3 g1 g1 Với số liệu tốn, tính được: l3 = 10, 45 = 2, 09 ( m ) 12 / + 2 + l1 = 12 / 9.2, 09 = 2, 41( m ) l2 = 2.2, 09 = 5,91( m ) Vậy chọn khoảng cách: l =2,4; l =5,9; l =2,5 Tính tốn momen uốn với khoảng cách chọn sơ đồ tải trọng thực tế: M1 = 0,5.9.2,4 = 25,92 (kN.m) M3 = 0,5.12.2,5 = 37,5 (kN.m) Để tìm xác momen dương lớn nhất, xác định: RB = [-0,5.6.2,42+0,5.12.(10,45-2,4)2 - 0,5.(12-9).(3,65-2,4)2]/5,9=61,11(kN) SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 70 Khoảng cách x từ gối thứ hai đến vị trí có momen dương lớn nhất: x = 61,11/12 – 2,5 = 2,59 (m) M2 = 61,11.2,59 – 0,5.12.(2,59 + 2,5) = 2,82 (kN.m) Tại gối kê 1: Kích thước tiết diện: b=60 cm, h=40 cm Diện tích cốt thép vùng kéo: ø25+1ø16 = 11,83 cm Khoảng cách a = a’ = 3,75 cm h = 36,25 cm Khả chịu lực tiết diện: Mtd1 = R s A s (h – a’) = 28 11,83 ( 36,25 – 3,75 ) = 10765 kN.cm = 107,65 kN.m Tại gối kê 2: Kích thước tiết diện: b=80 cm, h=40 cm Diện tích cốt thép vùng kéo: 2ø22+1ø16 = 9,63 cm Khoảng cách a = a’ = 3,6 cm h = 36,4 cm SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 71 Khả chịu lực tiết diện : Mtd2 = R s A s (h – a’) = 28 9,63 ( 36,4 – 3,6 ) = 8844 kN.cm =88,44kN.m Vậy M td > M1 ; M td2 >M3 > M2 => cột đảm bảo khả chịu lực vận chuyển Khi cẩu lắp: Khi cẩu lắp, cột lật theo phương nghiêng cẩu Điểm đặt móc cẩu nằm vai cột cách mặt vai cột 20cm.chân cột tì lên mặt đất Xác định momen uốn tiết diện cột: Momen âm phần cột vị trí tiếp giáp vai cột: M1 = 0,5 3,65 = 59,95 kN.m Để xác định momen dương lớn nhất, tính tốn: RB = [ -0,5.9.3,65 – 0,5.(12-9).0,2 + 0,5.12.6,4 ]/6,4= 19,42 (kN) Khoảng cách từ gối B đến tiết diện có momen lớn nhất: x = R B / g = 19,42 / 12 = 1,62 m M2 = 19,42 1,62 – 0,5.12.1,62 = 15,71 kN.m Tính toán khả chịu lực: SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 72 + tiết diện nằm sát vai cột: Kích thước tiết diện: b=40 cm, h=60 cm; Cốt thép vùng nén : 3ø25 = 14,73 cm Cốt thép vùng kéo : 3ø25 = 14,73 cm Khoảng cách a = a’ = 4,1cm h = 55,9 cm (lớp bảo vệ 3cm) Vậy Mtd1 = R s A s (h0-a’) = 28.14,73.(55,9-4,1) = 23014 kN.cm= 230,14kN.m Mtd1 = 230,14 kN.m > M =59,95 kN.m tiết diện đảm bảo khả chịu lực + Tiết diện cột dưới: Kích thước tiết diện: b =40cm, h=80cm Cốt thép vùng nén : 4ø22 + 1ø20= 18,34 cm Cốt thép vùng kéo : 4ø22 + 1ø20 = 18,34 cm Khoảng cách: a = a’= 4cm h = 76 cm Vậy Mtd2 = R s A s (h -a’) = 28.18,34.(76-4) = 36973 kN.cm= 369,73 kN.m Mtd2 = 369,73 kN.m > M =15,71 kN.m tiết diện đảm bảo khả chịu lực Kết luận: Cột đảm bảo khả chịu lực cẩu lắp SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 ... (daNm) II- II : MII = 5671,6 3,65 = 20701,34 (daNm) III- III: MIII = MII = 20701,34 (daNm) IV- IV : MIV = 5671,6 10,45 = 59268,22 (daNm) NI = NII = NIII = NIV = (t); QIV = 5671,6 (daN) -Biểu đồ. .. MIV = 423 NI = NII = NIII - Cột B & C: I-I : MI = (daNm) II- II : MII = 3656 3,65 = 13344 (daNm) III- III: MIII = MII = 13344 (daNm) SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV:... (daN.m) II- II : MII = 484,25 3,65 – 819 = 948,5 (daN.m) III-III: MIII = MII = 484,25 3,65 – 819 = 948,5 (daN.m) IV-IV : MIV = 484,25 10,45 - 819 ( + 6,8 ) = - 1327,8 (daN.m) NI = NII = NIII