ĐỒ ÁN TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG MỘT NHỊP

ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG MỘT NHỊP 1.1 SỐ LIỆU THIẾT KẾ Thiết kế khung thép nhà cơng nghiệp nhẹ tầng nhịp (nhà có cầu trục hoạt động, chế độ làm việc trung bình, móc mềm) Với thơng số thiết kế sau: Nhịp khung L (m) 21 Bước cột B (m) 6.2 Số bước cột n Sức nâng cầu trục Q (T) 13 10 Cao trình ray H1 (m) 9.3 Độ dốc mái i (%) Địa điểm Địa hình 12 Huyện An LãoBình Định C Các liệu khác: mác thép CCT34 Sử dụng phương pháp hàn tay, khơng lót, que hàn N42 Loại bulông chịu lực kết cấu bulơng tinh Mái lợp tơn, có hệ giằng xà gồ 1.2 THIẾT KẾ HỆ GIẰNG 1.2.1 Hệ giằng mái Hệ giằng mái sử dụng khung thép nhẹ bố trí theo phương ngang nhà hai gian đầu hồi (hay gần đầu hồi), đầu khối nhiệt độ số gian nhà tùy thuộc chiều dài nhà, cho khoảng cách giằng bố trí khơng q bước cột Bản bụng hai xà ngang cạnh nối giằng chéo chữ thập Các giằng chéo có thể thép trịn hay cáp thép mạ kẽm đường kính không nhỏ 12 mm (khi sức trục từ trở xuống), thép góc (khi sức trục lớn) Ngồi ra, cần bố trí chống dọc thép hình (thường thép góc) Độ mảnh chống không vượt 200 SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN 5500 5500 5500 B THANH CHÔ´NG, L50x5 5500 5500 5500 THANH GIA`NG, ? 20 A 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 10 5000 11 5000 12 5000 13 14 Hình 1.1 Hệ giằng mái Trường hợp nhà có cầu trục với sức nâng 10 tấn, cần bố trí thêm giằng chéo chữ thập dọc theo đầu cột để tăng độ cứng cho khung ngang theo phương dọc nhà truyền tải trọng ngang tải trọng gió, lực hãm cầu trục khung lân cận Nếu sức trục 10 khơng cần Theo chiều cao tiết diện xà, giằng mái bố trí lệch lên phía (khi chịu tải trọng bình thường, cánh xà cánh nén); chịu tải trọng gió, cánh xà chịu nén nên phải gia cường giằng chống xiên (liên kết với xà gồ) Tiết diện chống không nhỏ L50×5, điểm liên kết với xà gồ cách xà khoảng từ 680 ÷ 800 mm XA`GƠ` 10 680~800 L 50x5 L 50x5 SUO`N GIA CUO`NG HÌNH 1.2.Chi tiết giằng chống xiên liên kết xà ngang với xà gồ SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGƠ DUY TIẾN 1.2.2 Hệ giằng cợt Hệ giằng cột có tác dụng đảm bảo độ cứng dọc nhà giữ ổn định cho cột, tiếp nhận truyền xuống móng tải trọng tác dụng theo phương dọc nhà tải trọng gió lên tường đầu hồi, lực hãm dọc nhà cầu trục ÐI?NH CÔ?T THANH GIA`NG, ? 20 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 10 0.000 5000 11 5000 12 5000 13 14 HÌNH 1.1 Hệ giằng cột Hệ giằng cột thường bố trí hai lớp: − Hệ giằng cột (từ mặt dầm hãm đến đầu cột) − Hệ giằng cột (từ mặt đến mặt dầm vai) Hệ giằng cột gồm giằng chéo bố trí gian có hệ giằng mái Trường hợp nhà khơng có cầu trục nhà có cầu trục với sức nâng 15 có thể dùng giằng chéo chữ thập thép trịn đường kính khơng nhỏ 20 mm Nếu sức trục 15 cần dùng thép hình, thường thép góc Độ mảnh giằng không vượt 200 1.3 THIẾT KẾ XÀ GƠ 1.3.1 Xà gờ cán nóng a Tải trọng tác dụng Độ dốc mái: i = 12% ⇒ α = 6,84 o Khoảng cách bố trí hai xà gồ: axg = 1,2 m Mái lợp tôn múi tráng kẽm dày 0,7 mm có trọng lượng: SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page c gm = 0,074 kN/m ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN Chọn sơ tiết diện xà gồ dạng chữ [ có số hiệu [10 với thông số tiết diện sau: 4 c Wx = 38,4 cm ; Wy = 6,46 cm ; gxg= 8,59 daN/m c Hoạt tải tác dụng xác định theo TCVN 2737-1995: p m = 0,3 kN/m Tải trọng tiêu chuẩn tải trọng tính tốn tác dụng lên xà gồ:  g   0.074  qc =  m + p c m ÷axg + g c xg =  + 0.3 ÷× 1.2 + 0.0705 = 0.52(kN / m)  0.993   cos α   g c mγ g   0.074 ×1.1  q = + p c mγ p ÷a xg + g c xg γ g = + 0.3 ì1.2 ữì1.2 + 0.0705.1 = 0.601( kN / m)  cos α ÷  0.993    t b.Sơ đồ tính Tải trọng tác dụng lên xà gồ phân theo hai phương: qx c = q c sin α = 0.52 × 0.119 = 0.062( kN / m) qx t = q t sin α = 0.601× 0.119 = 0.072(kN / m) q y c = q c cos α = 0.52 × 0.993 = 0.516(kN / m) q y t = q t cos α = 0.601× 0.993 = 0.597(kN / m) y x qx qy q Hình 1.4 Mặt cắt ngang xà gồ Sơ đồ tính biểu đồ mơmen: giằng xà gồ thép trịn có SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page φ = 20 mm ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN qy qx B B/2 B/2 B Mx My q y B /8 q x B /32 q x B /32 a Theo phương y b Theo phương x Hình 1.5 Sơ đồ tính biểu đồ mô men xà gồ c Kiểm tra về cường độ Mômen uốn theo phương x y xà gồ: qt y B 0.597 × 6.2 = 2.87(kNm) 8 q t B 0.072 × 6.2 My = x = = 0.086(kNm) 32 32 Mx = = Kiểm tra bền cho tiết diện: σ1 = Mx My 2.87 ×100 0.086 ×100 + ≤ fγc ⇔ + = 8.81(kN / cm ) < f γ c = 21(kN / cm ) Wx Wy 38.4 6.46 :thỏa d Kiểm tra về biến dạng Do có hệ giằng xà gồ theo phương x nên ta xét độ võng xà gồ theo phương y Độ võng xà gồ xác định sau: c Vy q yB 0.516 × 6203 = × = × = 4.38 ×10 −3 B 384 EI x 384 2.1×10 × 174 Kiểm tra độ võng: V Vy  V  V Vy  V = ≤   ⇔ = = 4.38 × 10 −3 <   = = × 10 −3 B B B B B  B  200  Thỏa Vậy tiết diện xà gồ chọn thỏa mãn điều kiện biến dạng *Ngoài ra, cần kiểm tra xà gồ chịu tác dụng tải trọng gió bốc Cơng trình xây dựng SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGƠ DUY TIẾN Huyền An Lão- Bình Định ( vùng II.A), áp lực gió qy Wo = 83daN / m2 Tải trọng gió thành phần qgio´ tỉnh tải mái ngược chìu nên tải trọng gồ : qgio´ = γ wWo kce axg cos α (theo phương y xà gồ ) tác dụng vào xà − 0.9 g c m axg − 0.9 g c xg cos α = 1.2 × 0.83 ×1.048 × 0.7 × 1.2 − 0.9 × 0.074 ×1.2 − 0.9 × 0.0859 × 0.995 0.995 = 0.724(kN / m)  gcγ   0.074 × 0.9  c qx' =  m c axg + g xg γ g ÷sin α = ì1.2 + 0.0859 ì 0.9 ữì 0.099 0.995   cos α  = 0.016( kN / m) Kiểm tra độ bền xà gồ trường hợp theo công thức : σ2 = M gio´ Wx Mq '  0.724 × 52 0.016 × 52  + ≤ f γc ⇔ σ2 =  + ÷× 100 = 6.695(kN / cm ) Wy  × 34.8 32 × 6.456  x σ < f γ c = 21( kN / cm )  Thỏa Vậy tiết diện xà gồ chọn thõa mãn điều kiện cường độ 2.1.1 Xà gồ dập nguội t c Với nhịp m; giá trị tải trọng (có chiều hướng vào mái) q = 0,6 kN/m q = 0,52 kN/m theo sơ đồ có giằng giữa, tra bảng III.2 phụ lục III chọn số hiệu thép Z15024 làm tiết diện xà gồ 1.4 XÁC ĐỊNH CÁC KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG 1.4.1 Theo phương đứng Chiều cao từ mặt ray cầu trục đến đáy xà ngang: H2 = HK + bK = 0,87 + 0,3 =1.17 (m) đó: HK = 0,87 m (tra catalo cầu trục); bK = 0,3m (khe hở an toàn dầm cầu trục xà ngang) → chọn: H2 = 1,2 m Chiều cao cột khung, tính từ mặt móng đến đáy xà ngang: SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN H = H1 + H2 + H3 =8.1 + 1,2 + = 9.3 (m) đó: H1: cao trình đỉnh ray, H1 =8.1 m; H3: coi mặt móng cốt ± 0.000 (H3 = 0) Chiều cao phần cột tính từ vai cột đỡ dầm cầu trục đến đáy xà ngang: Ht = H2 + Hdct + Hr = 1,2 + 0,7 + 0,2 = 2.1 (m) với: Hdct chọn sơ 0,7 m Chiều cao phần cột tính từ mặt móng đến mặt vai cột: Hd = H – Ht = 9.3 – 2.1 = 7.2 (m) 1.4.2 Theo phương ngang Vì sức trục < 30T nên coi trục định vị trùng với mép cột (lấy a = 0) Khoảng cách từ trục định vị tới trục ray cầu trục là: L= L − LK 33 − 25.5 = = 3.75m 2 Chiều cao tiết diên cột chọn theo yêu cầu độ cứng  1  1 h =  ÷ ÷H =  ÷ ÷× 9.3 = ( 0.465 ÷ 0.62 ) m  20 15   20 15  => chọn h = 55cm Kiểm tra khe hở cầu trục cột khung z = L1 − h = 3.75 − 0.55 = 3.2m > zmin = 0.18m 1.4.3 Sơ đồ tính khung ngang Do sức nâng cầu trục không lớn nên chọn phương án tiết diện cột không đổi, với độ cứng I1 Vì nhịp khung L = 33 m, nên chọn phương án xà ngang có tiết diện thay đổi hình nêm, dự kiến vị trí thay đổi tiết diện cách đầu xà 6.5 m Với đoạn xà 6.5 m (tiết diện thay đổi), độ cứng đầu xà cuối xà I1 I2 Với đoạn xà 10 m (tiết diện không đổi), độ cứng I2 Giả thiết sơ tỷ số I1/I2 = 2,8 Do nhà có cầu trục nên chọn kiểu liên kết cột móng ngàm mặt móng (cốt ± 0.000) Chiều dài dầm vai chọn sơ bộ: Ldct = L1 - 0,5h = – 0.5×0.55 = 0.725 m → chọn Ldct = 0,7 m Liên kết cột xà ngang liên kết đỉnh xà ngang cứng.Trục cột khung lấy trùng với trục định vị để đơn giản hố tính tốn thiên an toàn SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN I1 700 7200 700 I1 6500 10000 10000 9300 7200 9300 I1 2100 1650 I2 I2 I2 0.000 6500 Hình 1.6 Sơ đồ tính khung ngang 1.5 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG 1.5.1 Tải trọng thường xuyên ( tĩnh tải ) - Tải trọng thường xuyên (tĩnh tải) tác dụng lên khung ngang bao gồm: trọng lượng lớp mái, trọng lượng thân xà gồ, trọng lượng thân khung ngang dầm cầu trục - Tải trọng mái xà gồ truyền xuống xà ngang dạng lực tập trung đặt đầu xà gồ số lượng xà gồ nhiều nên có thể quy tải phân bố - Trọng lượng thân lợp, lớp cách nhiệt xà gồ mái lấy 0,15 kN/m g1 = - Trọng lượng kết cấu cửa mái có thể lấy khoảng 0,15 kN/m2 mặt cửa mái: g2 = - 1.1× 0.15 × = 0.83 ( kN / m ) 0.99 1.1× 0.15 × = 0.83 ( kN / m ) 0.99 Trọng lượng trần treo :trần thạch cao khoảng 0,15 kN/m2 g3 = 1.1× 0.15 × = 0.825( kN / m) - Trọng lượng thân kết cấu hệ giằng lấy 15% trọng lượng xà ngang( chọn sơ trọng lượng thân xà ngang 1kN/m) g = 1.1× 0.15 ×1 = 0.165( kN / m) Tổng tải trọng phân bố xà ngang: SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN G = g1 + g + g3 + g = 0.83 + 0.83 + 0.825 + 0.165 = 2.65(kN / m) - Trọng lượng thân tôn tường xà gồ tường lấy tương tự mái 0,15 kN/m Quy thành tải tập trung đặt đỉnh cột : P1 = 1.1× 0.15 × 9.4 × = 7.755( kN ) - Trọng lượng thân dầm cầu trục chọn sơ kN/m Quy thành lực tập trung mômen lệch tâm đặt cao trình vai cột : P2 = 1.1× 1× = 5.5(kN ) 2.65kN/m 7.755kN 5.5kN 7200 5.5kN 2200 7.755kN Hình 1.7 Sơ đồ tính khung khung với tĩnh tải 1.5.2 Hoạt tải mái Theo TCVN 2737-1995, trị số tiêu chuẩn hoạt tải thi công sửa chữa mái phụ thuộc vào loại mái.Với mái lợp vật liệu nhẹ :tôn,fibroximang…trị số tiêu chuẩn hoạt tải mái pmc = γ p = 1.3 0,3 kN/m ; hệ số độ tin cậy tương ứng - Quy đổi tải trọng phân bố lên xà ngang: SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page 1.3 × 0.3 × = 1.97 ( kN / m ) 0,99 ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN 7200 2200 1.97kN/m Hình 1.8 Sơ đồ tính khung khung với hoạt tải 1.5.3 Hoạt tải cầu trục - Hoạt tải cầu trục tác dụng lên khung ngang bao gồm áp lực đứng lực hãm ngang cầu trục Các loại tải trọng thông qua bánh xe cầu trục truyền xuống vai cột - Theo bảng II.3 phụ lục [1], thông số cầu trục sức nâng 6.3T sau: Nhịp Lk Khoảng cách Zmin (mm) Bề rộng gabarit BK (mm) Bề rộng đáy KK (mm) T.lượng cầu trục G (T) T.lượng xe Gxe (T) Áp lực Áp lực (m) Ch.cao gabarit HK (mm) Pmax (kN) Pmin (kN) 25.5 870 180 4500 3800 12.74 0.605 58 26.3 - Tải trọng cầu trục tác dụng lên khung ngang bao gồm áp lực đứng lực hãm ngang, xác định sau: a Áp lực đứng cầu trục - Tải trọng thẳng đứng bánh xe cầu trục tác dụng lên cột thông qua dầm cầu trục xác định cách dùng đường ảnh hưởng phản lực gối tựa dầm xếp bánh xe cầu trục sát vào vị trí bất lợi Với khung nhịp, nhà có hai cầu trục hoạt động, cần xét đến tải trọng hai cầu trục đặt sát Dmax = ncγ p ∑ Pmax yi = 0.85 × 1.1× 58 × ( 0,1 + 0,86 + + 0, 24 ) = 119.31( kN ) Dmin = ncγ p ∑ Pmin yi = 0.85 ×1.1× 26.3 × ( 0.1 + 0.86 + + 0.24 ) = 54.10 ( kN ) SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page 10 ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN 4500 4500 0.1 500 0.86 0.24 3800 700 3800 1200 5000 5000 119.31kN 2200 Hình 1.9 Sơ đồ xác định đường ảnh hưởng 7200 54.1kN 54.1kN lên cột trái 7200 119.31Kn 2200 Hình 1.10 Dmax SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page 11 ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN Dmax Hình 1.11 lên cột phải b Lực hãm ngang cầu trục - Lực hãm ngang tiêu chuẩn bánh xe cầu trục lên ray: T1tc = - 0.5 × f ( Q + Gxe ) × nxc' nxc = 0.5 × 0.1× ( 63 + 6.05 ) × = 1.73 ( kN ) Lực hãm ngang T toàn cầu trục tác dụng vào cột khung thông qua dầm hãm (giả thiết cách vai cột 0,7 m): 2200 T = ncγ p ∑ T1tc yi = 0.85 ×1.1×1.73 × ( 0.1 + 0.86 + + 0.24 ) = 3.56 ( kN ) 7200 3.56Kn lên cột trái 7200 3.56Kn 2200 Hình 1.11 Tmax Hình 1.11 Tmax lên cột phải 1.5.4 Tải trọng gió - Chiều cao đỉnh mái H dm xác định sau: SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page 12 ĐÔ AN KCT2 H dm = H + i GVHD: NGÔ DUY TIẾN L 33 = 9.3 + 0.1 = 10.95m → 2 chọn H dm = 11m a gió theo phương ngang: - Với kích thước nhà, tra bảng hệ số khí động ta có hệ số khí động sau: Hệ số khí động mặt tường đón gió:ce = 0.8 Hệ số khí động mặt mái đón gió:ce1 = - 0.245( gió hút ra) Hệ số khí động mặt mái khuất gió:ce2 = - 0.4( gió hút ra) Hệ số khí động mặt tường khuất gió: ce3 = - 0.5( gió hút ra) Tải trọng gió phân bố khung xác định sau: - Trên cột đón gió : Phía đón gió: Phía khuất gió: - Z = 9.3m ⇒ k = 1.2118 q1 = 1.2 × 0.83 × 0.8 × 1.2118 × ×1.04 = 5.02( kN / m) q4 = 1.2 × 0.83 × 0.5 ×1.2118 × ×1.04 = 3.14( kN / m) Tải trọng gió tác dụng lên mái: Phía đón gió: Z = 11m ⇒ k = 1.192 q2 = 1.2 × 0.83 × 0.245 ×1.192 × = 1.45( kN / m) q3 = 1.2 × 0.83 × 0.4 ×1.192 × = 2.37( kN / m) Phía khuất gió: 1.45kN/m 2.37kN/m 5.02kN/m 3.14kN/m a Gió trái SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page 13 ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN 2.37kN/m 1.45kN/m 3.14kN/m 5.02kN/m b Gió phải Hình 1.22 Sơ đồ tính khung với tải trọng gió ngang nhà b gió theo phương dọc nhà Hệ số khí động trường hợp sau: - Hệ số khí động mặt tường dọc nhà: ce4 = - 0.4( gió hút ra) - Hệ số khí động mặt mái: ce5 = - 0.7( gió hút ra) Tải trọng gió phân bố khung xác định sau : - Trên cột : Z = 9.m ⇒ k = 1.2118 q4 = 1.2 × 0.83 × 0.4 × 1.21118 × = 2.41(kN / m) - Trên xà mái : Z = 11m ⇒ k = 1.192 q5 = 1.2 × 0.83 × 0.7 ×1.192 × = 4.16( kN / m) 4.16kN/m 4.16kN/m 2.41kN/m 2.41kN/m Hình 1.22 Sơ đồ tính khung với tải trọng gió dọc nhà 1.6 XÁC ĐỊNH VÀ TỞ HỢP NỢI LỰC 1.6.1 Chọn sơ bợ tiết diện cột và xà ngang a Tiết diện cột và tiết diện đầu xà thay đỗi tiết diện Chiều cao tiết diện cột chọn từ điều kiện độ cứng SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page 14 ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN  1  1 h =  ÷ ÷H =  ÷ ÷9.3 = ( 0.465 ÷ 0.62 )  20 15   20 15  => chọn h = 55cm Theo điều kiện cấu tạo ổn định cục chọn kích thước tiết diện cột:   tw =  ÷ ÷h ≥ 0.6cm = ( 0.5 ÷ 0.714 ) cm  100 70  b f = ( 0.3 ÷ 0.5 ) h = ( 16.5 ÷ 27.5 ) cm t f = bf => chọn t w = 0.6cm b f = 25cm => chọn f 2100 = 25 × = 0.791 E 2.1× 106 t f = 1cm => chọn 10 y 10 x 550 x 530 y 250 Hình 1.22 Tiết diện cột tiết diện đầu xà thay đỗi tiết diện b Tiết diện cuối xà không thay đỗi tiết diện và tiết diện xà không thay đỗi tiết diện Mômen quán tính trục x tiết diện cột  25 ×13  0.6 × 533 Ix = + 2 + 25 ì1ì 27.52 ữ = 26352.18cm 12 12  Theo giả thuyết ban đầu I1 26352.18 = 2.8 ⇒ I = = 9411.49cm I2 2.8 Chọn phương án thay đỗi tiết diện dầm giảm chiều cao, nên tiết diện vị trí thay đỡi, SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page 15 ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN b f , t f , tw kích thước ( ) chọn giống tiết diện cột Mơmen q tính theo trục x tiết diện vị trí thay đỡi tiết diện I2 =  25 ×13 0.6hw3 1 h   + + 25 ì1ì + w ữ = 9411.49cm 12  2    12 Giải phương trình ta thu nghiệm: hw = 25.24cm => chọn hw = 26cm 10 y y 250 10 x 280 x 260 Hình 1.24 Tiết diện cuối xà không thay đỗi tiết diện tiết diện xà không thay đỗi tiết diện c Tiết diện dầm vai b dv f = 25cm Chiều rộng cánh dầm vai : t dvf = 1cm Chiều dày cánh dầm vai: twdv Chiều dày bụng dầm vai xác định từ điều kiện chịu ép cục phản lực đầu dầm cầu trục truyền vào, theo công thức: t wdv = Dmax + Gdct 119.31 + 5.5 = = 0.27cm ( bdct + 2t dvf ) f γ c ( 20 + ×1) × 21×1 SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN_D13X2 Page 16 => chọn t wdv = 0.5cm ... thiên an toàn SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN _D1 3X2 Page ĐÔ AN KCT2 GVHD: NGÔ DUY TIẾN I1 700 720 0 700 I1 6500 10000 10000 9300 720 0 9300 I1 21 00 1650 I2 I2 I2 0.000 6500 Hình 1.6 Sơ đồ tính khung ngang... 2? ?? + 25 ì1ì + w ữ = 9411.49cm 12  2    12 Giải phương trình ta thu nghiệm: hw = 25 .24 cm => chọn hw = 26 cm 10 y y 25 0 10 x 28 0 x 26 0 Hình 1 .24 Tiết diện cuối xà không thay đỗi tiết diện... lực đầu d? ??m cầu trục truyền vào, theo công thức: t wdv = Dmax + Gdct 119.31 + 5.5 = = 0 .27 cm ( bdct + 2t dvf ) f γ c ( 20 + ×1) × 21 ×1 SVTH: VÕ THỊ THANH HIỀN _D1 3X2 Page 16 => chọn t wdv = 0.5cm