Giáo trình Cung cấp điện - Chương 9 pptx

Chơng IXLựa chọn thiết bị điện 9.1 Khái niệm chung: Các thiết bị điện, sứ và các trang thiết bị truyền dẫn điện trong điều kiện vận hành làm việc ở 3 chế độ cơ bản: chế độ làm việc dài h

Chơng IX

Lựa chọn thiết bị điện

9.1 Khái niệm chung:

Các thiết bị điện, sứ và các trang thiết bị truyền dẫn điện trong điều kiện

vận hành làm việc ở 3 chế độ cơ bản: chế độ làm việc dài hạn, chế độ quá

tải (đối với một số thiết bị phụ tải tăng cao tới 1,4 định mức) và cuối cùng là

chế độ ngắn mạch Ngoài ra trong chơng này không xét tới chế độ không

đối xứng.

ở chế độ làm việc lâu dài sự làm việc tin cậy của các thiết bị, sứ và

các trang thiết bị dẫn điện đợc đảm bảo bằng cách lựa chọn chúng đúng

theo điện áp định mức và dòng điện định mức ổ chế độ quá tải sự làm

việc của TB đợc đảm bảo bằng cách hạn chế giá trị và thời gian tăng điện

áp hay dòng điện ở một giới hạn nào đó phù hợp với mức d về độ bền của

chúng

ở chế độ ngắn mạch sự làm việc tin cậy của thiết bị , sử và các phần

tử dẫn điện đợc đảm bảo bằng cách lựa chọn các tham số của các tham

số của chúng phù hợp với các điều kiện ổn định nhiệt và ổn định lực điện

động.

Khi chọn các TB và các tham số của phần tử dẫn điện cần phải chú ý

tới hình thức lắp đạt và vị trí lắp đạt (trong nhà, ngoài trời, nhiệt độ, độ ẩm

của môi trờng xung quanh và độ cao lắp đặt các TB so với mặt nớc biển.

Khi thành lập sơ đồ để tính toán dòng điện ngắn mạch đối với thiết bị

ta phải chọn chế độ sao cho khi đó thiết bị làm việc trong các điều kiện

thực tế nặng nề nhất (tức với điểm ngm chọn phải có đợc dòng ngm lớn

nhất đi qua TB.).

Ngoài ra các TB lựa chọn cần phải thoả m n các yêu cầu hợp lý vềãn các yêu cầu hợp lý về

kinh tế.

9.2 Lựa chọn TB & các tham số theo ĐK làm việc lâu dài

nh n máy ãn các yêu cầu hợp lý về phù hợp với mức cách điện của nó và có một mức d nào đó về

độ bền, cho phép TB làm việc lâu dài ở điện áp cao hơn định mức 10 15

% (gọi là điện áp làm việc cực đại của TB.) Vì độ lệch điện áp trong điều

kiện làm việc bình thờng không vợt quá 1015 % định mức nên khi lựa

chọn các TB theo điều kiện điện áp cần phải thoả m n điều kiện sau:ãn các yêu cầu hợp lý về

Udmm  Udmtb (1)

U dm m - diện áp định mức của mạng mà thiết bị mắc vào.

U dmtb - điện áp định mức của thiết bị do nhà máy chế tạo cho trong lý lịch,

hoặc ghi trên nh n máy Thực tế vận hành điện áp lãn các yêu cầu hợp lý về ới dao động nên ta có:

Udmtb   Udmtb  Udmm   Um (2)

U dmtb - độ tăng điện áp cho phép của TB.

U m - độ lệch điện áp có thể có của mạng khi làm việc so với định mức

trong điều kiện vận hành.

Mức tăng điện áp cho phép của một số thiết bị:

qua TB trong thời gian lâu dài ở nhiệt độ định mức của môi trờng Lúc đó nhiệt độ của phần tử bị đốt nóng nhất của TB không vợt quá giá trị cho phép lâu dài.

Việc chọn đúng theo dòng định mức đảm bảo không xẩy ra quá

đốt nóng nguy hiểm cho các phần của TB khi làm việc lâu dài ở chế độ

định mức Dòng điện làm việc cực đại của mạng I lvmax trong thời gian t  3T không đợc vợt quá dòng định mức của TB.

Ilvmax  Idmtb Dòng điện làm việc cực đại xuất hiện khi:

+ Mạch các đờng dây làm việc song song khi cắt đi 1 đờng dây.

+ Mạch máy BA khi sử dụng khả năng quá tải của chúng.

+ Các đờng cáp không dự trữ khi sử dụng khả năng quá tải của chúng + Các máy phát điện, khi làm việc với công suất định mức và điện áp giảm 5% so với định mức.

Nhiệt độ môi trờng xung quanh TB thờng lấy 35 0 C Khi nhiệt độ ở nơi lắp

đặt lớn hơn khi đó cần hiệu chỉnh lại dòng định mức.

0 cf

kk cf dmtb

35 I

I















cf – nhiệt độ lớn nhất cho phép của TB.

kk – nhiệt độ không khí nơi lắp đạt.

Trờng hợp  kk < 35 0 C thì dòng cho phép có thể lớn I dm “Cứ mỗi độ giảm của môi trờng xung quanh so với 35 0 C thì cho phép tăng dòng điện lớn hơn

là 0,005 I dm nhng tổng cộng không đợc vợt quá 0,2 I dm

điện đợc chọn theo các điều kiện định mức cần phải kiểm tra về ổn định nhiệt và ổn định lực điện động khi có ngắn mạch Các TB cắt ngoài các ĐK trên còn phải kiểm tra cả khả năng cắt với các dòng ng.m.

m lớn nhất (có thể là ngm 3 pha hoặc ngm 1 pha).

+ Mạng có trung tính cách đất 1-35 kV ngm 3 pha là lớn nhất.

+ Mạng 110 -220 và lớn hơn với trung tính trực tiếp nối đất dạng ngm lớn nhất có thể là 3 pha, nhng cũng có thể là ngm 1 pha, tuỳ thuộc vào vị trí

điểm ngm Khi kiểm tra ổn định lực điện động với TB phải thoả m n điềuãn các yêu cầu hợp lý về

kiện:

idmôdd  ixktt

i dmôdd – biên độ của dòng điện cực đại cho phép đặc trng cho sự ổn

định động của TB.

i xktt - biên độ của dòng ngm xung kích.

phát nóng quá nhiệt độ cực đại theo các tiêu chuẩn qui định đối với đốt nóng ngắn hạn khi có dòng ngm chạy qua Phải thoả m n 1 trong 3 điềuãn các yêu cầu hợp lý về

kiện:

N dn dm 2

dn

I ô . ô  (1)

Việc tăng độ cao lắp đặt TB so với mặt n ớc biển dẫn tới sự giảm điện áp cho phép.

Mức tăng điện áp so với điện áp định mức vừa nêu trên chỉ cho phép khi TB

đ ợc lắp đặt ở độ cao d ới 1000 m so với mặt n ớc biển Nếu độ cao nơi lắp đặt cao hơn phải giảm bớt không đ ợc quá

U dm

+ Cáp điện 1,1 U dmtb

+ Sứ 1,15

+ Dao cách ly 1,15

+ Máy cắt điện 1,15

+ Chống sét 1,25

+ Điện kháng 1,1

+ Biến dòng điện 1,1

+ BA đo lờng 1,1

+ Cầu chì 1,1

Idm 2 ôdn tdmôdn  I2 tgt (2)

dn

gt 2

dn dm

t

t I I

ô

ô . (3)

I đmôn - dòng ổn định nhiệt định mức để cho TB có thể duy trì đợc trong khoảng

thời gian t đmôn (sôd liệu do nhà máy chế tạo cho).

B N - Trị số xung nhiệt đặc trng cho nhiệt lợng phát sinh trong thiết bị trong

thời gian tác động của dòng ngm., xác định theo tính toán.

I - Dòng ngắn mạch xác lập trong mạch của TB đợc chọn, xác định theo tính

toán.

t gt - Thời gian tác động qui đổi (giả thiết) của dòng ngm., xác định theo tính

toán Khi kiểm tra ổn định nhiệt, thời gian tác động tính toán của dòng ngm

đ-ợc xác định bằng tổng thời gian tác động của bảo vệ chính đặt ở máy gần chỗ

sự cố và thời gian tác động toàn phần của máy cắt đó.

Trong các lý lịch máy nhà chế tạo cho biết giá trị I đmôn đối với thời gian

5 hay 10 giây Từ đó để kiểm tra các thiết bị cần phải xác định các giá trị của

các đại lợng B N ; t gt , I

Việc xác định chính xác trị số xung nhiệt của dòng ngm bằng giải

tích.

 t

0

2 N

B (5)

B N - Xác định theo (s) gập nhiều khó khăn vì i N trong quá trình quá độ là biến

đổi theo các qui luật rất phức tạp B N có thể xác định đợc một cách gần đúng

nếu biết trị số của dòng ngm ở một vài thời điểm của quá trình quá độ Với các

máy phát nhỏ hơn 150 MW B N có thể xác định gần đúng nhờ các đờng cong

tính toán:

Trình tự:

 Nhờ đờng cong ta có thể xác định đợc thành phần chu kỳ của dòng

ngm tại các thời điểm (kể từ t=0  đến t=t c (thời điểm dòng ngm đợc

cắt ra) I 0 (I”); I 01 ; I 02 ; I 03 ; … I I t Với thời điểm đầu tiên phải tính đến

cả thành phần không chu kỳ tức phải tính với giá trị hiệu dụng lớn

nhất của dòng ngm toàn phần.

I xk = k xk I”

 Với mỗi đoạn (khoảng thời gian) ta xác định đợc giá trị bình phơng của

dòng quân phơng.

2

I I I

2 01 2 Ixk 2

1 qp



2

I I I

2 02 2 01 2

2 qp



 B N - đợc tính theo công thức:

  

n

1

i 2 qpi

I qpi - dòng quân phơng ở khoảng thời gian i.

t i - độ dài của khoảng thời gian thứ i.

n - số khoảng thời gian.

 Khi ngm ở xa nguồn, thành phần dòng chu kỳ coi nh không đổi, và

với t 0,2 giây thì B N tính theo.

) (

T a – thời gian tắt dần của thành phần không chu kỳ, thờng lấy bằng T a = 0.05 giây.

gây nên đợc một hiệu ứng nhiệt đúng nh dòng ngm thực tế biến thiên gây

ra trong thời gian thực tế t c

t gt = t gtck + t gtkck t gtck – thời gian giả thiết với thành phần chu kỳ.

t gtkck - với thành phần không chu kỳ

t gtck – thờng đợc xác định theo thời gian thực t c và tỷ số giữa dòng siêu quá

độ ban đầu và dòng ngm ổn định ” = I”/I (tức t gtck = f(t c , ”).

Khi coi nguồn có công suất vô cùng lớn: t gtck = t c

t gtkck - đợc xác định gần đúng theo:

tgtkck  0 , 005 "2

Khi t c > 1 giây  t gtkck = 0 (có thể bỏ qua)

9.4 Lựa chọn máy cắt điện:

1) Nhiệm vụ: là thiết bị dùng đóng cắt dòng điện phụ tải và dòng ngắn mạch ở mạng cao áp (>1000 V) MC làm việc tin cậy, giá thành cao đợc dùng ở những nơi quan trọng Có thể đợc phân loại theo nhiều cách: + Theo phơng pháp dập hồ quang - MC ít, nhiều dầu

- MC không khí, khí nén.

- MC chân không, tự sinh khí… I

+ Theo tốc độ cắt: MC nhanh; vừa; chậm.

+ Theo hoàn cảnh làm việc: trong nhà, ngoài trời hoặc điều kiện đặc biệt Việc chọn máy cắt phải đảm bảo các điều kiện về U dm , I dm về kiểu loại, về hình thức lắp đặt phù hợp hợp các chỉ tiêu kỹ thuật.

2) Các điều kiện chọn và kiểm tra máy cắt:

Đại lợng chọn & kiểm tra Ký hiệu Điều kiện chọn

&kiểm tra

1 Điện áp định mức [kV]

2 Dòng điện định mức [A]

3 Dòng cắt định mức [kA]

4 Công suât cắt định mức

5 Dòng điện ổn định lực điện động

6 Dòng ổn định nhiệt trong thời gian t ôdn

U dmMC

I dmMC

I dmcăt

S dmcăt

i dmôdd

I đmôn

U dmMC  U dmm

I dmMC  I tt (I lvmax )

I dmcăt  I”

S dmcăt  S

"

N

i dmôdd  i xktt

I đmôdn 

dn

gt

t

t I

ô



9.5 Chọn và kiểm tra máy cắt phụ tải:

1) Nhiệm vụ: là thiết bị đơn giản và rẻ tiền hơn máy cắt Nó gồm hai bộ phận hợp thành, bbộ phận đóng cắt (điều khiển bằng tay) và cầu chì Vì bộ phận dập hồ quang đơn giản nên chỉ đóng cắt đợc dòng điện phụ tải, không cắt đợc dòng điện ngm Để cắt dòng ngm Trong máy cắt phụ tải

ng-ời ta dùng cầu chì Cầu chì có thể chọn với giá trị khác nhau VD: 100; 200; … I

400 A Thiết bị đợc tính với giá trị dòng điện định mức của cầu chì Do có cấu

tạo đơn giản và rẻ tiền, nhng không làm việc chắc chắn bằng máy cắt Nên chỉ

đợc sử dụng ở nơi không quan trọng (Trạm BA-PX) và mới chỉ đợc chế tạo ở

cấp điện áp trung áp.

2) Các điều kiện chọn và kiểm tra: nh máy cắt theo mục 1, 2, 5,6 (Mục 3, 4

có thể dùng để kiểm tra cầu chì).

9.6 Chọn và kiểm tra dao cách ly:

1) Nhiệm vụ: Cách ly các bộ phận hoặc thiết bị cần sửa chữa ra khổi mạng

đang có điện áp để tiến hành sửa chữa, bảo dỡng Cầu dao cách ly có thể tạo

ra một khoảng cách trông thấy, khiến cho công nhân sửa chữa an tâm khi làm

việc Vì vậy ở nơi cần sửa chữa luôn nên đặt cầu dao cách ly ngoài các thiết bị

đóng cắt khác.

Cầu dao cách ly không có bộ phận dập hồ quang nên nó không cắt đ ợc dòng

điện phụ tải, vì vậy chỉ đợc phép cắt dòng điện không tải của các máy BA với

điều kiện là công suất của các máy đó không vợt quá những giới hạn qui định

tuỳ theo cấp điện áp định mức của máy VD Cấp 10 kV dao cách ly đợc phép

cắt dòng không tải của biến áp tới 750 kVA Cấp 35 kV có thể cắt dòng không

tải của máy BA tới 2000 kVA … I Cầu dao cách ly đ ợc chế tạo ở tất cả các cấp

điện áp.

 Theo vị trí đặt có thể chia ra: loại trong nhà, loại ngoài trời.

 Theo số pha có thể có loại 1 pha, loại 3 pha.

 Theo cách thao tác: loại thao tác bằng tay, loại thao tác bằng điện.

2) Các điều kiện chọn và kiểm tra: theo bảng 1 các ĐK 1; 2; 5; 6.

(t cắt = 0,008 s) cấu tạo đơn gian rẻ tiền, kích thớc nhỏ, đợc dùng phổ biến Do

đặc tính làm việc không ổn định nên chọn không đúng thì làm việc không chính

xác.

Cấu tạo: có 2 phần vỏ và dây chẩy Trong vỏ có các bộ phận dập hồ quang

đ-ợc chế tạo theo nhiều kiểu loại, trong nhà, ngoài trời ).

+ Đờng dây có nhiều cấp bảo vệ phải chú ý đảm bảo điều kiện cắt chọn lọc

(cầu chì cấp trên phải làm việc sau cầu chí cấp dới).

+ Tuỳ theo phụ tải chọn dây chẩy thích hợp Vì với một vỏ cầu chì có thể lắp

đ-ợc nhiều cấy dây chẩy khác nhau nên khi chọn cầu chì phải đảm bảo:

I dc  I vỏ

I vỏ – tức dòng định mức của các bộ phận dẫn điện gắn trên vỏ cầu chì (đầu

tiếp xúc).

Cầu chì không những phải chịu đợc dòng điện định mức của mạng mà còn phải

chịu đợc các dòng đỉnh nhọn khi đang cắt máy BA không tải hoặc khi đóng cắt

tụ vào mạng, khi mở máy các động cơ… I



dn dc

I

I 

I dc1 < I dc2 < I dc3 … I… I

Hệ số  đợc đa vào biểu thức

nhằm chọn đợc I dc nhỏ nhất mà cầu

vẫn đảm bảo làm việc bình thờng, tin

cậy, đam bbảo độ nhậy.

 - đợc chọn theo tình hình cụ thể của phụ tải và phụ thuộc vào tình hình mang

tải của nó Nếu lúc khởi động động cơ đang mang tải nặng nề, thì quá độ khởi

động sẽ tồn tại lâu hơn  hệ số này cần chọn nhỏ đi Cụ thể qui định nh sau

đối với hệ số :

 = 2,5 Với các động cơ không đồng bộ mở máy không tải.

 = 1,6 – 2 Với động cơ mở máy có tải.

 = 1,6 Với động cơ mở máy nặng nề, với máy biến áp hàn… I

Với các phụ tải không có dòng đỉnh nhọn xuất hiện (mạng chiếu sáng) Thì

do đặc tính của cầu chì không ổn định, nên để đảm bảo cầu chì tồn tại lâu dài, không bị chẩy

I cd = 1,3 I dm (I dm - dòng định mức lâu dài của mạng) 2) Các điều kiện chọn và kiểm tra cầu chì:

1 Điện áp định mức U dmcc  U mạng

2 Dòng định mức dây chẩy I dmTB  I dc  I vỏ

3 Điều kiện mở máy



dn dc

I

4 Điều kiên cắt chọn lọc I dc1 > I dc2

5 Công suất cắt hoặc Sdmc > S "

N

dòng cắt định mức I dmc > I "

N

giá đỡ các bộ phận mang điện vừa làm vật cách điện giữa các bộ phận đó với đất Vì vậy sứ phải có đủ độ bền chịu đựng đợc lực điện động do dòng ngm gây ra, đồng thời phải chịu đợc điện áp của mạng, kkể cả lúc quá

điện áp Thông thờng có 2 loại chính: Sứ đỡ và sứ xuyên t ờng.

+ Sứ đỡ: đợc chọn và kiểm tra về tác động phá huỷ do dòng ngm xung kích Dạng trọng tải xấu nhất đối với sứ là trọng tải tạo lên momen uốn lớn nhất (HV) Cách đặt các thanh dẫn trên sứ

Lực F tác dụng uốn sứ và h là cánh tay đòn của lực F.

+ Khi kéo và nén sứ có ứng lực phá

hoại lớn hơn nhiều khi uốn Đối với các loại sứ do LX chế tạo ứng lực phá hỏng cho các loại sản suất::

Loại A - 350 kg

Loại Б - 750 Loại B - 1250

Loại Д - 2000

Để sứ làm việc an toàn với các lực, ngời ta qui định

Fcf  0 , 6 Fph Trong đó: F cf - ứng lực cho phép tác động lên sứ.

F ph - lực phá hỏng.

0,6 - hệ số dự trữ.

+ Sứ xuyên: đợc chọn và kiểm tra về tác dụng lực điện động và tác dụng nhiệt của dòng ngm đối với phần dẫn điện của sứ.

+ Các sứ đầu ra đ ờng dây: các sứ này đợc chọn và kiểm tra tơng tự nh sứ xuyên.

+ Khi chọn sứ cần kiểm tra các điều kiện lắp đặt thanh dẫn trên đỉnh sứ Khi thanh dẫn đặt nh (VH) b) phải hiệu chỉnh lực cho phép:

t

I[A]

I dc1

I dc2

I dc2

HV Đặc tính bảo vệ của cầu chì

F F

cf cf Fcf kh

h

h F

F'  ' 

k h = h/h’ - hệ số hiệu chỉnh

F'

cf - lực cho phèp hiệu chỉnh F'

cf < F cf

Các điều kiện chọn và kiểm tra sứ:

1 Điện áp định mức [kV] U dms  U dmm

2 Dòng định mức (sứ xuyên

và sứ ra đầu đờng dây) I dms  I lvmax

3 Lực cho phép trên đỉnh sứ F cf  F tt

4 Dòng ổn định nhiệt cho phép

(sứ xuyên và đầu đờng dây) I đmôn  I

F tt – lực tính toán(lực điện động do dòng ngm 3 pha gây ra).

xk

a

l i 76 1

i xk - trị số biên độ của dòng xung kích.

l - khoảng cách giữa hai sứ liên tiếp trên 1 pha.

a - khoảng cách giữa hai pha.

các mạch đo lờng và bảo vệ Phía thứ cấp của máy biến dòng nối với các cuộn

dây dòng điện của dụng cụ đo và của re-le Các cuộn dây này có điện trở rất

bé, vì vậy trong trạng thái vận hành bình thờng phía thứ cấp của máy biến dòng

hầu nh bị ngắn mạch Dòng điện định mức thứ cấp I 2 của BI đợc qui định là 5A

(để tiện cho việc tiêu chuẩn hoá TB đo lờng) Để bảo đảm an toàn cho vận

hành phía thứ cấp của BI phải đợc nối đất.

+ Chọn BI ngoài các điều kiện chung U dm và I dm phải chú ý đến cấp chính xác

và kiểu loại.

+ Để đảm bảo cho BI làm việc ở cấp chính xác yêu cầu cần phải thoả m n điềuãn các yêu cầu hợp lý về

kiện sau:

S 2dm  S tt (1)

S 2dm - phụ tải cho phép định mức của cuộn thứ cấp của BI.

S tt - phụ tải tính toán của cuộn thứ cấp của BI ở chế độ làm việc định mức.

Ta có:



2 2 dm 2 dm cd cf tx 2 2 dm cd 2 2 dm cf 2 2 dm tx

dm

I 2dm – dòng định mức thứ cấp

Z 2dm – Tổng trở cho phép của mạch ngoài.

r cd - điện trở tổng của các cuộng dây của các dụng cụ đo và rơ-le mắc nối tiết

trong mạch.

r cf - điện trở cho phép của dây nối.

r tx - điện trở tiếp xúc của các tiếp xúc (trong tính toán thờng lấy bằng 0,1 .

 Z 2dm   r cd + r cf + r tx (2)

Để thoả mán (1) thì vết II < I (vì r cd và r tx đợc xem nh không đổi đối với 1

mạch đ thiết kế) ãn các yêu cầu hợp lý về  Vậy nếu tính đợc r cf bằng biểu thức trên thì điện trở thực tế

hay tiết diện các dây dẫn nối nhỏ nhất phải là:

cf

tt

r

l

Fmin  

 - điện dẫn suất của dây dẫn nối.

l tt - chiều dài tính toán của dây dẫn nối.

+ Tiết diện dây tiêu chuẩn đợc chọn không nhỏ hơn F min (đồng thời tiết diên

đó cũng không đợc nhỏ hơn tiết diện qui định theo độ bền cơ học dây nhôm

F min = 2,5 mm 2 ; dây đồng F min = 1,5 mm 2 ).

Vậy điều kiện chọn và kiểm tra máy biến dòng bao gồm:

1 Dòng định mức: I dmBI  I dmTB

2 Điện áp định mức U dmBI  U dmmang

3 Phụtải thứ cấp S 2dm  S 2tt

4 ổn định lực điện động

dmBI

xktt dd

I 2

i

kô 

5 Lực cho phép trên đầu sứ BI

a

l i 10 88 0 F

2 xk 2 cf

.



6 Bội số ổn định nhiệt

dn dm dmBI

gt dn

t I

t I K

ô

ô



Trong đó: k ôdd - bội số dòng điện ổn định động, trị số này nhà máy cho sẵn

a - khoảng cách giữa các pha.

l - khoảng cách từ máy biến dòng tới sứ đỡ gần nhất.

K ôdd - bội số ổn định nhiệt (trị số này do nhà chế tạo cho trớc.).

+ BU dùng để ccđ cho các dụng cụ đo và rơ-le Để tiêu chuẩn hoá các loại dụng cụ đo và rơ-le, ngời ta qui định điện áp định mức của thứ cấp của BU.

U 2dm = 100 V (vừa có tác dụng ccđ cho mạch đo lờng và bảo vệ, lại vừa có tác dụng ngăn cách các dụng cụ đo và rơ-le tiếp xúc với điện áp cao  an toàn cho ngời vận hành, vì vậy phía thứ cấp của BU luôn luôn đợc nối đất + Phân loại: - Theo phơng pháp làm mát:: Loại có dầu; loại khô dầu

- Theo số pha: loại 1 pha; loại 3 pha; loại 3 pha năm trụ + BU đợc chọn theo U dm ; cấp chính xác và sơ đồi nối dây.

+ Các điều kiện chọn và kiểm tra BU:

1 Điện áp định mức sơ cấp U dmBU  U dmmạng

2 Kiểu và sơ đồ nối dây phụ thuộc vào việc sử dụng

3 Phụ tải pha S 2dm [kVA] S 2tt  S 2dmBU

4 Sai số N  N cf

l tt = 2l

l tt = l l tt = l

Chú ý: công suất định mức của máy biến áp là: công suất của tất cả 3 pha (với

máy biến áp nối theo sơ đồ sao) Bằng 2 lần công suất của máy biến áp một

pha đối với các máy biến điện áp một pha nối theo sơ đồ tam giác hở.

+ Tuỳ theo cách đấu dây của phụ tải mà công suất trên cá pha tính khác nhau

(theo bảng 8-7).

+ Tiết diện của dây dẫn và cáp cc cho mạch điện áp của các công tơ, phải

chọn sao cho tổn thất điện áp trong mạch không vợt quá 0,5 % điện áp định

mức.

+ Việc kiểm tra về ổn định lực điện động và ổn định nhiệt với BU là không cần

thiết.

+ Nếu cần kiểm tra cách điện của lới 6, 10 kV , ngời ta thờng dùng loại BU ba

pha năm trụ với cách nối Y/Y 0 / (tam giác hở) Phía thứ cấp của BU có 2 cuộn

dây đấu sao và tam giác hở Khi xẩy ra ngm không đối xứng (1 hoặc 2 pha) ở

2 đầu dây cuông tam giá hở xuất hiện điện áp, nhờ đó có thể kiểm tra cách

điện của mạng.

xí nghiệp luyện kim đen và mầu, các xí nghiệp hoá chất và một số xí nghiệp

khác (nơi mà mật độ phụ tải cao) So với cáp, tahnh dẫn có những u điểm: Đô

tin cây lớn; khả năng lắp đặt nhanh, dẽ quan sát kiểm tra khi vận hành Tất

nhiên việc quyết định chọn PA cấp điện theo mạng cáp hay thanh dẫn phải

dựa trên việc so sánh kinh tế-kỹ thật.

Tiết diện thanh dẫn đợc lựa chọn theo chỉ tiêu kinh tế, theo phát nóng hoặc

theo tổn thất điện áp cho phép sau đó phải kiểm tra ổn định nhiệt và ổn định

lực điện động khi ngm hoặc khi khởi động động cơ lớn.

1) Lựa chọn thanh dẫn theo điều kiện phát nóng:

I lvmax  k 1 k 2 k 3 I cf

I lvmax – dòng điện làm việc lâu dài đi qua thanh dẫn.

I cf - đòng điện cho phép khi nhiệt độ môi trờng xung quanh +25 0 C (tra bảng)

k 1 - hệ số hiệu chỉnh khi thanh nằm ngang = 0,95.

k 2 - hệ số hiệu chỉnh khi sử dụng thanh dẫn nhiều cực.

k 3 - hệ số hiệu chỉnh khi nhiệt độ môi trơng xung quanh  25 0 C.

2) Lựa chọn thanh dẫn theo tổn thất điện áp cho phép: chủ yếu cho các thanh

dẫn làm bằng thép, vì ttổn thất khi đó khá lớn.

Biết rằng tổn thất điện áp trong thanh dẫn thép có thể viết:

l I K 100

U

I l x

x r

3 U

dm

.

].

sin )

"

' ( cos

[

Trong đó:

I - dòng điện phụ tải.

l - chiều dài thanh dẫn.

r; x’; x” - điện trở, điện kháng ngoài và điện kháng trong của một đơn vị chiều

dài thanh dẫn thép [/km].

100 U

x x

r

3

dm

] sin ).

"

' ( cos

- hệ số đ đãn các yêu cầu hợp lý về ợc tính sẵn ứng với các loại thanh thép kích thớc khác nhau và

cos khác nhau.

Trình tự: tính tiết diện thanh thép:

1- Tính trị số K =

l I

U

.

%



2 – Căn cứ theo trị số K và cos của phụ tải tra sổ tay và tìm đợc trị số K 1 gần

nhất và nhỏ hơn Tơng ứng với K 1 bảng cho kích thớc và I’ nào đó của thanh

dẫn Nếu trị số đúng bằng I phụ tải thì kích thớc tra đợc chính là kích thớc cần tìm Trờng hợp I’  I Thì can cứ vào kích thớc vừa tra đợc và cos để tiếp tục ta sẽ tìm đợc K 2 và I” (và kích thớc mới).

3 - Tính lại trị số K theo biểu thức:



















' '

' ).

(

I I

I I K K

K1 1 2

4 - Kiểm tra lại U%  U cf % Trong đó U% = K.I.l

3) Kiểm tra thanh dẫn theo điều kiện ổn định động do dòng ngm.:

Khi xẩy ra ngm trong thanh dẫn đặt gần nhau sẽ xuất hiện hiệu ứng lực làm cho thanh dẫn bị uốn  Yêu cầu ứng lực đó phải nhỏ hơn hay bằng lực uốn cho phép của thanh dẫn.

F tt  F cf

Trong đó:

a

l i 76

.

F cf =

l

W

10 cf.

[kg] - ứng lực cho phép khi thanh dẫn chịu uốn Trong đó:

cf – ứng lực cho phép của vật liệu làm thanh dẫn [kG/cm 2 ].

W - Momen chôngd uốn của thanh dẫn.

Vậy 1,67i

l

W 10 10

a

2 xk

.

hay:

4) Kiểm tra thanh dẫn theo ổn định nhiệt:: tơng tự nh lói cáp

F .I t  - tra bảng =f( nhiệt độ giới hạn, vật liệu )

ngm Việc lựa chọn đợc tiến hành theo các điều kiện lâu dài ( theo U dm và

I dm ) và giá trị điện kháng x K % cần để hạn chế dòng ngm ở mức nào đó ta muốn Sau cùng cùng cần phải kiểm tra ổn định lực điện động và ổn định nhiệt.