Phương pháp chưng cất rượu etylic

nhng đặc biệt trong đó chng là một trongnhững phơng pháp đợc ứng dung nhiều nhất trong nhiều ngành đặc biệt làtrong công nghệ lên menChng là phơng pháp dùng để tách các hỗn hợp chất lỏng

phần I mở đầu

 Giới thiệu chung về dây chuyền sản xuất.

Trong quá trình chế biến một sản phẩm từ sản phẩm thô ban đầuđến khi

nó trở thành một sản phẩm có ích đựơc ứng dụng trong đời sống thờng ngàythì công nghiệp hoá thực phẩm đóng một vai trò hết sc quan trọng.Quá trìnhsản suất này có liên quan đến nhiều thể loại ,phơng pháp hoá học khác nhaunh:lắng , lọc ,hấp thụ, kết tinh … nh nhng đặc biệt trong đó chng là một trongnhững phơng pháp đợc ứng dung nhiều nhất trong nhiều ngành đặc biệt làtrong công nghệ lên men

Chng là phơng pháp dùng để tách các hỗn hợp chất lỏng cũng nh các hỗnhợp khí lỏng thành các cấu tử riêng biệt dựa vào độ bay hơi khác nhau củacác cấu tử trong hỗn hợp (nghĩa là ở cùng một nhiệt độ,áp suất hơi của các cấu

tử khác nhau).Trong trờng hợp đơn giản nhất thì chng và cô đặc hầu nh khôngkhác gì nhau Tuy nhiên ,giữa chúng có ranh giới căn bản: trong trờng hợp ch-

ng thì dung môi và chất tan đều bay hơi , trờng hợp cô đặc thì chỉ có dung môibay hơi

Khi chng ta thu đơc nhiều sản phẩm và thờng bao nhiêu cấu tử ta sẽ đợcbấy nhiêu sản phẩm Đối với trờng hợp hai cấu tử ta có :

Sản phẩm đỉnh gồm cấu tử có độ bay hơi lớn và một phần rất ít cấu tử có

độ bay hơi bé còn sản phẩm đáy gồm cấu tử có độ bay hơi bé và một phần rất

ít cấu tử có độ bay hơi lớn

Trong sản suất ta hay gặp những phơng pháp chng sau:

1 Chng đơn giản:dùng để tách các hỗn hợp gồm các cấu tử có độ

bay hơi rất khác nhau Phơng pháp này thờng dùng để tách sơ bộ

và làm sạch các cấu tử khỏi tạp chất

2 Chng bằng hơi nớc trực tiếp: dung để tách các hỗn hợp gồm các

chất khó bay hơi , thờng đợc ứng dụng trong trờng hợp chất đợctách không tan vào nớc

3 Chng chân không : dùng trong trờng hợp cần hạ thấp nhiệt độ sôi

của cấu tử Ví dụ nh trờng hợp các cấu tử trong hỗn hợp dễ bịphân huỷ ở nhiệt độ cao hay trờng hợp các cấu tử có nhiệt độ sôIquá cao

4 Chng luyện :là phơng pháp phổ biến nhất dùng để tách hoàn toàn

hỗn hợp các cấu tử dễ bay hơi có tính chất hoà tan một phần hoặchoàn toàn vào nhau

.Chng luyện ở áp suất thấp dùng cho các hỗn hợp dễ bị phân huỷ

ở nhiệt độ cao và hỗn hợp có nhiệt độ sôI quá cao.Chng luyện ở áp suất cao dùng cho các hỗn hợp không hoá lỏng

ở áp suất thờng

Phần II Sơ đồ dây chuyền công nghệ

I Sơ đồ dây chuyền công nghệ sản xuất (hình 1)

II Thuyết minh sơ đồ.

Nguyên liệu đầu đợc chứa trong thùng chứa (1) và đợc bơm (2) bơm lênthùng cao vị (3) Mức chất lỏng cao nhất và thấp nhất ở thùng cao vị đợckhống chế bởi của chảy tràn Hỗn hợp đầu từ thùng cao vị (3) tự chảy xuốngthiết bị đun nóng hỗn hợp đầu (4), quá trình tự chảy này đợc theo dõi bằng

đồng hồ lu lợng Tại thiết bị gia nhiệt hỗn hợp đầu (4) (dùng hơi nớc bão hoà),hỗn hợp đầu đợc gia nhiệt tới nhiệt độ sôi, sau khi đạt tới nhiệt độ sôi, hỗn hợpnày đợc đa vào đĩa tiếp liệu của tháp chng luyện loại tháp đệm (5) Trongtháp, hơi đi từ dới lên tiếp xúc trực tiếp với lỏng chảy từ trên xuống, tại đâyxảy ra quá trình bốc hơi và ngng tụ nhiều lần Theo chiều cao của tháp, cànglên cao thì nhiệt độ càng thấp nên khi hơi đi qua các tầng đệm từ dới lên, cấu

tử có nhiệt độ sôi cao sẽ ngng tụ Quá trình tiếp xúc lỏng – hơi trong thápdiễn ra liên tục làm cho pha hơi ngày càng giầu cấu tử dễ bay hơi, pha lỏngngày càng giầu cấu tử khó bay hơi Cuối cùng trên đỉnh tháp ta sẽ thu đợc hầuhết là cấu tử dễ bay hơi (Axeton) và một phần rất ít cấu tử khó bay hơi (Nớc).Hỗn hợp hơi này đợc đi vào thiết bị ngng tụ (6) và tại đây nó đợc ngng tụ hoàntoàn (tác nhân là nớc lạnh) Một phần chất lỏng sau ngng tụ cha đạt yêu cầu đ-

ợc đi qua thiết bị phân dòng (7) để hồi lu trở về đỉnh tháp, phần còn lại đợc đavào thiết bị làm lạnh (8) để làm lạnh đến nhiệt độ cần thiết sau đó đi vàothùng chứa sản phẩm đỉnh (10)

Chất lỏng hồi lu đi từ trên xuống dới, gặp hơi có nhiệt độ cao đi từ dớilên, một phần cấu tử có nhiệt độ sôi thấp lại bốc hơi đi lên, một phần cấu tửkhó bay hơi trong pha hơi sẽ ngng tụ đi xuống Do đó nồng độ cấu tử khó bayhơi trong pha lỏng ngày càng tăng, cuối cùng ở đáy tháp ta thu đợc hỗn hợplỏng gồm hầu hết là cấu tử khó bay hơi (Nớc) và một phần rất ít cấu tử dễ bayhơi (Axeton), hỗn hợp lỏng này đợc đa ra khỏi đáy tháp, qua thiết bị phândòng, một phần đợc đa ra thùng chứa sản phẩm đáy (11), một phần đợc tậndụng đa vào nồi đun sôi đáy tháp (9) dùng hơi nớc bão hoà Thiết bị (9) này

có tác dụng đun sôi tuần hoàn và bốc hơi hỗn hợp đáy (tạo dòng hơi đi từ dớilên trong tháp) Nớc ngng của thiết bị gia nhiệt đợc tháo qua thiết bị tháo nớcngng (12)

Tháp chng luyện làm việc ở chế độ liên tục, hỗn hợp đầu vào và sảnphẩm đợc lấy ra liện tục

III Chế độ thuỷ động của tháp đệm.

Trong tháp đệm có 3 chế độ thuỷ động là chế độ chảy dòng, chế độ quá

độ và chế độ xoáy

Khi vận tốc khí bé, lực hút phân tử lớn hơn và vợt lực lỳ Lúc này quátrình chuyển khối đợc xác định bằng dòng khuyếch tán phân tử Tăng vận tốclên lực lỳ trở nên cân bằng với lực hút phân tử Quá trình chuyển khối lúc nàykhông chỉ đợc quyết định bằng khuyếch tán phân tử mà cả bằng khuyếch tán

đối lu Chế độ thuỷ động này gọi là chế độ quá độ Nếu ta tiếp tục tăng vậntốc khí lên nữa thì chế độ quá độ sẽ chuyển sang chế độ xoáy Trong giai đoạnnày quá trình khuyếch tán sẽ đợc quyết định bằng khuyếch tán đối lu

Nếu ta tăng vận tốc khí lên đến một giới hạn nào đó thì sẽ xảy ra hiện ợng đảo pha Lúc này chất lỏng sẽ chiếm toàn bộ tháp và trở thành pha liêntục, còn pha khí phân tán vào trong chất lỏng và trở thành pha phân tán Vận

t-tốc khí ứng với thời điểm này gọi là vận t-tốc đảo pha Khí sục vào lỏng và tạothành bọt vì thế trong giai đoạn này chế độ làm việc trong tháp gọi là chế độsủi bọt ở chế độ này vận tốc chuyển khối tăng nhanh, đồng thời trở lực cũngtăng nhanh.

Trong thực tế, ta thờng cho tháp đệm làm việc ở chế độ màng có vận tốcnhỏ hơn vận tốc đảo pha một ít vì quá trình chuyển khối trong giai đoạn sủibọt là mạnh nhất, nhng vì trong giai đoạn đó ta sẽ khó khống chế quá trìnhlàm việc

Ưu điểm của tháp đệm:

+ Hiệu suất cao vì bề mặt tiếp xúc pha lớn

+ Cấu tạo tháp đơn giản

+ Trở lực trong tháp không lớn lắm

+ Giới hạn làm việc tơng đối rộng

Nhợc điểm

+ Khó làm ớt đều đệm

+ Tháp cao quá thì phân phối chất lỏng không đều

IV Bảng kê các ký hiệu thờng dùng trong bản đồ án.

- F: Lợng hỗn hợp đầu, kg/h (hoặc kg/s, kmol/h)

- P: Lợng sản phẩm đỉnh, kg/h (hoặc kg/s, kmol/h)

- W: Lợng sản phảm đáy, kg/h (hoặc kg/s, kmol/h)

- Các chỉ số F, P, W, A, B : tơng ứng chỉ đại lợng đó thuộc về hỗn hợp đầu,sản phẩm đỉnh, sản phẩm đáy của Axeton vàNớc

- a: nồng độ phần khối lợng, kg axeton/kg hỗn hợp

- x: nồng độ phần mol, kmol axeton/kmol hỗn hợp

- M: Khối lợng mol phân tử, kg/kmol

Phần IIi Tính toán thiết bị chính

F: năng suất tính theo hỗn hợp đầu, kg/s hoặc kg/h

aF, ap, aw: lần lợt là nồng độ cấu tử dễ bay hơi trong hỗn hợp đầu, sản phẩm

I.1.2 Đổi nồng độ phần khối lợng sang nồng độ phần mol của a F , a p , a w

aA, aB: nồng độ phần khối lợng của axeton và Nuóc

Ma, MB: khối lợng mol phân tử của axeton và Nớc

M: khối lợng phân tử trung bình, kg/kmol

x: nồng độ phần mol của axêtôn

- Khối lợng phân tử trung bình của sản phẩm đỉnh

f =15,33

I.2 Xác định số bậc thay đổi nồng độ.

I.2.1 Xác định R min dựa trên đồ thị y – x

Dựng đờng cân bằng theo số liệu đờng cân bằng sau: [II – 145]

Bảng 1.

85,5

86,9

88,2

90,4

94,3

100

toC 100 77,

9

69,6

64,5

62,6

61,6

60,7

59,8

59 58,

2

57,5

56,9

- Trongđó thành phần cân bằng lỏng (x) , hơi (y) đợc tinh bằng %mol

- Từ số liệu trong bảng trên ta vẽ đồ thị đờng cân bằng lỏng (x) – hơi(y) và đờng chéo góc y=x

- Đờng nồng độ làm việc của đoạn luyện có dạng chung : y =A.x+ B

nó đúng với tất cả mọi thiết diện của đoạn luyện Nh ta đã biết ,thoegiả thuyết thì thành phần cấu tử dễ bay hơi trong chất lỏng ngng tụ ởthiết bị ngng tụ đi vào tháp bằng thành phần cấu tử dễ bay hơi từ

đỉnh tháp đi ra Do đó ở đĩa trên cùng thì :y=x và phơng trình làmviệc của đĩa trên cùng là: y =Ax+B … nh Thay các giá trị Avà Bvào vàgiải ra ta đợc:y=x P

Điều đó chứng tỏ rằng điểm trên cùng của đờng làm việc của

ơng trình nồng độ làm việc của đoạn chng ta có : y’= xw

Điều này chứng tỏ rằng điểm cuối cùng của đờng nồng độ làm việccủa đoạn chng có toạ độ: y’= x’=xw

Giao điểm của hai đờng này là nghiệm của hệ phơng trình

y=Ax+B

y’=A’x+B’

x=xF

Điều này chứng tỏ giao điểm của hai đờng nồng độ làm việc của

đoạn luyện và đoạn chng nằm trên một đờng thẳng song song với trụctung và có hoành độ xF Tung độ phụ thuộc vào chỉ số hồi lu R

 Xác định chỉ số hồi lu nhỏ nhất( Rmin)

_ Nh ta đã biết, giao điểm của hai đờng làm việc không thể nằm phía trên ờng cân bằng y=f(x) hay phía dới đờng y=x vì khi hai đờng này cắt nhau ở

đ-điểm d2  nồng độ làm việc lớn hơn nồng độ cân bằng, về ý nghĩa vật lý điều

này không thể có đợc Còn giao điểm của hai đờng là điểm d’2 nồng độ cấu

tử dễ bay hơi trong pha hơi bé hơn trong pha lỏng, điều này không thể trongchng cất  nh vậy giao điểm của hai đờng làm việc không thể nằm ngoài đ-ờng cân bằng và đờng chéo góc Giới hạn hai điểm đó là hai điểm d2 và d’2 _ứng với giao điểm d0 ta có tung độ B lớn nhất là B0, trong trờng hợp này nồng

độ làm việc bằng nồng độ cân bằng, theo lý thuyết thì có thể đạt đợc điều đókhi số bậc thay đổi nồng độ vô cùng lớn và chỉ số hồi lu lớn nhất Thật vậy tacó:

- Rmin: lợng hồi lu tối thiểu đợc tính theo công thức

Ta có:

B= x P R+1

_ Cách xác định chỉ số hồi lu thích hợp: chọn 6 giá trị B( B<B0) khác nhau Từ

đó tính đợc R theo công thức :

R x+1

Với mỗi giá trị của Rx ta dung đợc một đờng làm việc của tháp và bằng

ph-ơng pháp dung các bậc thay đổi nồng độ giữa đờng làm việc và đờng cân bằng

ta sẽ xác định đợc số bậc thay đổi lý thuyết N

y: là nồng độ phần mol của cấu tử dễ bay hơi trong pha hơi đi từ dới lên

x: là nồng độ phần mol của cấu tử dễ bay hơi trong pha lỏng chảy từ đĩaxuống

I.2.4 Phơng trình đờng nồng độ làm việc của đoạn chng.

gtb: lợng hơi trung bình đi trong tháp, kg/h

(y.y)tb: tốc độ hơi trung bình đi trong tháp, kg/m2.s

Vì lợng hơi và lợng lỏng thay đổi theo chiều cao của tháp và khác nhau trongmỗi đoạn nên ta phải tính lợng hơi trung bình cho từng đoạn

II.1 Đờng kính đoạn luyện.

II.1.1 Xác định lợng hơi trung bình đi trong đoạn luyện.

Lợng hơi trung bình đi trong đoạn luyện tính

gần đúng bằng trung bình cộng của lợng hơi

đi ra khỏi đĩa trên cùng của tháp và lợng hơi

đi vào đĩa dới cùng của đoạn luyện

g y

tb=g d+g1

2 kmol/h [II - 181]

Trong đó:

gtb: lợng hơi trung bình đi trong đoạn luyện, kmol/h

gđ: lợng hơi đi ra khỏi đĩa trên cùng của tháp, kmol/h

gl: lợng hơi đi vào đĩa dới cùng của tháp, kmol/h

 Lợng hơi ra khỏi đỉnh tháp

gđ = 15,87(1,2+1)

 gđ = 34,9 (kmol/h)

 Lợng hơi đi vào đoạn luyện: Lợng hơi g1, hàm lợng hơi y1 và lợng lỏng G1

đối với đĩa thứ nhất của đoạn luyện đợc xác định theo hệ phơng trình

g1 = G1 + P (1)

g1.y1 = G1.x1 + P.xp (2) [II - 182]

g1.r1 = gđ.rđ (3)

Trong đó:

y1: hàm lợng hơi đi vào đĩa 1 của đoạn luyện, phần khối lợng

G1: lợng lỏng đối với đĩa thứ nhất của đoạn luyện

r1: ẩn nhiệt hoá hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa đầu tiên của đoạn luyện

rđ: ẩn nhiệt hoá hơi của hỗn hợp hơi đi ra khỏi đỉnh tháp

Víi rA rB Èn nhiÖt ho¸ h¬i cña c¸c cÊu tö nguyªn chÊt lµ axeton vµ níc ë nhiÖt

II.1.2 Tính khối lợng riêng trung bình

 Khối lợng riêng trung bình đối với pha hơi đợc tính theo

MA MB: khối lợng phần mol của cấu tử axeton và nớc

T: nhiệt độ làm việc trung bình của tháp, 0K

ytb1: nồng độ phần mol của cấu tử 1 lấy theo giá trị trung bình

II.1.3 Tính tốc độ hơi đi trong tháp

Tốc độ hơi đi trong tháp đệm

tb :khối lợng riêng trung bình của pha lỏng và pha hơi, kg/m3

x, n: độ nhớt của pha lỏng theo nhiệt độ trung bình và độ nhớt của nớc ở

20oC, Ns/m2

 Tính G xtb , G ytb :

_Ta có lợng hơi trung bình đi trong đoạn luyện là :

Gytb = gytb.Mytb

Trong đó:

Mytb = ytblMA + (1- ytbl)MB

 Mytb = 0,7.58 + (1-0,7 ).18

 hh = x = 0,32636.10-3 Ns/m2

Thay sè liÖu ta cã :

Khèi lîng riªngxèp, ®, kg/m3

Quy chuẩn đờng kính đoạn luyện là DL = 0,5

 Thử lại điều kiện làm việc thực tế.

- Tốc độ hơi thực tế đi trong đoạn luyện là:

II 2 Đờng kính đoạn chng

II.2.1 Lợng hơi trung bình đi trong đoạn chng của tháp :

1: lợng hơi đi vào đoạn chng, kmol/h

Vì lợng hơi đi ra khỏi đoạn chng bằng lợng hơi đi vào đoạn luyện (g’

n= g1)nên ta có thể viết:

1 x’

1 = g’

1.yw + W.xw [II 182]

1: ẩn nhiệt hoá hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa thứ nhất của đoạn chng

xw: thành phần cấu tử dễ bay hơi trong sản phẩm đáy

r1: ẩn nhiệt hoá hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa trên cùng của đoạn chng

II.2.3 Tính khối lợng riêng trung bình

 Khối lợng riêng trung bình đối với pha hơi đợc tính theo

MA MB: khối lợng phần mol của cấu tử Axeton và Nớc

T: nhiệt độ làm việc trung bình của tháp, 0K

y’tb1 :Nồng độ phần mol của cấu tử 1 lấy theo giá trị trung bình

Với y’tb1 = 0,234 phần mol Nội suy từ số liệu trong bảng IX.2a [II-145] ta

đợc nhiệt độ làm việc của đoạn chng là : t’h

Với a’1,a’n : nồng độ phần khối lợng của pha lỏng ở đĩa dới cùng và ở đĩa trêncùng của đoạn chng.

1−0,095 968,37

⇒ρ ' xtb=936,38 kg/m3

II.2.3 Tính tốc độ hơi đi trong đoạn chng

- Các công thức cũng nh ý nghĩa các ký hiệu có trong các công thứctính tốc độ hơi đi trong đoạn chng tơng tự nh trong đoạn luyện, chỉ khác về trị

số nên trong phần này không giải thích lai

 Tính G’ xtb , G’ ytb

-Ta có lợng hơi trung bình đi trong đoạn chng là :

G’ytb = g’ytb.M’ytb

Trong đó :

M’ytb = y’tb1.MA + (1- y’tb1).MB

lghh = x’tb1.lgA+ (1 – x’tb1).lgB [I –84]

Quy chuẩn đờng kính đoạn luyện là DC = 0,5m

 Thử lại điều kiện làm việc thực tế.

- Tốc độ hơi thực tế đi trong đoạn chng là:

III Tính chiều cao tháp.

- Đối với tháp đệm, chiều cao làm việc của tháp hay chiều cao lớp đệm đợc xác định theo công thức:

H = hđv.my (m) [II –175]

Trong đó:

hđv: chiều cao của một đơn vị chuyển khối, m

my: số đơn vị chuyển khối xác định theo nồng độ pha hơi

III.1 Tính chiều cao đoạn luyện.

III.1.1 Tính chiều cao của một đơn vị chuyển khối

- Chiều cao của một đơn vị chuyển khối của tháp đệm phụ thuộc vào đặc

tr-ng của đệm và trạtr-ng thái pha, đợc xác định theo côtr-ng thức

h dv=h1+m G y

G x .h2

[II –177]

Trong đó:

h1: chiều cao của một đơn vị chuyển khối đối với pha hơi

h2: chiều cao của một đơn vị chuyển khối đối với pha lỏng

m: hệ số phân bố trung bình ở điều kiện cân bằng pha

Gy, Gx: lu lợng hơi và lỏng trung bình đi trong tháp,

 Tính chiều cao của một đơn vị chuyển khối h 1 , h 2

x: khối lợng riêng của lỏng, kg/m3

: hệ số thấm ớt của đệm, nó phụ thuộc vào tỷ số giữa mật độ tới thực tế lêntiết diện ngang của tháp và mật độ tới thích hợp, xác định theo đồ thị IX.16 [II– 178]

Mhh, MA, MB: khối lợng phân tử của hỗn hợp và cấu tử Axeton và Nớc

hh, A, B: độ nhớt của hỗn hợp và cấu tử Axeton và Nớc

m1, m2: nồng độ của Axeton và Nớc tính theo phần thể tích

Đối với hỗn hợp khí thì nồng độ phần thể tích bằng nồng độ phần mol, nên m1

1−0, 88

0, 422128 10−3

T: nhiệt độ trung bình của hơi, 0K

P: áp suất chung của hơi, P = 1at

MA = 58: khối lợng phân tử của cấu tử Axeton

MB = 18: khối lợng phân tử của cấu tử Nớc

vA, vB: thể tích mol của hơi Axeton và Nớc , cm3/nguyên tử

- ChuÈn sè Pran cña pha láng:

III.1.3 Tính số đơn vị chuyển khối m y

- Số đơn vị chuyển khối tính theo pha hơi

y*: thành phần mol cân bằng của pha hơi, %mol

y: thành phần mol làm việc của pha hơi, %mol

- ứng với mỗi giá trị của x {0,064; 0,938} ta tìm đợc một giá trị của

y* tơng ứng và theo đờng làm việc của đoạn luyện y = 0,55x + 0,43 ta xác

 Ta chọn chiều cao đoạn luyện là : HL = 11 m

III.2 Chiều cao của đoạn chng.

- Các công thức cũng nh ý nghĩa các ký hiệu có trong các công thứctính chiều cao đoạn chng tơng tự nh đối với đoạn luyện, chỉ khác về trị số nêntrong phần này không giải thích lại

III.2.1 Tính chiều cao của một đơn vị chuyển khối h 1 , h 2 :

HÖ sè khuyÕch t¸n D’y trong pha h¬i tÝnh theo.

t’h

tb =91,24oC T’ =91,24 +273 =364,24oK

VËy ta cã:

1 18

Hệ số khuyếch tán Dx của pha lỏng đợc tính theo công thức:

2 4 57 28,05 1,4 18,09

3 5 60,3 35,55 1,6 7,2

4 6,4 65 46,52 2,3 4,1

- Dựa vào các giá trị đã chọn trên đờng cân bằng, ta tính đợc m = 9,79

Vậy ta có chiều cao của một đơn vị chuyển khối của đoạn luyện là :

III.2.3 Tính số đơn vị chuyển khối m y

- Số đơn vị chuyển khối tính theo pha hơi

y*: thành phần mol cân bằng của pha hơi, %mol

y: thành phần mol làm việc của pha hơi, %mol

- ứng với mỗi giá trị của x {0,003; 0,064} ta tìm đợc một giá trị của

y* tơng ứng và theo đờng làm việc của đoạn chng y = 1,44x – 0,0176 ta xác

định đợc y

Bảng 5.

 Ta chọn chiều cao đoạn chng của tháp là : HC = 3 m

III.3 Tính chiều cao của toàn tháp.

H = HL + HC + H1 + H2 + H3

Trong đó:

HL, HC: chiều cao đoạn luyện và đoạn chng, m

H1: khoảng cách không gian phần đỉnh tháp để đặt đĩa phân phối chất lỏng vàống hồi lu sản phẩm đỉnh, m

H2: khoảng cách không gian giữa đoạn chng và đoạn luyện để đặt đĩa tiếp liệu

.ω y 2 ρ y2

[II –189]