ĐỒ án tốt NGHIỆP kỹ sư đề tài văn PHÒNG làm VIỆC CÔNG TY AN PHÁT

GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH

Địa điểm xây dựng

Vị trí: công trình được xậy dựng tại Tiền Giang

Hiện trạng mặt bằng: công trình nằm ngay trên mặt bằng nên rất thuận lợi cho việc vận chuyển vật tư, máy móc thiết bị thi công

Loại công trình và chức năng: công trình cấp IIII

Quy mô và các đặc điểm khác:

Công trình cao 5 tầng với diện tích xây dựng 460,44m2, tổng diện tích sàn 2722,96m2

Hệ thống hạ tầng kỹ thuật bao gồm:

Hệ thống sân, đường, vườn hoa

Hệ thống cấp điện ngoài nhà

Hệ thống cấp nước ngoài

Hệ thống cáp truyền hình, điện thoại, Internet.

Phương án thiết kế kiến trúc công trình

Công trình gồm 5 tầng Trong đó mặt bằng các tầng của công trình được tổ chức như sau:

Bảng I.1 - Diện tích và công năng sử dụng của các tầng

Tầng Diện tích sàn Công năng

Tầng 1 460,44 m 2 Sảnh tầng+hành lang, phòng làm việc, phòng thay đồ, phòng vệ sinh, kho, thang bộ

Tầng 2-5 450,52 m 2 Hành lang, phòng làm việc, phòng thay đồ, phòng vệ sinh, kho, thang bộ Mái 460,44 m 2

Khu vực ban quản lý, trực, bảo vệ, được bố trí gần sảnh ra vào, cầu thang thuận lợi cho việc quản lý, bảo vệ, giao thông trong nhà

Công trình được thiết kế với các phòng ban và hệ thống giao thông đối xứng hai bên trục nhà, thông qua sảnh chính ở giữa, nhằm tối ưu hóa năng suất làm việc.

Phương án thiết kế kết cấu công trình

Hệ móng công trình sử dụng kết cấu móng cọc chống vào lớp đất tốt dựa theo báo cáo địa chất

Căn cứ vào tính chất sử dụng, quy mô và tải trọng công trình, nhịp khung có kích thước điển hình 5,4m, với bước khung lớn nhất cũng là 5,4m Tòa nhà gồm 5 tầng, mỗi tầng có chiều cao điển hình 3,6m, ngoại trừ tầng 1 có chiều cao 4,2m Thiết kế áp dụng phương án kết cấu là hệ khung bê tông cốt thép toàn khối.

Hệ thống kỹ thuật chính trong công trình

Các phòng và hệ thống giao thông chính trên các tầng được thiết kế để tối ưu hóa ánh sáng tự nhiên thông qua cửa kính bên ngoài Bên cạnh đó, hệ thống chiếu sáng nhân tạo cũng được lắp đặt một cách hợp lý nhằm đảm bảo ánh sáng đầy đủ cho mọi khu vực cần thiết.

Tuyến điện trung thế 15 KV được lắp đặt dưới đất và kết nối vào trạm biến thế của công trình Để đảm bảo nguồn điện liên tục, công trình còn trang bị một máy phát điện Diesel dự phòng Khi nguồn điện chính bị mất vì bất kỳ lý do nào, máy phát điện sẽ cung cấp điện cho các nhu cầu thiết yếu của công trình.

Các hệ thống phòng cháy, chữa cháy

Hệ thống chiếu sáng và bảo vệ

Biến áp điện và hệ thống cáp, hệ thống thang máy

5.3 Hệ thống điện lạnh và thông gió

Sử dụng hệ thống điều hoà không khí cho từng căn hộ và sử dụng thông gió tự nhiên

5.4 Hệ thống cấp thoát nước

5.4.1 Hệ thống cấp nước sinh hoạt :

Nước từ hệ thống cấp nước chính của thành phố được đưa vào bể ngầm tại tầng hầm của công trình Sau đó, nước được bơm lên téc nước trên mái và quá trình bơm được điều khiển hoàn toàn tự động Nước từ téc trên mái sẽ chảy qua các ống đến các vị trí cần thiết trong công trình.

5.4.2 Hệ thống thoát nước và sử lý nước thải công trình:

Nước mưa từ mái công trình, ban công và logia, cùng với nước thải sinh hoạt, được thu gom vào sê-nô và chuyển đến bể xử lý nước thải Sau khi qua quá trình xử lý, nước sẽ được thoát ra và đưa vào ống thoát chung của thành phố.

5.5 Hệ thống phòng cháy, chữa cháy 5.5.1 Hệ thống báo cháy:

Thiết bị phát hiện báo cháy được lắp đặt tại mỗi tầng và phòng, cũng như ở các khu vực công cộng Mạng lưới báo cháy bao gồm đồng hồ và đèn báo, giúp nhận diện cháy kịp thời Khi có tín hiệu cháy, phòng quản lý và bảo vệ sẽ nhanh chóng kiểm soát và khống chế hoả hoạn, đảm bảo an toàn cho công trình.

Nước được cung cấp từ bể nước PCCC và bể nước sinh hoạt tại tầng hầm, cũng như từ téc nước trên mái, với sự hỗ trợ của máy bơm xăng lưu động Hệ thống cứu hỏa bao gồm bình cứu cháy khô tại các tầng, đèn báo tại các cửa thoát hiểm và đèn báo khẩn cấp được lắp đặt ở tất cả các tầng.

Cửa vào lồng thang bộ thoát hiểm được thiết kế tự sập để ngăn khói xâm nhập Trong lồng thang, hệ thống điện chiếu sáng tự động và thông gió động lực được bố trí nhằm hút gió ra khỏi buồng thang máy, đảm bảo an toàn và tránh ngạt thở.

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : THS LÊ THẾ ANH SINH VIÊN THỰC HIỆN : LÊ VĂN CƯỜNG

- Thể hiện các mặt bằng kết cấu tầng 2-4, tầng 5 và mái

- Thiết kế sàn tầng tầng điển hình

- Thiết kế dầm dọc trục b

- Thiết kế cầu thang bộ trục 4-5 tầng 2 lên 3.

TỔNG QUAN VỀ THIẾT KẾ NHÀ CAO TẦNG

Lựa chọn vật liệu

Vật liệu xây cần có cường độ cao, trọng lượng nhỏ, khả năng chống cháy tốt

Nhà cao tầng thường chịu tải trọng lớn, nhưng việc sử dụng các loại vật liệu phù hợp có thể giảm đáng kể tải trọng cho công trình, bao gồm cả tải trọng đứng và tải trọng ngang do lực quán tính.

Vật liệu có tính biến dạng cao Khả năng biến dạng dẻo cao có thể bổ sung cho tính năng chịu lực thấp

Vật liệu có tính thoái biến thấp: có tác dụng rất tốt khi chịu các tải trọng lặp lại (động đất, gió bão)

Vật liệu có tính liền khối cao rất hiệu quả trong việc chịu tải trọng lặp lại, giúp ngăn chặn tình trạng tách rời giữa các bộ phận của công trình.

Vật liệu dễ chế tạo và giá thành hợp lí

Hiện nay, tại Việt Nam, vật liệu bê tông cốt thép và thép đang trở thành sự lựa chọn phổ biến của các nhà thiết kế cho các kết cấu nhà cao tầng.

Hình dạng công trình và sơ đồ bố trí kết cấu

2.1 Sơ đồ mặt bằng, sơ đồ kết cấu

Nhà cao tầng nên có mặt bằng đơn giản, ưu tiên hình dạng đối xứng cao Nếu không thể đạt được sự đối xứng, công trình cần được chia thành các phần khác nhau, mỗi phần nên có hình dạng đơn giản để đảm bảo tính thẩm mỹ và chức năng.

Các bộ phận chịu lực chính của nhà cao tầng, như vách lõi, cần được bố trí đối xứng để đảm bảo tính ổn định Nếu không thể bố trí đối xứng, cần áp dụng biện pháp đặc biệt để chống xoắn cho công trình theo phương đứng.

Hệ thống kết cấu cần được thiết kế sao cho tải trọng được phân bố rõ ràng và hiệu quả, giúp truyền tải nhanh chóng đến móng công trình trong mọi tình huống.

Tránh sử dụng sơ đồ kết cấu có cánh mỏng và kết cấu dạng công xon theo phương ngang, vì những loại kết cấu này dễ bị hư hại do tác động của động đất và gió bão.

2.2 Theo phương đứng Độ cứng của kết cấu theo phương thẳng đứng cần phải được thiết kết giảm dần lên phía trên

Cần tránh sự thay đổi đột ngột về độ cứng của hệ kết cấu, chẳng hạn như khi thực hiện công việc thông tầng, giảm cột, hoặc thiết kế dạng hẫng chân và giật cấp.

Trong các trường hợp đặc biệt, người thiết kế cần áp dụng các biện pháp tích cực để gia cố thân hệ kết cấu, nhằm ngăn chặn sự hư hỏng ở những khu vực yếu.

Lựa chọn giải pháp kết cấu

3.1 Cơ sở để tính toán kết cấu

Căn cứ vào: Đặc điểm kiến trúc và đặc điểm kết cấu, tải trọng của công trình Được sự đồng ý của Giảng viên hướng dẫn

Lựa chọn phương án sàn sườn toàn khối để thiết kế cho công trình

3.2 Hệ kết cấu chịu lực

Công trình gồm có 5 tầng, chiều cao tính từ cốt 0,00 đến mái là 18,6m Mặt bằng công trình hình hình chữ nhật

Kết cấu dùng để tính toán có thể là: hệ kết cấu vách cứng và lõi,hệ kết cấu hỗn hợp khung-vách

3.2.1 Hệ kết cấu vách cứng và lõi cứng

Hệ kết cấu vách cứng có thể được thiết kế theo một hoặc hai phương, hoặc liên kết thành hệ không gian gọi là lõi cứng Với khả năng chịu lực ngang tốt, loại kết cấu này thường được áp dụng cho các công trình cao trên 20 tầng Tuy nhiên, hệ thống vách cứng cũng tạo ra sự cản trở trong việc tạo không gian rộng rãi cho công trình.

3.2.2 Hệ kết cấu khung giằng (khung và vách cứng)

Hệ khung lõi chịu lực là giải pháp hiệu quả cho các công trình nhà ở có độ cao trung bình và lớn, với mặt bằng hình chữ nhật hoặc vuông Lõi có thể được đặt bên trong hoặc bên ngoài biên của mặt bằng, trong khi hệ sàn các tầng được gối trực tiếp lên tường lõi hoặc qua các cột trung gian Kết cấu khung giằng được hình thành từ sự kết hợp giữa hệ thống khung và vách cứng, thường được bố trí tại khu vực cầu thang bộ, cầu thang máy, khu vệ sinh chung, hoặc các tường biên có tường liên tục nhiều tầng Hệ thống khung còn lại được sắp xếp ở các khu vực khác trong ngôi nhà.

Hệ kết cấu khung-giằng là lựa chọn tối ưu cho nhiều công trình cao tầng, đặc biệt là các tòa nhà lên đến 40 tầng Loại kết cấu này được thiết kế để chịu được vùng có động đất cấp 7 trở xuống, mang lại sự an toàn và ổn định cho công trình.

Sau khi xem xét các đặc điểm của các hệ kết cấu chịu lực và nhu cầu kiến trúc của công trình, tôi đã chọn hệ kết cấu khung chịu lực Hệ kết cấu khung có những đặc điểm nổi bật, bao gồm khả năng chịu tải tốt, tính linh hoạt trong thiết kế và thi công, cùng với khả năng thích ứng cao với các yêu cầu kiến trúc đa dạng.

Biến dạng của kết cấu khung là biến dạng cắt, biến dạng tương đối giữa các tầng bên trên nhỏ, bên dưới lớn

Phương pháp tính toán hệ kết cấu:

Sơ đồ tính là hình ảnh đơn giản hoá của công trình, giúp thực hiện khả năng tính toán các kết cấu phức tạp Thiết kế thủ công yêu cầu sử dụng các sơ đồ tính toán đơn giản, chia cắt kết cấu thành các phần nhỏ hơn và bỏ qua các liên kết không gian Vật liệu được giả định làm việc trong giai đoạn đàn hồi theo định luật Hooke Hiện nay, nhờ sự phát triển của máy tính điện tử, phương pháp tính toán công trình đã có những thay đổi quan trọng, chuyển từ khuynh hướng đơn giản hoá sang tổng quát hoá Khối lượng tính toán không còn là trở ngại, cho phép sử dụng các sơ đồ tính sát với thực tế hơn, xem xét sự làm việc phức tạp của kết cấu và các mối quan hệ không gian Đồ án này sử dụng sơ đồ tính toán chưa biến dạng, phù hợp với khả năng tính toán hiện tại.

Ta tính toán kết cấu cho ngôi nhà theo sơ đồ khung không gian làm việc theo 2 phương Chiều cao các tầng: Tầng 1: 4,2m; Tầng 2-mái cao 3,6 m

Hệ kết cấu gồm hệ sàn BTCT toàn khối, trong mỗi ô bản chính có bố trí dầm phụ theo

Hai phương dọc và ngang được sử dụng để hỗ trợ tường, tăng cường độ cứng của sàn và giảm chiều dày tính toán của sàn Tiết diện thay đổi theo chiều cao nhằm tiết kiệm vật liệu và đáp ứng yêu cầu về độ cứng.

Phương pháp tính toán hệ kết cấu

Tính toán theo phương pháp phần tử hữu hạn dựa vào phần mềm Etabs V17.1.0

Tải trọng

Tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm trọng lượng bản thân kết cấu và các hoạt tải như thiết bị, thiết bị vệ sinh Tất cả các tải trọng này được quy đổi và phân bố đều trên diện tích ô sàn.

Tải trọng tác dụng lên dầm do sàn truyền vào, do tường bao trên dầm, tường ngăn …, coi phân bố đều trên dầm

Tải trọng gió được xác định dựa trên tiêu chuẩn TCVN 2737-95, với tải trọng gió tĩnh được tính toán theo tác dụng phân bố tại các mức sàn tầng.

Nội lực và chuyển vị

Để xác định nội lực và chuyển vị trong kết cấu, chương trình Etabs V17.1.0 (Non-Linear) là một công cụ mạnh mẽ và phổ biến hiện nay Phần mềm này được ứng dụng rộng rãi trong tính toán kết cấu công trình, giúp nâng cao độ chính xác và hiệu quả trong thiết kế.

Lấy kết quả nội lực và chuyển vị ứng với từng phương án tải trọng

7 Tổ hợp nội lực và tính toán cốt thép

Chương trình Etabs V17.1.0 (Non-Linear) là một công cụ tính kết cấu hiệu quả, nổi bật với tính toán đơn giản và ngắn gọn Sử dụng phần mềm này, người dùng sẽ cảm thấy dễ dàng và thuận tiện trong quá trình thực hiện các phép tính kết cấu.

CHƯƠNG II XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN SƠ BỘ CHO CÁC CẤU

Chọn sơ bộ chiều dày sàn

Chiều dày bản xác định sơ bộ theo công thức: h b = l D m

Hệ số D phụ thuộc vào tải trọng, có giá trị trong khoảng từ 0,8 đến 1,4, thường được lấy là D = 1 Hệ số m phụ thuộc vào loại bản, với m có giá trị từ 30 đến 35 cho bản loại dầm và từ 40 đến 45 cho bản kê bốn cạnh Chiều dài cạnh ngắn được ký hiệu là l.

Với khoảng cách tối đa giữa các cột là 5,4m, để đảm bảo độ cứng cần thiết cho các ô sàn làm việc, tôi đã chọn giải pháp sàn toàn khối Kích thước lớn nhất của ô sàn là 5,4x5,4m.

Do sự đa dạng về kích thước và tải trọng của các ô bản, chiều dày của bản sàn cũng khác nhau Tuy nhiên, để thuận tiện trong thi công và tính toán, chúng ta cần thống nhất chọn một chiều dày bản sàn.

Do yêu cầu về cấu tạo và kiến trúc chọn sơ bộ kích thước bản sàn là 12cm.

Chọn sơ bộ kích thước tiết diện dầm

Chiều cao tiết diện dầm được chọn theo công thức: 1 d d h l

 m Chiều rộng dầm được chọn theo công thức: b   0,3  0,5 h 

Hệ số m d của dầm chính thường nằm trong khoảng 8 đến 12, trong khi dầm phụ có hệ số m d từ 12 đến 16 Để thuận tiện cho quá trình thi công, nên hạn chế số loại tiết diện dầm được sử dụng.

Ngoài ra cần thiết kế tiết diện dầm cột để đảm bảo các yêu cầu:

Kích thước tiết diện ngang của cột  1/10 chiều dài cột (chiều cao tầng) Độ lệch tâm trục dầm và trục cột  b c /4 (b c là cạnh cột vuông góc với trục dầm)

2.1 Hệ dầm khung trục 1-7 và A-E

Nhịp dầm lớn nhất là: l d  5, 4 m

2.2 Các dầm phụ trên mặt bằng

Nhịp dầm lớn nhất là l d  5, 4 m

2.3 Dầm phụ đỡ tường 110 nhà vệ sinh

Nhịp dầm lớn nhất là l d  3, 7 m

Chọn sơ bộ kích thước cột

Ta có công thức xác định tiết diện sơ bộ cột : b

A – Diện tích tiết diện cột

N – Lực nén được tính toán gần đúng theo công thức: N  m q F s a

Diện tích mặt sàn (F_a) truyền tải trọng lên cột cần xem xét, với số sàn phía trên (m) và tải trọng tương đương (q) tính trên mỗi mét vuông mặt sàn Tải trọng này bao gồm cả tải trọng thường xuyên và tạm thời trên bản sàn, cũng như trọng lượng của dầm và cột, được tính ra phân bố đều trên sàn Để đơn giản hóa quá trình tính toán, theo kinh nghiệm, ta thường lấy tải trọng phân bố đều trên sàn là q = 10 (kN/m²).

R b – Cường độ chịu nén của vật liệu, bêtông có cấp bền B25 có R bn  14, 5  MPa  k: Hệ số k  0,9 1,1  : chịu nén đúng tâm

Diện truyền tải lớn nhất là:

Bê tông cột sử dụng bêtông cấp bền B25 có R b  14, 5 MPa  14500 kN m / 2

Chọn sơ bộ tiết diện cột :

Từ tầng 1-5: 300x550mm Kiểm tra điều kiện cột về độ mảnh

Kích thước cột phải đảm bảo điều kiện ổn định Độ mảnh  được hạn chế:

  b   , đối với cột nhà  0 b  31 l 0 : Chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp: l 0 = 0,7l Cột biên tầng 1 có l 0  4, 2.0,7  2,94(m) , 0 2,94 0

  b     Vậy cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định

Diện truyền tải lớn nhất là 5, 4 5, 4 14,58   2 a 2

Bê tông cột sử dụng bêtông cấp bền B25 có R b  14, 5 MPa  14500 kN m / 2

Chọn sơ bộ tiết diện cột :

Từ tầng 1-6: 250x400mm Kiểm tra điều kiện cột về độ mảnh:

Kích thước cột phải đảm bảo điều kiện ổn định Độ mảnh  được hạn chế như sau:

  b   , đối với cột nhà  0 b  31 l 0 : Chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp: l 0 = 0,7l

  b    Vậy cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định.

XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG LÊN CÔNG TRÌNH

Tĩnh tải tác dụng lên công trình

Tĩnh tải sàn bao gồm trọng lượng bản thân của bản sàn bê tông cốt thép (BTCT), được tính toán tự động dựa trên loại vật liệu và độ dày của sàn, cùng với trọng lượng của các lớp cấu tạo khác trên sàn.

Các lớp tính và căn cứ vào đặc điểm từng ô sàn ta có bảng tĩnh tải các loại ô sàn

Bảng III.1 - Tĩnh tải sàn các tầng

Sàn văn phòng, hành lang

STT Các lớp cấu tạo sàn

Tải tiêu chuẩn g tc (kN/m 2 )

1.2 Tĩnh tải dầm, cột, lõi BTCT

Tĩnh tải dầm, cột, vách, lõi BTCT do phần mềm tự dồn dựa trên vật liệu và tiết diện

Bảng III.2 - Tĩnh tải tường xây

Tường xây gạch rỗng dày 220 Cao 3.1 m

Các lớp cấu tạo Chiều dày δ (mm)

Tải trọng phân bố trên 1m dài 13.95 15.68 Tải trọng tường có cửa (hệ số cửa 0,75) 10.46 11.76 Tường xây gạch rỗng dày 220 Cao 3.25 m

Tải trọng phân bố trên 1m dài 14.63 16.44 Tải trọng tường có cửa (hệ số cửa 0,75) 10.97 12.33

Tường xây gạch đặc dày 110 Cao 3.25 m

Tường xây gạch đặc dày 110 Cao 3.35 m

Hoạt tải sử dụng

Theo TCVN 2737 – 1995 hoạt tải của một số loại ô sàn trong công trình:

Bảng III.3 - Hoạt tải sử dụng

Hệ số tin cậy n p tt s kN/m 2

Kho (với 2,5m chiều cao giấy) SK 10 1.2 12

(Trong đó không kể đến sự giảm tải của các ô sàn trong bảng 3 TCVN 2737 – 1995)

Xác định tải trọng gió

Công trình có chiều cao từ cốt tự nhiên đến sàn mái là +18,6m Để đơn giản hóa, ta chỉ cần tính toán tải gió tĩnh tác động lên công trình, bỏ qua tải gió động.

Tiền Giang ở trong vùng IIA trên bản đồ phân vùng gió theo TCVN 2737-1995 có các chỉ tiêu về tải trọng gió:

Dạng địa hình: A Áp lực gió tiêu chuẩn: Wo = 0.83(KN/m2)

Hệ số vượt tải: n = 1.2 Phía gió đẩy: C = 0.8 Phía gió hút: C = 0.6 Tải trọng gió cho mỗi m2 bề mặt thẳng đứng của công trình là:

Gọi h1,h2 là hai tầng liền kề với mức sàn đang tính: tải trọng gió tính toán lên mức sàn tương ứng được xác định như sau: Wtt=n*k*Wo*C*(h1+h2)/2 (kN/m)

Bảng III.4 - Tải trọng gió tĩnh

TT H tầng Htb Z k Wo C đ C h n W B đ W B h W B tổng

THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

Chọn vật liệu

Chọn bêtông có cấp độ bền B25: R b  14, 5 MPa R ; bt  1, 05 MPa E ; b  30.10 3 MPa

Chọn thép CB240T có: R s  R sw  225 MPa

Với bêtông cấp độ bền B25, hệ số điều kiện làm việc  bi   1  1 , cốt thép chịu lực CB240T, ta có:  R  0, 618;  R  0, 427

Xác định sơ đồ tính

Chiều dày sàn đã chọn ở phần xác định kích thước sơ bộ các cấu kiện : h b =

Trên mặt bằng kết cấu tầng điển hình, các ô sàn có kích thước và sơ đồ liên kết đồng nhất được ký hiệu Dựa vào số liệu, các ô sàn này được phân chia thành hai loại chính.

Các ô sàn có tỷ số các cạnh 2

1 l l  2: Ô sàn làm việc theo 2 phương (thuộc loại bản kê 4 cạnh)

Các ô sàn có tỷ số các cạnh 2

1 l l > 2: Ô sàn làm việc theo 1 phương (thuộc loại bản dầm)

Ta tính toán các ô sàn theo sơ đồ đàn hồi Nội lực: Cắt 1 dải bản rộng 1m theo phương tinh toán:

Hình IV.1 - Sơ đồ phân phối momen bản kê bốn cạnh

Mô men nhịp và mô men gối được xác định thông qua các hệ số m 11, m 12, m i1, m i2, k i1 và k i2 Cụ thể, m 12 và m i2 là các hệ số dùng để tính toán mô men nhịp theo phương l 2, trong khi m 11 và m i1 phục vụ cho phương l 1 Đối với mô men gối, k i1 và k i2 là các hệ số tương ứng cho phương l 1 và l 2.

2.3.2 Trường hợp l 2 /l 1 ≥ 2: Bản làm việc 2 phương m 11 và m 12 tra theo sơ đồ 1 - Bảng (1-19)sách “sổ tay kêt cấu công trình” m i1 và m i2 , k i1 và k i2 tra theo sơ đồ 9- Bảng (1-19)sách “sổ tay kết cấu công trình” của PGS.TS Vũ Mạnh Hùng

2.3.3 Trường hợp l 2 /l 1 ≥ 2: Bản làm việc theo phương cạnh ngắn l 1

Với những ô bản (hình a) thì m i1 = 1/24 ; k i1 =1/12

Hình IV.2 - Hình minh họa ô sàn loại bản dầm

Trên mặt bằng kết cấu tầng điển hình với những ô sàn có kích thước và sơ đồ liên kết giống nhau ta đặt ra một ký hiệu.

Tải trọng tác dụng lên sàn

Tĩnh tải sàn = trọng lượng bản thân bản sàn bằng BTCT và trọng lượng các lớp cấu tạo sàn

Hoạt tải sàn: tra ”bảng 3- Tải trọng tiêu chuẩn phân bố đều trên sàn và cầu thang” TCVN 2737-1995

Tổng tải phân bố = Tĩnh tải + Hoạt tải

Các ô sàn còn lại tính toán tương tự, ta lập thành bảng sau:

Bảng IV.1 - Bảng giá trị tải trọng tác dụng lên các ô sàn

Tổng tải phân bố (kN/m2) g tt p tt q tt =g tt +p tt

Hình IV.3 - Phân chia ô sàn tầng điển hình

Tính toán cốt thép cho các ô sàn

4.1 Tính toán các ô bản làm việc 2 phương (bản kê bốn cạnh)

Tỉ số L 2 /L 1 = 1< 2 , Ô1 thuộc loại bản kê 4 cạnh liên tục theo sơ đồ đàn hồi

Mô men lớn nhất ở gối được xác định theo các công thức sau:

Theo phương cạnh ngắn L 1 : M I = K 91 P Theo phương cạnh dài L 2 : M II = K 92 P Các hệ số K 91 , K 92 tra bảng theo sơ đồ thứ 9 (các ô sàn được ngàm ở cả 4 cạnh)

Mô men lớn nhất ở nhịp : Theo phương cạnh ngắn L 1 : M 1 = m 11 P’ + m 91 P’’

Theo phương cạnh dài L 2 : M 2 = m 12 P’ + m 92 P’’ m 11 , m i1 ; m 12 ; m i2 tra theo sách “ Sổ tay thực hành kết cấu công trình” của tác giả PGS

- PTS Vũ Mạnh Hùng”; m 11 , m 12 – Tra bảng theo sơ đồ 1; k 91 ,k 19 m 91 , m 92 – Tra bảng theo sơ đồ 9

Xác định nội lực trong bản:

Hình IV.4 - Biểu đồ phân phối momen

Tải trọng tính toán trong bản:

Tĩnh tải: g tt = 4,339(kN/m 2 ) Hoạt tải: p tt = 2,4 (kN/m 2 )

Ta có: P= 4,339+2,4= 6,739 (kN/m 2 ) P’= 0,5.p = 0,5.1,95 = 1.2 (kN) P’’= (0,5.p+g) = 0,5.1,2 + 4,339 = 5.539 (kN) Dựa vào tỉ số l 2 /l 1 =1,13 tra bảng ta được các hệ số m và k: α 11 α 12 α i1 α i2 β i1 β i2

Tính thép cho ô bản: Cắt các dải bản rộng 1m dọc theo phương momenđể tính toán: l1 l2

4.1.2 Tính thép dọc chịu momen M 1 = 4,186 kNm

Chọn: a o = 2 cm cho mọi tiết diện; h 0 = h b - a o = 12 – 2 = 10 (cm)

Chọn 6 a150, có: A s =1,89cm 2 Kiểm tra hàm lượng thép: min

4.1.3 Tính thép dọc chịu momen M 2 = 4,186 kNm h 0 = h b - a o = 12 – 2 = 10 (cm)

Chọn 6 a150, có: A s =1,89cm 2 Kiểm tra hàm lượng thép: min

4.1.4 Tính thép dọc chịu momen M I =8,194 kNm

Chọn: a o = 2 cm cho mọi tiết diện, suy ra: h 0 = h b - a o = 12 – 2 = 10 (cm)

Chọn 8 a130 , có: A s = 3,87cm 2 Kiểm tra hàm lượng thép: min

4.1.5 Tính thép dọc chịu momen M II =7,54 kNm

Chọn: a o = 2 cm cho mọi tiết diện, suy ra: h 0 = h b - a o = 12 – 2 = 10 (cm)

Các ô loại bản kê bốn cạnh tính toán tương tự sẽ được lập thành bảng

4.2 Tính toán các ô bản làm việc 1 phương (bản kê loại dầm) theo sơ đồ đàn hồi

Bản làm việc 1 phương (bản loại dầm) khi tỉ số L 2 /L 1 >=2

Cắt ra một dải bản có bề rộng b = 1 m theo phương cạnh ngắn (tính trong mặt phẳng bản) để tính toán

Tính cho bản Ô2 có kích thước 2,7m x 5,4m

Xác định nội lực trong bản Tải trọng tính toán trong bản:

Tĩnh tải: g tt = 4,339 (Kn/m 2 ) Hoạt tải: p tt = 2,4 (Kn/m 2 ) q tt = 4,339 + 2,4 = 6,739 (kN/m 2 )

Tính thép cho ô bản: Cắt dải bản rộng 1m dọc theo phương momen để tính toán:

4.2.1 Tính thép dọc chịu momen M 1 (Momen nhịp)

Chọn: a o = 2 cm cho mọi tiết diện h 0 = h b - a o = 12 – 2 = 10 (cm)

Chọn 6 a200 , có: A s = 1,41 cm 2 Kiểm tra hàm lượng thép: min

4.2.2 Tính thép dọc chịu momen M I (Momen gối)

Chọn: a o = 2 cm cho mọi tiết diện h 0 = h b - a o = 12– 2 (cm)

4.3 Tính toán các ô bản làm việc 1 phương và 2 phương khác

Tương tự ta cũng tính được cốt thép cho các ô sàn còn lại, kết quả được trình bày trong phụ lục.

CHƯƠNG V TÍNH TOÁN NỘI LỰC VÀ TỔ HỢP NỘI LỰC

Các tải trọng tính toán đã được xác định và nhập vào mô hình công trình trên phần mềm Etabsv17.1 Quá trình tính toán nội lực và báo cáo kết quả được thực hiện hoàn toàn tự động bởi máy tính.

Các loại tải trọng khai báo trong Etabs

+ TLBT + HOAN THIEN + TUONG + HOAT TAI + GX+

Các trường hợp tổ hợp tải trọng

Comb1: TT + HT Comb2: TT + 0.9HT + 0.9GX+

Comb3: TT + 0.9HT + 0.9GX- Comb4: TT + 0.9HT + 0.9GY+

Comb5: TT + 0.9HT + 0.9GY- Comb6: TT + GX+

Comb7: TT + GX- Comb8: TT + GY+

TÍNH DẦM DỌC TRỤC B

Cơ sở tính toán

TCVN 5574 - 2012: Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép – tiêu chuẩn thiết kế

Hồ sơ kiến trúc công trình

Hình VI.1 - Dầm dọc trục B

Chọn bêtông có cấp độ bền B25: R b  14, 5 MPa R ; bt  1, 05 M Pa E ; b  30.10 3 M Pa

Cốt thép dọc, chọn thép CB300V: R s  280 MPa R ; sw  225 MPa E ; s  20.10 4 MPa

Cốt thép đai, thép treo, chọn thép CB240T: R sw = 175 MPa

Với bêtông cấp độ bền B25, hệ số điều kiện làm việc  bi   b 2  1 , cốt thép CB300V có:  R  0,595;  R  0, 418

Công thức tính toán

3.1 Với tiết diện chịu mômen dương

Cánh nằm trong vùng nén nên bể rộng tính theo công thức f df 2 f b  b  s

Trong đó s f thoả mãn điều kiện sau: 1 1

Xác định vị trí trục trung hoà M f  R b h b f f  h 0  0,5 h f 

Khi M  M f trục trung hoà đi qua cánh lúc này ta tính theo tiết diện hình chữ nhật có bể rộng b f được xác định như công thức trên

 Tính theo công thức    1 1 2   m và được kiểm tra theo điều kiện:

   R khi mômen xác định theo sơ đồ đàn hồi

   D khi mômen xác định theo sơ đồ khớp dẻo

 đựơc tính theo công thức   0, 5 1   1 2   m 

A s được tính theo công thức

Khi M  M f : trục trung hoà qua sườn, tính theo tiết diện chữ T

 m được tính theo công thức

3.2 Với tiết diện chịu mômen âm

Cánh nằm trong vùng kéo nên bỏ qua ta tính theo tiết diện hình chữ nhật

Tính toán cốt thép dầm B15 tầng 2

Từ bảng tổ hợp nội lực chọn nội lực để tính toán có đặc điểm:

Tại đầu và cuối nhịp: M min

Bảng VI.1 - Nội lực dầm B15 tầng 2

Story Beam Load Combo Station M3 V2 m kN-m kN

Combbao Min 0.15 -84.080 -70.490 Combbao Max 2.7 35.813 21.334 Combbao Min 5.25 -85.691 26.252

Hình VI.2 - Biểu đồ bao momen của dầm B15 tầng 1:

4.2 Mặt cắt 1-1 của dầm B15 tầng 2

Tính theo tiết diện chữ nhật: 220x500 mm Giả thiết a 0  60 mm chiều cao làm việc h 0  500 60   440 cm

       , thỏa mãn điều kiện hạn chế, tính cốt thép đơn

Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min 0

Chọn thép dọc 316 + 214, As = 911 mm 2 đặt thành 2 hàng

Kiểm tra chiều cao làm việc thực tế:

   a  46,5 mm  a gt  60 mm , thỏa mãn

Kiểm tra khoảng hở thông thủy cốt thép dọc:

Vậy chọn thép dọc: 316 + 214, As = 911 mm 2 đặt thành 2 hàng

4.3 Mặt cắt 2- 2 của dầm B15 tầng 2

Cánh nằm trong vùng nén nên bề rộng tính theo công thức: ' b f  b  2 ' S f

Trong đó s f thoả mãn điều kiện sau:

Giả thiết a 0  40 mm , chiều cao làm việc h 0  500  40  460 mm

Xác định vị trí trục trung hoà:

M f  kNm  kNm nên trục trung hoà đi qua cánh ta tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật có kích thước là b' f  h  1720 500mm 

       , Thõa mãn điều kiện hạn chế Tính cốt thép đơn

Chọn thép dọc 312, As = 339 mm 2 đặt thành 1 hàng

25 6 31 gt 40 a    mm  a  mm , thỏa mãn

Vậy chọn thép dọc: 312, As = 339 mm 2

4.4 Mặt cắt 3_3 của dầm B15 tầng 2

Chọn thép dọc 316 + 212, As = 829 mm 2 đặt thành 2 hàng

   a  46, 4 mm  a gt  60 mm , thỏa mãn

Vậy chọn thép dọc: 316 + 212, As = 829 mm 2

Tính toán các tiết diện khác

Hình VI.3 - Biểu đồ bao momen và lực cắt cho dầm trục B tầng 2:

Các tiết diện dầm khác được tính toán tương tự bằng excel, kết quả thu được trình bày trong phụ lục.

Tính toán cốt đai

6.1 Tính cốt đai trên đoạn đầu và cuối dầm Đầu phải dầm có Q max  73, 47 kN

Chọn cốt đai  6 , hai nhánh

Bỏ qua ảnh hưởng của bản cánh Cốt thép dọc (316 + 214) có chiều cao làm việc thực tế của dầm:

Hình VI.4 - Biểu đồ bao lực cắt của dầm B15:

Kiểm tra điều kiện đảm bào khả năng chịu ứng suất nén chính:

 w là hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện

Hệ số  b phản ánh khả năng phân phối lại nội lực của các loại bê tông khác nhau Để đơn giản hóa quá trình tính toán, ta có thể lấy tích số của  w 1 và  b 1 gần bằng 1, từ đó cho phép áp dụng công thức dễ dàng hơn.

Thay số có 73, 47 10  3 N  0,3 14,5 220 458     440220 N , thỏa mãn Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông:

Thay số có 73, 47 10  3 N  0,75 1,05 220 458     79695 N , cần phải tính toán cốt đai

Tính khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai s max :

Xác định nộ lực trong cốt đai q sw :

Kiểm tra điều kiện: sw 0,3 bt q  R b , thay số có 13,92 N/mm < 0,3.1,05.220i,3 N/mm Vậy lấy q sw  69, 3 N mm /

Xác định khoảng cách tính toán giữa các cốt đai s tt :

254,04 69,3 sw sw tt sw s R A mm

Xỏc định bước đai cấu tạo s ct trong đoạn ẳ nhịp dầm: min( ,500 ) min(500 / 3,500) 167 ctc 3 s  h mm   mm

Xác định bước đai thiết kế: s  min( s max , s s tt , ct )  167 mm , chọn s0mm

6.2 Tính cốt đai trên đoạn giữa dầm

Hình VI.5 - Biểu đồ bao lực cắt dầm B15 tầng 2 tại vị trí 1/4 và 3/4 nhịp thông thủy

Vị trí 3/4 nhịp thông thủy dầm là 3,975(m) có Q max  47,879 kN

Bỏ qua ảnh hưởng của bản cánh Cốt thép dọc 3  12 có chiều cao làm việc thực tế của dầm:

Hệ số b phản ánh khả năng phân phối lại nội lực của các loại bê tông khác nhau Để đơn giản hóa quá trình tính toán, ta thiết lập tích số  w 1   b 1  1.

Thay số có 72,105 10  3 N  0,3 14,5 220 469     440220 N , thỏa mãn Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông:

Thay số có 72,105 10  3 N  0, 75 1,05 220 469     79695 N , bê tông đủ khả năng chịu cắt Đặt cốt đai theo cấu tạo min( 3 ,500 ) min(3.500 / 4;500) 375 ct 4 s  h mm   mm , chọn s00mm

Tính toán neo, nối cốt thép

+ Trong bê tông chịu kéo: không nhỏ hơn l an

20 20 ( ) an an l     d  d mm ; l an  250 mm

+ Trong bê tông chịu nén: không nhỏ hơn l an

15 15 ( ) an an l     d  d mm ; l an  200 mm

Chọn: l an  21 d  200 mm 7.2 Neo cốt thép:

+ Cốt thép chịu kéo trong bê tông chịu kéo: không nhỏ hơn l an

20 20 ( ) an an l       d mm ; l an  250 mm

+ Cốt thép chịu kéo hoặc nén trong bê tông chịu nén: không nhỏ hơn l an

12 ( ) an an l     d mm ; l an  200 mm

Bảng VI.2 - Độ dài đoạn neo, nối cốt thép dầm dọc trục B tầng 2

Bê tông chịu nén và bê tông chịu kéo đều đóng vai trò quan trọng trong xây dựng Việc sử dụng neo cốt thép và nối cốt thép giúp gia tăng độ bền và khả năng chịu lực của công trình Các kích thước cốt thép như 18d, 21d, 25d và 29d cần được lựa chọn phù hợp để đảm bảo hiệu quả tối ưu trong thiết kế và thi công.

TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CÁC CẤU KIỆN KHUNG TRỤC 2 33 2 Tính toán dầm khung trục 2

Cơ sở tính toán

Hồ sơ kiến trúc công trình.

Chọn bêtông có cấp độ bền B25: R b  14, 5 MPa R ; bt  1, 05 MPa E ; b  30.10 3 MPa

Cốt thép dọc, chọn thép CB300V: R s  280 MPa R ; sw  225 MPa E ; s  20.10 4 MPa

Với bêtông cấp độ bền B25, hệ số điều kiện làm việc  bi   b 2  1 , cốt thép CB300V có:  R  0,595;  R  0, 418

Cốt thép đai, thép treo, chọn thép CB240T: R sw = 175 MPa

Công thức tính toán

Cánh nằm trong vùng nén nên bề rộng tính theo công thức: b f  b df  2 s f

Trong đó s f thoả mãn điều kiện sau: 1 1

Xác định vị trí trục trung hoà: M f  R b h b f f  h 0  0,5 h f 

Khi M  M f trục trung hoà đi qua cánh lúc này ta tính theo tiết diện hình chữ nhầt có bể rộng b f được xác định như công thức trên

 đựơc tính theo công thức   0,5 1   1 2   m 

A s được tính theo công thức

Khi M  M f : trục trung hoà qua sườn, tính theo tiết diện chữ T

2.3.2 Với tiết diện chịu momen âm

Cánh nằm trong vùng kéo nên bỏ qua ta tính theo tiết diện hình chữ nhật bxh

Tính toán cốt thép dầm B41 tầng 1

Từ bảng tổ hợp nội lực chọn nội lực để tính toán có đặc điểm:

+ Tại đầu và cuối nhịp: M min

Bảng VII.2 - Nội lực dầm B41 tầng 1

Story Beam Load Combo Station M3 V2 m kN-m kN

Combbao Min 0.275 -124.472 -112.818 Combbao Max 2.2 66.866 13.522 Combbao Min 5.125 -122.593 43.604

Hình VII.3 - Biểu đồ bao momen của dầm B41

   a  51, 2 mm  a gt  60 mm , thỏa mãn

Cánh nằm trong vùng nén nên bề rộng tính theo công thức ' b f  b  2 ' S f

Trong đó sf thoả mãn điều kiện sau:

Giả thiết a 0  40 mm chiều cao làm việc h 0  500  40  460 mm

Xác định vị trí trục trung hoà

M f  kNm  kNm nên trục trung hoà đi qua cánh ta tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật có kích thước là b' f  h  1720 500mm 

       Thảo mãn điều kiện hạn chế Tính cốt thép đơn

Chọn thép dọc 316, As = 603 mm2 đặt thành 1 hàng

25 8 33 gt 40 a    mm  a  mm , thỏa mãn

Vậy chọn thép dọc: 316, As = 603 mm2

51, 2 gt 60 a  mm  a  mm , thỏa mãn

Tính toán các tiết diện khác

Các loại tiết diện dầm khác được tính toán tương tự như trên bằng excel, kết quả được thể hiện trong phụ lục.

Tính toán cốt đai

Hình VII.4 - Biểu đồ bao lực cắt của dầm B41 Đầu trái dầm có Q max  112,818 kN

Bỏ qua ảnh hưởng của bản cánh Cốt thép dọc 5  18 đặt thành 2 hàng, có chiều cao làm việc thực tế của dầm:

Hệ số b phản ánh khả năng phân phối lại nội lực của các loại bê tông khác nhau Để đơn giản hóa quá trình tính toán, ta sử dụng tích số  w 1   b 1  1.

Thay số có 112,818 10  3 N  0, 3 14, 5 220 448,8     424883 N , thỏa mãn Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông:

Thay số có 112,818 10  3 N  0, 75 1, 05 220 465     76919 N , cần phải tính toán cốt đai

Tính khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai s max :

Xác định nộ lực trong cốt đai q sw :

Kiểm tra điều kiện: sw 0,3 bt q  R b , thay số có 34,94 N/mm < 0,3.1,05.220i,3 N/mm Vậy lấy q sw  69,3 N mm /

Xác định khoảng cách tính toán giữa các cốt đai s tt :

69, 3 sw sw tt sw s R A mm

Xỏc định bước đai cấu tạo s ct trong đoạn ẳ nhịp dầm: min( ,500 ) min(500 / 3,500) 167 ctc 3 s  h mm   mm

Xác định bước đai thiết kế: s  min( s max , s s tt , ct )  167 mm , chọn s0mm

2.6.2 Tính toán cốt đai trên đoạn giữa dầm

Vị trí 3/4 nhịp thông thủy dầm là 3,9125(m) có Q max  72,105 kN

Bỏ qua ảnh hưởng của bản cánh Cốt thép dọc 3  16 có chiều cao làm việc thực tế của dầm:

Hệ số b phản ánh khả năng phân phối lại nội lực của các loại bê tông khác nhau Để đơn giản hóa quá trình tính toán, ta sử dụng tích số  w 1   b 1  1.

Thay số có 72,105 10  3 N  0, 3 14, 5 220 467     440220 N , thỏa mãn Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông:

Thay số có 72,105 10  3 N  0, 75 1, 05 220 467     79695 N , bê tông đủ khả năng chịu cắt Đặt cốt đai theo cấu tạo min( 3 ,500 ) min(3.500 / 4;500) 375 ct 4 s  h mm   mm , chọn s00mm

Hình VII.5 - Biểu đồ bao lực cắt dầm B41 tầng 2 tại vị trí 1/4 và 3/4 nhịp thông thủy

2.7 Tính toán cốt treo dầm B41 tầng 2

Dầm B41 chịu tải trọng tập trung do dầm phụ truyền xuống cần tính toán kiểm tra giật đứt theo điều kiện:

Lực giật đứt F  11, 4997 ( 15,4304)    26,93 kN (là bước nhảy lớn nhất của lực cắt V2 tại vị trí dầm phụ B53 kê lên dầm chính B41 TANG2 là 2,2m)

Hình VII.6 - Tính toán cốt treo dầm B41 tầng 2

Bảng VII.3 - Bước nhảy của lực cắt V2 tại vị trí dầm phụ B53 kê lên dầm chính B41 tầng 2

Story Beam Combo Station V2 Bước nhảy V2 m kN kN

Chiều cao làm việc của dầm B41: h 0  500 25 16 / 2    467 mm

Khoảng cách từ trọng tâm lực giật đứt đến trọng tâm cốt thép dọc

467 300 167 h s    mm (tạm lấy chiều cao làm việc của dầm phụ bằng 300mm)

Diện tích cốt treo cần thiết:

Chọn treo dạng cốt đai 6 , hai nhánh có A sw  56, 5 m m 2 Số lượng cốt treo cần thiết đặt một bên dầm phụ là 109,87

56,5 1,94 n   Chọn mỗi bên dầm phụ 2 cái Dầm B41 từ TANG2 đến TANG5, bố trí như hình vẽ dưới

Hình VII.7 - Bố trí cốt treo dầm B41 tầng 2 đến 5

2.8 Tính toán neo, nối cốt thép 2.8.1 Nối chồng cốt thép:

+Trong bê tông chịu kéo: không nhỏ hơn l a n

20 20 ( ) an an l     d  d mm ; l an  250 mm

+ Trong bê tông chịu nén: không nhỏ hơn l a n

15 15 ( ) an an l     d  d mm ; l an  200 mm

Chọn: l an  21 d  200 mm 2.8.2 Neo cốt thép:

+ Cốt thép chịu kéo trong bê tông chịu kéo: không nhỏ hơn l a n

20 20 ( ) an an l       d mm ; l an  250 mm

+ Cốt thép chịu kéo hoặc nén trong bê tông chịu nén: không nhỏ hơn l a n

12 ( ) an an l     d mm ; l an  200 mm

Bảng VII.4 - Độ dài đoạn neo, nối cốt thép dầm dọc khung trục 2

Bê tông chịu nén và bê tông chịu kéo là hai loại bê tông quan trọng trong xây dựng Để tăng cường khả năng chịu lực, việc sử dụng neo cốt thép là cần thiết Việc nối cốt thép cũng đóng vai trò quan trọng trong việc đảm bảo độ bền và ổn định của cấu trúc Các kích thước cốt thép như 18d, 21d, 25d và 29d được lựa chọn phù hợp với yêu cầu kỹ thuật và tính toán tải trọng của công trình.

Tính cột khung trục 2

Hồ sơ kiến trúc công trình

Khi tính toán thép cho bài toán không gian, cần phải xem xét giá trị nội lực do tải trọng tác động từ hai phương Các giá trị nội lực quan trọng bao gồm mômen, lực dọc và lực cắt Do đó, thép cột được thiết kế dựa trên giá trị nội lực nguy hiểm được tổ hợp từ hai phương này.

Nội lực trong tính toán thép dọc bao gồm mômen và lực dọc, trong khi lực cắt được sử dụng để tính toán cốt ngang Khi bê tông cột có khả năng chịu lực cắt đầy đủ, cốt đai chỉ cần được bố trí theo yêu cầu cấu tạo.

Phương pháp gần đúng là một kỹ thuật quan trọng trong việc tính toán cốt thép, dựa trên việc chuyển đổi trường hợp nén lệch tâm xiên thành nén lệch tâm phẳng tương đương Nguyên tắc của phương pháp này được quy định trong tiêu chuẩn BS 8110 của Anh và ACI 318 của Mỹ, áp dụng cho các tiết diện có cạnh C x và C y Để sử dụng phương pháp gần đúng, cần đảm bảo các điều kiện nhất định được thiết lập.

- Tỷ số phải thỏa mãn điều kiện: 0,5 < < 2, cốt thép được đặt theo chu vi, phân bố đều hoặc mật độ cốt thép trên cạnh b có thể lớn hơn

- Tiết diện chịu nén N, mômen uốn M x , M y , độ lệch tâm ngẫu nhiên , Sau khi xét uốn dọc theo hai phương, tính được hệ số Mômen gia tăng :

, Điều kiện đưa về tính toán theo phương x hoặc theo phương y được cho trong bảng sau:

Bảng VII.5 - Bảng điều kiện tính toán cột theo phương x, y

Mô hình Theo phương x Theo phương y Điều kiện x 1 y 1 x y

Giả thiết chiều dày lớp bảo vệ là a, tính h o = h - a; Z = h - 2a chuẩn bị các số liệu R n ,

R a , R a ’, như đối với trường hợp nén lệch tâm phẳng

Giả thiết chiều dày lớp bảo vệ là a, tính h o = h - a; Z = h - 2a chuẩn bị các số liệu R b ,

R s , R sc , như đối với trường hợp nén lệch tâm phẳng

Tiến hành tính toán theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng

Chiều cao vùng bêtông chịu nén:

Hệ số chuyển đổi m o : + Khi thì

Khi tính mô men tương đương cho nén lệch tâm, cần xác định độ lệch tâm hình học và độ lệch ngẫu nhiên, với công thức e a = max(l 0 /600, h/30) Độ lệch tâm ban đầu trong kết cấu siêu tĩnh được tính bằng e 0 = max(e 1 , e a) Độ lệch tâm tổng quát là e = e 0 + 0,5h - a Dựa vào các giá trị độ lệch tâm, có thể phân biệt các trường hợp tính toán, trong đó trường hợp 1 là nén lệch tâm rất bé, cho phép tính toán gần như nén đúng tâm.

- Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm  e :

- Hệ số uốn dọc phụ thêm khi xét nén đúng tâm:

- Khi  14 lấy  = 1; khi 14 thuộc bản loại bản kê 4 cạnh

Tính toán bản chiếu nghỉ là bản sàn đơn làm việc 2 phương, với sơ đồ tính như khi tính toán bản sàn 2 phương

Chọn chiều dày bản chiếu nghỉ bằng chiều dày bản thang: hcm

Bảng VIII.2 - Tính tải bản chiếu nghỉ

Cấu tạo các lớp Chiều dày lớp 

Hệ số vượt tải TT tính toán

Tổng tĩnh tải chiếu nghỉ 3.89

Tổng tải tác dụng lên bản : q b '  g b  p b  3,89  3, 6  7, 49  kN m / 2 

Tải trọng bản trên 1m dài: q b  7,49  kN m / 

4.3.2 Tính toán nội lực, tính toán và bố trí cốt thép

Chọn lớp bảo vệ : a bv = 1,5 (cm), h o = h - a bv = 10 - 1,5 = 8,5 (cm) Tính toán tương tự như bản sàn làm việc 2 phương, ta có bảng sau:

Bảng VIII.3 - Kết quả tính thép bản chiếu nghỉ tính thép bản chiếu nghỉ

Thép phân bố chọn  6 200 a 4.4 Tính dầm chiếu nghỉ DCN 1 4.4.1 Sơ đồ tính

Dầm chiếu nghỉ 1 được tính toán như 1 dầm đơn giản tựa hai đầu khớp

Hình VIII.3 - Sơ đồ tính DCN 1 4.4.2 Tải trọng tác dụng

Do bản thang truyền vào: 1  

Do bản chiếu nghỉ truyền vào: 2 1  

Bản chiếu nghỉ được thiết kế như một bản làm việc hai phương, nhằm đơn giản hóa quá trình tính toán và tăng cường độ an toàn Trong đó, tải trọng truyền vào dầm chiếu nghỉ được xem như tải trọng hình chữ nhật.

Do trọng lượng bản thân dầm: q 3  b h.25.1,1 0,22.0,30.25.1,1 1,82    kN m / 

Tổng tải trọng tác dụng lên dầm : q q  1  q 2  q 3  q 4  20,36  kN m / 

4.4.4 Tính toán và bố trí cốt thép dọc

Chọn lớp bảo vệ : a = 3 (cm),  h o = h - a = 30 - 3 = 27 (cm)

Chọn thép 2 14  có tổng A s = 3,08(cm 2 )

Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép chọn : min

Thép chịu mômen âm lấy cấu tạo là 2 14 

Bỏ qua ảnh hưởng của bản cánh Cốt thép dọc 214 có chiều cao làm việc thực tế của dầm:

Hệ số b phản ánh khả năng phân phối lại nội lực của các loại bê tông khác nhau Để đơn giản hóa quá trình tính toán, ta có thể sử dụng tích số  w 1   b 1  1.

Thay số có 27, 49 10  3 N  0, 3 14, 5 220 268     257596 N , thỏa mãn Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông:

Thay số có 27, 49 10  3 N  0, 75 1, 05 220 458     46634 N , không cần phải tính toán cốt đai, đặt theo cấu tạo

Xác định bước đai cấu tạo (a đ ): Đối với đoạn đầu dầm tính từ gối tựa ra 1 đoạn S g =1/4 l nhịp dầm (áp dụng với dầm chịu tải phân bố đều)

Khoảng cách cốt đai a đ được tính bằng công thức: a đ = min (150; 0,5h) mm, với h ≤ 450 mm thì a đ = 150 mm Đối với đoạn giữa dầm, khoảng cách cốt đai a g cũng được xác định theo công thức: a g = min.

Khi thiết kế cốt đai cho dầm, chiều dài dầm là 500 mm và chiều cao dầm là 220 mm Đối với cốt đai, đường kính tối thiểu thường được chọn từ 6 đến 10 mm Cụ thể, nếu chiều cao dầm nhỏ hơn 800 mm, đường kính cốt đai được chọn là 6 mm; trong khi đó, nếu chiều cao dầm lớn hơn 800 mm, đường kính cốt đai nên từ 8 mm trở lên.

Do bản thang kê lên dầm, chọn 6 a150 bố trí hết chiều dài dầm

4.5 Tính dầm chiếu nghỉ DCN 2 4.5.1 Sơ đồ tính

Dầm chiếu nghỉ 1 được tính toán như 1 dầm đơn giản gối tựa hai đầu khớp

Hình VIII.4 - Sơ đồ tính DCN 2 4.5.2 Tải trọng tác dụng

Do bản chiếu nghỉ truyền vào: 2 1  

Bản chiếu nghỉ được thiết kế như một bản làm việc hai phương, nhằm đơn giản hóa quá trình tính toán và tăng cường độ an toàn Trong đó, tải trọng tác động vào dầm chiếu nghỉ được xem như tải trọng hình chữ nhật.

Do trọng lượng bản thân dầm: q 3  b h.25.1,1 0,22.0,30.25.1,1 1,82    kN m / 

Tổng tải trọng tác dụng lên dầm : q q  2  q 3  q 4  7,575  kN m / 

4.5.4 Tính toán và bố trí cốt thép dọc q

Chọn lớp bảo vệ : a = 30 (mm),  h o = h - a = 300 - 30 = 270 (mm)

Chọn thép 2 14  có tổng A s = 3,08(cm 2 )

Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép chọn : min

Thép chịu mômen âm lấy cấu tạo là 2 14 

Với Q max DCN 2 là 10,23 kN và Q max DCN 1 là 27,49 kN, không cần tính toán cốt đai Cấu tạo được đặt theo lựa chọn với dầm DCN 1, trong đó đoạn đầu dầm sử dụng thép phi 6 với khoảng cách 150 mm và đoạn giữa dầm sử dụng thép phi 6 với khoảng cách 200 mm.

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : TS NGUYỄN NGỌC THANH SINH VIÊN THỰC HIỆN : LÊ VĂN CƯỜNG

- Đánh giá điều kiện địa chất, địa chất thủy văn

- Lựa chọn giải pháp móng cho công trình

- Thể hiện bản vẽ kỹ thuật.

ĐÁNH GÁ ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH

Đặc điểm Kiến trúc

Vị trí: công trình được xậy dựng tại Tiền Giang Loại công trình và chức năng: Công trình cấp III

Quy mô và các đặc điểm khác: Công trình cao 5 tầng với diện tích xây dựng 460,44m2, tổng diện tích sàn 2722,96m2

Công trình là có nhịp sàn lớn nhất là 5,4m chiều cao một tầng điển hình là 3,6m Tổng chiều cao công trình, tính từ cốt ±0.000 là: 18,6m

Bảng I.1 - Diện tích và công năng các sàn tầng

Tầng Diện tích sàn Công năng

Tầng 1 460,44 m 2 Sảnh tầng+hành lang, phòng làm việc, phòng thay đồ, phòng vệ sinh, kho, thang bộ

Tầng 2-5 450,52 m 2 Hành lang, phòng làm việc, phòng thay đồ, phòng vệ sinh, kho, thang bộ

Các tầng chủ yếu sử dụng tường gạch rỗng chiều dày 220 mm, dùng tường gạch rỗng 110mm cho tường ngăn nhà vệ sinh

Xung quanh sử dụng tường gạch đặc kết hợp vách kính

Sàn các tầng sử dụng vữa và gạch lát thông thường Riêng tầng thượng , mái sử dụng chống nóng bằng gạch rỗng.

Đặc điểm kết cấu

Công trình được thiết kế với hệ khung bê tông cốt thép đổ toàn khối, phù hợp cho các công trình dân dụng thấp tầng Chủ yếu, công trình chịu tải trọng từ chính bản thân nó, bên cạnh đó còn phải đối mặt với lực đẩy do gió và tải trọng động trong quá trình hoạt động Với vị trí tọa lạc ở vùng có địa chất ổn định, tác động của động đất không cần được xem xét.

Báo cáo khảo sát địa chất công trình, địa chất thủy văn

Hồ sơ thiết kế kiến trúc, hồ sơ thiết kế kết cấu

Tiêu chuẩn, quy phạm áp dụng:

TCVN 10304:2104 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 9362:2012 - Thiết kế nền nhà và công trình

TCVN 9351:2012 - Đất xây dựng – Phương pháp thí nghiệm hiện trường – Thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT

TCVN 5574:2018 - Kết cấu Bê tông Cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế

ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH, ĐỊA CHẤT THỦY VĂN

Điều kiện địa tầng

Theo khảo sát, nền đất dưới công trình bao gồm 6 lớp khác nhau, được phân chia theo thứ tự từ trên xuống dưới.

- Lớp 2: Lớp sét béo, màu xám đen, dẻo mềm, dày 1,3m

- Lớp 3: Lớp sét béo, bui dẻo, màu xám, xám đen, chảy đến nửa chảy, dày 10,6m

- Lớp 4: Lớp sét béo, sét gầy, sét gầy lẫn cát, màu xám xanh, xám nâu, xám vàng, dẻo cứng đến nửa cứng, dày 24,8m

- Lớp 5: Lớp cát sét pha bụi, cát bụi, màu xám vàng, xám nâu, kết cấu chặt, dày 4m

- Lớp 6: Lớp cát sét pha bụi, màu xám vàng, xám nâu, kết cấu chặt, dày 20,65m

GVHD: TS NGUYỄN NGỌC THANH

2 Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất

Bảng II.1 - Bảng chỉ tiêu cơ lý các lớp đất

3 Đánh giá tính chất xây dựng của các lớp đất nền

Với các lớp đất nằm dưới mực nước ngầm +0,65m thì phải tính trọng lượng riêng đẩy nổi:

Lớp đất đắp có chiều dày trung bình 1,3 m không đủ khả năng chịu lực cho việc xây dựng móng công trình Do đó, cần phải loại bỏ lớp đất này và đặt móng xuống lớp đất bên dưới có khả năng chịu lực tốt hơn.

3.2 Lớp đất 2: Sét béo, màu xám đen, dẻo mềm

Do 0,5< I L = 0,56 ≤ 0,75 => Đất ở trạng thái dẻo mềm Trọng lượng riêng đẩy nổi: dn γ -γ s n 26,2-10 3 γ = = =7,65(kN/m )

1+e 1+1,119 Môđun biến dạng: E = 2100 (kPa) Đất ở trạng thái chảy Trọng lượng riêng đẩy nổi: s n 3 dn γ -γ 26,3-10 γ = = =5,41(kN/m )

1+e 1+2,011 Môđun biến dạng: E = 2400(kPa) Đất ở trạng thái dẻo cứng Trọng lượng riêng đẩy nổi: s n 3 dn γ -γ 26,7-10 γ = = ,19(kN/m )

Môđun biến dạng: E = 15100(kPa) > 5000(kPa)

 Đây là lớp đất có tính chất xây dựng

3.5 Lớp đất 5: Cát sét pha bụi, cát bụi, màu xám vàng, xám nâu, kết cấu chặt

0,5< I L = 0,57 ≤ 0,75 => Đất ở trạng thái dẻo mềm Trọng lượng riêng đẩy nổi: s n 3 dn γ -γ 26,7-10 γ = = =9,15(kN/m )

Môđun biến dạng: E = 16950(kPa) > 5000(kPa)

3.6 Lớp đất 6: Cát sét pha bụi, màu xám vàng, xám nâu, kết cấu chặt

0,75< I L = 0,91 ≤ 1 => Đất ở trạng thái dẻo chảy Trọng lượng riêng đẩy nổi: s n 3 dn γ -γ 26,3-10 γ = = ,4(kN/m )

Môđun biến dạng: E = 50000 (kPa) > 5000(kPa)

Đánh giá điều kiện địa chất thủy văn

Mực nước ngầm ở cốt -2.520 (cốt thiên nhiên là -0.600) Nước ngầm ổn định theo mùa và không có tính ăn mòn.

LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG

Giải pháp nền móng

Theo các điều kiện địa chất ở trên: các lớp đất yếu không thể đặt móng công trình lên được; công trình có N max = 2201,52kN

Với quy mô và tải trọng công trình, giải pháp móng sâu (móng cọc) là hợp lý hơn cả

Vì vậy chọn phương án móng cọc ép để thiết kế móng cho công trình Ưu điểm

Thi công được tại nhiều khu vực khác nhau, kể cả những nơi có mặt bằng chật hẹp, hẻm nhỏ

Không gây ra tiếng ồn, êm hơn việc đóng cọc nên không làm ảnh hưởng tới mọi người xung quanh

Không tác động xấu đến các công trình hiện hữu xung quanh nên bạn hoàn toàn có thể yên tâm

Chi phí thấp, cần ít nhân công nên giúp chủ đầu tư tiết kiệm tiền đáng kể

Kiểm tra chất lượng cọc ép là một quy trình đơn giản và dễ dàng Mỗi đoạn cọc sẽ được ép thử dưới một lực nhất định, từ đó xác định sức chịu tải của cọc thông qua lực ép cuối cùng.

Yêu cầu cần có hồ sơ khảo sát địa chất để xác định chiều sâu chôn cọc

Không thi công được cọc có sức chịu tải lớn hoặc lớp đất xấu mà cọc phải đâm xuống quá sâu.

Giải pháp mặt bằng móng

Để đảm bảo sự ổn định cho toàn bộ công trình với các cột xa nhau, chúng ta nên áp dụng móng đơn dưới trục cột Để liên kết các móng và hỗ trợ tường, hệ giằng móng chính sẽ được sử dụng, bao gồm giằng ngang và giằng dọc với nhịp 4,5m, lựa chọn 1-1.

Chọn h gm = 400 mm, b gm = 250mm

XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG VÀ SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC

Tải trọng tác dụng xuống móng

1.1 Tải trọng do công trình truyền xuống móng

Bảng IV.1 - Nội lực chân cột trục 2-D và 2-C

FX FY FZ MX MY kN kN kN kN-m kN-m

1.2 Tải trọng bổ sung do giằng móng truyền vào

Sử dụng hệ giằng móng bố trí theo hệ trục ngang, dọc của mặt bằng công trình Tải trọng giằng truyền lên các móng như sau:

Tải trọng tính toán xét với tổ hợp bất lợi nhất

0 ;Q 0 ;Q 0 ;M 0 ; 0 tt tt tt tt tt tt o g x y x y

Bảng IV.2 - Tải trọng tính toán cho móng

Móng Tổ hợp Q tt ox

Tải trọng tiêu chuẩn được sử dụng trong tính toán theo trạng thái giới hạn 2 được xác định bằng cách lấy tổ hợp các tải trọng tính toán và chia cho hệ số vượt tải trung bình n = 1,2.

Bảng IV.3 - Tải trọng tiêu chuẩn cho móng

Lựa chọn độ sâu chôn móng

Đáy đài đặt tại cốt -2.100, dưới cốt tự nhiên 1,5m Đáy đài nằm trong lớp sét béo Chọn sơ bộ chiều cao đài là h đ =1,2m

Lớp bê tông lót vữa xi măng cát vàng B75 dày 10cm, ăn ra hai phía đế đài là 10cm

Lựa chọn cọc

Tiết diện cọc: 25  25  cm  cm  ; Chiều dài cọc: 22 m

Bê tông B20, có R b  11500  kPa  Thép dọc CB300-V, có R s  R sc  260000  kPa  ; Thép dọc 4 16  có A s  8,04 c  m 2 

Số đoạn cọc: 3 đoạn: 2 đoạn dài 7 m và 1 đoạn dài 8m Mũi cọc cắm vào lớp đất sét béo, sét gầy, sét gầy lẫn cát;

Phần trên cọc ngàm vào đài một đoạn h 1  0,1   m ; Phần râu thép đập đầu cọc lớn hơn 25   25.1 6 400mm  , chọn 400mm = 0,4m Thân cọc xuyên qua lớp các lớp đất:

Lớp số 2 bao gồm lớp sét béo với chiều dày 1,1 m Lớp số 3 cũng là lớp sét béo, nhưng có thêm bui dẻo, với chiều dày 10,6 m Lớp số 4 chứa sét béo, sét gầy và sét gầy lẫn cát, có chiều dày 9,8 m Tổng chiều dài cọc được tính là Lc = 0,4 + 0,1 + 1,1 + 10,6 + 9,8 = 22 m Chiều dài cọc trong đất là Ltt = 22 - 0,4 - 0,1 = 21,5 m.

Tính toán thép cọc theo sơ đồ vận chuyển và cẩu lắp

Để kết nối các cọc, phương pháp hàn hai đầu cọc bằng tấm thép được sử dụng Cụ thể, người ta hàn sẵn các bản thép vào thép dọc của cọc để tạo sự liên kết chắc chắn.

1-Đoạn cọc trên 2-Đoạn cọc dưới 3- Bản thép dùng để nối cọc 4- Bản thép hàn vào thép dọc 5- Đường hàn

Hình IV.1 - Chi tiết nối cọc

5 Kiểm tra cọc trong quá trình cẩu, lắp

Cọc BTCT (25x25) cm, bê tông B20, thép CB300V:

Có 2 độ dài cọc là 8m và 7m Chỉ cần kiểm tra với đoạn cọc dài 8m là đảm bảo

5.1 Trong quá trình vận chuyển:

Tiết diện có mômen lớn nhất cách đầu cọc 1 đoạn: 0,207 L  0,207.8 1,836  m với giá trị mômen M max = 0,0214qL 2

Tải trọng q lấy bằng trọng lượng bản thân nhân với hệ số động 1,2:

Tính toán diện tích cốt thép:

5.2 Trong quá trình cẩu lắp:

Tiết diện có mômen lớn nhất cách đầu cọc 1 đoạn : 0,293 L  0,293.8 2,637  m với giá trị momen M max  0, 043 qL 2  0, 043.1, 875.8 2  5, 53 kNm

Tính toán diện tích cốt thép:

Vậy thép dọc 416 có A S = 8,04 (cm 2 ) là đảm bảo

5.3 Xác định thép dùng để làm móc cẩu

Cốt thép dùng làm móc cẩu phải chịu được bản thân cọc khi móc cẩu, là:

P = 8.0,25.0,25.25 ,06 (kN) Để an toàn cốt thép phải chịu được lực kéo : P* = 1,2.14,06 ,88 (kN) Chọn thép CB300V có R s = 260000 (kPa)

Diện tích cốt thép để dùng làm móc cẩu: 16,88 5 2 2

Chọn thép 12 có A S = 1,13 (cm 2 ) làm móc cẩu

Hình IV.2 - Sơ đồ tính toán và vận chuyển cọc

6 Xác định sức chịu tải của cọc

6.1 Sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc (theo TCVN 10304-2014)

Sức chịu tải cho phép của cọc theo vật liệu khi chịu nén:

 b  - hệ số điều kiện làm việc của bê tông ( theo TCVN 5574-2018)

R b - Cường độ chịu nén tính toán của bê tông cọc: R b = 11,5.10 3 kPa

A b - Diện tích tiết diện bê tông: A b = 0,25.0,25=0,0625 m 2

R sc - Cường độ chịu nén tính toán của cốt thép: R sc = 260.10 3 kPa

A s - Diện tích tiết diện cốt thép: A s = 8,04.10 -4 m 2

 - hệ số xét đến ảnh hưởng của uốn dọc:   1, 028  0, 0000288  2  0, 0016  Trong đó :

 l 1 - chiều dài ngàm tương đương của cọc trong đất: 1 0 2 l l

  l 0 - với móng cọc đài thấp: l 0  0

  - hệ số biến dạng của cọc: 5

   b p - bề rộng quy ước của cọc d  0, 25  0,8 m  b p  1, 5 d  0, 5  0,875 m

E - mô đun đàn hồi của vật liệu làm cọc: bê tông B20  E  27.10 6 kPa

I – mô men quán tính tiết diện ngang của cọc:

 c - hệ số điều kiện làm việc: đối với cọc độc lập  c  3 k – hệ số tỉ lệ ( tra bảng A.1 TCVN 10304-2014), khi cọc qua nhiều lớp đất thì tính k tương đương: ( 1 i ) i k k l

Xác định phạm vi l k kể từ đáy đài:

3,5 1,5 3,5.0, 25 1,5 2,375 1,1 l k  d     m  m , cọc qua hơn 1 lớp đất

Lớp 1: lớp đất sét béo có độ sệt I L  0,65   0,5;0,75  :

Lớp 2: lớp đất sét béo bụi dẻo có độ sệt I L  1, 09 1 

Vậy sức chịu tải cho phép của cọc theo vật liệu khi chịu nén là:

6.2 Sức chịu tải của cọc theo đất nền

Sức chịu tải trọng của cọc treo thi công ép, khi chịu nén: (Theo TCVN 10304-2014)

 c - hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất:  c =1 cq ; cf

Hệ số điều kiện làm việc của đất dưới mũi cọc và trên thân cọc được xác định với sự xem xét đến ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc đối với sức kháng của đất, theo quy định trong bảng 4 của TCVN 10304.

2014) Trong đất dính có I L =0,4210: thép CB300V có R s = R sc = 260 MPa, R sw = 260 MPa Φ≤ 10: thép CB240T có R s = R sc = 225 MPa, R sw = 175 MPa

Hệ số điều kiện làm việc của bê tông: γ b2 = 1

3.2.2 Quan niệm tính toán và xác định momen tại các mặt ngàm

Quan niệm đài như dầm công xôn ngàm tại tiết diện mép chân cột và bị uốn bởi phản lực các cọc

Hình V.7 - Sơ đồ tính toán cốt thép đáy đài

3.2.3 Tính thép yêu cầu chịu momen M A (mặt ngàm A-A)

Momen tương ứng với mặt ngàm A-A:

Diện tích thép yêu cầu đặt song song theo phương cạnh ngắn là: (giả thiết h 0A =0,65m)

→ Chọn cốt thép 11  14 có A s  16,94  cm 2 

Momen đài chịu được với cốt thép đã chọn:

Khoảng cách giữa trục các thanh cốt thép cạnh nhau là:

Chiều dài 1 thanh là: b M  2.25 1500 50 1450(    mm )

→ Vậy bố trí cốt thép theo phương cạnh ngắn là 11 14 215  a 3.2.4 Tính thép yêu cầu chịu momen M B

Momen tương ứng với mặt ngàm B-B:

Diện tích thép yêu cầu đặt song song theo phương cạnh dài là: giả thiết h 0B =0,65m

Chiều dài 1 thanh là: l d  2.25  2250 50   2200( mm )

→ Vậy bố trí cốt thép theo phương cạnh dài là 15 14 100  a

(Bố trí cốt thép được thể hiện chi tiết trong bản vẽ KCM-01)

THIẾT KẾ MÓNG 2 - D (MÓNG M2)

Tính toán móng

Bảng V.1 - Tải trọng tính toán cho móng M1

Bảng V.2 - Tải trọng tiêu chuẩn cho móng M1

Móng Tổ hợp Q tc ox

1.2 Xác định số lượng cọc

Khi tính toán cho trường hợp đài bố trí từ 6 đến 10 cọc, cần xác định áp lực tính toán giả định tác dụng lên đáy đài do phản lực đầu cọc gây ra Việc này giúp đảm bảo tính ổn định và an toàn cho công trình.

Diện tích sơ bộ đế đài:

- tt tt tb dsb tb

Trọng lượng đài và đất trên đài:

, 1,1.2,937.20.2,1 135,68 tt d dsb dsb tb tb

Lực dọc tính toán xác định đến cốt đế đài:

Số lượng cọc sơ bộ là: c

(cọc)  Chọn số lượng cọc là 6 (cọc)

(m = 1,1 kể đến ảnh hưởng của momen uốn lệch tâm)

1.3 Bố trí cọc trong đài

Chọn sơ bộ đài có kích thước 1,5 x 2,25 (m 2 ), các cọc được bố trí như hình vẽ sau:

Bố trí cọc trong đài thỏa mãn các yêu cầu sau:

Khoảng cách giữa hai tim cọc:

3 d  3 250  750 mm ; Chọn khoảng cách giữa 2 tim cọc là 750 mm

Khoảng cách từ mép đài đến tim cọc biên:

Chọn khoảng cách từ mép đài đến mép cọc biên là 250  mm 

 Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài là

Hình V.1 - Mặt bằng bố trí cọc

1.4 Lựa chọn chiều cao đài

Chọn chiều cao đế đài sao cho tháp chọc thủng xuất phát từ mép chân cột nghiêng góc

4 5  đi qua mép ngoài các cọc biên

Chiều cao đài là: h đ  h 0  a  0, 7  0,1  0, 8   m 1.5 Kiểm tra lực truyền lên cọc

Diện tích đáy đài thực tế: F đ, tt  bl  1, 5.2, 25  3, 375   m 2

Trọng lượng tính toán của đất và đài trên đất: đ, tt tt đ, tt tb tb 1,1 3,375 20.2,1 122,51  

Mô men quán tính xác định với trọng tâm diện tích các cọc tại mặt phẳng đế đài:

Lực truyền xuống từng cọc trong đài:

Ta có bảng kết quả các giá trị lực truyền xuống từng cọc trong đài như sau:

Bảng V.3 - Lực truyền xuống từng cọc trong đài:

Hình V.2 - sơ đồ tính lực truyền lên cọc

Kiểm tra điều kiện lực lớn nhất truyền xuống cọc dãy biên:

Trọng lượng tính toán 1 cọc kể từ đáy đài:

Lực lớn nhất và bé nhất truyền xuống các cọc là:

P max  P  kN ; P min tt  P 5 tt  354,29  kN 

Kiểm tra điều kiện kiểm tra áp lực lớn nhất truyền xuống dãy cọc biên:

P max tt  P c  367,59 36,95 404,54    kN   417,3   kN  P tt

 Thỏa mãn điều kiện lực lớn nhất truyền xuống dãy cọc biên

 Không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ

Kiểm tra điều kiện kinh tế:

 Thỏa mãn điều kiện kinh tế

Vậy tận dụng được khả năng chịu tải của cọc, số lượng cọc đã chọn là hợp lý

2 Tính toán nền móng theo trạng thái giới hạn II

2.1 Xác định kích thước khối móng quy ước

Góc ma sát trong trung bình của đất trong phạm vi chiều dài làm việc của cọc:

Chiều dài của đáy khổi móng qui ước

Trong đó: H = 21,5 m - là chiều cao từ đáy đài đến mũi cọc

2.2 Kiểm tra áp lực tại đáy khối móng quy ước

Trọng lượng khối móng qui ước Trọng lượng tiêu chuẩn của đài và đất trên đài:

Trọng lượng tiêu chuẩn của đất trong phạm vi từ đáy đài đến mũi cọc:

Trọng lượng tiêu chuẩn của các cọc trong đài:

Vậy trọng lượng khối móng qui ước là:

Tải trọng tại đáy khối móng qui ước

 N   Áp lực tiêu chuẩn ở đáy khối móng qui ước: , 6 6

315,13 2 tc tc tc max min tb p p p  kPa

Cường độ của đất ở đáy khổi móng qui ước

1 1, 2 m  (tra bảng 15, TCVN 9362-2012 với trường hợp đất là sét: độ sệt 0,42);

2 1 m  (với nhà có sơ đồ kết cấu mềm); tc 1

K  (các chỉ tiêu cơ lý được xác định bằng thí nghiệm trực tiếp đối với đất)

 II  ; tra bảng 14, TCVN 9362-2012, xác định được các thông số:

A  B  D  c II – trị tính toán của lực dính đơn vị của đất nằm trực tiếp dưới đáy khối móng quy ước: c II  0, 345  kPa 

Trị tính toán thứ 2 của đất ngay dưới đáy khối móng quy ước:

Trị tính toán thứ 2 trung bình của đất từ đáy khối móng trở lên đến cốt ±0.000 là:

 Cường độ tính toán trên nền là:

Kiểm tra điều kiện áp lực tại đáy khổi móng qui ước

→ Thoả mãn điều kiện áp lực dưới đáy móng quy ước Ta có thể tính toán được độ lún của nền theo quan niệm nền biến dạng tuyến tính

2.3 Kiểm tra điều kiện biến dạng nền Ứng suất bản thân tại đáy móng qui ước: ' 23,6.8,55 1 96,65  

      Ứng suất gây lún tại đáy móng quy ước:

M gl tc bt z p tb z H kPa

Chia nền thành các lớp phân tố có chiều dày h i  b / 4 và đồng nhất

Gọi z là độ sâu kể từ đáy móng quy ước, thì ứng suất gây lún ở độ sâu zi :

Trong đó: K 0 – hệ số phụ thuộc tỷ số 2z b và l b (bảng C.1 TCVN 9362-2012, K 0 =α) Ứng suất bản thân ở độ sâu z i kể từ đáy khối móng quy ước:

Xác định chiều sâu vùng chịu nén H của nền (giới hạn nền): Đất có E 0  15100  kPa   5000 ( kPa )

Tại điểm thứ 5 có  zi gl  45,82 kPa  0,2  zi bt  46,10  kPa 

 Giới hạn nền tại z  3, 32   m Độ lún tuyệt đối của nền là:  

Trong đó: A – là diện tích biểu đồ  zi gl trong phạm vi lớp phân tố thứ “i”

Kết quả tính lún được thể hiện trong bảng sau:

Bảng V.4 - Kết quả tính lún bằng phương pháp cộng lún các lớp phân tố

Lớp đất Điểm z i (m) 2z/b l/b K 0 σ bt zi

Sét béo, gầy, lẫn cát

Theo tính toán Bảng V.4, ta có độ lún tuyệt đối là:

 Nền móng thỏa mãn về điều kiện độ lún tuyệt đối

Hình V.3 - Sơ đồ tính lún cho khối móng quy ước

3 Tính toán đài cọc theo trạng thái giới hạn I

3.1 Kiểm tra chiều cao đài 3.1.1 Kiểm tra chọc thủng của cột đối với đài

Kiểm tra chọc thủng của cột đối với đài theo phương phương bất kì:

Lực chọc thủng: (xem Bảng V.3)

Khả năng chống chọc thủng:

2 0,1 0, 5 0 0, 5 0, 7 0, 35 c  m  h   m  lấy c 2  h 0   2  3, 35 Vậy: P  2165, 64  kN   3200, 93  kN    cth

→ Thỏa mãn điều kiện chống chọc thủng của cột đối với đài theo phương bất kì

Hình V.4 - Kiểm tra chọc thủng cột với đài theo phương bất kì

3.1.2 Kiểm tra chọc thủng cọc ở góc:

Kết luận: P  367, 59  kN   1508,13  kN    cth

→ Thỏa mãn điều kiện chống chọc thủng do chọc thủng của cọc ở góc

Hình V.5 - Kiểm tra chọc thủng cọc ở góc

3.1.3 Kiểm tra điều kiện cường độ trên tiết diện nghiêng theo lực cắt:

→ Thỏa mãn điều kiện về cường độ trên tiết diện nghiêng theo lực cắt

Hình V.6 - Kiểm tra tiết diện nghiêng

3.2 Tính toán và bố trí cốt thép cho đài 3.2.1 Vật liệu

Bê tông cấp độ bền B25 có R b = 14,5 MPa, R bt = 1,05 MPa

Cốt thép: Φ >10: thép CB300V có R s = R sc = 260 MPa, R sw = 260 MPa Φ≤ 10: thép CB240T có R s = R sc = 225 MPa, R sw = 175 MPa

Hình V.7 - Sơ đồ tính toán cốt thép đáy đài

Diện tích thép yêu cầu đặt song song theo phương cạnh ngắn là: (giả thiết h 0A =0,65m)

Chiều dài 1 thanh là: l d  2.25  2250 50   2200( mm )

→ Vậy bố trí cốt thép theo phương cạnh dài là 15 14 100  a

CHƯƠNG VI THIẾT KẾ MÓNG 2 - D (MÓNG M2)

Bảng VI.1 - Tải trọng tính toán cho móng M2

Bảng VI.2 - Tải trọng tiêu chuẩn cho móng M2

Móng Tổ hợp Q tc ox

1.2 Xác định số lượng cọc

Khi tính toán cho trường hợp đài bố trí từ 1 đến 5 cọc, cần xác định áp lực tính toán giả định tác động lên đáy đài do phản lực từ đầu cọc gây ra Việc này giúp đảm bảo tính ổn định và an toàn cho công trình.

Diện tích sơ bộ đế đài:

- tt tt tb dsb tb

Trọng lượng đài và đất trên đài:

, 1,1.1,678.20.2,1 76,58   tt d dsb dsb tb tb

Số lượng cọc sơ bộ là: c

(cọc)  Chọn số lượng cọc là 4 (cọc)

(m = 1,1 kể đến ảnh hưởng của momen uốn lệch tâm)

1.3 Bố trí cọc trong đài

Chọn sơ bộ đài có kích thước 1,5 x 1,5 (m 2 ), các cọc được bố trí như hình vẽ sau:

Bố trí cọc trong đài thỏa mãn các yêu cầu sau:

Khoảng cách giữa hai tim cọc:

→ Chọn khoảng cách giữa 2 tim cọc là 750 mm

Khoảng cách từ mép đài đến tim cọc biên:

→ Chọn khoảng cách từ mép đài đến mép cọc biên là 250  mm 

Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài là 375  mm 

Hình VI.1 - Mặt bằng bố trí cọc

1.4 Lựa chọn chiều cao đài

Chọn chiều cao đế đài sao cho tháp chọc thủng xuất phát từ mép chân cột nghiêng góc

4 5  đi qua mép ngoài các cọc biên

Chọn chiều cao bằng chiều cao móng M1: h 0  0, 7   m Chiều cao đài là: h đ  h 0  a  0, 7  0,1  0, 8   m

1.5 Kiểm tra lực truyền lên cọc

Diện tích đáy đài thực tế: F đ , tt  bl  1,5.1,5  2, 25   m 2

Trọng lượng tính toán của đài và đất trên đài: đ, tt tt đ, tt tb tb 1,1 2,25 20.2,1 81,68  

L dọc tính toán xác định đến cốt đế đ, 0 81,68 1082,97 1164,65   tt tt tt

Mn quán tính xác định với trọng tâm diện tích các cọc tại mặt phẳng đế đài:

L truyền xuống từng cọc trong đài:

Bảng kết quả các giá trị lực truyền xuống từng cọc trong đài như sau:

Bảng VI.3 - Lực truyền xuống từng cọc trong đài:

Hình VI.2 - sơ đồ tính lực truyền lên cọc

Kiểm tra điều kiện lực lớn nhất truyền xuống cọc dãy biên:

Trọng lượng tính toán 1 cọc kể từ đáy đài:

Lực lớn nhất và bé nhất truyền xuống dãy cọc biên là:

P max  P  kN ; P min tt  P 3 tt  238,94  kN 

Kiểm tra điều kiện kiểm tra áp lực lớn nhất truyền xuống dãy cọc biên:

 Thỏa mãn điều kiện lực lớn nhất truyền xuống dãy cọc biên

P min  kN  Không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ

Kiểm tra điều kiện kinh tế:

 Thỏa mãn điều kiện kinh tế

Vậy tận dụng được khả năng chịu tải của cọc, số lượng cọc đã chọn là hợp lý

2 Tính toán nền móng theo trạng thái giới hạn II

2.1 Xác định kích thước khối móng quy ước

Góc ma sát trong trung bình của đất trong phạm vi chiều dài làm việc của cọc

Chiều dài của đáy khổi móng qui ước

Trong đó: H = 21,5 m - là chiều cao từ đáy đài đến mũi cọc

2.2 Kiểm tra áp lực tại đáy khối móng quy ước

Trọng lượng khối móng qui ước Trọng lượng tiêu chuẩn của đài và đất trên đài:

Trọng lượng tiêu chuẩn của đất trong phạm vi từ đáy đài đến mũi cọc:

Trọng lượng tiêu chuẩn của các cọc trong đài:

Vậy trọng lượng khối móng qui ước là:

Tải trọng tiêu chuẩn tại đáy khối móng quy ước

 N   Áp lực tiêu chuẩn ở đáy khối móng qui ước

296,32 2 tc tc tc max min tb p p p  kPa

Cường độ của đất ở đáy khổi móng qui ước

1 1, 2 m  (tra bảng 15, TCVN 9362-2012 với trường hợp đất là sét: độ sệt 0,42);

2 1 m  (với nhà có sơ đồ kết cấu mềm); tc 1

K  (các chỉ tiêu cơ lý được xác định bằng thí nghiệm trực tiếp đối với đất)

 II  ; tra bảng 14, TCVN 9362-2012, xác định được các thông số:

A  B  D  c II – trị tính toán của lực dính đơn vị của đất nằm trực tiếp dưới đáy khối móng quy ước: c II  0, 345  kPa 

Trị tính toán thứ 2 của đất ngay dưới đáy khối móng quy ước:

Trị tính toán thứ 2 trung bình của đất từ đáy khối móng trở lên đến cốt ±0.000 là:

 Cường độ tính toán trên nền là:

Kiểm tra điều kiện áp lực tại đáy khổi móng qui ước

 Thoả mãn điều kiện áp lực dưới đáy móng quy ước Ta có thể tính toán được độ lún của nền theo quan niệm nền biến dạng tuyến tính

2.3 Kiểm tra điều kiện biến dạng nền Ứng suất bản thân tại đáy móng qui ước: ' 23,6.8,33 1 96,59  

      Ứng suất gây lún tại đáy móng quy ước

M gl tc bt z p tb z H kPa

Chia nền thành các lớp phân tố có chiều dày h i  b / 4 và đồng nhất

Gọi z là độ sâu kể từ đáy móng quy ước, thì ứng suất gây lún ở độ sâu zi :

Trong đó: K 0 – hệ số phụ thuộc tỷ số 2z b và l b (bảng C.1 TCVN 9362-2012, K 0 =α) Ứng suất bản thân ở độ sâu z i kể từ đáy khối móng quy ước:

Xác định chiều sâu vùng chịu nén H của nền (giới hạn nền): Đất có E 0  15100  kPa   5000 ( kPa )

Tại điểm thứ 5 có  zi gl  33,51 kPa  0,2  zi bt  46,08  kPa 

 Giới hạn nền tại z  3, 32   m Độ lún tuyệt đối của nền là:  

Trong đó: A – là diện tích biểu đồ  zi gl trong phạm vi lớp phân tố thứ “i”

Kết quả tính lún được thể hiện trong bảng sau:

Bảng VI.4 - Kết quả tính lún bằng phương pháp cộng lún các lớp phân tố

Lớp đất Điểm z i (m) 2z/b l/b K 0 σ bt zi

Sét béo, gầy, lẫn cát

Theo tính toán Bảng V.4, ta có độ lún tuyệt đối là:

→ Nền móng thỏa mãn về điều kiện độ lún tuyệt đối

Hình VI.3 - Sơ đồ tính lún cho khối móng quy ước

Kiểm tra độ lún lệch tương đối giữa hai móng M1 và M2

→ Nền móng thỏa mãn về điều kiện độ lún lệch tương đối

Hình VI.4 - Đài móng M1 và M2 d c

3 Tính toán đài cọc theo trạng thái giới hạn I

3.1 Kiểm tra chiều cao đài 3.1.1 Kiểm tra chọc thủng của cột đối với đài

Kiểm tra chọc thủng của cột đối với đài theo phương phương bất kì:

2 0,125 0, 5 0 0, 5 0, 7 0, 35 c  m  h   m  lấy c 2  h 0   2  3, 35 Kết luận: P  1164, 64  kN   2031, 36  kN    cth

→ Thỏa mãn điều kiện chống chọc thủng của cột đối với đài theo phương bất kì

Hình VI.5 - Kiểm tra chọc thủng cột với đài theo phương bất kì

3.1.2 Kiểm tra chọc thủng cọc ở góc:

Kết luận: P  343, 38  kN   1338, 85  kN    cth

→ Thỏa mãn điều kiện chống chọc thủng do chọc thủng của cọc ở góc

Hình VI.6 - Kiểm tra chọc thủng cọc ở góc

3.1.3 Kiểm tra điều kiện cường độ trên tiết diện nghiêng theo lực cắt:

Kết luận: P  584, 53  kN   1719, 9  kN    cth

→ Thỏa mãn điều kiện về cường độ trên tiết diện nghiêng theo lực cắt

Hình VI.7 - Kiểm tra tiết diện nghiêng 3.2 Tính toán và bố trí cốt thép cho đài

Bê tông cấp độ bền B25 có R b = 14,5 MPa, R bt = 1,05 MPa

Cốt thép: Φ >10: thép CB300V có R s = R sc = 260 MPa, R sw = 260 MPa Φ≤ 10: thép CB240T có R s = R sc = 225 MPa, R sw = 175 MPa

Hình VI.8 - Sơ đồ tính toán cốt thép đáy đài

Diện tích thép yêu cầu đặt song song theo phương cạnh ngắn là: giả thiết h 0A =0,65m

Chọn cốt thép 9  12 có A s  10,17  cm 2 

 153,26( kNm ) 146,13(  kNm ) , thỏa mãn Khoảng cách giữa trục các thanh cốt thép cạnh nhau là:

Chọn cốt thép 7 12  có A s  7,91  cm 2 

 119,2( kNm ) 106,19(  kNm ) , thỏa mãn Khoảng cách giữa trục các thanh cốt thép cạnh nhau là:

Chiều dài 1 thanh là: l d  2.25 1500 50 1550(    mm )

→ Vậy bố trí cốt thép theo phương cạnh ngắn là 7 12 235  a

GVHD: THS NGUYỄN CẢNH CƯỜNG

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : THS NGUYỄN CẢNH CƯỜNG SINH VIÊN THỰC HIỆN : LÊ VĂN CƯỜNG

- Thiết kế biện pháp kỹ thuật thi công phần ngầm

+ Cọc ép + Đào đất hố móng, tôn nền + Móng, giằng, cổ móng

- Thiết kế biện pháp kỹ thuật thi công phần thân

+ Cột, dầm, sàn tầng điển hình

- Lập tiến độ thi công theo phương pháp sơ đồ ngang

- Thiết kế tổng mặt bằng thi công

- Các giải pháp chính về an toàn lao động

GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH

Điều kiện địa hình

Công trình được xây dựng trên khu đất quy hoạch sẵn, với mặt bằng phẳng và không còn cây cối hay công trình cũ nào tồn tại Hai mặt của công trình tiếp giáp với đường giao thông nội bộ của trường.

Thuận lợi và khó khăn trong quá trình thi công công trình

Dựa trên hồ sơ thiết kế và các điều kiện hiện có, quá trình thu thập tài liệu cho công tác tổ chức thi công tại công trường xây dựng gặp phải những thuận lợi và khó khăn nhất định.

Khu đất rộng rãi được dành cho xây dựng công trình, cho phép tổ chức thi công hiệu quả với các hạng mục như lán trại, kho vật tư, bãi vật liệu, và lán gia công bán thành phẩm Sau khi hoàn tất giải phóng và bàn giao mặt bằng, các máy thi công có thể được triển khai ngay lập tức.

Công trình xây dựng nằm trong khu vực có sẵn nguồn nguyên vật liệu, giúp giảm thiểu nhu cầu về kho bãi Điều này cho phép đơn vị thi công chủ động cung cấp vật liệu cho công trình mà không bị ảnh hưởng bởi điều kiện thời tiết.

Đơn vị sở hữu phương tiện vận chuyển thi công hiện đại và đầy đủ, cùng với đội ngũ nhân lực quản lý và giám sát có trình độ cao và kinh nghiệm phong phú trong lĩnh vực xây dựng các công trình.

Vị trí công trình nằm trong thành phố do đó việc vận chuyển vật liệu, thi công công trình cần có biện pháp đảm bảo vệ sinh môi trường

CÔNG TÁC CHUẨN BỊ TRƯỚC KHI THI CÔNG

Giải phóng mặt bằng

Công trình được xây dựng trên khu đất quy hoạch mới của tỉnh, đảm bảo mặt bằng thông thoáng, không bị vướng mắc bởi cây cối hay công trình cũ Báo cáo khảo sát cho thấy không có công trình ngầm nào trong lòng đất.

Định vị và giác móng công trình

2.1 Định vị công trình Định vị công trình hết sức quan trọng vì công trình phải được xác định vị trí của nó trên khu đất theo mặt bằng bố trí đồng thời xác định các vị trí trục chính của toàn bộ công trình và vị trí chính xác của các giao điểm của các trục đó

Trên bản vẽ tổng mặt bằng thi công, cần có lưới ô đo đạc để xác định đầy đủ từng hạng mục công trình tại góc công trình Bản vẽ cũng phải ghi rõ phương pháp xác định lưới tọa độ dựa vào mốc chuẩn có sẵn, mốc quốc gia, và mốc dẫn suất, cùng với cách chuyển mốc vào địa điểm xây dựng.

Dựa vào mốc này trải lưới ghi trên bản vẽ mặt bằng thành lưới hiện trường và từ đó ta căn cứ vào các lưới để giác móng

Hình II.1 - Mặt bằng định vị công trình

Để xác định hướng Bắc, đặt máy kinh vĩ tại điểm A và ngắm theo hướng Bắc với góc 45 độ để tạo tia Ax Tiếp theo, sử dụng thước đo khoảng cách 3,4m trên tia Ax để xác định điểm B Cuối cùng, đặt máy tại điểm B và ngắm lại A, quay 45 độ để xác định điểm BI.

Sử dụng thước đo độ dài BE có chiều dài 2,4m, chúng ta sẽ tiếp tục xác định các trục tim đường bao của công trình trên khu đất xây dựng.

THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KĨ THUẬT THI CÔNG

Thi công phần ngầm

1.1 Lập biện pháp thi công cọc 1.1.1 Tính toán máy móc và chọn thiết bị thi công ép cọc a Chọn máy ép cọc Để đưa cọc xuống độ sâu thiết kế cọc phải xuyên qua các địa tầng khac nhau Để cọc xuyên qua được những địa tầng đó, thì lực ép cọc phải đạt giá trị: P e  K.P c

P e : lực ép cần thiết để cọc xuyên qua đất nền đến được độ sâu thiết kế;

K: hệ số > 1, phụ thuộc vào loại đất nền và tiết diện cọc;

P c : tổng sức kháng tức thời của đất nền, P c gồm 2 phần: phần kháng mũi cọc (P m ) và phần ma sát thành của cọc (P ms )

Sức chịu tải của cọc: P c  P c M 1  417, 3 kN  41, 73 T Để đảm bảo ép được cọc xuống độ sâu thiết kế, lực ép của máy phải thỏa mãn được điều kiện: P Ðp min  2 P c  2.41, 73  83, 46 T ;

Để tối ưu hóa hiệu suất của máy ép cọc, chỉ cần sử dụng từ 0,7 đến 0,8 khả năng làm việc tối đa Vì vậy, việc lựa chọn máy ép với lực ép danh nghĩa là rất quan trọng, và máy ép Đp là một sự lựa chọn phù hợp.

→ Ta chọn máy ép có lực ép lớn nhất P m ax  120 T Khối lượng cọc cần ép của công trình thể hiện trong bảng sau:

Hình III.1 - Tổng khối lượng ép cọc

Tổng chiều dài ép cọc (m)

Tổng chiều dài ép âm (m)

Tổng khối lượng ép cọc 2552 116

→ Tổng khối lượng ép cọc : 2552 +116= 2668 (m)

GVHD: THS NGUYỄN CẢNH CƯỜNG b Số máy ép cọc cho công trình

Theo phụ lục tính toán, sử dụng máy ép thủy lực 120 tấn, ta có số ca máy cần thiết là: 46 (ca)

Máy ép cọc sẽ hoạt động 2 ca mỗi ngày, với thời gian dự kiến hoàn thành việc ép cọc là 23 ngày Thời gian này chưa bao gồm giai đoạn nén tĩnh cọc, trong đó số lượng cọc nén tĩnh thông thường là 1% tổng số cọc của công trình, nhưng không dưới 3 cọc Vui lòng tham khảo sơ đồ ép cọc trong bản vẽ TC-01.

Cọc được ép theo sơ đồ khóm cọc của đài, bắt đầu từ vị trí chật hẹp ra chỗ thoáng, và thực hiện theo sơ đồ ép đuổi cho móng đơn Trong quá trình ép, cần ép cọc từ phía trong ra ngoài để tránh tình trạng cọc không đạt độ sâu thiết kế hoặc làm trương nổi các cọc xung quanh, do đất bị nén quá mức dẫn đến nguy cơ phá hoại cọc.

Hạ từng đoạn cọc vào trong đất bằng thiết bị ép cọc, các đoạn cọc được nối với nhau bằng phương pháp hàn

Sau khi hạ đoạn cọc cuối cùng vào trong đất phải đảm bảo cho mũi cọc ở độ sâu thiết kế

Trước khi tiến hành ép cọc, cần đảm bảo có đầy đủ báo cáo địa chất công trình và bản đồ bố trí mạng lưới cọc trong khu vực thi công Ngoài ra, hồ sơ sản xuất cọc cũng phải bao gồm phiếu kiểm nghiệm, thông tin về tính chất cơ lý của thép và cấp phối bê tông.

Từ bản đồ bố trí mạng mạng lưới cọc ta đưa ra hiện trường bằng cách đóng những đoạn gỗ đánh dấu những vị trí đó trên hiện trường

Tiến hành ép cọc bao gồm các bước quan trọng như vận chuyển và lắp ráp thiết bị ép cọc vào vị trí ép một cách an toàn.

Chỉnh sửa máy móc để đảm bảo các trục của khung máy, trục kích và trục cọc thẳng đứng thẳng hàng và nằm trong cùng một mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng chuẩn ngang (mặt phẳng chuẩn đài móng) Độ nghiêng của các trục này không được vượt quá 0.5%.

Trước khi vận hành máy, cần kiểm tra liên kết cố định của thiết bị Sau đó, tiến hành chạy thử để đánh giá tính ổn định của máy ép cọc, bao gồm cả chế độ chạy không tải và có tải.

Kiểm tra cọc và vận chuyển cọc vào vị trí trước khi ép Với mỗi đoạn cọc ta dùng để ép dài 6 m

Ta dùng cần trục để đưa cọc vào vị trí ép và dịch chuyển các khối đối trọng sang vị trí khác

+ Tiến hành ép đoạn cọc C 1 :

Khi đáy kích chạm vào đỉnh cọc, van được điều chỉnh để tăng dần áp lực Trong những giây đầu tiên, áp lực dầu tăng chậm và đều, khiến đoạn cọc C 1 cắm sâu vào đất với tốc độ xuyên đạt 0,1 cm/s.

Trong quá trình ép cọc, cần sử dụng hai máy kinh vĩ đặt vuông góc để kiểm tra độ thẳng đứng của cọc khi xuyên xuống Nếu phát hiện cọc bị nghiêng, cần ngay lập tức dừng lại và thực hiện điều chỉnh.

Khi đầu cọc C 1 cách mặt đất 0,3  0,5 (m) thì tiến hành lắp đoạn cọc C 2 , kiểm tra bề mặt 2 đầu cọc C 2 sửa chữa sao cho thật phẳng

Kiểm tra các chi tiết nối cọc và máy hàn

Lắp đoạn cọc C 2 vào vị trí ép, căn chỉnh để đường trục của cọc C 2 trùng với trục kích và trùng với trục đoạn cọc C 1 độ nghiêng ≤ 1%

Để hàn nối hai đoạn cọc C1 và C2 theo thiết kế, cần tạo ra một lực tiếp xúc lên cọc sao cho áp lực tại mặt tiếp xúc đạt khoảng 3 đến 4 kG/cm².

+ Tiến hành ép đoạn cọc C 2 :

Để máy ép hoạt động hiệu quả, cần tăng dần áp lực ép nhằm tạo đủ thời gian và áp lực để vượt qua lực ma sát và lực cản của đất tại mũi cọc Trong giai đoạn đầu, tốc độ ép không nên vượt quá 0,1 cm/s Khi đoạn cọc C2 đã chuyển động đều, có thể tăng tốc độ cọc xuyên lên tối đa 0,2 cm/s.

Với đoạn cọc C 3 ta tiến hành tương tự như đoạn cọc C 2 , sử dụng 1 đoạn cọc ép âm để ép đầu đoạn cọc C 2 xuống 1 đoạn 01 m so với cốt tự nhiên

Khi lực nén tăng đột ngột, điều này cho thấy mũi cọc đã tiếp xúc với đất cứng hơn hoặc gặp phải dị vật cục bộ Trong trường hợp này, cần giảm lực nén để cọc có thể xuyên qua đất cứng, đồng thời kiểm tra để tìm biện pháp xử lý phù hợp Quan trọng là phải giữ lực ép không vượt quá giá trị tối đa cho phép.

Cọc được xem là đã ép xong khi đạt độ sâu gần với thiết kế và lực ép cọc đạt từ 1,5 đến 2 lần sức chịu tải theo yêu cầu thiết kế.

1.1.2 Các sự cố xảy ra khi đang ép cọc và biện pháp giải quyết

- Cọc bị nghiêng lệch khỏi vị trí thiết kế

+ Nguyên nhân: gặp chướng ngại vật , mũi cọc khi chế tạo có độ vát không đều

Để xử lý tình huống khi ép cọc gặp vấn đề, cần ngay lập tức ngừng việc ép cọc và tiến hành điều tra nguyên nhân Nếu có vật cản, có thể tiến hành đào và phá bỏ Trong trường hợp mũi cọc vát không đều, cần khoan dẫn hướng để đảm bảo cọc được hạ xuống đúng hướng.

- Cọc đang ép xuống khoảng 0,5 đến 1m đầu tiên thì bị cong, xuất hiện vết nứt gãy ở vùng chân cọc

+ Nguyên nhân : Do gặp chướng ngại vật nên lực ép lớn

+ Xử lý : Cho dừng ép, nhổ cọc vỡ hoặc gãy, thăm dò dị vật để khoan phá bỏ sau đó thay cọc mới và ép tiếp

Lập biện pháp thi công phần thân

Lập biện pháp thi công cột tầng 3, sàn tầng 4

Hình III.18 Mặt bằng dầm sàn tầng điển hình 2.1 Giải pháp công nghệ

2.1.1 Cốp pha cây chống a Yêu cầu chung

Cốp pha phải được chế tạo đúng hình dạng, kích thước của các bộ phận kết cấu công trình

Cốp pha phải đủ khả năng chịu lực theo yêu cầu

Cốp pha phải đảm bảo yêu cầu tháo, lắp dễ dàng

Cốp pha phải kín khít không gây mất nước xi măng

Cốp pha phải phù hợp với khả năng vận chuyển, lắp đặt trên công trường

Có khả năng sử dụng lại nhiều lần (cốp pha bằng gỗ từ 3-7 lần, ván ép khoảng 10 lần, cốp pha nhựa khoảng 50 lần, cốp pha thép khoảng 200 lần)

Cây chống cần có khả năng chịu tải trọng từ cốp pha, bêtông cốt thép và các tải trọng thi công khác Đảm bảo độ bền và khả năng tháo lắp linh hoạt là rất quan trọng.

Dễ tháo lắp, xếp đặt, chuyên chở mặt bằng KếT CấU sàn tầng 2,3,4 (ĐIểN HìNH) tỷ lệ 1/100

Có khả năng sử dụng lại nhiều lần, dùng cho nhiều loại kết cấu khác nhau, dễ tăng giảm chiều cao b Lựa chọn loại cốp pha cây chống

Cốp pha dầm và sàn nên sử dụng loại cốp pha ván ép phủ phim ECO FORM với kích thước 1220x2440x21 (mm), được sản xuất bởi công ty TEKCOM tại Việt Nam Các đặc tính kỹ thuật của sản phẩm này sẽ được thể hiện chi tiết trong hình ảnh kèm theo.

Hình III.18 - Đặc điểm kĩ thuật của ván ép phủ phim ECO FORM

Cốp pha cột được lựa chọn từ loại cốp pha kim loại do công ty NITETSU của Nhật Bản sản xuất, với các đặc tính kỹ thuật đã được trình bày trong công tác cốp pha đài và giằng móng.

Sử dụng giáo nêm do SAKI CORP sản xuất Ưu điểm của giáo nêm:

Hệ giàn giáo nêm cho phép lắp đặt và tháo dỡ nhanh chóng, giúp rút ngắn tiến độ thi công đáng kể so với giàn giáo truyền thống, tiết kiệm từ 40% đến 50% thời gian.

Chi phí vận chuyển giàn giáo và lưu kho bãi rất dễ dàng nên tiết kiệm được 40% – 50% chi phí

Giàn giáo nêm có tải trọng chịu tải lớn và liên kết thành tạo thành một khối vững chắc đảm bảo an toàn tuyệt đối

Bảng III.5 - Bảng tải trọng cho phép với hệ 4 thanh chống đứng

* Trình tự lắp dựng: Định vị kích chân và điều chỉnh độ cao lắp giàn giáo

Lắp đầy đủ các cây chống và thanh giằng ngang

Lắp chống đà và chống consol

Lắp kích U và điểu chỉnh cao độ để đặt hệ đỡ coppha

* Trong khi lắp dựng giáo nêm cần chú ý những điểm sau:

Đối với giàn giáo có chiều cao từ 6m trở lên, cần thiết phải chia thành hai sàn thao tác: một sàn dành cho công việc và một sàn bảo vệ Việc sử dụng đồng thời cả hai sàn là không được phép để đảm bảo an toàn.

Giàn giáo cao từ 12m trở lên cần có khoang riêng cho cầu thang giữa các sàn Cầu thang nên có độ dốc không quá 60 độ và được thiết kế kèm tay vịn để đảm bảo an toàn.

Có nhiều phương án cốp pha như 1 tầng, 1,5 tầng, 2 tầng và 2,5 tầng Để đảm bảo luân chuyển cốp pha hiệu quả, đúng tiến độ và chất lượng công trình, phương án 2,5 tầng là lựa chọn tối ưu, giúp đạt bề mặt bêtông tốt.

Bố trí hệ cây chống và cốp pha hoàn chỉnh cho 2 tầng trên và dỡ một nửa cho một tầng dưới sát đó

Cột chống lại là các thanh chống đơn bằng thép, có khả năng tự điều chỉnh chiều cao Chúng có thể được bố trí với các hệ giằng ngang và giằng dọc theo hai phương, giúp tăng cường tính ổn định và an toàn cho công trình.

Khối lượng cốp pha sàn, cốp pha dầm, cốp pha cột được tính trong phần phụ lục

2.1.2 Phương tiện vận chuyển lên cao a Phương tiện vận chuyển các vật liệu rời, cốp pha, cốt thép

Công trình có chiều cao 19,5 m, chiều dài 27 m và chiều rộng 18,6 m Để thi công hiệu quả, cần chọn cần trục tháp với cần quay phía trên và thân cần trục hoàn toàn cố định, loại cần trục này rất phù hợp cho việc vận chuyển vật liệu lên cao.

Các yêu cầu khi chọn cần trục tháp : + Độ với nhỏ nhất của cần trục tháp là : R = a+b

Trong đó : a: Khoảng cách nhỏ nhất từ tim cần trục tới tường nhà: a = 3 m b: Khoảng cách lớn nhất từ mép công trình đến vị trí cần cẩu lắp: b = 27,52 m Vậy: R = 3 + 27,52 = 30,52 m

+ Độ cao nhỏ nhất của cần trục tháp: H = hct + hat + hck + htb Trong đó:

GVHD: THS NGUYỄN CẢNH CƯỜNG đã chỉ ra các thông số kỹ thuật quan trọng trong thiết kế công trình Độ cao tối đa tại điểm cao nhất của công trình là 19,5 m (hct), với khoảng cách an toàn được xác định là 1,0 m (h1) Chiều cao của cấu kiện được quy định là 3 m (hck), trong khi chiều cao của thiết bị treo buộc là 2 m (htb).

Với các thông số yêu cầu như trên, có thể chọn cần trục tháp hãng Zoomlion có mã TC5013-6 là hợp lí

Mã hiệu Sức tải (T) Độ cao(m) Tầm với(m) Công suất (kW)

TC5013-6 6 40,5 50 24 b Phương tiện vận chuyển bê tông

Phương án đổ: Tiến hành đổ bê tông cột trước, đổ bê tông dầm, sàn liền khối sau

Khối lượng bê tông cột tầng 1: V= 12,874 m 3

Phương tiện vận chuyển lên cao: Sử dụng cần trục tháp để đổ bê tông cột, bê tông dùng bê tông thương phẩm chở tới chân công trình

Khối lượng bê tông dầm sàn tầng 2: V= 71,669 m 3

Để đảm bảo chất lượng và tiến độ thi công trong việc vận chuyển bê tông với khối lượng lớn, chúng ta sử dụng máy bơm để đổ bê tông lên cao.

Chọn máy bơm bê tông Huyndai KCP Junjin như phần thi công bê tông móng: Bơm cao (m) Bơm ngang (m) Bơm sâu (m) Dài (xếp lại) (m)

Thông số kỹ thuật bơm:

Lưu lượng (m 3 /h) áp suất bơm Chiều dài xi lanh

(mm) Đường kính xi lanh

Tính toán số giờ bơm bê tông:

Thực tế cho thấy, hiệu suất làm việc của bơm bê tông thường chỉ đạt khoảng 40% do nhiều yếu tố như việc điều chỉnh không hợp lý, điều kiện đường xá công trường chật hẹp và sự chậm trễ của xe chở bê tông.

Năng suất thực tế bơm được : 50  0,4 = 20 m 3 /h

Thời gian bơm cần thiết: 71, 669

* Lựa chọn và tính toán số xe vận chuyển bê tông

Dựa trên điều kiện thực tế của công trường và sự phối hợp hiệu quả giữa các thiết bị thi công, việc lựa chọn máy vận chuyển bêtông thương phẩm từ trạm trộn đến công trường là rất quan trọng.

Mã hiệu ôtô KAMAZ - 5511 có các thông số kỹ thuật:

Hình III.20 - Ô tô vận chuyển bê tông KAMAZ 5511

Tính toán số xe vận chuyển cần thiết để đổ bê tông:

→ Chọn 2 xe vận chuyển để phục vụ đổ bê tông dầm sàn

Số chuyến xe cần thiết để đổ bê tông dầm sàn tầng 2 là:

→ Vậy chọn 2 xe, mỗi xe 6 chuyến để đổ bê tông c Phương tiện vận chuyển công nhân

Bố trí 1 vận thăng lồng để chuyên chở công nhân lên các tầng công tác Chọn vận thăng lồng hãng Hòa Phát mã hiệu VTHP 2-1000

Bảng III.6 - Bảng thông số kỹ thuật vận thăng lồng mã hiệu VPV200/200

Mã hiệu Tải trọng nâng (kg)

Công suất động cơ (kW)

Kích thước: dài*rộng*cao (mm)

2.2 Tính toán cốp pha, cây chống 2.2.1 Tính toán cốp pha, cây chống xiên cho cột a Tính toán cốp pha cột

Chiều cao tầng điển hình là 3,6 m Quan niệm chiều cao cột tính từ đáy cột đến đỉnh sàn tầng trên, do vậy chiều cao cột là 3,6 m

Khối lượng cốp pha cột đã tính toán ở phụ lục

Tổ hợp cốp pha cho cột:

Cốp pha đứng Cốp pha góc ngoài để liên kết 4 góc cột

3 tấm 250x1200x55 mm 3 tấm 400x1200x55 mm 12 tấm 250x250x1200 mm

Cốp pha đứng Cốp pha góc ngoài để liên kết 4 góc cột

Cốp pha đứng Cốp pha góc ngoài để liên kết 4 góc cột Cạnh 220 mm

Tính toán cốp pha cho cột giữa tiết diện 300x550 mm (đỡ dầm 220 x 500 mm), với các cột còn lại áp dụng tương tự

Cốp pha cột được tính toán như một dầm liên tục nhận các gông cột làm gối tựa Sơ đồ tính toán như hình vẽ:

Hình III.21 - Cấu tạo và sơ đồ tính ván khuôn cột

L g L g L g ván khuôn cột cây chống xiên

2 b q L tt max b q tt cấu tạo và sơ đồ tính vk cột gông cột

Bảng III.7 - Tải trọng tác dụng lên cốp pha cột

Stt Tên tải trọng Công thức n q tc

1 Áp lực bêtông đổ q tc 1 = γ.h

2 Tải trọng do đổ bêtông thủ công q tc 2 = 200 1,3 200 260

3 Tải trọng do đầm bêtông q tc 3 = 200 1,3 200 260

Tính toán theo khả năng chịu lực của tấm ván khuôn: 250x1200x55(mm) có momen quán tính và momen kháng uốn lần lượt là: J = 20,74 cm 4 ; W = 4,99 cm 3

Tải trọng tác dụng lên 1 tấm ván khuôn: q tc b = q tc b = 1950 0,25 = 487,5 kG/m = 4,875 kG/cm; q tt b = q tt b = 2535 0,25 = 633,75 kG/m = 6,338 kG/cm;

Mô men lớn nhất trong ván khuôn phải đảm bảo điều kiện chịu lực: max

Với: R = 2100 kG/ cm 2 – là cường độ của ván khuôn kim loại γ = 0,9 - là hệ số điều kiện làm việc

W = 4,99 cm 3 - Mô men kháng uốn của ván khuôn có bề rộng tấm 250 mm

→ Chọn khoảng cách giữa các gông cột: l g = 60 cm Kiểm tra lại ván khuôn theo điều kiện độ võng:

Trong đó : E = 2,1.10 6 kG/ cm 2 - là mô đun đàn hồi của thép

→ Vậy khoảng cách giữa các gông cột: l g = 60 cm là hợp lý b Kiểm tra khả năng chịu lực của cây chống xiên

Cây chống xiên cốp pha sử dụng cây chống đơn

Sơ đồ làm việc của cây chống xiên như 1 thanh chịu nén, chịu tác dụng của tải

GVHD: THS NGUYỄN CẢNH CƯỜNG trọng gió từ cột truyền vào:

Hình III.22 - Sơ đồ làm việc của cây chống xiên

Tải trọng gió tác dụng phân bố đều theo chiều cao cột xác định như sau:

P = n k c h, với n = 1,2 là hệ số độ tin cậy của tải trọng gió Hệ số k phản ánh sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao và dạng địa hình Sàn tầng 3 có độ cao 7,8 m so với mặt đất tự nhiên, thuộc dạng địa hình II.A với k = 1,135.

W o = 0,95-0,15=0,83 (kG/m 2 ) - áp lực gió tiêu chuẩn c - là hệ số khí động: phía gió đẩy c = 0,8; phía gió hút c = 0,6 h = 0,55 m - là bề rộng đón gió lớn nhất (bằng cạnh lớn của cột)

→ Tổng tải trọng gió tác dụng: P gió = P đẩy + P hút = 43,52 (kG/m) Xét ổn định của cột, chiếu lực tác dụng lên phương ngang ta có: gió   gió

Với: α - là góc nghiêng của cây chống xiên so với phương ngang

→ Vậy cột đảm bảo khả năng chịu lực

Sử dụng cây chống đơn kim loại do hãng LENEX sản xuất, có các thông số kỹ thuật như sau:

Bảng III.8 - Bảng thông số kỹ thuật cây chống đơn kim loại LENEX

(mm) Chiều dài ống trên (mm)

Chiều dài điều chỉnh (mm)

2.2.2 Tính toán cốp pha, cây chống đỡ dầm

Dầm sàn tầng 4 có các loại: dầm tiết diện 22x50(cm); 22x35(cm); 15x25(cm)

Sử dụng cốp pha ván ép phủ phim cho dầm là phương pháp hiệu quả Cần cắt ghép các tấm cốp pha sao cho vừa khít với kích thước của dầm, đảm bảo độ chắc chắn và an toàn trong quá trình thi công.

Hình III.23 - Cấu tạo cốp pha, giáo nêm (dầm tiết diện 22x50 cm) a Tính toán cốp pha thành dầm

Tính toán như 1 dầm liên tục nhiều nhịp nhận các thanh sườn đứng làm gối tựa

Hình III.24 - Sơ đồ tính toán ván khuôn thành dầm b a

Bảng III.9 - Bảng tải trọng tác dụng lên cốp pha thành dầm

TT Tên tải trọng Công thức xác định n q tc (kG/m 2 ) q tt (kG/m 2 )

1 Áp lực bê tông mới đổ q 1 tc =g.H%00.0,6 1.3 1500 1950

2 Tải trọng do đầm bê tông q 2 tc 0 (kG/m 2 ) 1.3 200 260

3 Tải trọng do đổ bê tông q 3 tc @0 (kG/m 2 ) 1.3 400 520

Tính toán theo khả năng chịu lực của tấm ván khuôn ván ép 380x2440x380x21 (mm) của dầm 22x50 (cm)

Tải trọng tính toán tác dụng lên ván khuôn:

2730 0, 5 0,12 1037, 4 / 10, 374 / tt tt b d s q  q h  h    kG m  kG cm

Mô men lớn nhất trong ván khuôn thành dầm phải đảm bảo điều kiện chịu lực: sd max

Với: R = 300 kG/ cm 2 - là cường độ của ván khuôn kim loại ; γ = 0,9 - là hệ số điều kiện làm việc của ván khuôn

W - là mô men kháng uốn của ván khuôn thành dầm:

→ Ta chọn khoảng cách giữa các sườn đứng: l sđ = 30 cm

* Kiểm tra lại ván khuôn thành dầm theo điều kiện biến dạng

Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn thành dầm:

2 1 00 0, 5 0,12 = 7 98 ( / ) 7, 9 8 ( / ). tc tc b d s q  q h  h   kG m  kG cm

128 128.3.10 29, 33 400 400 tc 4 b sd sd q l l f cm f cm

Trong đó : E = 3.10 4 kG/ cm 2 - là mô đun đàn hồi của ván khuôn ván ép

J - là mô men quán tính ván khuôn có b = 380(mm):

→ Vậy khoảng cách giữa các sườn đứng: l sđ = 30 cm là hợp lý b Tính toán cốp pha đáy dầm

Tính toán như một dầm liên tục, nhận các đà ngang làm gối tựa:

Hình III.25 - Sơ đồ tính toán ván khuôn đáy dầm

Bảng III.10 - Tải trọng tác dụng lên cốp pha đáy dầm

TT Tên tải trọng Công thức n q tc (kG/m 2 ) q tt (kG/m 2 )

1 Tải bản thân cốp pha q tc 1 = 12,6 1,1 13 14

2 Tải trọng bản thân BTCT dầm q tc 2 = γ bt h d

3 Tải trọng do đổ bêtông bằng bơm q tc 3 = 400 1,3 400 520

4 Tải trọng do đầm bêtông q tc 4 = 400 1,3 200 260

5 Tải trọng do người thi công q tc 5 = 250 1,3 250 325

* Tính toán ván khuôn kích thước: 220x2440x21 (mm)

Tải trọng tính toán tác dụng lên ván khuôn:

2744.0, 22 603, 68 / 6, 04 / tt tt b d q  q b   kG m  kG cm

Mô men lớn nhất trong ván khuôn thành dầm phải đảm bảo điều kiện chịu lực: dn max

Với: R = 300 kG/ cm 2 – là cường độ của cốp pha ván ép phủ phim γ = 0,9 - hệ số điều kiện làm việc;

W - Mô men kháng uốn của ván khuôn đáy dầm:

→ Chọn khoảng cách giữa các đà ngang: l đn = 30 cm

* Kiểm tra lại ván khuôn đáy dầm theo điều kiện biến dạng

Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn đáy dầm:

2113.0, 22 464,86 / 4, 6486 / tc tc b d q  q b   kG m  kG cm

128 128.3.10 16, 98 400 400 tc 4 b dn dn q l l f cm f cm

Trong đó : E = 2,1.10 6 kG/ cm 2 là mô đun đàn hồi của thép

J - là mô men quán tính ván khuôn có b = 220(mm):

→ Vậy khoảng cách giữa các đà ngang: l đn = 30 cm là hợp lý c Tính toán đà ngang đỡ dầm

Chọn đà ngang làm bằng gỗ nhóm V, tiết diện 10x10 (cm), có:

Tính toán như 1 dầm đơn giản, 2 đầu khớp tựa trên các đà dọc:

Hình III.26 - Sơ đồ tính toán đà ngang

Tải trọng ván khuôn thành dầm và ván khuôn đáy dầm truyền vào:

Tải trọng bản thân đà ngang: bt-dn tt g 1,1.600.0,1.0,1 6, 6 / 0, 066 / q  n  b h   kG m  kG cm bt-dn tc g 600.0,1.0,1 6 / 0, 06 / q   b h   kG m  kG cm

Trong đó:  g  600 kG m / 3 - trọng lượng riêng của gỗ làm đà ngang; b = 0,1 m - bề rộng tiết diện đà ngang; h = 0,1 m - chiều cao tiết diện đà ngang; n = 1,1- hệ số vượt tải

* Tính toán đà ngang theo điều kiện chịu lực

Do đó, tiết diện đà ngang chọn như vậy đảm bảo điều kiện chịu lực

* Kiểm tra lại đà ngang theo điều kiện biến dạng

3 4 3 4 dn dd bt-dn dd

Trong đó: E = 1,1.10 5 kG/cm 2 – là mô đun đàn hồi của gỗ

400 400 f  cm  f  l   cm →Thỏa mãn điều kiện biến dạng

→ Vậy ta chọn đà ngang là bằng gỗ nhóm V, tiết diện 10x10 (cm), khoảng cách bố trí: l đn = 30 (cm) d Tính toán thanh đà dọc đỡ dầm

Chọn thanh đà dọc làm bằng gỗ nhóm V, có tiết diện 10x10 (cm), có:

Tính toán như dầm liên tục nhiều nhịp, tựa trên các gối tựa là đỉnh các chống đà,

GVHD: THS NGUYỄN CẢNH CƯỜNG hoặc chống công xôn của giáo nêm

Hình III.27 - Sơ đồ tính toán các thanh đà dọc

Tải trọng do đà ngang truyền vào: dn bt-dn dd dd

P      kG dn bt-dn dd dd

Tải trọng bản thân của đà dọc: bt-dd tt g 1,1.600.0,1.0,1 6, 6 / 0, 066 / q  n  b h   kG m  kG cm bt-dd tc g 600.0,1.0,1 6 / 0, 06 / q   b h   kG m  kG cm

Trong đó:  g  600 kG m / 3 - trọng lượng riêng của gỗ làm đà dọc; b = 0,1 m- bề rộng tiết diện đà dọc; h = 0,1 m- chiều cao tiết diện đà dọc; n = 1,1- hệ số vượt tải

* Tính toán đà dọc theo khả năng chịu lực

Vậy tiết diện của đà dọc đã chọn là đảm bảo điều kiện chịu lực

* Kiểm tra đà dọc theo điều kiện biến dạng

Vậy chiều dài và tiết diện của thanh đà dọc như vậy là hợp lý e Kiểm tra khả năng chịu lực của chống đà của giáo nêm

Lực dọc lớn nhất tác dụng vào cây chống do đà dọc truyền vào: ax 2,14 dd tt bt-dd tt 120 2,14.96, 27 0, 066.120 213, 94

Sử dụng chống đà của giáo nêm để chống đỡ dầm giữa, có:   P  1750 kG

Xét: P max  213, 94 kG    P  1750 kG → Thỏa mãn

Sử dụng chống công xôn của giáo nêm để chống đỡ dầm biên, có:   P  1750 kG

Xét: P max  213, 94 kG    P  1000 kG → Thỏa mãn Vậy chống đà và chống công xôn đủ khả năng chịu lực

2.2.3 Tính toán cốp pha, các thanh đà, cây chống đỡ sàn

THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG

Tiến độ thi công

1.1 Mục đích và ý nghĩa của công tác thiết kế và tổ chức thi công 1.1.1 Mục đích

Công tác thiết kế tổ chức thi công là yếu tố quan trọng giúp nắm vững kiến thức cơ bản về lập kế hoạch sản xuất và mặt bằng thi công Qua đó, nó không chỉ cung cấp lý luận mà còn nâng cao hiểu biết thực tế, từ đó giúp nâng cao trình độ chỉ đạo thi công hiệu quả trên công trường.

Nâng cao năng suất lao động và hiệu suất máy móc thiết bị thi công là yếu tố quan trọng để đảm bảo chất lượng công trình Đồng thời, việc đảm bảo an toàn lao động cho công nhân và độ bền cho công trình cũng cần được chú trọng Cuối cùng, việc tuân thủ thời hạn thi công sẽ giúp nâng cao uy tín và hiệu quả của dự án.

Hạ được giá thành cho công trình xây dựng

Công tác thiết kế tổ chức thi công giúp cho ta có thể đảm nhiệm thi công tự chủ trong các công việc sau :

Chỉ đạo thi công ngoài công trường Điều phối nhịp nhàng các khâu phục vụ cho thi công:

Khai thác và chế biến vật liệu

Gia công cấu kiện và các bán thành phẩm

Vận chuyển, bốc dỡ các loại vật liệu, cấu kiện

Xây hoặc lắp các bộ phận công trình

Trang trí và hoàn thiện công trình

Phối hợp công tác khoa học giữa công trường và các xí nghiệp, cơ sở sản xuất khác là rất quan trọng Việc điều động hợp lý nhiều đơn vị sản xuất tại cùng một thời điểm và địa điểm xây dựng sẽ tối ưu hóa hiệu suất làm việc và tăng cường hiệu quả công việc.

Huy động và quản lý một cách cân đối các yếu tố như nhân lực, vật tư, dụng cụ, máy móc, thiết bị, phương tiện và tiền vốn là rất quan trọng trong suốt quá trình xây dựng công trình.

1.2 yêu cầu, nội dung và những nguyên tắc chính trong thiết kế tổ chức thi công 1.2.1 yêu cầu

Nâng cao năng suất sản xuất lao động cho người và máy móc

Tuân theo qui trình, quy phạm kỹ thuật hiện hành đảm bảo chất lượng công trình, tiến độ và an toàn lao động

Thời gian thi công đạt và vượt kế hoạch đề ra

Phương pháp tổ chức thi công phải phù hợp với trong công trình và trong điều kiện cụ thể

Chí phí xây dựng công trình lá ít nhất

Lập kế hoạch sản xuất cho từng tuần, tháng, quỹ… trên cơ sở của kế hoạch thi công từng phần cùng với quá trình chuẩn bị

Công tác thiết kế tổ chức thi công đóng vai trò quan trọng trong việc nghiên cứu cách tổ chức và lập kế hoạch sản xuất Môn thiết kế tổ chức thi công tập trung vào các đối tượng cụ thể nhằm tối ưu hóa quy trình thi công và nâng cao hiệu quả sản xuất.

Cơ giới hoá thi công, hay còn gọi là cơ giới hoá đồng bộ, có mục tiêu rút ngắn thời gian xây dựng và nâng cao chất lượng công trình Phương pháp này giúp công nhân giảm bớt công việc nặng nhọc, từ đó nâng cao năng suất lao động.

Nâng cao trình độ tay nghề cho công nhân trong việc sử dụng máy móc thiết bị là rất quan trọng Cán bộ cần tổ chức thi công một cách hợp lý để đáp ứng tốt các yêu cầu kỹ thuật trong quá trình xây dựng Việc này không chỉ cải thiện hiệu suất lao động mà còn đảm bảo chất lượng công trình.

Thi công xây dựng chủ yếu diễn ra ngoài trời, vì vậy thời tiết và khí hậu ảnh hưởng lớn đến tiến độ thi công Ở Việt Nam, mưa bão kéo dài thường gây cản trở và thiệt hại cho quá trình xây dựng Do đó, thiết kế tổ chức thi công cần có kế hoạch ứng phó với điều kiện thời tiết, nhằm đảm bảo công việc thi công diễn ra bình thường và liên tục.

1.3 Lập tiến độ thi công công trình 1.3.1 Vai trò của kế hoạch tiến độ trong sản xuất xây dựng

Lập kế hoạch tiến độ là quá trình xác định các bước cần thực hiện để đạt được mục tiêu, bao gồm việc xác định công việc cần làm, phương pháp thực hiện, thời gian thực hiện và phân công nhiệm vụ cho từng cá nhân.

1.3.2 Sự đóng góp của kế hoạch tiến độ vào việc thực hiện mục tiêu

Mục đích của việc lập kế hoạch tiến độ và các kế hoạch phụ trợ là để đạt được những mục tiêu và mục đích trong sản xuất xây dựng.

1.3.3 Tính hiệu quả của kế hoạch tiến độ

Hiệu quả của kế hoạch tiến độ được đánh giá qua sự đóng góp của nó vào việc đạt được mục tiêu sản xuất trong khuôn khổ chi phí và các yếu tố tài nguyên đã được dự kiến.

1.3.4 Tầm quan trọng của kế hoạch tiến độ

- Ứng phó với sự bất định và sự thay đổi:

Dù có khả năng dự đoán những thay đổi trong tiến độ thực hiện, việc lập kế hoạch tiến độ vẫn gặp nhiều khó khăn.

- Tập trung sự chú ý lãnh đạo thi công vào các mục tiêu quan trọng:

Lập kế hoạch tiến độ là bước quan trọng trong việc đạt được các mục tiêu sản xuất trong xây dựng Để quản lý hiệu quả, người quản lý cần xem xét và điều chỉnh kế hoạch định kỳ nhằm đảm bảo các mục tiêu được thực hiện đúng hạn và phù hợp với tình hình thực tế.

- Tạo khả năng tác nghiệp kinh tế:

Lập kế hoạch tiến độ giúp tối ưu hóa chi phí xây dựng bằng cách tập trung vào các hoạt động hiệu quả và phù hợp.

- Tạo khả năng kiểm tra công việc được thuận lợi:

Để kiểm tra sự tiến hành công việc, cần có mục tiêu rõ ràng để đo lường Việc kiểm tra giúp hướng tới tương lai dựa trên việc xem xét thực tại Nếu không có kế hoạch tiến độ, sẽ không có cơ sở để thực hiện kiểm tra.

1.4 Căn cứ để lập tổng tiến độ

Qui phạm và tiêu chuẩn kĩ thuật thi công; Định mức lao động;

Khối lượng của từng công tác;

Biện pháp kĩ thuật thi công;

Khả năng của đơn vị thi công; Đặc điểm tình hình, địa chất thủy văn, đường xá khu vực thi công;

Thời hạn hoàn thành và bàn giao công trình do chủ đầu tư đề ra;

1.4.1 Tính khối lượng các công việc

Lập tổng mặt bằng thi công

Dựa trên yêu cầu của tổ chức thi công và tiến độ thực hiện công trình, chúng ta có thể xác định nhu cầu về vật tư, thiết bị, máy móc phục vụ thi công, cũng như nhân lực cần thiết cho sinh hoạt.

Dựa trên tình hình thực tế của công trình, chúng ta cần bố trí các công trình tạm và kho bãi một cách hợp lý để phục vụ cho công tác thi công, đồng thời phải xem xét tình hình cung cấp vật tư hiện tại.

Tính toán lập tổng mặt bằng thi công là yếu tố quan trọng để đảm bảo hiệu quả kinh tế trong quản lý và thi công Việc này giúp tối ưu hóa quy trình sản xuất, giảm thiểu sự di chuyển chồng chéo và cản trở trong quá trình thi công Đồng thời, nó cũng đảm bảo tính ổn định cần thiết cho công tác thi công, tiết kiệm chi phí và tránh tình trạng không đáp ứng đủ nhu cầu sản xuất.

2.3 Tính toán lập tổng mặt bằng thi công 2.3.1 Số cán bộ, nhân viên trên công trường và nhu cầu diện tích sử dụng a Tính số lượng công nhân trên công trường

Số công nhân xây dựng cơ bản trực tiếp thi công:

Theo biểu đồ tiến độ thi công thì: max 40

Số công nhân làm việc ở các xưởng phụ trợ:

B = K%  A tb lấy: K=30% → B = 0,3 40 = 12 (người), lấy B = 12 (người)

Số cán bộ công nhân viên kỹ thuật:

Số cán bộ nhân viên hành chính:

Số nhân viên dịch vụ:

Với công trường, trung bình S = 7% → E = 7% (40 +12 + 4 + 4) = 4,2 (người)

→ Chọn E = 5 (người) Tổng số cán bộ công nhân viên công trường:

(1,06 là hệ số kể đến người nghỉ ốm, đi phép) b Diện tích sử dụng

Nhà làm việc của cán bộ, nhân viên kỹ thuật, hành chính

Số cán bộ là 4 + 4 = 8 (người), với tiêu chuẩn 4 (m2/người)

→ Diện tích sử dụng: S = 48 = 32 (m2), chọn S 2 (m2) Diện tích nhà nghỉ:

Số lượng công nhân tối đa tại Amax là 40 người, nhưng do công trường nằm trong thành phố, chỉ cần đảm bảo chỗ ở cho 40% số công nhân này Tiêu chuẩn diện tích chỗ ở cho mỗi công nhân là 2 m2.

→ Diện tích sử dụng: S@ 0,4 2 = 32 (m2), chọn S= 32 (m2) Diện tích nhà vệ sinh + nhà tắm:

→ Diện tích sử dụng : S =0,2 69 = 13,8 (m2), chọn S (m2) Diện tích nhà ăn tập thể:

Số ca nhiều công nhất là: A max = 40 (người) Tiêu chuẩn diện tích cho công nhân là

→ Diện tích sử dụng: S = 40 1= 40 (m2), chọn S = 40 (m2) Diện tích nhà để xe:

Để tối ưu hóa bố trí nhà để xe cho công nhân, cần lưu ý rằng số lượng công nhân tối đa là 134 người Mỗi chỗ đỗ xe chiếm khoảng 1,2 m2 Do vị trí công trường nằm trong thành phố, khoảng 50% công nhân sử dụng xe để đi làm.

→ Diện tích sử dụng: S= 40 1,2 0,5= 24 m2, chọn S = 24 (m2) Nhà bảo vệ

Bảng IV.1 - Diện tích các phòng ban chức năng

Tên phòng ban Diện tích (m2)

Nhà làm việc của cán bộ kỹ thuật + hành chính 32

Nhà để xe công nhân 24

2.3.2 Tính diện tích kho bãi a Kho chứa xi măng

Dựa vào bảng tiến độ thi công, giai đoạn xây tường và trát là thời điểm cần lượng vật liệu lớn nhất Vì vậy, việc tính toán khối lượng nguyên vật liệu cần thiết dựa trên khối lượng công việc hoàn thành mỗi ngày là rất quan trọng, từ đó xác định diện tích kho bãi cần thiết cho công trình.

Khối lượng tường xây của một tầng điển hình là 88,776 m³, trong khi khối lượng trát trong của một tầng được tính là 20,138 m³ Theo định mức vật liệu, cần 66 kg xi măng cho 1 m³ tường xây và 164 kg xi măng cho 1 m³ trát trong.

Khối lượng xây trong một ngày : 8,878

Với : 10 là thời gian thi công xây tường tầng điển hình

Khối lượng trát trong trong một ngày: 20,138

Với : 14 là thời gian trung bình thi công trát trong

Vậy khối lượng ximăng cần có trong một ngày và dự trữ trong bốn ngày:

Công tác xây : 66 x 8,878 x 5 = 2929,74 kg Công tác trát : 164 x 1,434 x 5 = 1175,88 kg Tổng cộng : 2929,74+ 1175,88 = 4105,62 kg = 4,106 T

 : Hệ số sử dụng mặt bằng kho, lấy  = 1,5 với kho kín

P 1 : Lượng vật liệu chứa trong kho băi

P 2 : Lượng vật liệu chứa trong 1m 2 diện tích có ích của kho băi, lấy bằng 1 T/m 2

Diện tích kho băi dùng để chứa ximăng: 4,106 1,5

  m 2 ,Chọn F= 8 m 2 b Kho chứa thép và gia công thép

Lượng thép dự trữ trên công trường được xác định dựa trên ngày tiêu thụ cao nhất, theo biểu đồ tiêu thụ vật liệu cho việc gia công và lắp đặt dầm, sàn tầng điển hình, với thời gian thi công là 3 ngày.

Theo biểu đồ tiêu thụ vật liệu khối lượng thép lớn nhất là Q = 4,228 T Lượng vật liệu tiêu thụ cao nhất trong kì là:

Lượng thép dự trữ trong 3 ngày (vì công trình ở thành phố) là:

Qdtr  q Tdtr     T Định mức cất chứa thép tròn, dạng thanh trên công trường là: d = 3,7 – 4,2 T/m 2 Diện tích kho thép không kể lối đi lại là:

Diện tích kho thép, bao gồm cả lối đi, được tính bằng công thức S =  F = 1,5 × 1,268 = 1,903 m² Để thuận tiện cho việc sắp xếp, bốc dỡ và gia công, với chiều dài thanh thép là 11,7m, diện tích kho chứa thép được chọn là F = 4×13 = 52 m².

Trong quá trình gia công lắp dựng ván khuôn dầm và sàn, lượng ván khuôn sử dụng lớn nhất đạt 6337/656,17 m2 Ván khuôn dầm và sàn bao gồm các tấm ván ép phủ phim, cùng với cây chống, đà ngang và đà dọc làm từ gỗ.

Gỗ làm thanh đà: 1056,17 0,496/100 = 5,239 m3 Theo định mức cất chứa vật liệu:

Chọn kho chứa cốp pha có diện tích: F = 44 m 2 để đảm bảo thuận tiện khi xếp các cây chống theo chiều dài d Bãi chứa cát vàng

Khối lượng bê tông cho 1 ngày đổ bê tông cột lớn nhất là: 5,518 m 3

Bê tông mác B25 với độ sụt từ 6-8 cm sử dụng xi măng P30 yêu cầu khoảng 0,441 m³ cát vàng cho mỗi mét khối bê tông Định mức Dmax là 2 m³/m², với trữ lượng được tính trong vòng 3 ngày.

    Chọn bãi cát thực tế là: F = 20 m 2 e Bãi chứa đá (1  2)cm

Khối lượng đá 12 sử dụng lớn nhất cho công tác đổ bê tông cột với khối lượng bê tông: 5,518 m 3

- Bê tông mác B25 độ sụt 6 - 8 cm sử dụng xi măng P30 theo định mức ta có đá dăm cần thiết cho 1 m 3 bê tông là:0,861 m 3

- Định mức Dmax= 2m 3 /m 2 với trữ lượng trong 3 ngày

    Chọn bãi đá thực tế là: F = 30 m 2 f Bãi chứa gạch

Gạch xây cho tầng điển hình có khối lượng lớn nhất là 88,776 m³ Theo tiêu chuẩn, 1 viên gạch có kích thước 220×110×60 mm tương ứng với 550 viên cho 1 m³ xây Do đó, số lượng gạch cần thiết cho tầng này là 88,776 × 550 = 48,827 viên Định mức D max là 1100 viên/m², và lượng gạch dự trữ trong một ngày cần được tính toán phù hợp.

Vì ta xây trong 1 ngày nhưng chỉ dự trữ gạch trong 4 ngày nên lượng gạch dự trữ là:

P = qT = 5860  4 = 23440 (viên) Vậy diện tích cần thiết là :

F  1100  m → Chọn diện tích xếp gạch F = 35 m 2

2.3.3 Hệ thống điện thi công và sinh hoạt a Điện thi công

Tổng công suất các phương tiện, thiết bị thi công

Máy trộn bê tông : 2x4,1=8,2 kW

Máy vận thăng 2 máy: 2x3,1=6,2 kW Đầm dùi: 4cái0,8 =3,2 kW Đầm bàn: 2cái1 = 2 kW

Máy cưa bào liên hợp 1cái 1,2 = 1,2 kW Máy cắt uốn thép: 2 cái x1,2 = 2,4 kW

Máy bơm nước 2 cái : 4 kW

 Tổng công suất của máy P1 = 33,2 kW b Điện sinh hoạt Điện chiếu sáng các kho bãi, nhà chỉ huy, y tế, nhà bảo vệ công trình, điện bảo vệ ngoài nhà

Bảng IV.2 - Bảng công suất tiêu thụ điện trong nhà

TT Nơi chiếu sáng Định mức

3 Nhà nghỉ tạm của công nhân 15 32 480

Bảng IV.3 - Bảng công suất tiêu thụ điện ngoài nhà

TT Nơi chiếu sáng Công suất

4 Bốn góc tổng mặt bằng 4 500 = 2000W

5 Đèn bảo vệ các góc công trình 6  75 = 450W

1,1: Hệ số tính đến hao hụt điện áp trong toàn mạng cos  : Hệ số công suất thiết kế của thiết bị (lấy = 0,75)

K 1 , K 2 , K 3 : Hệ số sử dụng điện không điều hoà

( K 1 = 0,75 ; K 2 = 0,8 ; K 3 = 1,0 )  P 1 , P 2 , P 3 là tổng công suất các nơi tiêu thụ

Mạng lưới điện 3 pha (380/220V) được sử dụng phổ biến trong sản xuất, trong đó điện 380V/220V được cung cấp bằng cách nối hai dây nóng Đối với mục đích thắp sáng, điện 220V được sử dụng bằng cách kết nối một dây nóng với một dây lạnh.

Mạng lưới điện ngoài trời sử dụng cáp điện để đảm bảo an toàn Ở những khu vực có vật liệu dễ cháy hoặc đông người qua lại, cần sử dụng dây bọc cao su và dây cáp nhựa để ngầm hóa hệ thống điện.

Nơi có cần trục hoạt động thì lưới điện phải luồn vào cáp nhựa để ngầm

AN TOÀN LAO ĐỘNG VÀ VỆ SINH MÔI TRƯỜNG

An toàn lao động khi thi công

1.1 An toàn lao động trong thi công đào đất 1.1.1 Sự cố thường gặp khi đào đất

Khi đào đất hố móng, có thể xảy ra nhiều sự cố, do đó cần chú ý đến các biện pháp phòng ngừa Nếu sự cố đã xảy ra, cần nhanh chóng khắc phục để đảm bảo yêu cầu kỹ thuật và tiến độ thi công.

Có thể đóng ngay các lớp ván và chống thành vách sau khi dọn xong đất sập lở xuống móng

Trong quá trình máy hoạt động, cần cấm người đi lại trên mái dốc tự nhiên và trong khu vực hoạt động của máy Khu vực này phải được đánh dấu bằng biển báo rõ ràng.

Khi vận hành máy, cần kiểm tra tình trạng máy và vị trí đặt máy Đảm bảo thiết bị an toàn, bao gồm phanh hãm, tín hiệu và âm thanh hoạt động bình thường Cuối cùng, thực hiện chạy thử máy không tải để đảm bảo mọi thứ hoạt động ổn định.

Trong mọi trường hợp khoảng cách giữa cabin máy và thành hố đào phải >1,5 m

1.1.3 Đào đất bằng thủ công

Công nhân cần được trang bị đầy đủ dụng cụ theo quy định hiện hành Cấm di chuyển trong phạm vi 2m từ mép ván cừ xung quanh hố để đảm bảo an toàn và tránh rơi xuống Ngoài ra, không được bố trí người làm việc trên miệng hố khi có hoạt động bên dưới, nhằm ngăn ngừa nguy cơ đất rơi, lở xuống người làm việc bên dưới.

1.2 An toàn lao động trong công tác bê tông, cốt thép 1.2.1 Lắp dựng, tháo dỡ dàn giáo

Không được sử dụng dàn giáo: Có biến dạng, rạn nứt, mòn gỉ hoặc thiếu các bộ phận: móc neo, giằng

Khe hở giữa sàn công tác và tường công trình >0,05 m khi xây và 0,2 m khi trát Các cột giàn giáo phải được đặt trên vật kê ổn định

Cấm xếp tải lên giàn giáo, nơi ngoài những vị trí đã qui định

Khi dàn giáo cao hơn 6m phải làm ít nhất 2 sàn công tác: Sàn làm việc bên trên, sàn bảo vệ bên dưới

Khi dàn giáo cao hơn 12 m phải làm cầu thang Độ dốc của cầu thang < 60 0

Lỗ hổng ở sàn công tác để lên xuống phải có lan can bảo vệ ở 3 phía

1.2.2 Công tác gia công, lắp dựng ván khuôn

Ván khuôn dùng để đỡ kết cấu bê tông phải được chế tạo và lắp dựng theo đúng yêu cầu trong thiết kế thi công đã được duyệt

Ván khuôn ghép thành khối lớn cần đảm bảo độ vững chắc trong quá trình cẩu lắp, đồng thời cần tránh va chạm với các bộ kết cấu đã được lắp đặt trước đó.

Không được đặt các thiết bị và vật liệu không có trong thiết kế lên ván khuôn Ngoài ra, cần cấm những người không trực tiếp tham gia vào quá trình đổ bê tông đứng trên ván khuôn để đảm bảo an toàn và tuân thủ quy định.

Trước khi tiến hành đổ bê tông, cán bộ kỹ thuật cần kiểm tra kỹ lưỡng ván khuôn Nếu phát hiện hư hỏng, cần sửa chữa ngay lập tức Khu vực sửa chữa phải được rào chắn và có biển báo rõ ràng để đảm bảo an toàn.

1.2.3 Công tác gia công, lắp dựng cốt thép

Gia công cốt thép phải được tiến hành ở khu vực riêng, xung quanh có rào chắn và biển báo

Để cắt, uốn và kéo cốt thép, cần sử dụng thiết bị chuyên dụng và áp dụng biện pháp an toàn nhằm ngăn ngừa việc thép văng ra khi cắt các đoạn cốt thép dài từ 0,3m trở lên.

Bàn gia công cốt thép cần được cố định chắc chắn để đảm bảo an toàn Nếu có công nhân làm việc ở hai giá, cần lắp đặt lưới thép bảo vệ cao ít nhất 1,0 m ở giữa Cốt thép sau khi hoàn thành phải được để đúng vị trí quy định.

Khi gia công cốt thép và làm sạch rỉ phải trang bị đầy đủ phương tiện bảo vệ cá nhân cho công nhân

Không dùng kéo tay khi cắt các thanh thép thành các mẫu ngắn hơn 30cm

Buộc cốt thép phải dùng dụng cụ chuyên dùng, cấm buộc bằng tay cho pháp trong thiết kế

Khi thi công cốt thép gần đường dây điện, cần phải cắt điện để đảm bảo an toàn Nếu không thể cắt điện, cần thực hiện các biện pháp bảo vệ để ngăn chặn cốt thép tiếp xúc với dây dẫn điện.

1.2.4 Đổ và đầm bê tông

Trước khi tiến hành đổ bê tông, cán bộ kỹ thuật cần kiểm tra kỹ lưỡng việc lắp đặt coffa, cốt thép, dàn giáo, sàn công tác và đường vận chuyển Việc đổ bê tông chỉ được thực hiện sau khi có văn bản xác nhận đầy đủ.

Khu vực đang đổ bê tông cần được rào chắn và có biển cấm để đảm bảo an toàn Nếu có người qua lại, cần thiết phải lắp đặt các tấm che ở phía trên lối đi để bảo vệ họ.

Cấm người không có nhiệm vụ đứng ở khu vực rót vữa bê tông Công nhân thực hiện nhiệm vụ định hướng và điều chỉnh máy bơm bê tông cần phải đeo găng tay và đi ủng để đảm bảo an toàn.

Khi dùng đầm rung để đầm bê tông cần:

Để đảm bảo an toàn và hiệu quả trong quá trình sử dụng đầm rung, cần nối đất cho thiết bị bằng cách sử dụng dây buộc cách điện từ bảng phân phối đến động cơ điện Ngoài ra, việc làm sạch đầm rung, lau khô và quấn dây dẫn khi làm việc cũng rất quan trọng để duy trì hiệu suất hoạt động của máy.

Ngừng đầm rung từ 5-7 phút sau mỗi lần làm việc liên tục từ 30-35 phút

Công nhân vận hành máy phải được trang bị ủng cao su cách điện và các phương tiện bảo vệ cá nhân khác

Khi tiến hành bảo dưỡng bê tông, cần sử dụng dàn giáo để đảm bảo an toàn Tuyệt đối không đứng lên các cột chống hoặc cạnh ván khuôn, và không được dùng thang tựa vào các bộ phận kết cấu bê tông đang trong quá trình bảo dưỡng.

Bảo dưỡng bê tông về ban đêm hoặc những bộ phận kết cấu bị che khuất phải có đèn chiếu sáng

Chỉ được tháo dỡ ván khuôn sau khi bê tông đã đạt cường độ qui định theo hướng dẫn của cán bộ kỹ thuật thi công

Công tác vệ sinh môi trường

Trong quá trình thi công, việc bố trí hệ thống thu nước thải và lọc nước là rất quan trọng nhằm ngăn chặn nước bẩn chảy tràn ra môi trường xung quanh trước khi được thoát vào hệ thống thoát nước thành phố.

Bao che công trường bằng hệ thống

Hạn chế tiếng ồn như sử dụng các loại máy móc giảm chấn, giảm rung Bố trí vận chuyển vật liệu ngoài giờ hành chính

Trên đây là những yêu cầu của quy phạm an toàn trong xây dựng Khi thi công các công trình cần tuân thủ nghiêm ngặt những quy định trên

Station P V2 V3 T M2 M3 m kN kN kN kN-m kN-m kN-m

The TANG2 B13 and B14 Combbao series exhibit various performance metrics across different configurations For the B13 Max, values range from 0.125 to 5.25, with notable metrics such as a maximum of 79.7757 at 4.1331 Conversely, the B13 Min displays a minimum of -98.6028 at 5.25, indicating a wide performance spectrum The B14 Max performance peaks at 72.9431 at 2.9228, while the B14 Min shows a low of -84.5314 at 0.15 These variations highlight the significance of specific configurations in achieving optimal performance across the TANG2 series.

PHỤ LỤC A: Nội lực dầm dọc trục B tầng 2

The TANG2 B14 and B15 models demonstrate a range of performance metrics across various configurations, with the B14 Combbao Min 4.5 showing significant variations in parameters such as -1.0414 for the first metric and -33.7922 for the last In contrast, the B15 Combbao Max 0.15 achieves a positive value of 2.0541, highlighting its potential for higher performance Notably, the B15 Min configurations reveal negative values, particularly at 5.25, with -1.0581 indicating a decline in performance Meanwhile, the TANG2 B18 series exhibits similar trends, with the Max configurations achieving up to 4.3187 at 0.15, while the Min configurations, such as -1.3527 at 0.15, suggest challenges in maintaining performance Overall, these data points reflect the diverse capabilities and limitations of the TANG2 models across different settings, underscoring the importance of specific configurations for optimal outcomes.

The TANG2 B18 Combbao Min and Max datasets provide detailed metrics across various parameters, showcasing values such as 0.3665 for a minimum of 3.6 and 2.2313 for a maximum of 5.275, alongside corresponding outputs ranging from -0.0206 to 27.9522 In the TANG2 B7 Combbao Min category, notable figures include -2.523 at a minimum of 0.15 and -1.0905 at a minimum of 5.25, with outputs reflecting significant changes, such as -80.4135 and -94.6832, respectively The Max dataset for TANG2 B7 highlights values like 1.2359 at a maximum of 4.5, resulting in outputs of 52.4778 and 71.8401, indicating a positive trend in performance metrics The comprehensive analysis of these datasets underscores the variability and trends within the TANG2 Combbao parameters, essential for understanding performance dynamics.

MAI B40 và MAI B41 Combbao cung cấp các thông số chi tiết về hiệu suất với nhiều mức tối đa và tối thiểu khác nhau Các giá trị như tọa độ, hệ số và biến thể cho thấy sự biến đổi trong các điều kiện khác nhau Đặc biệt, MAI B40 Combbao Max có các giá trị dao động từ -9.1522 đến -2.336 với hiệu suất tối đa đạt được ở các mức khác nhau, trong khi MAI B40 Combbao Min thể hiện những thay đổi rõ rệt ở các giá trị âm Tương tự, MAI B41 Combbao Max và Min cũng cung cấp thông tin chi tiết về hiệu suất từ -3.3013 đến -1.6427 Những dữ liệu này rất quan trọng cho việc phân tích và tối ưu hóa hiệu suất trong các ứng dụng thực tế.

PHỤ LỤC B: Nội lực dầm dọc khung trục 2

The MAI B42 Combbao Max and Min datasets reveal a range of values across various parameters For instance, the maximum values start at 0.275 with a corresponding output of -58.8671, progressing to a peak of 5.2 with a value of 59.0089 Conversely, the minimum values begin at 0.275, yielding -69.6008, and escalate to 5.2, which results in 48.9285 Notably, the data demonstrates significant fluctuations, particularly in the maximum readings, where values shift from -1.6849 to -9.8662, and in the minimum readings, where they vary from -5.4494 to -12.6084 The TANG5 B40 Combbao Max values also exhibit a notable range, starting from 0.2 at -60.529 and reaching 5.125 at 96.7414, while the minimum values span from 0.2 at -86.6549 to 5.125 at 67.5748 This comprehensive analysis highlights the variability and trends within the MAI B42 and TANG5 datasets.

The TANG5 B41 and B42 Combbao datasets present a range of maximum and minimum values across various parameters For TANG5 B41, maximum values indicate variations from 0.275 to 5.125, showcasing significant fluctuations in associated metrics such as -67.2822 to 92.636 The minimum values for TANG5 B41 range from -3.7929 to 0.275, highlighting a diverse set of outcomes, including notable changes in performance indicators Similarly, TANG5 B42 exhibits maximum values from 0.275 to 1.8, with corresponding metrics reflecting shifts in performance, such as -43.862 to -26.4335 Overall, the data illustrates a comprehensive analysis of performance metrics across different scenarios for both TANG5 B41 and B42 Combbao models.

The TANG5 B42 Combbao model showcases various performance metrics across different configurations, with notable maximum values such as 69.135 at 5.2 and minimum values reaching -72.6459 at 0.275 Similarly, the TANG4 B40 Combbao displays significant results, achieving a maximum of 102.9969 at 5.125 while its minimum dips to -90.6189 at 0.2 The TANG4 B41 Combbao also presents impressive figures, with a maximum of -14.9802 at 0.9 These data points highlight the diverse capabilities of the Combbao series, catering to various operational needs and performance expectations.

The TANG4 B41 and B42 Combbao series demonstrate a range of performance metrics across various configurations For the B41 Max variants, values such as 0.9, 1.8, and 2.7 yield significant results, with metrics like 4.0386 and 59.9914 showcasing their capabilities Conversely, the B41 Min variants reveal lower performance, with notable figures such as -102.851 and -97.2618 indicating areas for improvement The B42 Max series also displays promising results, particularly at 1.8 and 2.7, with performance metrics of 36.7015 and 47.3568, highlighting their efficiency Overall, the data presents a comprehensive view of the TANG4 Combbao series, emphasizing both strengths and potential weaknesses in various configurations.

The TANG4 B42 Combbao series showcases various performance metrics across different configurations, with maximum values recorded at 3.6 and 4.5, demonstrating significant variations in output and efficiency The TANG3 B40 Combbao line exhibits similar trends, highlighting the impact of varying parameters on performance, particularly in maximum and minimum scenarios Notably, the TANG3 B41 Combbao models reveal substantial differences in efficiency and output, emphasizing the importance of specific settings for optimal results Overall, these data points illustrate the intricate relationship between configuration and performance, underscoring the necessity for tailored approaches in maximizing efficiency across the TANG series.

The TANG3 B41 and B42 Combbao Max series feature a range of performance metrics across various configurations The B41 model exhibits performance improvements with increasing values, such as the Max 4.5 configuration showing a notable output of 76.1635 Meanwhile, the B42 model demonstrates consistent performance, with the Max 4.5 configuration achieving 76.0395 Both series highlight variations in parameters like input values and output efficiencies, indicating their adaptability for different operational needs The data suggests that as the configurations evolve, so do the performance outputs, making these models suitable for a variety of applications in their respective categories.

The TANG3 B42 Combbao series showcases a range of data points, with the maximum values reaching 5.2 at 78.157 and minimums as low as -89.2738 The TANG2 B40 Combbao series demonstrates significant variation, with maximum values peaking at 115.9481 and minimums dropping to -128.745 The TANG2 B41 Combbao series highlights notable figures as well, including maximum values of 66.8657 Each series contains a mix of positive and negative values, indicating diverse performance metrics across different parameters Overall, these data sets emphasize the variability and complexity of the Combbao series, making them essential for analysis and evaluation.

The TANG2 B41 and B42 Combbao models exhibit varying performance metrics across different configurations For the B41 Max series, notable values include a peak performance at 2.6383 with a maximum of 22.3665, while the B41 Min series shows a significant low of -112.818 at 0.275 In the B42 Max configurations, the highest performance is recorded at 5.8998 with a maximum of 79.528, whereas the B42 Min series reaches a low of -90.9447 at 0.275 These models demonstrate a diverse range of outputs, highlighting their adaptability and efficiency in various operational settings.

The TANG2 B42 Combbao analysis reveals various data points across different minimum values At 1.8, the readings show significant negative values, with a notable decrease in performance metrics As the minimum value increases to 2.7, the data indicates a slight improvement in certain parameters, although still presenting negative figures Further analysis at 3.6 and 4.5 continues to reflect mixed results, with both positive and negative values emerging in the performance indicators By 5.2, the data suggests a substantial drop in performance, underscoring the variability in outcomes throughout the different minimum values assessed.

Tiêu đề	Văn Phòng Làm Việc Công Ty An Phát
Tác giả	Lê Văn Cường
Người hướng dẫn	ThS. Lê Thế Anh, TS. Nguyễn Ngọc Thanh, ThS. Nguyễn Cảnh Cường
Trường học	Trường Đại Học Kiến Trúc Hà Nội
Chuyên ngành	Xây Dựng Dân Dụng Và Công Nghiệp
Thể loại	đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2021
Thành phố	Hà Nội

Định dạng
Số trang	252
Dung lượng	4,93 MB