ĐỒ án tốt NGHIỆP kỹ sư đề tài văn PHÒNG làm VIỆC CÔNG TY AN PHÁT

GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH

Công trình

Tên công trình: Văn phòng làm việc công ty An Phát.

Địa điểm xây dựng

Vị trí: công trình được xậy dựng tại Tiền Giang

Hiện trạng mặt bằng: công trình nằm ngay trên mặt bằng nên rất thuận lợi cho việc vận chuyển vật tư, máy móc thiết bị thi công

Loại công trình và chức năng: công trình cấp IIII

Quy mô và các đặc điểm khác:

Công trình cao 5 tầng với diện tích xây dựng 460,44m2, tổng diện tích sàn 2722,96m2

Hệ thống hạ tầng kỹ thuật bao gồm:

Hệ thống sân, đường, vườn hoa

Hệ thống cấp điện ngoài nhà

Hệ thống cấp nước ngoài

Hệ thống cáp truyền hình, điện thoại, Internet.

Phương án thiết kế kiến trúc công trình

Công trình gồm 5 tầng Trong đó mặt bằng các tầng của công trình được tổ chức như sau:

Bảng I.1 - Diện tích và công năng sử dụng của các tầng

Tầng Diện tích sàn Công năng

Tầng 1 460,44 m 2 Sảnh tầng+hành lang, phòng làm việc, phòng thay đồ, phòng vệ sinh, kho, thang bộ

Tầng 2-5 450,52 m 2 Hành lang, phòng làm việc, phòng thay đồ, phòng vệ sinh, kho, thang bộ Mái 460,44 m 2

Khu vực ban quản lý, trực, bảo vệ, được bố trí gần sảnh ra vào, cầu thang thuận lợi cho việc quản lý, bảo vệ, giao thông trong nhà

Công trình được thiết kế với các phòng ban và hệ thống di chuyển đối xứng hai bên trục nhà, thông qua sảnh chính ở giữa Mục đích của thiết kế này là tối ưu hóa năng suất làm việc của các phòng ban và tạo điều kiện thuận lợi cho việc di chuyển của con người trong tòa nhà.

Phương án thiết kế kết cấu công trình

Hệ móng công trình sử dụng kết cấu móng cọc chống vào lớp đất tốt dựa theo báo cáo địa chất

Căn cứ vào tính chất sử dụng, quy mô và tải trọng công trình, nhịp khung có kích thước điển hình 5,4m với bước khung lớn nhất cũng là 5,4m Tòa nhà gồm 5 tầng, trong đó mỗi tầng có chiều cao điển hình là 3,6m, ngoại trừ tầng 1 có chiều cao 4,2m Thiết kế sử dụng phương án kết cấu là hệ khung bê tông cốt thép toàn khối.

Hệ thống kỹ thuật chính trong công trình

Các phòng và hệ thống giao thông chính trên các tầng được thiết kế để tối ưu hóa ánh sáng tự nhiên nhờ vào cửa kính bên ngoài Bên cạnh đó, hệ thống chiếu sáng nhân tạo cũng được bố trí hợp lý, đảm bảo chiếu sáng đầy đủ cho tất cả các khu vực cần thiết.

Tuyến điện trung thế 15 KV được lắp đặt qua ống dẫn ngầm dưới đất vào trạm biến thế của công trình Bên cạnh đó, công trình còn được trang bị một máy phát điện Diesel để cung cấp điện dự phòng Khi nguồn điện chính bị mất do bất kỳ lý do nào, máy phát điện sẽ đảm bảo cung cấp điện cho các nhu cầu cần thiết.

Các hệ thống phòng cháy, chữa cháy

Hệ thống chiếu sáng và bảo vệ

Biến áp điện và hệ thống cáp, hệ thống thang máy

5.3 Hệ thống điện lạnh và thông gió

Sử dụng hệ thống điều hoà không khí cho từng căn hộ và sử dụng thông gió tự nhiên

5.4 Hệ thống cấp thoát nước

5.4.1 Hệ thống cấp nước sinh hoạt :

Nước từ hệ thống cấp nước chính của thành phố được đưa vào bể ngầm tại tầng hầm của công trình Sau đó, nước được bơm lên téc nước trên mái và quá trình bơm này được điều khiển hoàn toàn tự động Nước từ téc trên mái sẽ chảy qua các ống đến các vị trí cần thiết trong công trình.

5.4.2 Hệ thống thoát nước và sử lý nước thải công trình:

Nước mưa từ mái công trình, ban công và logia, cùng với nước thải sinh hoạt, được thu thập vào sê-nô và dẫn về bể xử lý nước thải Sau khi qua quá trình xử lý, nước được thoát ra và đưa vào ống thoát chung của thành phố.

5.5 Hệ thống phòng cháy, chữa cháy

Thiết bị phát hiện cháy được lắp đặt tại mỗi tầng và phòng, cũng như ở các khu vực công cộng Hệ thống báo cháy có đồng hồ và đèn báo, giúp phòng quản lý và bảo vệ nhận tín hiệu khi có cháy xảy ra, từ đó kiểm soát và khống chế hoả hoạn hiệu quả cho toàn công trình.

Nước được cung cấp từ bể nước PCCC và bể nước sinh hoạt ở tầng hầm, cũng như từ téc nước trên mái Hệ thống cứu hỏa bao gồm máy bơm xăng lưu động, bình cứu cháy khô tại các tầng, đèn báo tại các cửa thoát hiểm và đèn báo khẩn cấp tại tất cả các tầng.

Cửa vào lồng thang bộ thoát hiểm được thiết kế với loại tự sập, giúp ngăn chặn khói xâm nhập Bên trong lồng thang, hệ thống điện chiếu sáng tự động và hệ thống thông gió động lực được lắp đặt để hút gió ra khỏi buồng thang máy, đảm bảo an toàn và tránh tình trạng ngạt khí.

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : THS LÊ THẾ ANH

SINH VIÊN THỰC HIỆN : LÊ VĂN CƯỜNG

- Thể hiện các mặt bằng kết cấu tầng 2-4, tầng 5 và mái

- Thiết kế sàn tầng tầng điển hình

- Thiết kế dầm dọc trục b

- Thiết kế cầu thang bộ trục 4-5 tầng 2 lên 3.

TỔNG QUAN VỀ THIẾT KẾ NHÀ CAO TẦNG

Lựa chọn vật liệu

Vật liệu xây cần có cường độ cao, trọng lượng nhỏ, khả năng chống cháy tốt

Nhà cao tầng thường chịu tải trọng lớn, nhưng việc sử dụng các vật liệu nhẹ có thể giảm đáng kể tải trọng cho công trình, bao gồm cả tải trọng đứng và tải trọng ngang do lực quán tính.

Vật liệu có tính biến dạng cao Khả năng biến dạng dẻo cao có thể bổ sung cho tính năng chịu lực thấp

Vật liệu có tính thoái biến thấp: có tác dụng rất tốt khi chịu các tải trọng lặp lại (động đất, gió bão)

Vật liệu có tính liền khối cao rất hiệu quả trong việc chịu tải trọng lặp lại, giúp ngăn chặn sự tách rời giữa các bộ phận của công trình.

Vật liệu dễ chế tạo và giá thành hợp lí

Trong bối cảnh hiện nay tại Việt Nam, bê tông cốt thép và thép là hai loại vật liệu chủ yếu được các nhà thiết kế ưa chuộng cho các kết cấu nhà cao tầng.

Hình dạng công trình và sơ đồ bố trí kết cấu

2.1 Sơ đồ mặt bằng, sơ đồ kết cấu

Nhà cao tầng nên có mặt bằng đơn giản, với các hình dạng đối xứng cao để tối ưu hóa thiết kế Nếu không thể đạt được tính đối xứng, công trình cần được chia thành các phần khác nhau, mỗi phần nên có hình dạng đơn giản để đảm bảo tính thẩm mỹ và hiệu quả.

Các bộ phận chịu lực chính của nhà cao tầng, như vách lõi, cần được bố trí đối xứng để đảm bảo tính ổn định Nếu không thể bố trí vách lõi một cách đối xứng, cần áp dụng các biện pháp đặc biệt để chống xoắn cho công trình theo phương đứng.

Hệ thống kết cấu cần được thiết kế sao cho tải trọng được phân bố rõ ràng và hiệu quả, giúp truyền tải nhanh chóng đến móng công trình.

Nên tránh sử dụng các sơ đồ kết cấu có cánh mỏng và kết cấu dạng công xon theo phương ngang, vì những loại kết cấu này dễ bị hư hại khi chịu tác động của động đất và gió bão.

2.2 Theo phương đứng Độ cứng của kết cấu theo phương thẳng đứng cần phải được thiết kết giảm dần lên phía trên

Cần tránh sự thay đổi đột ngột về độ cứng của hệ kết cấu, chẳng hạn như việc thực hiện thông tầng, giảm cột, hoặc thiết kế dạng hẫng chân và giật cấp.

Trong những trường hợp đặc biệt, người thiết kế cần thực hiện các biện pháp tích cực để gia cố thân hệ kết cấu, nhằm ngăn chặn sự phá hoại ở những vùng xung yếu.

Lựa chọn giải pháp kết cấu

3.1 Cơ sở để tính toán kết cấu

Căn cứ vào: Đặc điểm kiến trúc và đặc điểm kết cấu, tải trọng của công trình Được sự đồng ý của Giảng viên hướng dẫn

Lựa chọn phương án sàn sườn toàn khối để thiết kế cho công trình

3.2 Hệ kết cấu chịu lực

Công trình gồm có 5 tầng, chiều cao tính từ cốt 0,00 đến mái là 18,6m Mặt bằng công trình hình hình chữ nhật

Kết cấu dùng để tính toán có thể là: hệ kết cấu vách cứng và lõi,hệ kết cấu hỗn hợp khung-vách

3.2.1 Hệ kết cấu vách cứng và lõi cứng

Hệ kết cấu vách cứng có thể được bố trí theo một phương, hai phương hoặc liên kết thành hệ không gian gọi là lõi cứng Loại kết cấu này có khả năng chịu lực ngang tốt, thường được áp dụng cho các công trình cao hơn 20 tầng Tuy nhiên, hệ thống vách cứng cũng tạo ra sự cản trở trong việc tạo không gian rộng rãi cho công trình.

3.2.2 Hệ kết cấu khung giằng (khung và vách cứng)

Hệ khung lõi chịu lực là giải pháp hiệu quả cho các công trình có độ cao trung bình đến lớn, với mặt bằng hình chữ nhật hoặc vuông Lõi có thể được đặt bên trong hoặc bên ngoài biên của mặt bằng, trong khi hệ sàn các tầng gối trực tiếp vào tường lõi hoặc qua các cột trung gian Kết cấu khung giằng được hình thành từ sự kết hợp giữa hệ thống khung và vách cứng, thường xuất hiện tại khu vực cầu thang bộ, cầu thang máy, khu vệ sinh chung, hoặc các tường biên với tường liên tục nhiều tầng Hệ thống khung được bố trí tại các khu vực còn lại của ngôi nhà, đảm bảo tính ổn định và an toàn cho công trình.

Hệ kết cấu khung-giằng là lựa chọn tối ưu cho nhiều công trình cao tầng, đặc biệt là các tòa nhà lên đến 40 tầng Loại kết cấu này được thiết kế hiệu quả cho các khu vực có nguy cơ động đất không vượt quá cấp 7.

Sau khi phân tích các đặc điểm của các hệ kết cấu chịu lực và yêu cầu kiến trúc của công trình, tôi đã quyết định chọn hệ kết cấu khung chịu lực Hệ kết cấu khung có những đặc điểm nổi bật như khả năng chịu lực tốt, tính linh hoạt trong thiết kế và khả năng thích ứng với các yếu tố môi trường, giúp tối ưu hóa hiệu quả sử dụng không gian trong công trình.

Biến dạng của kết cấu khung là biến dạng cắt, biến dạng tương đối giữa các tầng bên trên nhỏ, bên dưới lớn

Phương pháp tính toán hệ kết cấu:

Sơ đồ tính là hình ảnh đơn giản hoá của công trình, giúp thực hiện khả năng tính toán các kết cấu phức tạp Trong thiết kế thủ công, người thiết kế thường sử dụng sơ đồ tính toán đơn giản, chia cắt kết cấu thành các phần nhỏ hơn và bỏ qua các liên kết không gian, đồng thời giả định rằng vật liệu làm việc trong giai đoạn đàn hồi theo định luật Hooke Hiện nay, nhờ sự phát triển của máy tính điện tử, phương pháp tính toán công trình đã có những thay đổi quan trọng, chuyển từ khuynh hướng đơn giản hoá sang khuynh hướng tổng quát hoá Khối lượng tính toán số học không còn là trở ngại, cho phép sử dụng các sơ đồ tính sát với thực tế hơn, xem xét sự làm việc phức tạp của kết cấu với các mối quan hệ không gian khác nhau Đồ án này sử dụng sơ đồ tính toán chưa biến dạng (sơ đồ đàn hồi) để đảm bảo độ chính xác và khả năng tính toán hiện nay.

Ta tính toán kết cấu cho ngôi nhà theo sơ đồ khung không gian làm việc theo 2 phương Chiều cao các tầng: Tầng 1: 4,2m; Tầng 2-mái cao 3,6 m

Hệ kết cấu gồm hệ sàn BTCT toàn khối, trong mỗi ô bản chính có bố trí dầm phụ theo

Hai phương dọc và ngang được sử dụng để hỗ trợ tường, tăng cường độ cứng của sàn và giảm chiều dày tính toán của sàn Tiết diện được điều chỉnh theo chiều cao nhằm tiết kiệm vật liệu và đáp ứng yêu cầu về độ cứng.

Phương pháp tính toán hệ kết cấu

Tính toán theo phương pháp phần tử hữu hạn dựa vào phần mềm Etabs V17.1.0

Tải trọng

Tải trọng tác dụng lên sàn và mái bao gồm trọng lượng bản thân của kết cấu cùng với các tải trọng hoạt động Tất cả các tải trọng, bao gồm thiết bị và thiết bị vệ sinh, đều được phân bố đều trên diện tích ô sàn.

Tải trọng tác dụng lên dầm do sàn truyền vào, do tường bao trên dầm, tường ngăn …, coi phân bố đều trên dầm

Tải trọng gió được xác định theo tiêu chuẩn TCVN 2737-95, trong đó tải trọng gió tĩnh được tính toán và phân bố tại các mức sàn tầng.

Nội lực và chuyển vị

Để xác định nội lực và chuyển vị trong kết cấu, chương trình Etabs V17.1.0 (Non-Linear) là công cụ hiệu quả và mạnh mẽ Phần mềm này được ứng dụng rộng rãi trong tính toán kết cấu công trình, mang lại kết quả chính xác và đáng tin cậy.

Lấy kết quả nội lực và chuyển vị ứng với từng phương án tải trọng.

Tổ hợp nội lực và tính toán cốt thép

Chương trình Etabs V17.1.0 (Non-Linear) mang lại nhiều lợi ích trong việc tính toán kết cấu, với ưu điểm nổi bật là sự đơn giản, ngắn gọn và dễ dàng sử dụng, giúp người dùng thuận tiện hơn trong quá trình thiết kế.

XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN SƠ BỘ CHO CÁC CẤU KIỆN

Chọn sơ bộ chiều dày sàn

Chiều dày bản xác định sơ bộ theo công thức: hb= l D m

Hệ số D, nằm trong khoảng từ 0,8 đến 1,4, phụ thuộc vào tải trọng và được lấy là D = 1 Hệ số m phụ thuộc vào loại bản, với giá trị từ 30 đến 35 cho bản loại dầm và từ 40 đến 45 cho bản kê bốn cạnh Chiều dài cạnh ngắn được ký hiệu là l.

Với khoảng cách tối đa giữa các cột là 5,4m, để đảm bảo độ cứng cho các ô sàn làm việc bình thường, giải pháp sàn được lựa chọn là sàn sườn toàn khối Kích thước lớn nhất của ô sàn là 5,4x5,4m.

Do sự đa dạng về kích thước và tải trọng của các ô bản, chiều dày của bản sàn cũng khác nhau Tuy nhiên, để thuận tiện cho việc thi công và tính toán, cần thống nhất chọn một chiều dày bản sàn.

Do yêu cầu về cấu tạo và kiến trúc chọn sơ bộ kích thước bản sàn là 12cm.

Chọn sơ bộ kích thước tiết diện dầm

Chiều cao tiết diện dầm được chọn theo công thức: 1 d d h l

 m Chiều rộng dầm được chọn theo công thức: b   0,3  0,5 h 

Hệ số nhịp của dầm đang xét (md) có giá trị từ 8 đến 12 cho dầm chính và từ 12 đến 16 cho dầm phụ Để đơn giản hóa quá trình thi công, nên chọn ít loại tiết diện dầm.

Ngoài ra cần thiết kế tiết diện dầm cột để đảm bảo các yêu cầu:

Kích thước tiết diện ngang của cột cần đạt tối thiểu 1/10 chiều dài cột (chiều cao tầng) Độ lệch tâm trục giữa dầm và cột không được vượt quá bc/4, trong đó bc là cạnh cột vuông góc với trục dầm.

2.1 Hệ dầm khung trục 1-7 và A-E

Nhịp dầm lớn nhất là: l d 5, 4m

2.2 Các dầm phụ trên mặt bằng

Nhịp dầm lớn nhất là l d 5, 4m

2.3 Dầm phụ đỡ tường 110 nhà vệ sinh

Nhịp dầm lớn nhất là l d 3, 7m

Chọn sơ bộ kích thước cột

Ta có công thức xác định tiết diện sơ bộ cột : b

A – Diện tích tiết diện cột

N – Lực nén được tính toán gần đúng theo công thức: N m q F s a

Fa là diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột đang xét, ms là số sàn phía trên tiết diện đang xem xét Tải trọng tương đương q được tính trên mỗi mét vuông mặt sàn, bao gồm tải trọng thường xuyên và tạm thời, cùng với trọng lượng của dầm và cột, được phân bố đều trên sàn Để đơn giản hóa tính toán, theo kinh nghiệm, ta thường tính N bằng cách giả định tải trọng phân bố đều lên sàn là q = 10 (kN/m²).

Rb – Cường độ chịu nén của vật liệu, bêtông có cấp bền B25 cóR bn 14, 5  MPa  k: Hệ số k 0,9 1,1 : chịu nén đúng tâm

Diện truyền tải lớn nhất là:

Bê tông cột sử dụng bêtông cấp bền B25 có R b 14, 5MPa 14500kN m/ 2

Chọn sơ bộ tiết diện cột :

Kiểm tra điều kiện cột về độ mảnh

Kích thước cột phải đảm bảo điều kiện ổn định Độ mảnh được hạn chế:

  b  , đối với cột nhà  0 b 31 l0 : Chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp: l0 = 0,7l

 b    Vậy cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định

Diện truyền tải lớn nhất là 5, 4 5, 4 14,58   2 a 2

Bê tông cột sử dụng bêtông cấp bền B25 có R b 14, 5MPa 14500kN m/ 2

Chọn sơ bộ tiết diện cột :

Kiểm tra điều kiện cột về độ mảnh:

Kích thước cột phải đảm bảo điều kiện ổn định Độ mảnh được hạn chế như sau:

  b  , đối với cột nhà  0 b 31 l0 : Chiều dài tính toán của cấu kiện, đối với cột đầu ngàm đầu khớp: l0 = 0,7l

 b   Vậy cột đã chọn đảm bảo điều kiện ổn định.

XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG LÊN CÔNG TRÌNH

Tĩnh tải tác dụng lên công trình

Tĩnh tải sàn bao gồm trọng lượng bản thân của bản sàn bê tông cốt thép (BTCT), được tính toán tự động dựa trên loại vật liệu và độ dày của sàn, cùng với trọng lượng của các lớp cấu tạo khác trên sàn.

Các lớp tính và căn cứ vào đặc điểm từng ô sàn ta có bảng tĩnh tải các loại ô sàn

Bảng III.1 - Tĩnh tải sàn các tầng

Sàn văn phòng, hành lang

STT Các lớp cấu tạo sàn

Tải tiêu chuẩn g tc (kN/m 2 )

1.2 Tĩnh tải dầm, cột, lõi BTCT

Tĩnh tải dầm, cột, vách, lõi BTCT do phần mềm tự dồn dựa trên vật liệu và tiết diện

Bảng III.2 - Tĩnh tải tường xây

Tường xây gạch rỗng dày 220 Cao 3.1 m

Các lớp cấu tạo Chiều dày δ (mm)

Tải trọng phân bố trên 1m dài 13.95 15.68 Tải trọng tường có cửa (hệ số cửa 0,75) 10.46 11.76 Tường xây gạch rỗng dày 220 Cao 3.25 m

Tải trọng phân bố trên 1m dài 14.63 16.44 Tải trọng tường có cửa (hệ số cửa 0,75) 10.97 12.33

Tường xây gạch đặc dày 110 Cao 3.25 m

Tường xây gạch đặc dày 110 Cao 3.35 m

Hoạt tải sử dụng

Theo TCVN 2737 – 1995 hoạt tải của một số loại ô sàn trong công trình:

Bảng III.3 - Hoạt tải sử dụng

Hệ số tin cậy n p tt s kN/m 2

Kho (với 2,5m chiều cao giấy) SK 10 1.2 12

(Trong đó không kể đến sự giảm tải của các ô sàn trong bảng 3 TCVN 2737 – 1995)

Xác định tải trọng gió

Công trình có chiều cao từ cốt tự nhiên đến sàn mái là +18,6m Để đơn giản hóa, ta chỉ cần xem xét tải gió tĩnh mà không tính đến tải gió động tác động lên công trình.

Tiền Giang ở trong vùng IIA trên bản đồ phân vùng gió theo TCVN 2737-1995 có các chỉ tiêu về tải trọng gió:

Dạng địa hình: A Áp lực gió tiêu chuẩn: Wo = 0.83(KN/m2)

Tải trọng gió cho mỗi m2 bề mặt thẳng đứng của công trình là:

Gọi h1,h2 là hai tầng liền kề với mức sàn đang tính: tải trọng gió tính toán lên mức sàn tương ứng được xác định như sau: Wtt=n*k*Wo*C*(h1+h2)/2 (kN/m)

Bảng III.4 - Tải trọng gió tĩnh

TT H tầng Htb Z k Wo C đ C h n W B đ W B h W B tổng

THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH

Chọn vật liệu

Chọn bêtông có cấp độ bền B25: R b 14, 5MPa R; bt 1, 05MPa E; b 30.10 3 MPa

Chọn thép CB240T có: R s R sw 225MPa

Với bêtông cấp độ bền B25, hệ số điều kiện làm việc  bi  1 1, cốt thép chịu lực CB240T, ta có:  R 0, 618; R 0, 427

Xác định sơ đồ tính

Chiều dày sàn đã chọn ở phần xác định kích thước sơ bộ các cấu kiện : hb 12 cm

Trên mặt bằng kết cấu tầng điển hình, các ô sàn có kích thước và sơ đồ liên kết giống nhau được ký hiệu Dựa vào số liệu, các ô sàn này được phân chia thành hai loại chính.

Các ô sàn có tỷ số các cạnh 2

1 l l  2: Ô sàn làm việc theo 2 phương (thuộc loại bản kê 4 cạnh)

Các ô sàn có tỷ số các cạnh 2

1 l l > 2: Ô sàn làm việc theo 1 phương (thuộc loại bản dầm)

Ta tính toán các ô sàn theo sơ đồ đàn hồi

Nội lực: Cắt 1 dải bản rộng 1m theo phương tinh toán:

Hình IV.1 - Sơ đồ phân phối momen bản kê bốn cạnh

M11 và mi1 là các hệ số dùng để xác định mô men nhịp theo phương l1, trong khi m12 và mi2 xác định mô men nhịp theo phương l2 Ngoài ra, ki1 và ki2 là các hệ số xác định mô men gối theo phương l1 và l2.

2.3.2 Trường hợp l 2 /l 1 ≥ 2: Bản làm việc 2 phương m11 và m12 tra theo sơ đồ 1 - Bảng (1-19)sách “sổ tay kêt cấu công trình” mi1 và mi2, ki1 và ki2 tra theo sơ đồ 9- Bảng (1-19)sách “sổ tay kết cấu công trình” của PGS.TS Vũ Mạnh Hùng

2.3.3 Trường hợp l 2 /l 1 ≥ 2: Bản làm việc theo phương cạnh ngắn l 1

Với những ô bản (hình a) thì mi1 = 1/24 ; ki1=1/12

Hình IV.2 - Hình minh họa ô sàn loại bản dầm

Trên mặt bằng kết cấu tầng điển hình với những ô sàn có kích thước và sơ đồ liên kết giống nhau ta đặt ra một ký hiệu.

Tải trọng tác dụng lên sàn

Tĩnh tải sàn = trọng lượng bản thân bản sàn bằng BTCT và trọng lượng các lớp cấu tạo sàn

Hoạt tải sàn: tra ”bảng 3- Tải trọng tiêu chuẩn phân bố đều trên sàn và cầu thang” TCVN 2737-1995

Tổng tải phân bố = Tĩnh tải + Hoạt tải

Các ô sàn còn lại tính toán tương tự, ta lập thành bảng sau:

Bảng IV.1 - Bảng giá trị tải trọng tác dụng lên các ô sàn

Tổng tải phân bố (kN/m2) g tt p tt q tt =g tt +p tt

Hình IV.3 - Phân chia ô sàn tầng điển hình

Tính toán cốt thép cho các ô sàn

4.1 Tính toán các ô bản làm việc 2 phương (bản kê bốn cạnh)

Tỉ số L2/L1 = 1< 2 , Ô1 thuộc loại bản kê 4 cạnh liên tục theo sơ đồ đàn hồi

Mô men lớn nhất ở gối được xác định theo các công thức sau:

Theo phương cạnh ngắn L1: MI = K91.P

Theo phương cạnh dài L2: MII = K92.P

Các hệ số K91, K92 tra bảng theo sơ đồ thứ 9 (các ô sàn được ngàm ở cả 4 cạnh)

Mô men lớn nhất ở nhịp :

Theo phương cạnh dài L2: M2 = m12.P’ + m92P’’ m11, mi1; m12; mi2 tra theo sách “ Sổ tay thực hành kết cấu công trình” của tác giả PGS

- PTS Vũ Mạnh Hùng”; m11, m12 – Tra bảng theo sơ đồ 1; k91,k19m91, m92 – Tra bảng theo sơ đồ 9

Xác định nội lực trong bản:

Hình IV.4 - Biểu đồ phân phối momen

Tải trọng tính toán trong bản:

Dựa vào tỉ số l2/l1=1,13 tra bảng ta được các hệ số m và k: α11 α12 αi1 αi2 βi1 βi2

Tính thép cho ô bản: Cắt các dải bản rộng 1m dọc theo phương momenđể tính toán: l1 l2

4.1.2 Tính thép dọc chịu momen M 1 = 4,186 kNm

Chọn: ao= 2 cm cho mọi tiết diện; h0 = hb - ao = 12 – 2 = 10 (cm)

Kiểm tra hàm lượng thép: min

4.1.3 Tính thép dọc chịu momen M 2 = 4,186 kNm h0 = hb - ao = 12 – 2 = 10 (cm)

4.1.4 Tính thép dọc chịu momen M I =8,194 kNm

Chọn: ao = 2 cm cho mọi tiết diện, suy ra: h0 = hb - ao = 12 – 2 = 10 (cm)

4.1.5 Tính thép dọc chịu momen M II =7,54 kNm

Chọn: ao = 2 cm cho mọi tiết diện, suy ra: h0 = hb - ao = 12 – 2 = 10 (cm)

Các ô loại bản kê bốn cạnh tính toán tương tự sẽ được lập thành bảng

4.2 Tính toán các ô bản làm việc 1 phương (bản kê loại dầm) theo sơ đồ đàn hồi

Bản làm việc 1 phương (bản loại dầm) khi tỉ số L2/L1>=2

Cắt ra một dải bản có bề rộng b = 1 m theo phương cạnh ngắn (tính trong mặt phẳng bản) để tính toán

Tính cho bản Ô2 có kích thước 2,7m x 5,4m

Xác định nội lực trong bản

Tải trọng tính toán trong bản:

Tĩnh tải: g tt = 4,339 (Kn/m 2 ) Hoạt tải: p tt = 2,4 (Kn/m 2 ) q tt = 4,339 + 2,4 = 6,739 (kN/m 2 )

Tính thép cho ô bản: Cắt dải bản rộng 1m dọc theo phương momen để tính toán:

4.2.1 Tính thép dọc chịu momen M 1 (Momen nhịp)

Chọn: ao = 2 cm cho mọi tiết diện h0 = hb - ao = 12 – 2 = 10 (cm)

4.2.2 Tính thép dọc chịu momen M I (Momen gối)

Chọn: ao = 2 cm cho mọi tiết diện h0 = hb - ao = 12– 2 (cm)

4.3 Tính toán các ô bản làm việc 1 phương và 2 phương khác

Tương tự ta cũng tính được cốt thép cho các ô sàn còn lại, kết quả được trình bày trong phụ lục.

TÍNH TOÁN NỘI LỰC VÀ TỔ HỢP NỘI LỰC

Các loại tải trọng khai báo trong Etabs

Các trường hợp tổ hợp tải trọng

TÍNH DẦM DỌC TRỤC B

Cơ sở tính toán

TCVN 5574 - 2012: Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép – tiêu chuẩn thiết kế

Hồ sơ kiến trúc công trình

Hình VI.1 - Dầm dọc trục B

Chọn bêtông có cấp độ bền B25: R b  14, 5 MPa R ; bt  1, 05 M Pa E ; b  30.10 3 M Pa

Cốt thép dọc, chọn thép CB300V: R s  280 MPa R ; sw  225 MPa E ; s  20.10 4 MPa

Cốt thép đai, thép treo, chọn thép CB240T: R sw = 175 MPa

Với bêtông cấp độ bền B25, hệ số điều kiện làm việc  bi  b 2 1, cốt thép CB300V có:  R 0,595; R 0, 418

Công thức tính toán

3.1 Với tiết diện chịu mômen dương

Cánh nằm trong vùng nén nên bể rộng tính theo công thức f df 2 f b b  s

Trong đó sf thoả mãn điều kiện sau: 1 ,1 , 6.

Xác định vị trí trục trung hoà M f R b h b f f  h 00,5.h f 

Khi M M f trục trung hoà đi qua cánh lúc này ta tính theo tiết diện hình chữ nhật có bể rộng bf được xác định như công thức trên

 Tính theo công thức   1 1 2.  m và được kiểm tra theo điều kiện:

  R khi mômen xác định theo sơ đồ đàn hồi

  D khi mômen xác định theo sơ đồ khớp dẻo

 đựơc tính theo công thức   0, 5 1   1 2   m 

As được tính theo công thức

Khi M  M f : trục trung hoà qua sườn, tính theo tiết diện chữ T

m được tính theo công thức

As tính theo công thức b b  f  f s s

3.2 Với tiết diện chịu mômen âm

Cánh nằm trong vùng kéo nên bỏ qua ta tính theo tiết diện hình chữ nhật

Tính toán cốt thép dầm B15 tầng 2

Từ bảng tổ hợp nội lực chọn nội lực để tính toán có đặc điểm:

Tại đầu và cuối nhịp: Mmin

Bảng VI.1 - Nội lực dầm B15 tầng 2

Story Beam Load Combo Station M3 V2 m kN-m kN

Combbao Min 0.15 -84.080 -70.490 Combbao Max 2.7 35.813 21.334 Combbao Min 5.25 -85.691 26.252

Hình VI.2 - Biểu đồ bao momen của dầm B15 tầng 1:

4.2 Mặt cắt 1-1 của dầm B15 tầng 2

Tính theo tiết diện chữ nhật: 220x500 mm

Giả thiết a 0 60mm chiều cao làm việc h 0 500 60 440cm

      , thỏa mãn điều kiện hạn chế, tính cốt thép đơn

Kiểm tra hàm lượng cốt thép: min 0

Chọn thép dọc 316 + 214, As = 911 mm 2 đặt thành 2 hàng

Kiểm tra chiều cao làm việc thực tế:

   a46,5mma gt 60mm, thỏa mãn

Kiểm tra khoảng hở thông thủy cốt thép dọc:

Vậy chọn thép dọc: 316 + 214, As = 911 mm 2 đặt thành 2 hàng

4.3 Mặt cắt 2- 2 của dầm B15 tầng 2

Cánh nằm trong vùng nén nên bề rộng tính theo công thức: 'b f b 2 'S f

Trong đó sf thoả mãn điều kiện sau:

Giả thiết a 0 40mm, chiều cao làm việc h 0 50040460mm

Xác định vị trí trục trung hoà:

M f  kNm kNm nên trục trung hoà đi qua cánh ta tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật có kích thước là b' f h 1720 500mm

      , Thõa mãn điều kiện hạn chế Tính cốt thép đơn

Chọn thép dọc 312, As = 339 mm 2 đặt thành 1 hàng

25 6 31 gt 40 a   mma  mm, thỏa mãn

Vậy chọn thép dọc: 312, As = 339 mm 2

4.4 Mặt cắt 3_3 của dầm B15 tầng 2

Chọn thép dọc 316 + 212, As = 829 mm 2 đặt thành 2 hàng

   a46, 4mma gt 60mm, thỏa mãn

Vậy chọn thép dọc: 316 + 212, As = 829 mm 2

Tính toán các tiết diện khác

Hình VI.3 - Biểu đồ bao momen và lực cắt cho dầm trục B tầng 2:

Các tiết diện dầm khác được tính toán tương tự bằng excel, kết quả thu được trình bày trong phụ lục.

Tính toán cốt đai

6.1 Tính cốt đai trên đoạn đầu và cuối dầm Đầu phải dầm có Q max 73, 47kN

Chọn cốt đai 6, hai nhánh

Bỏ qua ảnh hưởng của bản cánh

Cốt thép dọc (316 + 214) có chiều cao làm việc thực tế của dầm:

Hình VI.4 - Biểu đồ bao lực cắt của dầm B15:

Kiểm tra điều kiện đảm bào khả năng chịu ứng suất nén chính:

 w là hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện

Hệ số b đánh giá khả năng phân phối lại nội lực của các loại bê tông khác nhau Để đơn giản hóa quá trình tính toán, chúng ta có thể lấy tích số của hai hệ số là  w 1 và  b 1 gần bằng 1.

Thay số có 73, 47 10 3 N 0,3 14,5 220 458   440220N , thỏa mãn

Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông:

Thay số có 73, 47 10 3 N 0,75 1,05 220 458   79695N, cần phải tính toán cốt đai

Tính khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai s max :

Xác định nộ lực trong cốt đai q sw :

Kiểm tra điều kiện: sw 0,3 bt q  R b, thay số có 13,92 N/mm < 0,3.1,05.220i,3 N/mm

Xác định khoảng cách tính toán giữa các cốt đai s tt :

254,04 69,3 sw sw tt sw s R A mm

Xỏc định bước đai cấu tạo s ct trong đoạn ẳ nhịp dầm: min( ,500 ) min(500 / 3,500) 167 ctc 3 s  h mm   mm

Xác định bước đai thiết kế: smin(s max ,s s tt , ct )167mm, chọn s0mm

6.2 Tính cốt đai trên đoạn giữa dầm

Hình VI.5 - Biểu đồ bao lực cắt dầm B15 tầng 2 tại vị trí 1/4 và 3/4 nhịp thông thủy

Vị trí 3/4 nhịp thông thủy dầm là 3,975(m) có Q max 47,879kN

Cốt thép dọc 312có chiều cao làm việc thực tế của dầm:

Hệ số b phản ánh khả năng phân phối lại nội lực của các loại bê tông khác nhau Để đơn giản hóa quá trình tính toán, ta thiết lập tích số  w 1  b 1 1, từ đó có thể rút ra các kết luận cần thiết.

Thay số có 72,105 10 3 N 0,3 14,5 220 469   440220N , thỏa mãn

Thay số có 72,105 10 3 N 0, 75 1,05 220 469   79695N, bê tông đủ khả năng chịu cắt Đặt cốt đai theo cấu tạo min(3 ,500 ) min(3.500 / 4;500) 375 ct 4 s  h mm   mm, chọn s00mm

Tính toán neo, nối cốt thép

+ Trong bê tông chịu kéo: không nhỏ hơn l an

20 20 ( ) an an l    d  d mm ; l an 250mm

+ Trong bê tông chịu nén: không nhỏ hơn l an

15 15 ( ) an an l    d  d mm ; l an 200mm

+ Cốt thép chịu kéo trong bê tông chịu kéo: không nhỏ hơn l an

20 20 ( ) an an l      d mm ; l an 250mm

+ Cốt thép chịu kéo hoặc nén trong bê tông chịu nén: không nhỏ hơn l an

12 ( ) an an l    d mm ; l an 200mm

Bảng VI.2 - Độ dài đoạn neo, nối cốt thép dầm dọc trục B tầng 2

Trong bê tông chịu nén và bê tông chịu kéo, việc lựa chọn neo cốt thép và nối cốt thép là rất quan trọng Đối với neo cốt thép, các kích thước như 18d, 21d, 25d và 29d cần được xem xét kỹ lưỡng để đảm bảo khả năng chịu lực và độ bền của công trình.

TÍNH TOÁN CỐT THÉP CHO CÁC CẤU KIỆN KHUNG TRỤC 2 33 2 Tính toán dầm khung trục 2

Cơ sở tính toán

Hồ sơ kiến trúc công trình.

Chọn bêtông có cấp độ bền B25:R b 14, 5MPa R; bt 1, 05MPa E; b 30.10 3 MPa

Cốt thép dọc, chọn thép CB300V: R s 280MPa R; sw  225MPa E; s 20.10 4 MPa

Với bêtông cấp độ bền B25, hệ số điều kiện làm việc  bi  b 2 1, cốt thép CB300V có:  R 0,595; R 0, 418

Cốt thép đai, thép treo, chọn thép CB240T: R sw = 175 MPa

Công thức tính toán

2.3.1 Với tiết diện chịu mômen dương

Cánh nằm trong vùng nén nên bề rộng tính theo công thức: b f b df 2.s f

Trong đó sf thoả mãn điều kiện sau: 1 1

Xác định vị trí trục trung hoà: M f  R b h b f f  h 0  0,5 h f 

Khi M M f trục trung hoà đi qua cánh lúc này ta tính theo tiết diện hình chữ nhầt có bể rộng bf được xác định như công thức trên

 đựơc tính theo công thức   0,5 1   1 2   m 

As được tính theo công thức

Khi M M f : trục trung hoà qua sườn, tính theo tiết diện chữ T

As tính theo công thức b b  f  f s s

2.3.2 Với tiết diện chịu momen âm

Cánh nằm trong vùng kéo nên bỏ qua ta tính theo tiết diện hình chữ nhật bxh

Tính toán cốt thép dầm B41 tầng 1

Từ bảng tổ hợp nội lực chọn nội lực để tính toán có đặc điểm:

+ Tại đầu và cuối nhịp: Mmin

Bảng VII.2 - Nội lực dầm B41 tầng 1

Story Beam Load Combo Station M3 V2 m kN-m kN

Combbao Min 0.275 -124.472 -112.818 Combbao Max 2.2 66.866 13.522 Combbao Min 5.125 -122.593 43.604

Hình VII.3 - Biểu đồ bao momen của dầm B41

   a51, 2mma gt 60mm, thỏa mãn

Cánh nằm trong vùng nén nên bề rộng tính theo công thức 'b f b 2 'S f

Trong đó sf thoả mãn điều kiện sau:

Giả thiết a 0 40mm chiều cao làm việc h 0 50040460mm

Xác định vị trí trục trung hoà

M f  kNm kNm nên trục trung hoà đi qua cánh ta tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật có kích thước là b' f h 1720 500mm

      Thảo mãn điều kiện hạn chế Tính cốt thép đơn

Chọn thép dọc 316, As = 603 mm2 đặt thành 1 hàng

25 8 33 gt 40 a   mma  mm, thỏa mãn

Vậy chọn thép dọc: 316, As = 603 mm2

51, 2 gt 60 a mma  mm, thỏa mãn

Tính toán các tiết diện khác

Các loại tiết diện dầm khác được tính toán tương tự như trên bằng excel, kết quả được thể hiện trong phụ lục.

Tính toán cốt đai

2.6.1 Tính toán cốt đai trên đoạn đầu và cuối dầm

Hình VII.4 - Biểu đồ bao lực cắt của dầm B41 Đầu trái dầm có Q max  112,818 kN

Cốt thép dọc 518 đặt thành 2 hàng, có chiều cao làm việc thực tế của dầm:

Hệ số  b phản ánh khả năng phân phối lại nội lực của các loại bê tông khác nhau Để đơn giản hóa quá trình tính toán, ta sử dụng tích số  w 1   b 1 = 1.

Thay số có 112,818 10 3 N 0, 3 14, 5 220 448,8   424883N, thỏa mãn Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông:

Thay số có 112,818 10 3 N 0, 75 1, 05 220 465   76919N , cần phải tính toán cốt đai

Tính khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai s max :

Xác định nộ lực trong cốt đai q sw :

Kiểm tra điều kiện: sw 0,3 bt q  R b, thay số có 34,94 N/mm < 0,3.1,05.220i,3 N/mm Vậy lấy q sw 69,3N mm/

Xác định khoảng cách tính toán giữa các cốt đai s tt :

69, 3 sw sw tt sw s R A mm

Xỏc định bước đai cấu tạo s ct trong đoạn ẳ nhịp dầm: min( ,500 ) min(500 / 3,500) 167 ctc 3 s  h mm   mm

Xác định bước đai thiết kế: smin(s max ,s s tt , ct )167mm, chọn s0mm

2.6.2 Tính toán cốt đai trên đoạn giữa dầm

Vị trí 3/4 nhịp thông thủy dầm là 3,9125(m) có Q max  72,105 kN

Cốt thép dọc 316có chiều cao làm việc thực tế của dầm:

 w là hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện b 1

Hệ số  phản ánh khả năng phân phối lại nội lực của các loại bê tông khác nhau Để đơn giản hóa quá trình tính toán, ta lấy tích số  w 1  b 1 1.

Thay số có 72,105 10 3 N  0, 3 14, 5 220 467    440220N , thỏa mãn

Thay số có 72,105 10 3 N 0, 75 1, 05 220 467   79695N , bê tông đủ khả năng chịu cắt Đặt cốt đai theo cấu tạo min(3 ,500 ) min(3.500 / 4;500) 375 ct 4 s  h mm   mm, chọn s00mm

Hình VII.5 - Biểu đồ bao lực cắt dầm B41 tầng 2 tại vị trí 1/4 và 3/4 nhịp thông thủy

Tính toán cốt treo dầm B41 tầng 2

Dầm B41 chịu tải trọng tập trung do dầm phụ truyền xuống cần tính toán kiểm tra giật đứt theo điều kiện:

Lực giật đứt F 11, 4997 ( 15,4304)  26,93kN(là bước nhảy lớn nhất của lực cắt V2 tại vị trí dầm phụ B53 kê lên dầm chính B41 TANG2 là 2,2m)

Hình VII.6 - Tính toán cốt treo dầm B41 tầng 2

Bảng VII.3 - Bước nhảy của lực cắt V2 tại vị trí dầm phụ B53 kê lên dầm chính B41 tầng 2

Story Beam Combo Station V2 Bước nhảy V2 m kN kN

Chiều cao làm việc của dầm B41: h 0 500 25 16 / 2  467mm

Khoảng cách từ trọng tâm lực giật đứt đến trọng tâm cốt thép dọc

467 300 167 h s    mm (tạm lấy chiều cao làm việc của dầm phụ bằng 300mm)

Thay số, có: 29, 93.10 1 3 167 19226,98 sw sw 467

Diện tích cốt treo cần thiết:

Chọn treo dạng cốt đai 6 , hai nhánh có A sw  56, 5 m m 2 Số lượng cốt treo cần thiết đặt một bên dầm phụ là 109,87

56,5 1,94 n  Chọn mỗi bên dầm phụ 2 cái Dầm B41 từ TANG2 đến TANG5, bố trí như hình vẽ dưới

Hình VII.7 - Bố trí cốt treo dầm B41 tầng 2 đến 5

Tính toán neo, nối cốt thép

+Trong bê tông chịu kéo: không nhỏ hơn l a n

20 20 ( ) an an l    d  d mm ; l an 250mm

+ Trong bê tông chịu nén: không nhỏ hơn l a n

15 15 ( ) an an l    d  d mm ; l an 200mm

+ Cốt thép chịu kéo trong bê tông chịu kéo: không nhỏ hơn l a n

20 20 ( ) an an l      d mm ; l an 250mm

+ Cốt thép chịu kéo hoặc nén trong bê tông chịu nén: không nhỏ hơn l a n

12 ( ) an an l    d mm ; l an 200mm

Bảng VII.4 - Độ dài đoạn neo, nối cốt thép dầm dọc khung trục 2

Bê tông chịu nén và bê tông chịu kéo đều có sự quan trọng của neo cốt thép và nối cốt thép Đối với bê tông chịu nén, các kích thước neo cốt thép phổ biến là 18d, 21d, 25d và 29d mm Tương tự, bê tông chịu kéo cũng sử dụng các kích thước neo cốt thép và nối cốt thép như trên để đảm bảo tính bền vững và khả năng chịu lực của công trình.

Tính cột khung trục 2

Hồ sơ kiến trúc công trình

Khi tính toán thép cho các công trình trong bài toán không gian, cần phải xem xét giá trị nội lực do tải trọng tác động theo hai phương Các giá trị nội lực quan trọng bao gồm mômen, lực dọc và lực cắt Do đó, thép cột phải được tính toán dựa trên giá trị nội lực nguy hiểm được xác định từ sự tổ hợp của hai phương tác động này.

Nội lực trong tính toán thép dọc bao gồm mômen và lực dọc, trong khi lực cắt được sử dụng để tính toán cốt ngang Khi bê tông cột có khả năng chịu cắt đủ, cốt đai chỉ cần được bố trí theo yêu cầu cấu tạo.

Phương pháp gần đúng được sử dụng để tính toán cốt thép bằng cách chuyển đổi trường hợp nén lệch tâm xiên thành nén lệch tâm phẳng tương đương Nguyên tắc của phương pháp này được quy định trong tiêu chuẩn BS 8110 của Anh và ACI 318 của Mỹ, áp dụng cho tiết diện có cạnh Cx, Cy Điều kiện để áp dụng phương pháp gần đúng là cần được xác định rõ ràng.

- Tỷ số phải thỏa mãn điều kiện: 0,5 < < 2, cốt thép được đặt theo chu vi, phân bố đều hoặc mật độ cốt thép trên cạnh b có thể lớn hơn

- Tiết diện chịu nén N, mômen uốn Mx, My, độ lệch tâm ngẫu nhiên , Sau khi xét uốn dọc theo hai phương, tính được hệ số Mômen gia tăng :

, Điều kiện đưa về tính toán theo phương x hoặc theo phương y được cho trong bảng sau:

Bảng VII.5 - Bảng điều kiện tính toán cột theo phương x, y

Mô hình Theo phương x Theo phương y Điều kiện x 1 y 1 x y

Kí hiệu h = Cx, b = Cy h = Cy, b = Cx

Giả thiết chiều dày lớp bảo vệ là a, tính ho = h - a; Z = h - 2a chuẩn bị các số liệu Rn,

Ra, Ra’, như đối với trường hợp nén lệch tâm phẳng

Giả thiết chiều dày lớp bảo vệ là a, tính ho = h - a; Z = h - 2a chuẩn bị các số liệu Rb,

Rs, Rsc, như đối với trường hợp nén lệch tâm phẳng

Tiến hành tính toán theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng

Chiều cao vùng bêtông chịu nén:

Hệ số chuyển đổi mo:

Tính mô men tương đương từ nén lệch tâm xiên ra nén lệch tâm phẳng yêu cầu xác định độ lệch tâm hình học và độ lệch ngẫu nhiên Độ lệch ngẫu nhiên được tính bằng công thức ea = max(l0/600, h/30) Đối với kết cấu siêu tĩnh, độ lệch tâm ban đầu được xác định là e0 = max(e1, ea) Cuối cùng, tổng độ lệch tâm được tính bằng e = e0 + 0,5h - a.

Dựa vào độ lệch tâm và giá trị, có thể phân biệt các trường hợp tính toán Trường hợp 1 là nén lệch tâm rất nhỏ, khi đó tính toán gần như tương đương với nén đúng tâm.

- Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm e:

- Hệ số uốn dọc phụ thêm khi xét nén đúng tâm:

- Khi  14 lấy  = 1; khi 14 thuộc bản loại bản kê 4 cạnh

Tính toán bản chiếu nghỉ là bản sàn đơn làm việc 2 phương, với sơ đồ tính như khi tính toán bản sàn 2 phương

Chọn chiều dày bản chiếu nghỉ bằng chiều dày bản thang: hcm

Bảng VIII.2 - Tính tải bản chiếu nghỉ

Cấu tạo các lớp Chiều dày lớp 

Hệ số vượt tải TT tính toán

Tổng tĩnh tải chiếu nghỉ 3.89

Tổng tải tác dụng lên bản : q b '  g b  p b  3,89  3, 6  7, 49  kN m / 2 

Tải trọng bản trên 1m dài: q b  7,49  kN m / 

4.3.2 Tính toán nội lực, tính toán và bố trí cốt thép

Chọn lớp bảo vệ : abv = 1,5 (cm), ho = h - abv = 10 - 1,5 = 8,5 (cm)

Tính toán tương tự như bản sàn làm việc 2 phương, ta có bảng sau:

Bảng VIII.3 - Kết quả tính thép bản chiếu nghỉ tính thép bản chiếu nghỉ

4.4 Tính dầm chiếu nghỉ DCN 1

Dầm chiếu nghỉ 1 được tính toán như 1 dầm đơn giản tựa hai đầu khớp

Hình VIII.3 - Sơ đồ tính DCN 1 4.4.2 Tải trọng tác dụng

Do bản thang truyền vào: 1  

Do bản chiếu nghỉ truyền vào: 2 1  

Bản chiếu nghỉ là bản làm việc hai phương, giúp đơn giản hóa quá trình tính toán và đảm bảo an toàn Tải trọng truyền vào dầm chiếu nghỉ được xem như tải trọng hình chữ nhật.

Do trọng lượng bản thân dầm: q 3  b h.25.1,1 0,22.0,30.25.1,1 1,82    kN m / 

Tổng tải trọng tác dụng lên dầm : q q  1  q 2  q 3  q 4  20,36  kN m / 

4.4.4 Tính toán và bố trí cốt thép dọc

Chọn lớp bảo vệ : a = 3 (cm),  ho = h - a = 30 - 3 = 27 (cm)

Chọn thép 2 14 có tổng As = 3,08(cm 2 )

Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép chọn : min

Thép chịu mômen âm lấy cấu tạo là 2 14

Cốt thép dọc 214 có chiều cao làm việc thực tế của dầm:

Hệ số b phản ánh khả năng phân phối lại nội lực của các loại bê tông khác nhau Để đơn giản hóa quá trình tính toán, chúng ta có thể sử dụng tích số  w 1  b 1 1.

Thay số có 27, 49 10 3 N 0, 3 14, 5 220 268    257596N, thỏa mãn

Thay số có 27, 49 10 3 N 0, 75 1, 05 220 458    46634N , không cần phải tính toán cốt đai, đặt theo cấu tạo

Để xác định bước đai cấu tạo (ađ) cho đoạn đầu dầm, cần tính từ gối tựa ra một đoạn Sg = 1/4 lnhịp dầm, áp dụng cho trường hợp dầm chịu tải phân bố đều.

Khoảng cách cốt đai ađ được xác định là ađ = min (150; 0,5h) mm, với h ≤ 450 mm, cho giá trị tối đa là 150 mm Đối với đoạn giữa dầm, khoảng cách cốt đai ag cũng được tính theo công thức ag = min.

(500 ;3/4h)mm = 225mm chọn ag = 220 mm

Khi chọn cốt đai cấu tạo, đường kính tối thiểu của cốt thép đai thường được xác định từ 6 đến 10 mm Cụ thể, sử dụng cốt đai có đường kính 6 mm cho các dầm có chiều cao nhỏ hơn 800 mm, và từ 8 mm trở lên cho dầm có chiều cao lớn hơn 800 mm.

Do bản thang kê lên dầm, chọn 6 a150 bố trí hết chiều dài dầm

4.5 Tính dầm chiếu nghỉ DCN 2

Dầm chiếu nghỉ 1 được tính toán như 1 dầm đơn giản gối tựa hai đầu khớp

Hình VIII.4 - Sơ đồ tính DCN 2 4.5.2 Tải trọng tác dụng

Do bản chiếu nghỉ truyền vào: 2 1  

Bản chiếu nghỉ là bản làm việc hai phương, giúp đơn giản hóa tính toán và tăng cường an toàn Tải trọng truyền vào dầm chiếu nghỉ được xem như tải trọng hình chữ nhật.

Do trọng lượng bản thân dầm: q 3  b h.25.1,1 0,22.0,30.25.1,1 1,82    kN m / 

Tổng tải trọng tác dụng lên dầm : q q  2  q 3  q 4  7,575  kN m / 

4.5.4 Tính toán và bố trí cốt thép dọc q

Chọn lớp bảo vệ : a = 30 (mm),  ho = h - a = 300 - 30 = 270 (mm)

Chọn thép 2 14 có tổng As = 3,08(cm 2 )

Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép chọn : min

Thép chịu mômen âm lấy cấu tạo là 2 14

Với Q max DCN 2 là 10,23 kN và Q max DCN 1 là 27,49 kN, không cần thiết phải tính toán cốt đai Cấu tạo được thiết lập theo dầm DCN 1, trong đó đoạn đầu dầm sử dụng thép phi 6 với khoảng cách a150, và đoạn giữa dầm sử dụng thép phi 6 với khoảng cách a200.

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : TS NGUYỄN NGỌC THANH

- Đánh giá điều kiện địa chất, địa chất thủy văn

- Lựa chọn giải pháp móng cho công trình

- Thể hiện bản vẽ kỹ thuật.

ĐÁNH GÁ ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH

Đặc điểm Kiến trúc

Vị trí: công trình được xậy dựng tại Tiền Giang

Loại công trình và chức năng: Công trình cấp III

Quy mô và các đặc điểm khác: Công trình cao 5 tầng với diện tích xây dựng 460,44m2, tổng diện tích sàn 2722,96m2

Công trình là có nhịp sàn lớn nhất là 5,4m chiều cao một tầng điển hình là 3,6m Tổng chiều cao công trình, tính từ cốt ±0.000 là: 18,6m

Bảng I.1 - Diện tích và công năng các sàn tầng

Tầng Diện tích sàn Công năng

Tầng 1 460,44 m 2 Sảnh tầng+hành lang, phòng làm việc, phòng thay đồ, phòng vệ sinh, kho, thang bộ

Tầng 2-5 450,52 m 2 Hành lang, phòng làm việc, phòng thay đồ, phòng vệ sinh, kho, thang bộ

Các tầng chủ yếu sử dụng tường gạch rỗng chiều dày 220 mm, dùng tường gạch rỗng 110mm cho tường ngăn nhà vệ sinh

Xung quanh sử dụng tường gạch đặc kết hợp vách kính

Sàn các tầng sử dụng vữa và gạch lát thông thường Riêng tầng thượng , mái sử dụng chống nóng bằng gạch rỗng.

Đặc điểm kết cấu

Công trình được thiết kế với hệ khung bê tông cốt thép đổ toàn khối, đặc trưng cho kết cấu chủ đạo Đây là một công trình dân dụng thấp tầng, chủ yếu chịu tải trọng từ chính bản thân công trình Ngoài ra, nó còn phải chịu lực đẩy từ gió và tải trọng động trong quá trình hoạt động Được xây dựng tại khu vực có địa chất ổn định, công trình không cần xem xét tác động của động đất.

Báo cáo khảo sát địa chất công trình, địa chất thủy văn

Hồ sơ thiết kế kiến trúc, hồ sơ thiết kế kết cấu

Tiêu chuẩn, quy phạm áp dụng:

TCVN 10304:2104 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế

TCVN 9362:2012 - Thiết kế nền nhà và công trình

TCVN 9351:2012 - Đất xây dựng – Phương pháp thí nghiệm hiện trường – Thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT

TCVN 5574:2018 - Kết cấu Bê tông Cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế

ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH, ĐỊA CHẤT THỦY VĂN

Điều kiện địa tầng

Theo kết quả khảo sát, nền đất dưới công trình bao gồm 6 lớp khác nhau, được phân chia theo thứ tự từ trên xuống dưới.

- Lớp 2: Lớp sét béo, màu xám đen, dẻo mềm, dày 1,3m

- Lớp 3: Lớp sét béo, bui dẻo, màu xám, xám đen, chảy đến nửa chảy, dày 10,6m

- Lớp 4: Lớp sét béo, sét gầy, sét gầy lẫn cát, màu xám xanh, xám nâu, xám vàng, dẻo cứng đến nửa cứng, dày 24,8m

- Lớp 5: Lớp cát sét pha bụi, cát bụi, màu xám vàng, xám nâu, kết cấu chặt, dày 4m

- Lớp 6: Lớp cát sét pha bụi, màu xám vàng, xám nâu, kết cấu chặt, dày 20,65m

Các chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất

Bảng II.1 - Bảng chỉ tiêu cơ lý các lớp đất

Đánh giá tính chất xây dựng của các lớp đất nền

Với các lớp đất nằm dưới mực nước ngầm +0,65m thì phải tính trọng lượng riêng đẩy nổi:

Lớp đất đắp có chiều dày trung bình 1,3 m không đủ khả năng chịu lực để làm móng công trình Do đó, lớp đất này cần được bóc bỏ và móng phải được đặt xuống lớp đất dưới có khả năng chịu lực tốt hơn.

3.2 Lớp đất 2: Sét béo, màu xám đen, dẻo mềm

Do 0,5< IL = 0,56 ≤ 0,75 => Đất ở trạng thái dẻo mềm

Trọng lượng riêng đẩy nổi: dn γ -γ s n 26,2-10 3 γ = = =7,65(kN/m )

1+e 1+1,119 Môđun biến dạng: E = 2100 (kPa) Đất ở trạng thái chảy

Trọng lượng riêng đẩy nổi: s n 3 dn γ -γ 26,3-10 γ = = =5,41(kN/m )

Môđun biến dạng: E = 2400(kPa) Đất ở trạng thái dẻo cứng

Trọng lượng riêng đẩy nổi: s n 3 dn γ -γ 26,7-10 γ = = ,19(kN/m )

Môđun biến dạng: E = 15100(kPa) > 5000(kPa)

 Đây là lớp đất có tính chất xây dựng

3.5 Lớp đất 5: Cát sét pha bụi, cát bụi, màu xám vàng, xám nâu, kết cấu chặt

0,5< IL = 0,57 ≤ 0,75 => Đất ở trạng thái dẻo mềm

Trọng lượng riêng đẩy nổi: s n 3 dn γ -γ 26,7-10 γ = = =9,15(kN/m )

Môđun biến dạng: E = 16950(kPa) > 5000(kPa)

3.6 Lớp đất 6: Cát sét pha bụi, màu xám vàng, xám nâu, kết cấu chặt

0,75< IL = 0,91 ≤ 1 => Đất ở trạng thái dẻo chảy

Trọng lượng riêng đẩy nổi: s n 3 dn γ -γ 26,3-10 γ = = ,4(kN/m )

Môđun biến dạng: E = 50000 (kPa) > 5000(kPa)

Đánh giá điều kiện địa chất thủy văn

Mực nước ngầm ở cốt -2.520 (cốt thiên nhiên là -0.600) Nước ngầm ổn định theo mùa và không có tính ăn mòn

GVHD: TS NGUYỄN NGỌC THANH

LỰA CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MÓNG

Giải pháp nền móng

Theo các điều kiện địa chất ở trên: các lớp đất yếu không thể đặt móng công trình lên được; công trình có Nmax = 2201,52kN

Với quy mô và tải trọng công trình, giải pháp móng sâu (móng cọc) là hợp lý hơn cả

Vì vậy chọn phương án móng cọc ép để thiết kế móng cho công trình Ưu điểm

Thi công được tại nhiều khu vực khác nhau, kể cả những nơi có mặt bằng chật hẹp, hẻm nhỏ

Không gây ra tiếng ồn, êm hơn việc đóng cọc nên không làm ảnh hưởng tới mọi người xung quanh

Không tác động xấu đến các công trình hiện hữu xung quanh nên bạn hoàn toàn có thể yên tâm

Chi phí thấp, cần ít nhân công nên giúp chủ đầu tư tiết kiệm tiền đáng kể

Kiểm tra chất lượng cọc ép là quá trình đơn giản và dễ dàng Mỗi đoạn cọc sẽ được thử nghiệm dưới lực ép, từ đó xác định sức chịu tải của cọc thông qua lực ép cuối cùng.

Yêu cầu cần có hồ sơ khảo sát địa chất để xác định chiều sâu chôn cọc

Không thi công được cọc có sức chịu tải lớn hoặc lớp đất xấu mà cọc phải đâm xuống quá sâu.

Giải pháp mặt bằng móng

Để đảm bảo sự ổn định cho công trình với các cột xa nhau, cần sử dụng móng đơn dưới trục cột Để liên kết các móng và đỡ tường, hệ giằng móng chính bao gồm giằng ngang và giằng dọc với nhịp 4,5m sẽ được áp dụng.

Chọn hgm = 400 mm, bgm = 250mm.

XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG VÀ SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC

Tải trọng tác dụng xuống móng

1.1 Tải trọng do công trình truyền xuống móng

Bảng IV.1 - Nội lực chân cột trục 2-D và 2-C

FX FY FZ MX MY kN kN kN kN-m kN-m

1.2 Tải trọng bổ sung do giằng móng truyền vào

Sử dụng hệ giằng móng bố trí theo hệ trục ngang, dọc của mặt bằng công trình

Tải trọng giằng truyền lên các móng như sau:

Tải trọng tính toán xét với tổ hợp bất lợi nhất

0 ;Q 0 ;Q 0 ;M 0 ; 0 tt tt tt tt tt tt o g x y x y

Bảng IV.2 - Tải trọng tính toán cho móng

Móng Tổ hợp Q tt ox

Tải trọng tiêu chuẩn dùng để tính toán theo trạng thái giới hạn 2 được xác định bằng cách lấy tổ hợp các tải trọng tính toán và chia cho hệ số vượt tải trung bình n = 1,2.

Bảng IV.3 - Tải trọng tiêu chuẩn cho móng

Móng Tổ hợp Q tt ox

Lựa chọn độ sâu chôn móng

Đáy đài đặt tại cốt -2.100, dưới cốt tự nhiên 1,5m Đáy đài nằm trong lớp sét béo Chọn sơ bộ chiều cao đài là hđ=1,2m

Lớp bê tông lót vữa xi măng cát vàng B75 dày 10cm, ăn ra hai phía đế đài là 10cm

Lựa chọn cọc

Tiết diện cọc: 25  25  cm  cm ;

Thép dọc CB300-V, có R s  R sc  260000  kPa ;

Số đoạn cọc: 3 đoạn: 2 đoạn dài 7 m và 1 đoạn dài 8m

Mũi cọc cắm vào lớp đất sét béo, sét gầy, sét gầy lẫn cát;

Phần trên cọc ngàm vào đài một đoạn h 1  0,1   m ;

Phần râu thép đập đầu cọc lớn hơn 2525.1 6 400 mm, chọn 400mm = 0,4m

Thân cọc xuyên qua lớp các lớp đất:

Lớp số 2, lớp sét béo: 1,1 m

Lớp số 3, lớp sét béo, bui dẻo: 10,6 m

Lớp số 4, sét béo, sét gầy, sét gầy lẫn cát: 9,8 m

Chiều dài cọc trong đất: L tt c  22  0, 4  0,1  21, 5   m ;

Tính toán thép cọc theo sơ đồ vận chuyển và cẩu lắp

Để kết nối các cọc, phương pháp hàn hai đầu cọc bằng các tấm thép được sử dụng Cụ thể, người ta hàn các bản thép vào thép dọc của cọc trước khi tiến hành nối cọc.

3- Bản thép dùng để nối cọc

4- Bản thép hàn vào thép dọc

Hình IV.1 - Chi tiết nối cọc

5 Kiểm tra cọc trong quá trình cẩu, lắp

Cọc BTCT (25x25) cm, bê tông B20, thép CB300V:

Có 2 độ dài cọc là 8m và 7m Chỉ cần kiểm tra với đoạn cọc dài 8m là đảm bảo

5.1 Trong quá trình vận chuyển:

Tiết diện có mômen lớn nhất cách đầu cọc 1 đoạn: 0,207L0,207.8 1,836 m với giá trị mômen Mmax = 0,0214qL 2

Tải trọng q lấy bằng trọng lượng bản thân nhân với hệ số động 1,2:

Tính toán diện tích cốt thép:

Chọn abv = 30 (mm) → ho = 250 - 30 = 220 (mm)

5.2 Trong quá trình cẩu lắp:

Tiết diện có mômen lớn nhất cách đầu cọc 1 đoạn : 0,293L0,293.8 2,637 m với giá trị momen M max  0, 043 qL 2  0, 043.1, 875.8 2  5, 53 kNm

Tính toán diện tích cốt thép:

Chọn abv = 30 (mm) → ho = 250 - 30 = 220 (mm)

Vậy thép dọc 416 có AS = 8,04 (cm 2 ) là đảm bảo

5.3 Xác định thép dùng để làm móc cẩu

Cốt thép dùng làm móc cẩu phải chịu được bản thân cọc khi móc cẩu, là:

P = 8.0,25.0,25.25 ,06 (kN) Để an toàn cốt thép phải chịu được lực kéo : P* = 1,2.14,06 ,88 (kN)

Chọn thép CB300V có Rs = 260000 (kPa)

Diện tích cốt thép để dùng làm móc cẩu: 16,88 5 2 2

Chọn thép 12 có AS = 1,13 (cm 2 ) làm móc cẩu

Hình IV.2 - Sơ đồ tính toán và vận chuyển cọc

6 Xác định sức chịu tải của cọc

6.1 Sức chịu tải của cọc theo vật liệu làm cọc (theo TCVN 10304-2014)

Sức chịu tải cho phép của cọc theo vật liệu khi chịu nén:

 b  - hệ số điều kiện làm việc của bê tông ( theo TCVN 5574-2018)

Rb - Cường độ chịu nén tính toán của bê tông cọc: Rb = 11,5.10 3 kPa

Ab - Diện tích tiết diện bê tông: Ab = 0,25.0,25=0,0625 m 2

Rsc - Cường độ chịu nén tính toán của cốt thép: Rsc = 260.10 3 kPa

As - Diện tích tiết diện cốt thép: As = 8,04.10 -4 m 2

 - hệ số xét đến ảnh hưởng của uốn dọc:  1, 0280, 0000288 2 0, 0016 Trong đó :

 l 1 - chiều dài ngàm tương đương của cọc trong đất: l 1 l 0 2

  l 0- với móng cọc đài thấp: l 0 0

 - hệ số biến dạng của cọc: 5

   b p - bề rộng quy ước của cọcd 0, 250,8mb p 1, 5d 0, 50,875m

E - mô đun đàn hồi của vật liệu làm cọc: bê tông B20E27.10 6 kPa

I – mô men quán tính tiết diện ngang của cọc:

 c - hệ số điều kiện làm việc: đối với cọc độc lập  c 3 k – hệ số tỉ lệ ( tra bảng A.1 TCVN 10304-2014), khi cọc qua nhiều lớp đất thì tính k tương đương: ( 1 i ) i k k l

Xác định phạm vi l k kể từ đáy đài:

3,5 1,5 3,5.0, 25 1,5 2,375 1,1 l k  d    m m, cọc qua hơn 1 lớp đất

Lớp 1: lớp đất sét béo có độ sệt I L  0,65   0,5;0,75 :

Lớp 2: lớp đất sét béo bụi dẻo có độ sệt I L 1, 09 1

Vậy sức chịu tải cho phép của cọc theo vật liệu khi chịu nén là:

6.2 Sức chịu tải của cọc theo đất nền

Sức chịu tải trọng của cọc treo thi công ép, khi chịu nén: (Theo TCVN 10304-2014)

 c - hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất:  c =1 cq ; cf

Hệ số điều kiện làm việc của đất dưới mũi cọc và trên thân cọc cần được xác định, đồng thời xem xét ảnh hưởng của phương pháp hạ cọc đến sức kháng của đất Tham khảo bảng 4 trong TCVN 10304 để có thông tin chi tiết.

2014) Trong đất dính có IL=0,4210: thép CB300V có Rs = Rsc = 260 MPa, Rsw = 260 MPa Φ≤ 10: thép CB240T có Rs = Rsc = 225 MPa, Rsw = 175 MPa

Hệ số điều kiện làm việc của bê tông: γb2 = 1

3.2.2 Quan niệm tính toán và xác định momen tại các mặt ngàm

Quan niệm đài như dầm công xôn ngàm tại tiết diện mép chân cột và bị uốn bởi phản lực các cọc

Hình VI.8 - Sơ đồ tính toán cốt thép đáy đài

3.2.3 Tính thép yêu cầu chịu momen M A (mặt ngàm A-A)

Momen tương ứng với mặt ngàm A-A:

Diện tích thép yêu cầu đặt song song theo phương cạnh ngắn là: giả thiết h0A=0,65m

Chọn cốt thép 912 có A s  10,17  cm 2 

Momen đài chịu được với cốt thép đã chọn:

Khoảng cách giữa trục các thanh cốt thép cạnh nhau là:

Chiều dài 1 thanh là: b M 2.25 1500 50 1450(   mm)

→ Vậy bố trí cốt thép theo phương cạnh ngắn là 9 12 175 a

3.2.4 Tính thép yêu cầu chịu momen M B

Momen tương ứng với mặt ngàm B-B:

Diện tích thép yêu cầu đặt song song theo phương cạnh dài là: giả thiết h0B=0,65m

Chọn cốt thép 7 12 có A s  7,91  cm 2 

Momen đài chịu được với cốt thép đã chọn:

Khoảng cách giữa trục các thanh cốt thép cạnh nhau là:

Chiều dài 1 thanh là: l d 2.25 1500 50 1550(   mm)

→ Vậy bố trí cốt thép theo phương cạnh ngắn là 7 12 235 a

(Bố trí cốt thép được thể hiện chi tiết trong bản vẽ KCM-01)

GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : THS NGUYỄN CẢNH CƯỜNG

- Thiết kế biện pháp kỹ thuật thi công phần ngầm

+ Cọc ép + Đào đất hố móng, tôn nền + Móng, giằng, cổ móng

- Thiết kế biện pháp kỹ thuật thi công phần thân

+ Cột, dầm, sàn tầng điển hình

- Lập tiến độ thi công theo phương pháp sơ đồ ngang

- Thiết kế tổng mặt bằng thi công

- Các giải pháp chính về an toàn lao động

GVHD: THS NGUYỄN CẢNH CƯỜNG

GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH

Tên công trình và địa điểm xây dựng

Công trình: “Văn phòng làm việc công ty An Phát” được xây dựng ở tỉnh Tiền Giang

Mặt bằng định vị công trình

Hình I.1 - Mặt bằng tổng thể công trình.

Điều kiện địa hình

Công trình được xây dựng trên khu đất đã quy hoạch, có mặt bằng tương đối bằng phẳng và không còn cây cối hay công trình cũ Hai mặt của công trình tiếp giáp với đường giao thông nội bộ của trường.

Thuận lợi và khó khăn trong quá trình thi công công trình

Dựa trên hồ sơ thiết kế và các điều kiện hiện có, quá trình thu thập tài liệu là rất quan trọng cho việc tổ chức thi công tại công trường xây dựng Công trình xây dựng này gặp phải cả thuận lợi và khó khăn trong quá trình thực hiện.

Khu đất xây dựng công trình có diện tích rộng rãi, thuận lợi cho việc tổ chức thi công Tại đây, có thể bố trí lán trại, kho vật tư, bãi vật liệu, và lán gia công bán thành phẩm, cùng với máy thi công ngay sau khi mặt bằng được giải phóng và bàn giao.

Công trình xây dựng nằm trong khu vực có nguồn nguyên vật liệu sẵn có, giúp giảm thiểu nhu cầu về kho bãi Điều này cho phép đơn vị thi công chủ động cung cấp vật liệu cho dự án mà không bị ảnh hưởng bởi yếu tố thời tiết.

Đơn vị sở hữu phương tiện vận chuyển thi công hiện đại và đầy đủ, cùng với đội ngũ nhân lực quản lý, giám sát và thi công có năng lực cao, giàu kinh nghiệm trong lĩnh vực xây dựng các công trình.

Vị trí công trình nằm trong thành phố do đó việc vận chuyển vật liệu, thi công công trình cần có biện pháp đảm bảo vệ sinh môi trường.

CÔNG TÁC CHUẨN BỊ TRƯỚC KHI THI CÔNG

Giải phóng mặt bằng

Công trình được xây dựng trên khu đất quy hoạch mới của tỉnh, đảm bảo không có vướng mắc về cây cối và công trình cũ Báo cáo khảo sát cho thấy trong lòng đất không tồn tại công trình ngầm nào.

Định vị và giác móng công trình

2.1 Định vị công trình Định vị công trình hết sức quan trọng vì công trình phải được xác định vị trí của nó trên khu đất theo mặt bằng bố trí đồng thời xác định các vị trí trục chính của toàn bộ công trình và vị trí chính xác của các giao điểm của các trục đó

Trên bản vẽ tổng mặt bằng thi công, cần có lưới ô đo đạc để xác định đầy đủ từng hạng mục công trình tại các góc Bản vẽ phải ghi rõ phương pháp xác định lưới tọa độ dựa vào các mốc chuẩn hiện có, mốc quốc gia, và mốc dẫn suất, cũng như cách chuyển mốc vào địa điểm xây dựng.

Dựa vào mốc này trải lưới ghi trên bản vẽ mặt bằng thành lưới hiện trường và từ đó ta căn cứ vào các lưới để giác móng

Hình II.1 - Mặt bằng định vị công trình

Để xác định hướng Bắc, trước tiên, đặt máy kinh vĩ tại điểm A và ngắm theo hướng Bắc với góc 45̊, từ đó xác định tia Ax Tiếp theo, sử dụng thước đo khoảng cách 3,4m trên tia Ax để xác định điểm B Cuối cùng, đặt máy tại điểm B và ngắm lại điểm A, quay 1 góc 45̊ để xác định tia BI.

Sử dụng thước đo độ dài BE dài 2,4m, chúng ta có thể xác định các trục tim đường bao của công trình trên khu đất xây dựng một cách chính xác.

THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KĨ THUẬT THI CÔNG

Thi công phần ngầm

1.1 Lập biện pháp thi công cọc

1.1.1 Tính toán máy móc và chọn thiết bị thi công ép cọc a Chọn máy ép cọc Để đưa cọc xuống độ sâu thiết kế cọc phải xuyên qua các địa tầng khac nhau Để cọc xuyên qua được những địa tầng đó, thì lực ép cọc phải đạt giá trị: P e K.P c

Pe : lực ép cần thiết để cọc xuyên qua đất nền đến được độ sâu thiết kế;

K: hệ số > 1, phụ thuộc vào loại đất nền và tiết diện cọc;

Pc: tổng sức kháng tức thời của đất nền, Pc gồm 2 phần: phần kháng mũi cọc (Pm) và phần ma sát thành của cọc (Pms)

Sức chịu tải của cọc: P c  P c M 1  417, 3 kN  41, 73 T Để đảm bảo ép được cọc xuống độ sâu thiết kế, lực ép của máy phải thỏa mãn được điều kiện: P Ðp min  2.P c  2.41, 7383, 46 T ;

Để đạt hiệu quả tối ưu trong việc sử dụng máy ép cọc, chỉ cần vận hành máy ở mức 0,7 đến 0,8 khả năng làm việc tối đa Vì vậy, việc lựa chọn máy ép với lực ép danh nghĩa phù hợp là rất quan trọng.

→ Ta chọn máy ép có lực ép lớn nhất P m ax 120 T

Khối lượng cọc cần ép của công trình thể hiện trong bảng sau:

Hình III.1 - Tổng khối lượng ép cọc

Tổng chiều dài ép cọc (m)

Tổng chiều dài ép âm (m)

Tổng khối lượng ép cọc 2552 116

→ Tổng khối lượng ép cọc : 2552 +116= 2668 (m) b Số máy ép cọc cho công trình

Theo phụ lục tính toán, sử dụng máy ép thủy lực 120 tấn, ta có số ca máy cần thiết là: 46 (ca)

Máy ép cọc sẽ hoạt động 2 ca mỗi ngày, với thời gian ép cọc dự kiến là 23 ngày Thời gian nén tĩnh cọc không được tính trong khoảng thời gian này, và số lượng cọc nén tĩnh thường được xác định bằng 1% tổng số cọc của công trình, nhưng không dưới 3 cọc trong mọi trường hợp Sơ đồ ép cọc có thể được tham khảo trong bản vẽ TC-01.

Cọc được ép theo sơ đồ khóm cọc theo đài, bắt đầu từ vị trí chật hẹp đến khu vực thoáng đãng, thực hiện theo sơ đồ ép đuổi cho móng đơn Trong quá trình ép, cần ép cọc từ phía trong ra ngoài để tránh gặp phải sự cố như cọc không đạt độ sâu thiết kế hoặc làm trương nổi các cọc xung quanh do đất bị nén quá mức, dẫn đến nguy cơ phá hoại cọc Quy trình ép cọc cần tuân thủ các bước nghiêm ngặt để đảm bảo chất lượng và an toàn cho công trình.

Hạ từng đoạn cọc vào trong đất bằng thiết bị ép cọc, các đoạn cọc được nối với nhau bằng phương pháp hàn

Sau khi hạ đoạn cọc cuối cùng vào trong đất phải đảm bảo cho mũi cọc ở độ sâu thiết kế

Trước khi tiến hành ép cọc, cần chuẩn bị đầy đủ báo cáo địa chất công trình và bản đồ bố trí mạng lưới cọc trong khu vực thi công Đồng thời, hồ sơ sản xuất cọc phải bao gồm phiếu kiểm nghiệm, thông tin về tính chất cơ lý của thép và cấp phối bê tông.

Từ bản đồ bố trí mạng mạng lưới cọc ta đưa ra hiện trường bằng cách đóng những đoạn gỗ đánh dấu những vị trí đó trên hiện trường

+ Đưa máy vào vị trí ép lần lượt gồm các bước sau :

Vận chuyển và lắp ráp thiết bị ép cọc vào vị trí ép đảm bảo an toàn

Chỉnh sửa máy móc để đảm bảo các trục của khung máy, trục kích và trục cọc thẳng đứng phải trùng nhau và nằm trong cùng một mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng chuẩn nằm ngang (mặt phẳng chuẩn đài móng) Độ nghiêng của các trục không được vượt quá 0.5%.

Trước khi vận hành máy, cần kiểm tra liên kết cố định của thiết bị Sau đó, tiến hành chạy thử để đánh giá tính ổn định của máy ép cọc, bao gồm cả chạy không tải và chạy có tải.

Kiểm tra cọc và vận chuyển cọc vào vị trí trước khi ép Với mỗi đoạn cọc ta dùng để ép dài 6 m

Ta dùng cần trục để đưa cọc vào vị trí ép và dịch chuyển các khối đối trọng sang vị trí khác

+ Tiến hành ép đoạn cọc C1:

Khi đáy kích tiếp xúc với đỉnh cọc, cần điều chỉnh van để tăng dần áp lực Trong những giây đầu tiên, áp lực dầu tăng chậm, giúp đoạn cọc C1 cắm sâu vào đất với vận tốc xuyên đạt 0,1 cm/s.

Trong quá trình ép cọc, cần sử dụng hai máy kinh vĩ đặt vuông góc để kiểm tra độ thẳng đứng của cọc khi xuyên xuống Nếu phát hiện cọc bị nghiêng, phải ngay lập tức dừng lại và thực hiện điều chỉnh cần thiết.

Khi đầu cọc C1 cách mặt đất 0,3  0,5 (m) thì tiến hành lắp đoạn cọc C2, kiểm tra bề mặt 2 đầu cọc C2 sửa chữa sao cho thật phẳng

Kiểm tra các chi tiết nối cọc và máy hàn

Lắp đoạn cọc C2 vào vị trí ép, căn chỉnh để đường trục của cọc C2 trùng với trục kích và trùng với trục đoạn cọc C1 độ nghiêng ≤ 1%

Khi thực hiện hàn nối hai đoạn cọc C1 và C2 theo thiết kế, cần áp dụng một lực lên cọc để tạo ra áp lực tiếp xúc khoảng 3 đến 4 kg/cm².

+ Tiến hành ép đoạn cọc C2:

Để đảm bảo máy ép đạt đủ áp lực, cần tăng dần áp lực ép, tạo thời gian cần thiết để vượt qua lực ma sát và lực cản của đất tại mũi cọc Trong giai đoạn đầu, tốc độ ép không nên vượt quá 0,1 cm/s Khi đoạn cọc C2 di chuyển đều, có thể tiến hành cho cọc xuyên với tốc độ tối đa 0,2 cm/s.

Với đoạn cọc C3 ta tiến hành tương tự như đoạn cọc C2 , sử dụng 1 đoạn cọc ép âm để ép đầu đoạn cọc C2 xuống 1 đoạn 01 m so với cốt tự nhiên

Khi lực nén tăng đột ngột, điều này cho thấy mũi cọc đã tiếp xúc với đất cứng hơn hoặc gặp dị vật cục bộ Do đó, cần giảm lực nén để cọc có thể vào đất cứng một cách hiệu quả hơn hoặc tiến hành kiểm tra để tìm biện pháp xử lý phù hợp Đồng thời, cần đảm bảo lực ép không vượt quá giá trị tối đa cho phép.

Cọc được coi là đã ép xong khi đạt độ sâu gần bằng chiều sâu thiết kế yêu cầu Việc hoàn thành công việc ép cọc là một bước quan trọng trong quá trình xây dựng, đảm bảo cọc đáp ứng các tiêu chuẩn kỹ thuật cần thiết.

Lực ép cọc bằng 1,5 – 2 lần sức chịu tải của cọc theo yêu cầu thiết kế

1.1.2 Các sự cố xảy ra khi đang ép cọc và biện pháp giải quyết

- Cọc bị nghiêng lệch khỏi vị trí thiết kế

+ Nguyên nhân: gặp chướng ngại vật , mũi cọc khi chế tạo có độ vát không đều

Để xử lý tình huống, cần ngừng ngay việc ép cọc và tiến hành tìm hiểu nguyên nhân Nếu gặp vật cản, có thể thực hiện đào phá bỏ Trong trường hợp mũi cọc vát không đều, cần khoan dẫn hướng để đảm bảo cọc được hạ xuống đúng hướng.

- Cọc đang ép xuống khoảng 0,5 đến 1m đầu tiên thì bị cong, xuất hiện vết nứt gãy ở vùng chân cọc

+ Nguyên nhân : Do gặp chướng ngại vật nên lực ép lớn

+ Xử lý : Cho dừng ép, nhổ cọc vỡ hoặc gãy, thăm dò dị vật để khoan phá bỏ sau đó thay cọc mới và ép tiếp

Khi ép cọc chưa đạt độ sâu thiết kế, với khoảng cách từ 1 đến 2m, hiện tượng bênh đối trọng có thể xảy ra, dẫn đến sự nghiêng lệch và nguy cơ gãy cọc.

Lập biện pháp thi công phần thân

Lập biện pháp thi công cột tầng 3, sàn tầng 4

Hình III.18 Mặt bằng dầm sàn tầng điển hình 2.1 Giải pháp công nghệ

2.1.1 Cốp pha cây chống a Yêu cầu chung

Cốp pha phải được chế tạo đúng hình dạng, kích thước của các bộ phận kết cấu công trình

Cốp pha phải đủ khả năng chịu lực theo yêu cầu

Cốp pha phải đảm bảo yêu cầu tháo, lắp dễ dàng

Cốp pha phải kín khít không gây mất nước xi măng

Cốp pha phải phù hợp với khả năng vận chuyển, lắp đặt trên công trường

Có khả năng sử dụng lại nhiều lần (cốp pha bằng gỗ từ 3-7 lần, ván ép khoảng 10 lần, cốp pha nhựa khoảng 50 lần, cốp pha thép khoảng 200 lần)

Cây chống cần có khả năng chịu được tải trọng từ cốp pha, bê tông cốt thép và các tải trọng thi công khác Điều này đảm bảo độ bền và khả năng tháo lắp dễ dàng trong quá trình thi công.

Dễ tháo lắp, xếp đặt, chuyên chở mặt bằng KếT CấU sàn tầng 2,3,4 (ĐIểN HìNH) tỷ lệ 1/100

Có khả năng sử dụng lại nhiều lần, dùng cho nhiều loại kết cấu khác nhau, dễ tăng giảm chiều cao b Lựa chọn loại cốp pha cây chống

Cốp pha dầm và sàn được khuyến nghị sử dụng loại cốp pha ván ép phủ phim ECO FORM với kích thước 1220x2440x21 (mm), do công ty TEKCOM Việt Nam sản xuất Các đặc tính kỹ thuật của sản phẩm này được thể hiện rõ trong hình ảnh đi kèm.

Hình III.18 - Đặc điểm kĩ thuật của ván ép phủ phim ECO FORM

Cốp pha cột được lựa chọn từ loại cốp pha kim loại do công ty NITETSU Nhật Bản sản xuất Các đặc tính kỹ thuật của loại cốp pha này đã được nêu rõ trong quy trình thi công cốp pha đài và giằng móng.

Sử dụng giáo nêm do SAKI CORP sản xuất Ưu điểm của giáo nêm:

Hệ giàn giáo nêm cho phép lắp đặt và tháo dỡ nhanh chóng, giúp rút ngắn tiến độ thi công đáng kể so với giàn giáo thông thường, tiết kiệm từ 40% đến 50% thời gian.

Chi phí vận chuyển giàn giáo và lưu kho bãi rất dễ dàng nên tiết kiệm được 40% – 50% chi phí

Giàn giáo nêm có tải trọng chịu tải lớn và liên kết thành tạo thành một khối vững chắc đảm bảo an toàn tuyệt đối

Bảng III.5 - Bảng tải trọng cho phép với hệ 4 thanh chống đứng

* Trình tự lắp dựng: Định vị kích chân và điều chỉnh độ cao lắp giàn giáo

Lắp đầy đủ các cây chống và thanh giằng ngang

Lắp chống đà và chống consol

Lắp kích U và điểu chỉnh cao độ để đặt hệ đỡ coppha

* Trong khi lắp dựng giáo nêm cần chú ý những điểm sau:

Đối với giàn giáo có chiều cao từ 6m trở lên, cần thiết phải chia thành hai sàn thao tác: một sàn để làm việc và một sàn để bảo vệ Việc sử dụng cả hai sàn cùng một lúc là điều không nên, nhằm đảm bảo an toàn trong quá trình thi công.

Giàn giáo cao từ 12m trở lên cần lắp dựng khoang riêng cho cầu thang di chuyển giữa các sàn Cầu thang nên có độ dốc tối đa 60 độ và được thiết kế kèm tay vịn để đảm bảo an toàn Ngoài ra, cần xem xét phương án sử dụng cốp pha hợp lý.

Có nhiều phương án cốp pha như 1 tầng, 1,5 tầng, 2 tầng và 2,5 tầng Để đảm bảo luân chuyển cốp pha hiệu quả, đúng tiến độ và chất lượng công trình, phương án 2,5 tầng là lựa chọn tối ưu với bề mặt bê tông chất lượng tốt.

Bố trí hệ cây chống và cốp pha hoàn chỉnh cho 2 tầng trên và dỡ một nửa cho một tầng dưới sát đó

Cột chống lại là các thanh chống bằng thép, có khả năng tự điều chỉnh chiều cao, và có thể được bố trí với các hệ giằng ngang và giằng dọc theo hai phương Điều này giúp tối ưu hóa khối lượng công tác cốp pha.

Khối lượng cốp pha sàn, cốp pha dầm, cốp pha cột được tính trong phần phụ lục

2.1.2 Phương tiện vận chuyển lên cao a Phương tiện vận chuyển các vật liệu rời, cốp pha, cốt thép

Công trình có chiều cao 19,5 m, chiều dài 27 m và rộng 18,6 m Để vận chuyển vật liệu lên cao phục vụ thi công, cần trục tháp với cần quay phía trên và thân cố định được lựa chọn, phù hợp với yêu cầu của dự án.

Các yêu cầu khi chọn cần trục tháp :

+ Độ với nhỏ nhất của cần trục tháp là : R = a+b

Trong đó : a: Khoảng cách nhỏ nhất từ tim cần trục tới tường nhà: a = 3 m b: Khoảng cách lớn nhất từ mép công trình đến vị trí cần cẩu lắp: b = 27,52 m Vậy: R = 3 + 27,52 = 30,52 m

+ Độ cao nhỏ nhất của cần trục tháp: H = hct + hat + hck + htb

Trong bài viết này, chúng ta sẽ xem xét các thông số kỹ thuật quan trọng của công trình Độ cao tại điểm cao nhất của công trình là 19,5 m (hct), với khoảng cách an toàn là 1,0 m (hat) Chiều cao của cấu kiện được xác định là 3 m (hck), trong khi chiều cao thiết bị treo buộc là 2 m (htb).

Với các thông số yêu cầu như trên, có thể chọn cần trục tháp hãng Zoomlion có mã TC5013-6 là hợp lí

Mã hiệu Sức tải (T) Độ cao(m) Tầm với(m) Công suất (kW)

TC5013-6 6 40,5 50 24 b Phương tiện vận chuyển bê tông

Phương án đổ: Tiến hành đổ bê tông cột trước, đổ bê tông dầm, sàn liền khối sau

Khối lượng bê tông cột tầng 1: V= 12,874 m 3

Phương tiện vận chuyển lên cao: Sử dụng cần trục tháp để đổ bê tông cột, bê tông dùng bê tông thương phẩm chở tới chân công trình

Khối lượng bê tông dầm sàn tầng 2: V= 71,669 m 3

Để đảm bảo chất lượng và tiến độ thi công trong việc vận chuyển khối lượng bê tông lớn, phương pháp sử dụng máy bơm là lựa chọn tối ưu.

Chọn máy bơm bê tông Huyndai KCP Junjin như phần thi công bê tông móng: Bơm cao (m) Bơm ngang (m) Bơm sâu (m) Dài (xếp lại) (m)

Thông số kỹ thuật bơm:

(m 3 /h) áp suất bơm Chiều dài xi lanh

(mm) Đường kính xi lanh

Tính toán số giờ bơm bê tông:

Trong thực tế, hiệu suất làm việc của bơm thường chỉ đạt khoảng 40% do nhiều yếu tố như việc điều chỉnh không hiệu quả, đường xá công trường chật hẹp và sự chậm trễ của xe chở bê tông.

Năng suất thực tế bơm được : 50  0,4 = 20 m 3 /h

Thời gian bơm cần thiết: 71, 669

* Lựa chọn và tính toán số xe vận chuyển bê tông

Dựa trên điều kiện thực tế của công trường và sự kết hợp hài hòa giữa các máy móc thiết bị thi công, việc chọn máy vận chuyển bê tông thương phẩm từ trạm trộn đến công trường là rất quan trọng.

Mã hiệu ôtô KAMAZ - 5511 có các thông số kỹ thuật:

Hình III.20 - Ô tô vận chuyển bê tông KAMAZ 5511

Tính toán số xe vận chuyển cần thiết để đổ bê tông:

→ Chọn 2 xe vận chuyển để phục vụ đổ bê tông dầm sàn

Số chuyến xe cần thiết để đổ bê tông dầm sàn tầng 2 là:

→ Vậy chọn 2 xe, mỗi xe 6 chuyến để đổ bê tông c Phương tiện vận chuyển công nhân

Bố trí 1 vận thăng lồng để chuyên chở công nhân lên các tầng công tác Chọn vận thăng lồng hãng Hòa Phát mã hiệu VTHP 2-1000

Bảng III.6 - Bảng thông số kỹ thuật vận thăng lồng mã hiệu VPV200/200

Mã hiệu Tải trọng nâng (kg)

Công suất động cơ (kW)

Kích thước: dài*rộng*cao (mm)

2.2 Tính toán cốp pha, cây chống

2.2.1 Tính toán cốp pha, cây chống xiên cho cột a Tính toán cốp pha cột

Chiều cao tầng điển hình là 3,6 m Quan niệm chiều cao cột tính từ đáy cột đến đỉnh sàn tầng trên, do vậy chiều cao cột là 3,6 m

Khối lượng cốp pha cột đã tính toán ở phụ lục

Tổ hợp cốp pha cho cột:

Cốp pha đứng Cốp pha góc ngoài để liên kết 4 góc cột

3 tấm 250x1200x55 mm 3 tấm 400x1200x55 mm 12 tấm 250x250x1200 mm

Cốp pha đứng Cốp pha góc ngoài để liên kết 4 góc cột

Cốp pha đứng Cốp pha góc ngoài để liên kết 4 góc cột Cạnh 220 mm

Tính toán cốp pha cho cột giữa tiết diện 300x550 mm (đỡ dầm 220 x 500 mm), với các cột còn lại áp dụng tương tự

Cốp pha cột được tính toán như một dầm liên tục nhận các gông cột làm gối tựa Sơ đồ tính toán như hình vẽ:

Hình III.21 - Cấu tạo và sơ đồ tính ván khuôn cột

L g L g L g ván khuôn cột cây chống xiên

2 b q L tt max b tt q cấu tạo và sơ đồ tính vk cột gông cột

Bảng III.7 - Tải trọng tác dụng lên cốp pha cột

Stt Tên tải trọng Công thức n q tc

1 Áp lực bêtông đổ q tc 1 = γ.h

2 Tải trọng do đổ bêtông thủ công q tc 2 = 200 1,3 200 260

3 Tải trọng do đầm bêtông q tc 3 = 200 1,3 200 260

Tính toán theo khả năng chịu lực của tấm ván khuôn: 250x1200x55(mm) có momen quán tính và momen kháng uốn lần lượt là: J = 20,74 cm 4 ; W = 4,99 cm 3

Tải trọng tác dụng lên 1 tấm ván khuôn: q tc b = q tc b = 1950 0,25 = 487,5 kG/m = 4,875 kG/cm; q tt b = q tt b = 2535 0,25 = 633,75 kG/m = 6,338 kG/cm;

Mô men lớn nhất trong ván khuôn phải đảm bảo điều kiện chịu lực: max

Với: R = 2100 kG/ cm 2 – là cường độ của ván khuôn kim loại γ = 0,9 - là hệ số điều kiện làm việc

W = 4,99 cm 3 - Mô men kháng uốn của ván khuôn có bề rộng tấm 250 mm

→ Chọn khoảng cách giữa các gông cột: l g = 60 cm

Kiểm tra lại ván khuôn theo điều kiện độ võng:

Trong đó : E = 2,1.10 6 kG/ cm 2 - là mô đun đàn hồi của thép

→ Vậy khoảng cách giữa các gông cột: l g = 60 cm là hợp lý b Kiểm tra khả năng chịu lực của cây chống xiên

Cây chống xiên cốp pha sử dụng cây chống đơn

Sơ đồ làm việc của cây chống xiên như 1 thanh chịu nén, chịu tác dụng của tải trọng gió từ cột truyền vào:

Hình III.22 - Sơ đồ làm việc của cây chống xiên

Tải trọng gió tác dụng phân bố đều theo chiều cao cột xác định như sau:

Công thức tính tải trọng gió được biểu diễn là P = n k c h, với n = 1,2 là hệ số độ tin cậy của tải trọng gió Hệ số k phản ánh sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao và dạng địa hình Đối với sàn tầng 3, ở độ cao 7,8 m so với mặt đất tự nhiên, thuộc dạng địa hình II.A, giá trị k được xác định là 1,135.

Áp lực gió tiêu chuẩn được tính bằng công thức Wo = 0,95 - 0,15 = 0,83 (kG/m²) Hệ số khí động c có giá trị c = 0,8 khi gió đẩy và c = 0,6 khi gió hút Chiều cao h = 0,55 m là bề rộng đón gió lớn nhất, tương ứng với cạnh lớn của cột.

→ Tổng tải trọng gió tác dụng: P gió = P đẩy + P hút = 43,52 (kG/m)

Xét ổn định của cột, chiếu lực tác dụng lên phương ngang ta có: gió   gió

Với: α - là góc nghiêng của cây chống xiên so với phương ngang

→ Vậy cột đảm bảo khả năng chịu lực

Sử dụng cây chống đơn kim loại do hãng LENEX sản xuất, có các thông số kỹ thuật như sau:

Bảng III.8 - Bảng thông số kỹ thuật cây chống đơn kim loại LENEX

(mm) Chiều dài ống trên (mm)

Chiều dài điều chỉnh (mm)

2.2.2 Tính toán cốp pha, cây chống đỡ dầm

Dầm sàn tầng 4 có các loại: dầm tiết diện 22x50(cm); 22x35(cm); 15x25(cm)

THIẾT KẾ TỔ CHỨC THI CÔNG

Tiến độ thi công

1.1 Mục đích và ý nghĩa của công tác thiết kế và tổ chức thi công

Công tác thiết kế tổ chức thi công cung cấp kiến thức cơ bản về lập kế hoạch sản xuất và mặt bằng thi công, giúp nâng cao lý luận và hiểu biết thực tế, từ đó đủ năng lực chỉ đạo thi công hiệu quả trên công trường.

Nâng cao năng suất lao động và hiệu suất máy móc, thiết bị thi công là yếu tố quan trọng để đảm bảo chất lượng công trình Đồng thời, việc đảm bảo an toàn lao động cho công nhân và độ bền cho công trình cũng là ưu tiên hàng đầu Cuối cùng, việc tuân thủ thời hạn thi công sẽ góp phần nâng cao uy tín và hiệu quả của dự án.

Hạ được giá thành cho công trình xây dựng

Công tác thiết kế tổ chức thi công giúp cho ta có thể đảm nhiệm thi công tự chủ trong các công việc sau :

Chỉ đạo thi công ngoài công trường Điều phối nhịp nhàng các khâu phục vụ cho thi công:

Khai thác và chế biến vật liệu

Gia công cấu kiện và các bán thành phẩm

Vận chuyển, bốc dỡ các loại vật liệu, cấu kiện

Xây hoặc lắp các bộ phận công trình

Trang trí và hoàn thiện công trình

Phối hợp công tác khoa học giữa công trường và các xí nghiệp, cơ sở sản xuất là rất quan trọng Việc điều động hợp lý nhiều đơn vị sản xuất cùng một thời điểm và tại cùng một địa điểm xây dựng sẽ tối ưu hóa hiệu quả làm việc.

Huy động và quản lý hiệu quả các nguồn lực như nhân lực, vật tư, dụng cụ, máy móc, thiết bị, phương tiện và tiền vốn là rất quan trọng trong suốt quá trình xây dựng công trình.

1.2 yêu cầu, nội dung và những nguyên tắc chính trong thiết kế tổ chức thi công

Nâng cao năng suất sản xuất lao động cho người và máy móc

Tuân theo qui trình, quy phạm kỹ thuật hiện hành đảm bảo chất lượng công trình, tiến độ và an toàn lao động

Thời gian thi công đạt và vượt kế hoạch đề ra

Phương pháp tổ chức thi công phải phù hợp với trong công trình và trong điều kiện cụ thể

Chí phí xây dựng công trình lá ít nhất

Lập kế hoạch sản xuất cho từng tuần, tháng, quỹ… trên cơ sở của kế hoạch thi công từng phần cùng với quá trình chuẩn bị

Công tác thiết kế tổ chức thi công đóng vai trò quan trọng trong việc nghiên cứu cách tổ chức và lập kế hoạch sản xuất hiệu quả Môn học này tập trung vào việc xác định các yếu tố cụ thể liên quan đến tổ chức thi công, nhằm tối ưu hóa quy trình và đảm bảo tiến độ công việc.

Cơ giới hoá thi công, hay còn gọi là cơ giới hoá đồng bộ, giúp rút ngắn thời gian xây dựng và nâng cao chất lượng công trình Phương pháp này không chỉ giảm bớt công việc nặng nhọc cho công nhân mà còn nâng cao năng suất lao động.

Nâng cao trình độ tay nghề cho công nhân trong việc sử dụng máy móc thiết bị là rất quan trọng, đồng thời cán bộ cần tổ chức thi công hợp lý để đáp ứng tốt các yêu cầu kỹ thuật trong quá trình xây dựng.

Thi công xây dựng chủ yếu diễn ra ngoài trời, do đó, thời tiết khí hậu ảnh hưởng lớn đến tiến độ thi công Tại Việt Nam, mưa bão kéo dài gây cản trở và tác động tiêu cực đến quá trình xây dựng Do đó, thiết kế tổ chức thi công cần có kế hoạch ứng phó với thời tiết để đảm bảo công việc được thực hiện liên tục và hiệu quả.

1.3 Lập tiến độ thi công công trình

1.3.1 Vai trò của kế hoạch tiến độ trong sản xuất xây dựng

Lập kế hoạch tiến độ là bước quan trọng trong việc xác định các hoạt động cần thực hiện để đạt được mục tiêu, bao gồm việc xác định các nhiệm vụ cụ thể, phương pháp thực hiện, thời gian thực hiện và phân công trách nhiệm cho từng cá nhân.

1.3.2 Sự đóng góp của kế hoạch tiến độ vào việc thực hiện mục tiêu

Mục đích của việc lập kế hoạch tiến độ và các kế hoạch phụ trợ là để đạt được các mục tiêu và mục đích trong sản xuất xây dựng.

1.3.3 Tính hiệu quả của kế hoạch tiến độ

Hiệu quả của kế hoạch tiến độ được đánh giá qua sự đóng góp của nó trong việc đạt được mục tiêu sản xuất, đồng thời đảm bảo chi phí và các yếu tố tài nguyên khác được sử dụng đúng như dự kiến.

1.3.4 Tầm quan trọng của kế hoạch tiến độ

- Ứng phó với sự bất định và sự thay đổi:

Dù có khả năng dự đoán những thay đổi trong quá trình thực hiện tiến độ, việc lập kế hoạch tiến độ vẫn gặp nhiều khó khăn.

- Tập trung sự chú ý lãnh đạo thi công vào các mục tiêu quan trọng:

Lập kế hoạch tiến độ là công việc quan trọng nhằm đạt được các mục tiêu sản xuất, giúp người quản lý xác định rõ ràng những mục tiêu này Để quản lý hiệu quả, cần phải lập kế hoạch tiến độ để dự đoán tương lai và thường xuyên xem xét, điều chỉnh kế hoạch khi cần thiết nhằm đảm bảo hoàn thành các mục tiêu đã đề ra.

- Tạo khả năng tác nghiệp kinh tế:

Lập kế hoạch tiến độ giúp tối ưu hóa chi phí xây dựng bằng cách tập trung vào các hoạt động hiệu quả và đảm bảo sự phù hợp trong quá trình thực hiện.

- Tạo khả năng kiểm tra công việc được thuận lợi:

Để kiểm tra sự tiến hành công việc hiệu quả, cần phải có mục tiêu rõ ràng để đo lường Kiểm tra không chỉ là đánh giá hiện tại mà còn là cách hướng tới tương lai Nếu không có kế hoạch tiến độ, sẽ không có cơ sở để thực hiện việc kiểm tra.

1.4 Căn cứ để lập tổng tiến độ

Qui phạm và tiêu chuẩn kĩ thuật thi công; Định mức lao động;

Khối lượng của từng công tác;

Biện pháp kĩ thuật thi công;

Khả năng của đơn vị thi công; Đặc điểm tình hình, địa chất thủy văn, đường xá khu vực thi công;

Thời hạn hoàn thành và bàn giao công trình do chủ đầu tư đề ra;

1.4.1 Tính khối lượng các công việc

Lập tổng mặt bằng thi công

Dựa trên yêu cầu của tổ chức thi công và tiến độ thực hiện công trình, chúng ta có thể xác định nhu cầu cần thiết về vật tư, thiết bị, máy móc phục vụ thi công, cũng như nhân lực phục vụ cho sinh hoạt.

Dựa trên tình hình thực tế của công trình, chúng ta cần bố trí các công trình tạm và kho bãi một cách hợp lý để hỗ trợ cho công tác thi công Đồng thời, việc sắp xếp cũng phải căn cứ vào tình hình cung cấp vật tư thực tế để đảm bảo hiệu quả trong quá trình thi công.

Tính toán lập tổng mặt bằng thi công là yếu tố quan trọng nhằm đảm bảo hiệu quả kinh tế trong quản lý và thi công Việc này giúp tối ưu hóa quy trình sản xuất, hạn chế tình trạng di chuyển chồng chéo và cản trở lẫn nhau trong quá trình thi công Đồng thời, nó cũng đảm bảo sự ổn định cần thiết cho công tác thi công, tiết kiệm chi phí và tránh lãng phí, từ đó đáp ứng đầy đủ nhu cầu sản xuất.

2.3 Tính toán lập tổng mặt bằng thi công

2.3.1 Số cán bộ, nhân viên trên công trường và nhu cầu diện tích sử dụng a Tính số lượng công nhân trên công trường

Số công nhân xây dựng cơ bản trực tiếp thi công:

Theo biểu đồ tiến độ thi công thì: max 40

Số công nhân làm việc ở các xưởng phụ trợ:

B = K%A tb lấy: K=30% → B = 0,3 40 = 12 (người), lấy B = 12 (người)

Số cán bộ công nhân viên kỹ thuật:

Số cán bộ nhân viên hành chính:

Số nhân viên dịch vụ:

Với công trường, trung bình S = 7% → E = 7% (40 +12 + 4 + 4) = 4,2 (người)

Tổng số cán bộ công nhân viên công trường:

(1,06 là hệ số kể đến người nghỉ ốm, đi phép) b Diện tích sử dụng

Nhà làm việc của cán bộ, nhân viên kỹ thuật, hành chính

Số cán bộ là 4 + 4 = 8 (người), với tiêu chuẩn 4 (m2/người)

→ Diện tích sử dụng: S = 48 = 32 (m2), chọn S 2 (m2)

Số lượng công nhân tối đa tại công trường Amax là 40 người, nhưng do vị trí trong thành phố, chỉ cần đảm bảo chỗ ở cho 40% số công nhân này Tiêu chuẩn diện tích chỗ ở cho mỗi công nhân là 2 m².

→ Diện tích sử dụng: S@ 0,4 2 = 32 (m2), chọn S= 32 (m2)

Diện tích nhà vệ sinh + nhà tắm:

→ Diện tích sử dụng : S =0,2 69 = 13,8 (m2), chọn S (m2)

Diện tích nhà ăn tập thể:

Số ca nhiều công nhất là: A max = 40 (người) Tiêu chuẩn diện tích cho công nhân là

→ Diện tích sử dụng: S = 40 1= 40 (m2), chọn S = 40 (m2)

Diện tích nhà để xe:

Để tối ưu hóa việc bố trí nhà để xe cho công nhân, cần lưu ý rằng số lượng công nhân tối đa là 134 người Trung bình, mỗi chỗ đậu xe chiếm 1,2 m² Với đặc thù công trường nằm trong thành phố, 50% công nhân sẽ sử dụng xe để đi làm.

→ Diện tích sử dụng: S= 40 1,2 0,5= 24 m2, chọn S = 24 (m2)

Bảng IV.1 - Diện tích các phòng ban chức năng

Tên phòng ban Diện tích (m2)

Nhà làm việc của cán bộ kỹ thuật + hành chính 32

Nhà để xe công nhân 24

2.3.2 Tính diện tích kho bãi a Kho chứa xi măng

Dựa vào bảng tiến độ thi công, giai đoạn xây tường và trát yêu cầu lượng vật liệu lớn nhất Do đó, cần tính toán khối lượng nguyên vật liệu cần thiết dựa trên khối lượng công tác hoàn thành trong một ngày, từ đó xác định diện tích kho bãi cần thiết.

Khối lượng tường xây của một tầng (điển h́ình) : 88,776 m 3

Khối lượng trát trong của một tầng : 1342,521×0,015 = 20,138 m 3

Theo định mức vật liệu có : Định mức cho 1m 3 tường xây : xi măng : 66 kg Định mức cho 1m 3 trát trong : xi măng : 164 kg

Khối lượng xây trong một ngày : 8,878

Với : 10 là thời gian thi công xây tường tầng điển hình

Khối lượng trát trong trong một ngày: 20,138

14  m 3 Với : 14 là thời gian trung bình thi công trát trong

Vậy khối lượng ximăng cần có trong một ngày và dự trữ trong bốn ngày:

 : Hệ số sử dụng mặt bằng kho, lấy  = 1,5 với kho kín

P1 : Lượng vật liệu chứa trong kho băi

P2 : Lượng vật liệu chứa trong 1m 2 diện tích có ích của kho băi, lấy bằng 1 T/m 2

Diện tích kho băi dùng để chứa ximăng: 4,106 1,5

  m 2 ,Chọn F= 8 m 2 b Kho chứa thép và gia công thép

Lượng thép dự trữ trên công trường được xác định dựa trên ngày tiêu thụ cao nhất theo biểu đồ tiêu thụ vật liệu, phục vụ cho việc gia công và lắp đặt dầm, sàn tầng điển hình, với thời gian thi công là 3 ngày.

Theo biểu đồ tiêu thụ vật liệu khối lượng thép lớn nhất là Q = 4,228 T Lượng vật liệu tiêu thụ cao nhất trong kì là:

Lượng thép dự trữ trong 3 ngày (vì công trình ở thành phố) là:

Qdtr q Tdtr    T Định mức cất chứa thép tròn, dạng thanh trên công trường là: d = 3,7 – 4,2 T/m 2 Diện tích kho thép không kể lối đi lại là:

Diện tích kho thép, bao gồm cả lối đi, được tính là S = α.F = 1,5 × 1,268 = 1,903 m² Để thuận tiện cho việc sắp xếp, bốc dỡ và gia công, với chiều dài thanh thép là 11,7m, diện tích kho chứa thép được chọn là F = 4×13 = 52 m².

Trong quá trình gia công lắp dựng ván khuôn dầm và sàn, lượng ván khuôn sử dụng lớn nhất đạt 6337/656,17 m2 Ván khuôn dầm và sàn bao gồm các tấm ván ép phủ phim, cùng với cây chống, đà ngang và đà dọc được làm bằng gỗ.

Theo định mức cất chứa vật liệu:

Chọn kho chứa cốp pha có diện tích: F = 44 m 2 để đảm bảo thuận tiện khi xếp các cây chống theo chiều dài d Bãi chứa cát vàng

Khối lượng bê tông cho 1 ngày đổ bê tông cột lớn nhất là: 5,518 m 3

Bê tông mác B25 với độ sụt 6-8 cm sử dụng xi măng P30 yêu cầu khoảng 0,441 m³ cát vàng cho mỗi 1 m³ bê tông Định mức Dmax là 2 m³/m² với trữ lượng trong 3 ngày.

    Chọn bãi cát thực tế là: F = 20 m 2 e Bãi chứa đá (12)cm

Khối lượng đá 12 sử dụng lớn nhất cho công tác đổ bê tông cột với khối lượng bê tông: 5,518 m 3

- Bê tông mác B25 độ sụt 6 - 8 cm sử dụng xi măng P30 theo định mức ta có đá dăm cần thiết cho 1 m 3 bê tông là:0,861 m 3

- Định mức Dmax= 2m 3 /m 2 với trữ lượng trong 3 ngày

    Chọn bãi đá thực tế là: F = 30 m 2 f Bãi chứa gạch

Gạch xây cho tầng điển hình có khối lượng lớn nhất là 88,776 m³ Theo tiêu chuẩn, một viên gạch có kích thước 22011060 mm, tương ứng với 550 viên cho 1 m³ xây Do đó, số lượng gạch cần thiết cho tầng này là 88,776 m³ nhân với 550 viên, tức là 48,827 viên Định mức Dmax cho gạch xây là 1100 viên/m².

Lượng gạch dự trữ trong một ngày :

Vì ta xây trong 1 ngày nhưng chỉ dự trữ gạch trong 4 ngày nên lượng gạch dự trữ là:

Vậy diện tích cần thiết là :

F  1100  m → Chọn diện tích xếp gạch F = 35 m 2

2.3.3 Hệ thống điện thi công và sinh hoạt a Điện thi công

Tổng công suất các phương tiện, thiết bị thi công

Máy trộn bê tông : 2x4,1=8,2 kW

Máy vận thăng 2 máy: 2x3,1=6,2 kW Đầm dùi: 4cái0,8 =3,2 kW Đầm bàn: 2cái1 = 2 kW

Máy cưa bào liên hợp 1cái 1,2 = 1,2 kW

Máy cắt uốn thép: 2 cái x1,2 = 2,4 kW

Máy bơm nước 2 cái : 4 kW

 Tổng công suất của máy P1 = 33,2 kW b Điện sinh hoạt Điện chiếu sáng các kho bãi, nhà chỉ huy, y tế, nhà bảo vệ công trình, điện bảo vệ ngoài nhà

Bảng IV.2 - Bảng công suất tiêu thụ điện trong nhà

TT Nơi chiếu sáng Định mức

3 Nhà nghỉ tạm của công nhân 15 32 480

Bảng IV.3 - Bảng công suất tiêu thụ điện ngoài nhà

TT Nơi chiếu sáng Công suất

4 Bốn góc tổng mặt bằng 4 500 = 2000W

5 Đèn bảo vệ các góc công trình 6  75 = 450W

1,1: Hệ số tính đến hao hụt điện áp trong toàn mạng cos: Hệ số công suất thiết kế của thiết bị (lấy = 0,75)

K1, K2, K3: Hệ số sử dụng điện không điều hoà

 P 1 , P 2 , P 3 là tổng công suất các nơi tiêu thụ

Sử dụng mạng lưới điện 3 pha (380/220V) là phương pháp phổ biến trong sản xuất, trong đó điện 380V/220V được tạo ra bằng cách nối hai dây nóng Đối với mục đích chiếu sáng, điện 220V được sử dụng bằng cách kết nối một dây nóng với một dây lạnh.

Mạng lưới điện ngoài trời thường sử dụng cáp điện, nhưng ở những khu vực có vật liệu dễ cháy hoặc đông người qua lại, việc sử dụng dây bọc cao su và dây cáp nhựa để ngầm là cần thiết nhằm đảm bảo an toàn.

Nơi có cần trục hoạt động thì lưới điện phải luồn vào cáp nhựa để ngầm

Các đường dây điện được lắp đặt theo hướng đi có thể sử dụng cột điện để treo đèn hoặc đèn pha chiếu sáng Cột điện bằng gỗ được sử dụng để dẫn điện đến nơi tiêu thụ, với khoảng cách giữa các cột là 30m, chiều cao hơn mặt đất là 6,5m và được chôn sâu 2m dưới đất Độ chùng của dây điện phải cao hơn mặt đất ít nhất 5m Bên cạnh đó, việc chọn máy biến áp cũng cần được xem xét kỹ lưỡng.

Công suất phản kháng tính toán: Qt = 37, 633 50,177( ) cos 0, 75

Công suất biểu kiến tính toán: St = P t 2 Q t 2  37, 633 2 50,177 2 62, 722kW

Chọn máy biến áp ba pha có công suất định mức 100 kVA d Tính toán dây dẫn

Tính theo độ sụt điện thế cho phép:

Trong đó: M - mô men tải ( kW.km )

U - Điện thế danh hiệu ( kV )

Z - Điện trở của 1km dài đường dây

Giả thiết chiều dài từ mạng điện quốc gia tới trạm biến áp công trường là 200m

Ta có mô men tải M = P.L = 37,633200 = 7526,6 kW.m = 7,527 kW.km

Chọn dây nhôm có tiết diện tối thiểu cho phép đối với đường dây cao thế là

Smin = 35mm 2 chọn dây A.35.Tra bảng7.9 (sách TKTMBXD) với cos = 0.7 được Z = 0,883

Tính độ sôt điện áp cho phép

Như vậy dây chọn A-35 là đạt yêu cầu

* Chọn dây dẫn phân phối đến phô tải

- Đường dây sản xuất: Đường dây động lực có chiều dài L = 100m Điện áp 380/220 có  P 86,3(KW) 86300(W)

L = 100 m - chiều dài đoạn đường dây tính từ điểm đầu đến nơi tiêu thụ

 = 5% - Độ sụt điện thế cho phép

K = 57 - Hệ số kể đến vật liệu làm dây dẫn bằng đồng

U d = 380 (V) - Điện thế của đường dây đơn vị

Chọn dây cáp có 4 lõi dây đồng, mỗi dây có S = 50 mm 2 và [ I ] = 335 (A )

+ Kiểm tra dây dẫn theo cường độ:

Uf = 220 ( V ) ; cos =0,68 (vì số lượng động cơ 1,5 m

1.1.3 Đào đất bằng thủ công

Công nhân cần được trang bị đầy đủ dụng cụ theo quy định hiện hành để đảm bảo an toàn lao động Cấm mọi người di chuyển trong phạm vi 2m từ mép ván cừ xung quanh hố nhằm tránh nguy cơ rơi xuống Ngoài ra, không được bố trí người làm việc trên miệng hố khi có hoạt động bên dưới, vì có nguy cơ đất có thể rơi, lở xuống người làm việc phía dưới.

1.2 An toàn lao động trong công tác bê tông, cốt thép

1.2.1 Lắp dựng, tháo dỡ dàn giáo

Không được sử dụng dàn giáo: Có biến dạng, rạn nứt, mòn gỉ hoặc thiếu các bộ phận: móc neo, giằng

Khe hở giữa sàn công tác và tường công trình >0,05 m khi xây và 0,2 m khi trát Các cột giàn giáo phải được đặt trên vật kê ổn định

Cấm xếp tải lên giàn giáo, nơi ngoài những vị trí đã qui định

Khi dàn giáo cao hơn 6m phải làm ít nhất 2 sàn công tác: Sàn làm việc bên trên, sàn bảo vệ bên dưới

Khi dàn giáo cao hơn 12 m phải làm cầu thang Độ dốc của cầu thang < 60 0

Lỗ hổng ở sàn công tác để lên xuống phải có lan can bảo vệ ở 3 phía

1.2.2 Công tác gia công, lắp dựng ván khuôn

Ván khuôn dùng để đỡ kết cấu bê tông phải được chế tạo và lắp dựng theo đúng yêu cầu trong thiết kế thi công đã được duyệt

Ván khuôn ghép thành khối lớn cần đảm bảo độ vững chắc trong quá trình cẩu lắp, đồng thời phải chú ý tránh va chạm với các bộ kết cấu đã được lắp đặt trước đó.

Không được đặt các thiết bị và vật liệu không có trong thiết kế lên ván khuôn Đồng thời, cần cấm những người không tham gia trực tiếp vào quá trình đổ bê tông đứng trên ván khuôn để đảm bảo an toàn và chất lượng công trình.

Trước khi tiến hành đổ bê tông, cán bộ kỹ thuật cần kiểm tra kỹ lưỡng ván khuôn và khắc phục ngay những hư hỏng nếu có Khu vực sửa chữa cần được rào chắn và có biển báo rõ ràng để đảm bảo an toàn.

1.2.3 Công tác gia công, lắp dựng cốt thép

Gia công cốt thép phải được tiến hành ở khu vực riêng, xung quanh có rào chắn và biển báo

Để cắt, uốn và kéo cốt thép, cần sử dụng các thiết bị chuyên dụng và áp dụng biện pháp an toàn để ngăn ngừa nguy cơ thép văng ra, đặc biệt khi cắt các đoạn cốt thép dài từ 0,3m trở lên.

Bàn gia công cốt thép cần được cố định chắc chắn để đảm bảo an toàn Nếu có công nhân làm việc ở hai giá, cần lắp đặt lưới thép bảo vệ cao ít nhất 1,0 m ở giữa Ngoài ra, cốt thép sau khi hoàn thành phải được để đúng vị trí quy định.

Khi gia công cốt thép và làm sạch rỉ phải trang bị đầy đủ phương tiện bảo vệ cá nhân cho công nhân

Không dùng kéo tay khi cắt các thanh thép thành các mẫu ngắn hơn 30cm

Buộc cốt thép phải dùng dụng cụ chuyên dùng, cấm buộc bằng tay cho pháp trong thiết kế

Khi thi công cốt thép gần đường dây điện, việc cắt điện là cần thiết Nếu không thể cắt điện, cần thực hiện các biện pháp an toàn để ngăn ngừa cốt thép tiếp xúc với dây điện.

1.2.4 Đổ và đầm bê tông

Trước khi tiến hành đổ bê tông, cán bộ kỹ thuật cần kiểm tra kỹ lưỡng việc lắp đặt coffa, cốt thép, dàn giáo, sàn công tác và đường vận chuyển Việc đổ bê tông chỉ được thực hiện sau khi nhận được văn bản xác nhận đầy đủ.

Khu vực đổ bê tông cần được rào chắn và biển cấm để đảm bảo an toàn Nếu có nhu cầu cho người qua lại, cần lắp đặt các tấm che ở phía trên lối đi để bảo vệ họ.

Cấm người không có nhiệm vụ đứng ở khu vực rót vữa bê tông Công nhân thực hiện nhiệm vụ điều chỉnh máy và vòi bơm bê tông cần phải đeo găng tay và đi ủng để đảm bảo an toàn.

Khi dùng đầm rung để đầm bê tông cần:

Nối đất với vỏ đầm rung

Dùng dây buộc cách điện nối từ bảng phân phối đến động cơ điện của đầm

Làm sạch đầm rung, lau khô và quấn dây dẫn khi làm việc

Ngừng đầm rung từ 5-7 phút sau mỗi lần làm việc liên tục từ 30-35 phút

Công nhân vận hành máy phải được trang bị ủng cao su cách điện và các phương tiện bảo vệ cá nhân khác

Khi thực hiện bảo dưỡng bê tông, cần sử dụng dàn giáo để đảm bảo an toàn Tránh đứng lên các cột chống hoặc cạnh ván khuôn, và không được dùng thang tựa vào các bộ phận kết cấu bê tông đang trong quá trình bảo dưỡng.

Bảo dưỡng bê tông về ban đêm hoặc những bộ phận kết cấu bị che khuất phải có đèn chiếu sáng

Chỉ được tháo dỡ ván khuôn sau khi bê tông đã đạt cường độ qui định theo hướng dẫn của cán bộ kỹ thuật thi công

Khi tháo dỡ ván khuôn, cần thực hiện theo trình tự hợp lý để đảm bảo an toàn, tránh tình trạng ván khuôn rơi hoặc kết cấu công trình bị sập đổ bất ngờ Khu vực tháo dỡ phải được rào chắn và có biển báo rõ ràng.

Trước khi tháo ván khuôn phải thu gọn hết các vật liệu thừa và các thiết bị đất trên các bộ phận công trình sắp tháo ván khuôn

Công tác vệ sinh môi trường

Trong quá trình thi công, cần bố trí hệ thống thu nước thải và lọc nước một cách hợp lý trước khi dẫn nước vào hệ thống thoát nước thành phố, nhằm ngăn chặn tình trạng nước thải chảy tràn ra môi trường xung quanh.

Bảo vệ công trường bằng hệ thống giáo đứng kết hợp với lưới ngăn cách không chỉ giúp ngăn chặn bụi bẩn và rác thải, mà còn đảm bảo vệ sinh công nghiệp trong suốt quá trình thi công.

Hạn chế tiếng ồn như sử dụng các loại máy móc giảm chấn, giảm rung Bố trí vận chuyển vật liệu ngoài giờ hành chính

Trên đây là những yêu cầu của quy phạm an toàn trong xây dựng Khi thi công các công trình cần tuân thủ nghiêm ngặt những quy định trên

Station P V2 V3 T M2 M3 m kN kN kN kN-m kN-m kN-m

The TANG2 B13 and B14 Combbao models showcase varying performance metrics across different parameters For the B13 model, maximum values range from 0.125 to 5.25, with notable outputs including a maximum of 79.7757 at 5.25 and a minimum of -59.9931 at 0.125 In contrast, the B14 model exhibits a maximum of 72.9431 at 5.25 and a minimum of -72.6533 at 0.15 The data reflects significant fluctuations in performance, with B13 showing a minimum value of -98.6028 at 5.25, while B14's minimum reaches -84.5314 at 0.15 Both models demonstrate unique characteristics in their output patterns, indicating diverse applications and efficiency levels across varying input parameters.

PHỤ LỤC A: Nội lực dầm dọc trục B tầng 2

The TANG2 B14 and B15 models exhibit varying performance metrics across different combinations of minimum and maximum values For B14, the Combbao Min 4.5 shows significant negative values, while the Combbao Max 0.15 indicates a positive trend In contrast, B15 demonstrates a broader range of metrics, with Combbao Max values peaking at 5.25, showcasing notable positive performance B18 also presents diverse results, with Combbao Max values reaching up to 5.275, indicating strong performance metrics, while the Min values reflect a decline in performance Overall, the data highlights the variability in performance across different configurations of the TANG2 models, emphasizing the need for targeted analysis based on specific requirements.

The TANG2 B18 and B7 Combbao data present a series of measurements under varying conditions, highlighting significant variations in performance metrics For B18, the minimum values range from 3.6 to 5.275, showing a notable increase in certain metrics, while B7 exhibits a broader spectrum of maximum and minimum values, with the maximum reaching up to 5.25 Key observations include B7's minimum values demonstrating substantial negative fluctuations, particularly at lower thresholds, while maximum values indicate a trend of increasing performance metrics as values rise Overall, the data illustrates the complex interplay of parameters affecting the TANG2 Combbao series, emphasizing the importance of understanding these variations for optimizing performance.

Dữ liệu MAI B40 và MAI B41 Combbao cho thấy các giá trị tối đa và tối thiểu của các thông số khác nhau Các giá trị tối đa từ 0.2 đến 5.125 cho MAI B40 dao động từ -12.0322 đến 71.7725, trong khi MAI B41 có các giá trị tương tự từ -61.968 đến 60.3344 Các thông số như tọa độ, hệ số và giá trị khác cũng được ghi nhận, cho thấy sự biến đổi theo từng mức tối đa và tối thiểu Các kết quả này có thể hỗ trợ trong việc phân tích và nghiên cứu sâu hơn về các biến thể trong dữ liệu.

PHỤ LỤC B: Nội lực dầm dọc khung trục 2

The MAI B42 Combbao Max and Min datasets provide a comprehensive overview of various parameters across multiple configurations For the Max category, values range from 0.275 to 5.2, with notable metrics such as -1.6849 to -9.8662 in one column and 0.0211 to 0.0548 in another, highlighting variations in performance In contrast, the Min category shows a range from 0.275 to 5.2, with values like -5.4494 to -12.6084, indicating significant differences in outcomes The TANG5 B40 Combbao Max and Min datasets similarly illustrate performance metrics, with Max values spanning from 0.2 to 5.125 and Min values from 0.2 to 5.125, showcasing fluctuations in key parameters Overall, these datasets reflect diverse performance metrics across different configurations, essential for optimizing applications in relevant fields.

The TANG5 B41 and B42 Combbao models demonstrate a range of performance metrics across various configurations For the B41 model, maximum values include 0.275 with a significant negative impact of -67.2822, and higher values like 4.5 showing a maximum of 66.2182, indicating varied performance under different conditions The minimum values for B41 also reveal substantial negative impacts, with the lowest at 5.125 showing -82.726 In contrast, the B42 model shows promising results at 0.275 with a positive value of 5.0095 and a maximum performance at 1.8 reflecting a notable increase of 31.9737 Overall, the data highlights the importance of configuration in optimizing performance for both models.

The TANG5 B42 Combbao series showcases a range of performance metrics across various configurations, highlighting significant variations in output and efficiency For instance, the maximum output at 1.8 units reaches 32.7012, while the minimum at the same level drops to -66.8811, indicating a substantial difference in performance Similarly, TANG4 B40 Combbao demonstrates impressive results, with maximum outputs peaking at 102.9969 and minimums falling to -103.407, revealing the broad spectrum of capabilities within the series The TANG4 B41 Combbao also presents noteworthy performance, with specific configurations achieving outputs as high as 5.2456, underscoring the effectiveness of this model These metrics are essential for assessing the overall efficiency and potential applications of the Combbao systems in various operational contexts.

The TANG4 B41 Combbao series presents a range of maximum and minimum values across various parameters For instance, the maximum values start at 0.9 with a corresponding output of -44.4943 and extend to 5.125, reaching a maximum of 99.4089 The data showcases significant variations, such as the maximum at 4.6 yielding an output of 91.6468, while the minimum values range from 0.275 to 5.125, with the lowest recorded output at -102.851 The values indicate fluctuations in performance metrics, with notable trends observed in the transition from maximum to minimum outputs, particularly in the ranges of 1.8 to 4.5, where outputs show both negative and positive shifts Overall, the TANG4 B41 and B42 Combbao datasets reveal intricate relationships between input values and resultant outputs, essential for understanding performance dynamics.

Tiêu đề	Văn Phòng Làm Việc Công Ty An Phát
Tác giả	Lê Văn Cường
Người hướng dẫn	THS. Lê Thế Anh, TS. Nguyễn Ngọc Thanh, THS. Nguyễn Cảnh Cường
Trường học	Trường Đại học Kiến Trúc Hà Nội
Chuyên ngành	Xây dựng Dân Dụng Và Công Nghiệp
Thể loại	Đồ Án Tốt Nghiệp Kỹ Sư
Năm xuất bản	2021
Thành phố	Hà Nội

Định dạng
Số trang	252
Dung lượng	4,85 MB