Hướng dẫn đồ án môn học bêtông cốt thép 1 sàn sườn toàn khối có bản dầm theo tcxdvn 3562005

DAI HOC QUOC GIA THANH PHO HO CHi MINH TRUGNG DAI HOC BACH KHOA Nguyén Van Hiép HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN MƠN HỌC _ BÊTƠNG CỔTTHÉPI SÀN SƯỜN TỒN KHOI CO BAN DAM (Tái lần thứ nhất, có sửa chữa) THEO TCXDVN 356:2005 NHÀ XUẤT BẢN ĐẠI HỌC QUỐC GIA THANH PHO HO CHi MINH - 2007 | GT.02.XD(V) | 'ĐHQG.HCM.gr 107-2007/CXB/45-05/ĐHQGTPHCM XD.GT.840-07(T) MUC LUC HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN “SÀN SƯỜN TOAN KHOI CO BAN DAM” Mục đích yêu cầu việc làm đồ án II Các bước thiết kế III Những Vấn đề cần lưu ý © A THIẾT KẾ BẢN onan Qn LOI NOI DAU I So dé tinh va nhịp tính tốn II Xác định tải trọng tác dụng 10 LII Xác định nội lực 11 IV Tính tốn cốt thép 12 V Bố trí cốt thép điển hình 12 VI thống kê cốt thép 13 14 B TÍNH DẪM PHỤ I Sơ đồ tính tốn mục đích tính tốn 14 II Xác định tải trọng 14 III Vé biéu dé momen va lực cắt 15 IV Tính tốn cốt thép dọc 16 V Tính cốt đai cốt xiên cho dầm phụ C TÍNH TỐN DẦM CHÍNH Sơ đồ tính tốn - nhịp tính tốn 18 24 21 II Tính tải trọng 22 II Vẽ biểu đồ bao M bao Q 22 IV Tính cốt thép dọc 25 V Tính cốt đai cốt xiên cho đầm 26 D CAU TAO COT THÉP TRONG DAM PHU, DẦM CHÍNH 28 E VE BIEU ĐỒ VẬT LIỆU 31 | G BAN VE 35 H PHAN MG RONG CUA DO AN 37 I Sàn sườn toàn khối có kê cạnh 37 II Xác định mặt kết cấu sàn 38 III Tính tốn sàn kê cạnh 39 IV Tính dâm đỡ, sàn kê cạnh I Vi DU BANG SỐ TÍNH TỐN BẢN, DẦM PHỤ VÀ DẦM CHÍNH I Đầu đề _ 42 51 51 II Tinh ban IH Tính đâm phụ 56 IV Tính đầm 68 V Bảng kê vật liệu ˆ 75 J PHAN PHU LUC: 86 TAI LIEU THAM KHAO 107 Lời nói đầu Năm 1983, Bộ mơn Cơng trình - Khoa Kỹ thuật Xây dựng Trường Đợi học Bách khoa TP HCM biên soạn uà phát hành HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN MÔN néi dung la thiét ké mét mat kết cấu gém san va chuẩn TCXD 41.70 Tịi sườn (dầm) tồn khối, có lam uiệc kiểu dâm tiêu học ngành xây dựng liệu lưu hành rộng rõãi không sinh uiên theo BETONG HOC COT THEP, khảo cho nhiêu Trường Đại học Bách khoa TP HCM, mà dùng để tham | kỹ sư, tính tốn thực tế cúc cơng trình dân dụng sửa đổi nhiêu Đến nay, tiêu chuẩn tính tốn kết cấu Bêtơng cốt thép triển địi hỏi phải có (TCXDVN 3856:2008) uà nhu câu thực tiễn công tác phát chỉnh lý nội dung nhốt định Do đó, q trình hội nhập, tiến uà dụ nhập đại hóa, hàng loạt tiêu chuẩn nước tiên cứu sửa đổi cho phù hợp, uào, tiêu chuẩn TCXDVN 356:2005 dang nghiên uẫn mạnh dạn phát hành tài liệu NG HƯỚNG DẪN ĐỎ ÁN MÔN HỌC BÊTÔNG CỐT THÉP - SÀN BÊTƠ CỐT THÉP TỒN KHỐI KIỂU SƯỜN CÓ BẢN DẪM phục uụ cho uiệc học tập thể dùng làm tài liệu tham sinh uiên ngành xây dụng, kiến trúc, uà có thiết kế, thi cơng khảo giúp ích cho kỹ sư xây dựng q trình cơng tác Bộ mơn Cơng trình Chúng tơi xin chân thành cắm ơn cúc cán giảng dạy ý Khoa Kỹ thuật Xây dựng, đặc biệt Nguyễn Thị Mỹ Thủy đóng góp nhiễu S Huỳnh Chánh Thiên biến cho uiệc biên soạn Xin chân thành cảm ơn thây PGS-T đọc uà cho nhận xét quý báu thiếu sót, rốt Do trình độ có hạn, chắn sách cịn nhiều mong đơng nghiệp, bạn đọc góp ý, phê bình Địa liên hệ: Bộ mơn Cơng trình - Khoa Kỹ thuật Xây dựng Trường Đại học Bách khoa - Đại học Quốc gia TP HCM 268 Lý Thường Kiệt Q.10 | DT: (08) 650 714 TS Nguyén Van Hiép HƯỚNG DẪNĐỒÁN “SÀN SƯỜN TOÀN KHỐI CÓ BẢN DẦM” \ MỤC BICH VA YEU Cau CUA VIEC LAM ĐỒ AN học giáo trình kỹ thuật Để án môn học khâu quan trọng giúp cho sinh viên tổng hợp chuyên mơn Đồ án “Sàn sườn tồn khối có dâm” vận dụng cách sáng tạo lý hệ thống hóa kiến thức học nhiều chương, g, làm quen với công tác thiết kế luận học để thiết kế kết cấu thông thườn cho việc thực tập cán kỹ thuật, thực tế, rèn luyện kỹ định để chuẩn bị tham gia thiết kế thực tế thiết kế tốt nghiệp sau cấu sàn thường gặp Sàn sườn tồn khối có dầm chưa phải kết trình tự rõ ràng, dễ hiểu nên thực tế xây dựng, hệ chịu lực phân bố đơn giản, chọn làm đổ án cho sinh viên “Béténg cốt thép - phân Nội dung chủ yếu đổ án dựa theo giáo trình tồn khối có dâm”, u cầu Cấu kiện bản”, trước làm để án “Sèn sườn biện quan giáo trình chương “Cấu sinh viên ôn tập, nắm vững hai chương liên chịu uốn” chương “Sàn phẳng” Khi thực đổ án, kết tính tốn vẽ (khổ A1) - Bản thuyết minh cần viết rõ ràng, ngắn tốn với số liệu xác cấu kiện gồm va bố trí cốt thép cho cấu kiện Các kết rút gọn dễ theo dõi - Bản vẽ (khổ A1) thể đầy đủ mặt kiện, mặt cắt, kích thước, trục Trên thực tế, để mô tả qua thuyết minh gọn; trình bày đầy đủ bước tính bản, dầm phụ, dầm cấu tạo q tính tốn nên hợp thành bảng để kết cấu, tiết thiết kế cấu vào mà thi cơng II CÁC BƯỚC TRŨNG THIẾT KẾ có dâm” Nhiệm vụ u cầu tính tốn cấu tao “San sườn tồn khối tính tốn cấu tạo Bản, Dầm phụ, Dầm trình tự sau: Để tính tốn cấu biện, cần theo chung 1- Xác định sơ đồ tính tốn, nhịp tính tốn Lo; chuẩn tải trọng tính tốn; 92- Xác định tải trọng tác dụng: tải trọng tiêu 345s6- Tính nội lực: momen lực cắt, biểu đồ bao; Tính cốt thép đọc, cốt đai, cốt xiên; Bố trí cốt thép chịu lực cấu tạo; Thống kê cốt thép HUONG DAN 86 AN “SAN SUGN TOAN KHGI CO BAN DAM" Đối với dâm (chính, phụ), cần vẽ biểu đồ bao nội lực (bigu 43 bao momen biểu đồ bao lực cắt) biểu đồ bao vật liệu; vào để cắt, uốn cốt thép hợp lý tiết kiệm ill NHỮNG VAN DE GẦN LƯU Ý - Mỗi đề tài đồ án nhận có mặt hệ chịu lực chia sẵn, hệ sàn dâm; sở đó, sinh viên tính theo trình tự Ngồi ra, với trường hợp có lực, sinh viên (sẽ chọn trực tiếp) nâng cao chất lượng đổ án cách chuyển hệ dầm trở thành sàn hai phương tính tốn thêm hai phương án (ngồi phạm vi tài liệu này) - Hệ chịu lực kết cấu khung, bao gồm bệ cột đầm theo chu vi, tường giữ nhiệm vụ bao che mà khơng tham gia chịu lực - Đồ án xem cơng trình đầu tay sinh viên, chưa cần quan tâm đến “vắng mặt” cầu thang bộ, thang máy, khu vệ sinh mặt kết cấu „ — Hệ chịu lực thực tế đương nhiên cịn đa dạng Trên sở việc tính tốn đổ án, sinh viên tự rèn luyện kỹ nhạy cảm nghề nghiệp để nhanh chóng thực việc tính tốn dang sàn sườn phức tạp, đa dạng - Qui trình thực đổ án tiến dần tự động hóa phần hay toàn máy (kể thể vẽ), xu hướng chung tiến hành dân để sinh viên làm quen kỹ thiết kế thực tế " - Các ký hiệu cường độ vật liệu (R,, Ry, Ry ) lấy qui ước TOXDVN 8ð6:200ð, để sinh viên tiện theo dõi - Ở sàn sườn tồn khối có dâm, hệ truyền lực theo trình tự đơn giản chịu trực tiếp tải trọng, truyền tiếp xuống hệ dầm phụ Tù đây, dâm phụ truyền sang hệ dâm (trực giao cứng nó), từ dầm truyền tiếp sang cột xuống móng Dầm chịu lực nhiều nên thường tính theo sơ dé đàn hồi để dầm an toàn, hệ dầm phụ lại thường tính theo ˆ sơ đồ có xét biến dạng dẻo HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN “SÀN SƯỜN TỒN KHỐI CĨ BẢN DẦM" A THIẾT KẾ BẢN | $0 86 TINH VA NHIP TINH TOAN CUA BẢN Với loại sàn có đầm, tính tốn cần xem xét thuộc loại dầm hay kê cạnh, cách xét tỉ số (Ï:: cạnh ngắn, ỉ;: cạnh dài) G day, cha dé * - đặt ra, nên với cách phân chia hệ dầm chính, phụ H.1a, tỉ số 2»? làm việc theo kiểu đầm Đối với loại này, tính tốn cắt dãy rộng mét theo phương cạnh ngắn (phương /;) hoàn toàn giống nhau, nhau, nên làm việc dầm liên tục (xem H.1a) Cột bờ tụng ct thộp Dm ph tmr~r-w HH | HỆỌI Wow Bọn n HH MU Hi ow oat H - I Š⁄(/((444'44/6/666I8 lạ, i ul bow Wom Woy Ho = ==#'z#——+®) oe steett se dix tied inn foun Ï j HH ID HH 1} @® Ly 3h: Wh W on — =ll- ~ — 4i —H- —l# =ÌE I " HH om HH TH om Ww won Bb non won bt on Ww ye > ow ® i h © a, Hình 1a a, @ 3h; I So dé mat bang san Lưu ý: Trên mặt trục định uị cột biên nằm đối uới cột giữa, trục tìm cột, theo hai phương mép ngồi cột, cịn Tinh ban theo so đổ có xét biến dạng dẻo, nên nhịp tính tốn xác định: - Nhịp tính tốn nhịp giữa: - Nhịp tính tốn nhịp biên: ỉ¿ = Ỉ‡— bap lạ, = lị~— bap dp= ~ dp Như vậy, để xác định nhịp tính tốn bản, cần phải giả thiết bap Thơng thường, chọn sơ bộ: 1 ly, = 12 đổ án này) © hap= (ot dp + Tụ, © hae = G5" bgp= C: “Yhap và` (nhip bj = G1 + phe’ (nhip: 1,, = 3l,) 10 HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN “SAN SUON TOAN KHOI CO BAN DAM" + Cdc gid tri hạy, hạ¿ cần chọn theo bội số 5cm Thường b„„ =20, 22, 25cm; b„„ =20, 25, 30, 35, 40cm « Chiều dày bản: hy = 70 + 100zmzn (hay lớn hơn), tùy thuộc vào i; hoạt tải p° Chú ý: Các kích thước tiết diện dâm, chọn sơ nêu trên, để có kết nội lực uà sau tính cốt thép hàm lượng u % cốt thép lớn hay q nhỏ, phải thay đổi kích thước chúng úị tiến hành tính tốn lại a a hy = hạc Cột @ Hình 1b } “ | L t lop | \ + T } { L Một cốt ~ | ' Ì T ị L T {Ta t+) nm l, Hình Sơ tính - H, XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG 1- Tĩnh tải: phụ thuộc vào lớp cấu tạo sàn Trong đồ án, phân bố lớp cấu tạo sàn chọn điển sau: e Lớp gạch lát (gạch bơng, ceramic, đá ) e Lớp vữa lót, thường dày 2cm e Bản sàn bê tông cốt thép day h, e Lớp vữa trát trần, thường dày 1,5cm Hình - Lớp gạch lát: _—_* Đá hoa cương dày 2cm: ¢ Gach ceramic 50 daN/m2 : -Ổ Gạch bơng dày 2cm - Lớp vữa lót: _ ồ=2em; - Bản sàn BTCT: ö=”„; - Lớp vữa trát: 5=1,5em 25 daN/m? : 40 daN/m? y=20 kN!m3 y=25 kN!m? ; y=20 kN/mŠ " 94 SƠ ĐỒ XẾP TẢI TRỌNG Ma(min) Mẹ a's 2538 Qg(min) Qop (max) ~0,817 pi 0,583 pl ~0,675P 0,625P 1,300P -2,533P Mg (max) 0,017 pi? ~0,025P! 0,044P! 0,087 pi? 0,017 pi 0,083 pl ~0,100P! 0,025P -0,125P ~0,17BPI 0,044P 0,077 pi? - 0,170 PI - 0,238 Pl 0,143 Pl My, Mie “Mig 0/2119 0.2000 0,210% aS A's i 2¢ ila 35 46 ! - - ~1,311P 1,222P ~0,222P - 0,037 pi2 0,116 Pl 0,079 Pl Moo Mạa M - - 0,111 Pi ~0,107 p/2 ~0,16 Pl — 0,286 Pl Mẹ -0,071 pi? ~0,107 Pl 0,393 pl 1,143 pl 0,929 pi ~0,607 pl 0,536 pi ~0,464 pi _ 0,100 pi2 0,339P 1,214P 0,892P -0,661P 0,654P ~0,448P 0,210 pl -0,190 Pl 0,714P 2,381P 1,810P -1,286P 1,095P 0,005P 0,286 Pi M,a(min) - - 0,238 Pl M,3(min) - Mạ¿(max) - ~0,087 Pl -0,127 Pl - - - Mp2 (max) M53 (max) Mạ Mẹ A=Qy(max) Mì;(min) My2(min) T18 2o 3D 4£ 1,200 pi Mạy A=Qy (max) B Cc Qs Qos Qạc M¡;(min) F TP 2ˆ › 1° te | fsieia ~0,311P/ ~0,089P¡ Qo (min) * DAM NHIP fan]P -0,157P1 ~0,050P/ Me Qg(max) ?2clỡob TOC Races 0,117 pi -0,033 p/? B (max) ————= A18 UON, LUC Lự ce OMEN it, PHAN - ~0,054 p/? ~0,036 pl? 0,446 pi - M,3(min) _ Ma ,(max) 0,080 pi? M53(max) - Maa(max) Mạ Mc A > Qạ(min) - ~0,054 pi? 0,036 pi? 0,054 pi - - 0,111 Pl -0,080 P! | -0.143PI ~0,054 P! | ~0,095 Pl 0,420P 0,857P -0,040P! | -0,048 PI -0,095 PI - _ ~0,183 PI 0,206 PI - 0,222 Pi - - -0,080P/ | -0.143PI -0,054 Pl | -0,095 PI 0,080P 0,143P 95 fr ~0,263 Pl ~0,075 PI 2,450P -1,263P 1,188P 0,038 PI ~0,150 Pl 0,038P -0,188P *DẦM NHỊP 0,190 PI 0,060 PI 0,029 PI 0,069 PI ~0,241 PI -0,161 Pl 0,759P 2,321P 0,275 Pl 0,209 PI 0,074 Pl 0,007 PI 0,165 Pl 0,074 Pl ~0,402 PI -0,268 Pl 1,098P 3,536P 0,193 PI 0,247 PI 0,033 Pi 0,070 PI 0,134 Pl 0,005 PI ~0,339 PI 0,226 Pl 1,161P 3,452P 1,839P 2,732P 2,774P —1,241P ~1,902P -1,839P 1,813P -1,387P 0,222 PI 0,322 Pl 0,109 Pl ~0,160 PI* (~0,170 PL) 0,141 Pl Pl* (-0,134 Pl) -0,123 -0,170 PI 0,104.4 0,056 Al “ ~-0,1344k! 008942 0,366k 1,179k Sam agp | ~0,141 kl 0,041 Al 1,244k ~0,842k 0,602k 0,021 Al ~0,081 ki 0,021k ~0,102k ~0,145 kl ~0,041 kỉ 1,249k ~0,645k 0,604k ~0,021 Al -0,083 kl 0,021k ~0,104k -0,146 ki ~0,041 kí 1,251k ~0,846k 0,605k -0,022 kl ~0,083 ki 0,022k ~0,105k 0,369 PI -0,106 Pl 3,633P ~1,889P 1,764P 0,053 PI 0,214 Pl 0,053P ~0,264P ~0,438 PI ~0,128 PI 3,750P -1,937P 1,813P 0,063 PI “0,250 PI 0,063P -0,313P 0,40} 0.2/ | 1⁄4 4/4|1/4 vid wht 13 11/3 lùa Mm | | OE em PRE Pye 4P 0,098 kí | 0,103 Al 0,040 kl | 0,053Al | -0,133& | -0,130 20 | -0,088k | -0,086&f 0,370k 0,367k 1,174k 1,17Bk 0,910k 0,910k 0,012k -0,834k 0,848k -0,455k | 0.1348! | 0,056 4! | -0,067 kt | ~0,633k ~0,830k 0,544k 0,548k -0,456k -0,455k 0,126 kl 0,192 A -0,0568/ | -0,055 kl ~ ~ -0,087k! | ~0,065 kl 1,080P -0,020P 0,220 Pl 0,160 PI 0,110 PI 0,090 PI -0,121 Pl 1,834P ~1,388P 0,325 Pl 0,400 PI 0,224 PI ~0,184 PI -0,167 Pl -0,151 Pl ~0,201 Pl —0,080 Pi 0,134 Pl -0,113 Pl -0,045 ki 0,045 ki -0,044 ki 0,879P 0,030 PI 1,299P ~0,050 Pl 1,330P -0,028 PI -0,090 Pi -0,110 Pl ~0,085 Pl - - - Pl - - - 0,090 P/* (0,099 PU 0,111 &l 0,108 #/ 0;102 kl -0,170 Pl ~0,067 ki -0,067 ki -0,065 kl -0,170P -0,067k ~0,067k ~0,065k -0,151 0,140 Pl 0,160 PI ~ ~0,121 Pi ~0,080 PI -0,121P Pl 0,191 Pl 0,333 PI 0,224 PI -0,201 Pi ~0,134 PI -~0,201P 0,141 0,275 Pl 0,127 P¡* (0.139 PI) ~0,133 PI 0,425k 0,433k 0,433 -0,0304! | -0,0304 | 0,029 ki - - - -0/0458/ | -0,045k! | -0,044 42 98 sƠ Đồ xếp TAI TRONG MOMEN VỒN, Mau Mẹ — nosis A!8?G2b0E — ^A!8?G3DE ^2'8°C®D0E SS Alp?c%ote *DAM NHIP ~0,018 pi2 fie Ì 0,181 PL PP -0,321 Pi -0,027 Pl ~0,048 Pl ~0,155 Pl Metnax) 0,013 pl? 0,020 Pi 0,036 Pi Me ~0,054 pl? -0,080 Pl ~0,143 Pi Mg -0,036 pl? -0,054 Pi -0,09885 Pi Motmin) -0,107 pl? 1,143 pl -0,571 pl -0,161 Pl 1,214P -0,607P 0,286 Pi -0,071 pi? -0,107 Pi -0,190 Pi 0,036 pl? 0,054 Pl 0,095 Pl 0,240 Pi B (max) Qøwn ae, Mp B (min) OBee, Qoaimin C (max) Qacimax Max 1,223 pl -0,261 pl 0,603 pí 1,335P ~0,B81P 0,654P -0,049 pi? 0,074 PI 0080p! | -0121P | 0,013 pl 0,020P ~0,087 pi -0,100P € (min) Qacimar ~0,214 pi 0,107 pl -0,321P 0,161P Mại 0,078 pi? 0,171 Pl Mig Mại Meo Meg Mại thitadeds 0,121 pl? | i ~0,087 Pl Mẹ; Ris2napaese es ~0,058 pl? Mp Ms aE PHAN LUC | My Mẹ A=Qy B C Qs Qn Que Qạc My nan My2¢max) - _ 0,033 pi2 - 0,046 pi - - 0,112 PI - 0,132 Pl -0408p2 | -0.158PL | ~0,079 pl? 0,395 pl 1,132 pl 0,974 pl 0,605 pl 0,526 pl 0,474 pl 0,500 pl 0,100 pi - ~0,118 Pl 0,342P 1,197P 0,960P ~0,658P 0.540P ~0,460P 0,500P 0,211 Pl - 2,505P ~1,321P 1,274P -0,131 Pl -0214P 0,036P ~0,17BP 2,381P -1,191P ~0,571P 0,286P 0,146 PI - 0,076 PI 0,099 PI - 0,123 Pt -0281PI 0,211 PI _0,719P 2,351P 1,930P -1,281P 1,070P _~0,830P 1,000P 0,287 PI 0,240 PI 97 _ | P ỊP P me / ¡ P PỊP.ỊP IP ỊP h hư lala ual T c1 P, ka0,äPi ku 0.6P/ cil, ka0,7Pi P At ss 1.34 0.4110,34 0,151 ki -0,150 Al ~0,146 kí -0,0571 Pi -0,023 Al ~0,022 kỉ ~-0,022 Al 0,218 Pl -0,184 Pi -0,072 kt -0,072 kl -0,070 Ai 3,837P 3,707P 1,279k 4,278k 1,270k -0,651k -0,650k -0,646k ~0,271 Pi ~0,452 Pl ~0,040 Pi -0,067 PI -0,131 Pl 2,502P ~0,382 Pi -1,271P ~1,952P —-1,882P 1,231P 1,885P 1,825P 0,628k 0,628k 0,624k 0,017 kỉ 0,016 Al 0,050 Pi 0,042 Pl 0,017 ki ~0,120 Pi -0,201 Pi ~0,170 Pl -0,066 Al ~0,066 ki 0,064 Al -0,110 Pl -0,184 PI ~0,156 Pl ~0,062 kỉ ~0,061 “bỉ —0,060 ki -0,254P ~0,100k ~0,100k ~0,096k 0,017k 0,016k 0,030 Pl ~0,181P > -0,301P - 0,030P 0,050P 0,042P 0,017k -0,151P =0,251P -0,212P -0,083k =0,083k —0,080k —0,080 Pi -0,134 Pl 0,113 Pl -0,045 kl 0,045 ki -0,044 kí -0,241 Pi -0,402 Pi -0,339 Pi 0,134 ki ~0,133 ki ~0,130 Al 2,321P ,536P 3,452P 1,178k 1,176k 1,172k —1,160P -1,768P 1,726P —0,589k -0,588k —0,586k 0,161 Pl 0,268 Pl —0,226 PI 0,089 ki -0,088 ki —0,086 hi 0,080 Pl 0,134 Pi 0,113 PI 0,045 ki 0,045 kl 0,044 Al ~0,482P -0,804P -0,679P -0,268k —0,266k -0,260k 0,339P_ 0,134k 0,133k 0,130k 0,241P 0,402P _ *DAM NHIP 0,191 Pl 0,276 Pl 0,194 Pl 0,072 Pi 0,303 Pl 0,079 Pi 0,005 Pi 0,155 Pl 0,250 Pl -0,028 Pi ~0,069 Pl 0,028 Pi 0,058 Pl 0,072 0,072 0,237 ~0,178 Pl Pi PI Pi 0,054 0,079 0,204 —0,395 ~0,296 0,106 ki 0,104 kl 0,099 #/ - - - 0,052 ki 0,050 ki 0,046 ki ~ 0,066 ki 0,061 kl 0,068 Al Pl Pi 0,125 PI ~0,014 Pl Pl Pl Pl 0,167 Pi -0,333 Pl 0,250 PI = 0,131 kl -0,099 &Ÿ 0,130 kl ~0,098k ~0,127 ki -0,098k 0,370k 1,162k 0,968k 0,373k 1,158k 0,969k ~-0,627k 0,531k ~0,469k 0,763P 1,105P 1,167P 2,296P 1,941P 3,494P 2,901P 3,417P 2,917P 0,369k 1,163k 0,968k ~1,237P 1,059P -0,941P 1,000P 0,220 Pl 0,161 Pl -1,895P 1,599P ~1,401P ~1,833P 1,583P -1,471P ~0,631k 0,532k -0,468k ~0,630k 0,532k -0,468k 1,500P 0,236 Pl 0,401 Pl 1,500P 0,222 Pl 0,333 Pl 0,500k 0,500k 0,500k 0,135 Al - 0,132k - - 0,227 Pl 0,111 PE - - 0,126k - 98 MOMEN SƠ ĐỒ XẾP TẢI TRỌNG PHAN LUC Mạ+(min) eS Mourn Msotmaxy Mi 3(miny Moxmax) M22, Mạ2 (max) Mg min) Map¢enin Mg Mc A=Qwyaminy Men) 21022202252 -0,069 PI - - P facial 42 -0,129 Pl -0,117 Pl - 0,086 pi? 0,191 Pl 0,053 pi? ~0,079 PI ~0,140 PI 0,447 pi - 0,421P -0,039 PI - 0,860P ~0,047 PI -0,094 PI - ~0,039 p/2 - -0,059 Pi = 0,079 pi? 0,181 PI ~ - - ~0,053 pi? -0,039 pi? ~0,053 p/ 0,120 pi? - —0,059 Pl -0,079 Pl 0,228 PI 0,228 PL -0,105 Pl ~ 0,205 PI 0,216 Pl - 0,105 PI ~0,105 Pl -0,140 Pl 0,059 PI 0,105 PI ~0,179 Pl - 0,319 PI ~0,079P ~0,140P 0,022 pi? -0,044 pl? -0,051 pl? 1,218 pl -0,620 pl 1,598 pl ~0,032 Pl -0,066 PL -0,077 Pl 1,327P ~0,679P 0,647P Mẹ -0,057 pl? —0,086 PI ~0,153 Pl ~0,081 P¡ -0,144 Pl 0,014 pi? 0,022 Pl Mp „ 0,035 pi? Mẹ -0,054 pi? |M ~0,057 pl? ~0,086 Pi -0,071 pl? -0,106 Pi B (min) Qua) Qoe(miny Mg Men, Mp C (max) Qoctminy Qsc imax) Mg Raa tea L m5P Mc Mp Me B (max) Quan Q2 xe Meimax) A1B2c3po4gS%r - A=Qumax) Mien) Mi ocminy REESE TELE LLI1TT - Mạ wea ca -L Ma2(max) Mẹ 21926204 LỰC Mo3(min) AlB2c3p4eE5F UỐN, CẮT, Mua Mp Me C (min) Q2C(mey Qaciminy 0,086 0,014 0,072 -0,035 -0,111 -0,020 pl pl pi pl? pl? pl? 1,167 pl -0.576 pl 0,591 pl ~0,052 Pl ~0,129P 0,022P ~0,108P -0,052 Pl -0,167 Pl ~0,031 Pl ~ 1,251P -0,615P 0,636P ~0,057 Pl -0,118 Pl -0,137 Pl 2,581P ~1,3197 1,2::2P 0,038 PI ~0,093 Pi -0,230P 0,038P ~0,191P -0,093 PI -0,297 Pl "0,054 Pl -0,153 Pl 2,447P -1,204P 1,242P -0,188 Pl 0,032 pi? -0,059 pi? 0,048 pl? 0,048 PI 0,088 Pl ~0,072 Pl 0,086 PL ~1,156 Pl ~0,128 PI 0.103 pl -0.091 pl 0,154P ~0,136P 0.274P 0,242P ~0.194 pJ ~0,291P —0,517P 99 /4| P P P t2 ls tê ỊP PSP IP ta us 4P 4, 1/4 )U4 a k=0,5P/ P we | ie | P ka0,8Pi fo,atlo2d 0,4! k=0,6P! P mm -0,111 Pl ~0,096 Pl ~ 0,161 Pl 0,161 PL -0,118 Pl -0,089 Pl 0,882P -0,030 PI -0,089 Pl 0,139 Pl -0,185 Pl -0,173 Pl -0,160 Pl 0,227 Pl 0,352 Pl -0,197 Pl -0,148 Pl 1,303P ~0,049 PI -0,099 Pi -0,148 Pl 0,190 Pl 0,160 Pl* (-0,169 PI ) -0,146 Pl ~0,132 PI* (~0,144 PI) -0,125 Pl* (-0,138 Pl) 0,292 Pi -0,167 Pl -0,125 Pl 1,333P -0,028 Pl ~0,083 Pi -0,139 Pl 0,090 PI* (0,100 Pl) -0,058 Al 0,117 Al ~0,066 kl ~0,050 ki 0,434k -0,030 kl 0,109 Al -0,058 ki 0,117 Al ~0,066 Al ~0,050 ki 0,434k -0,030 kl 0,106 kl -0,056 al _ 0,109 &l -0,064 ki -0,048 hi 0,436k -0,029 ki 0,101 Al -0,089 Pi -0,089 Pl -0,118 Pl ~0,089 Pl —0,118P ~0,269 Pi ~0,048 Pl ~0,100 Pl -0,116 Pl 2,490P -1,269P 1,221P 0,032 Pl -0,129 Pl -0,078 Pl -0,121 Pl -0,194 P 0,032P ~0,161P ~0,078 PI ~0,250 Pl -0,046 Pl -0,129 Pl 2,377P ~1,172P 0,215 Pl -0,148 Pl -0,148 Pl -0,197 Pl -0,148 Pl -0,197P -0,449 Pl -0,081 Pl ~0,166 Pl —0,193 Pl 3,817P ~1,949P 1,868P 0,054 Pl -0,215 Pl -0,130 Pl -0,202 Pl -0,323 P 0,054P ~0,2689P -0,130 Pi 0,417 Pl -0,076 Pl ~0,215 Pi 3,628P -1,787P 0,118 Pl* (0,130 Pu) ~0,125 PL* (-0,138 Pl) 0,125 Pl -0,167 Pl 0,125 Pl -0,167P ~0,379 Pl ~0,068 PI ~0,140 Pi -0,163 Pl 3,689P —1,879P 1,811P 0,045 Pl -0,182 Pl ~0,110 Pi -0,170 Pl ~0,273P -0,045P -0,227P ~0,110 PI -0,352 Pl -0,064 Pl ~0,182 Pi 3,530P -1,742P ~0,050 Al -0,066 kl -0,050 Al -0,066k -0,149 Al ~0,027 hi —0,055 kl -0,064 Al 1,271k ~0,649k 0,622k 0,018 Al -0,072 kl -0,044 kl -0,067 Al -0,108k 0,018k -0,090k -0,044 kl -0,139 Al ~0,025 ki ~0,071 bí 1,209k -0,595k -0,050 ki -0,066 ki -0,050 Ai —0,066k -0,148 kl ~0,027 kị -0,055 Al -0,063 Al 1,269k ° ~0,648k 0,621k 0,018 Al ~0,071 &l -0,043 Al -0,067 hi ~0,108k 0,018k ~0,089k -0,043 Al -0,138 kl -0,025 Al -0,071 ki 1,208k ~0,595k -0,048 kl ~0,064 ki -0,048 kl ~0,064k 0,144 kl ~0,027 kỉ -0,053 Al ~0,062 ki 1,261k -0,844k 0,617k 0,017 kỉ ~0,069 ki ~0,043 kl -0,065 ki ~0,103k 0,017k ~0,086k ~0,042 kl ~0,134 kl -0,024 ki -0,069 kl 1,202k -0,592k ~0,265 Pl 0,121 Pl -0,220 Pl -0,179 Pl -0,727P 0,386P ~0,341P —0,223 Pl 0,102 Pl -0,186 Pl —0,152 Pl ~0,614P 0,385P 0,288P ~0,087 hi 0,040 ki -0,074 kl -0,060 ki ~0,241k 0,127k ~0,114k -0,087 Al 0,040 Al -0,073 kl -0,059 al -0,240k 0,127k -0,113k -0,085 &l 0,038 RE -0,072 kl -0,058 kl -0,233k 0,123k -0,110k 0,154 Pl ””1,205P ~0,159 Pl 0,073 Pl -0,132 Pl -0,108 Pl -0,436P 0,232P -0,205P 0,237 Pl 1,841P 0,271 Pl 1,788P - 0,614k - 0,613k - 0,610k 100 Bảng Các hệ số để uẽ trực tiếp biểu đồ bao momen 0ò lực cắt dâm liên tục đêu nhịp 05Q * DAM NHIP P ‘a TH : WL Q +2 yee™N Hệ số để xác định biểu đồ bao M Đoạn a By Ba 0,0 0,0 0,0 0,0 ! 0,5 +0,1563 0,2031 0,0469 0,842 ~0,0789 0,0 0.0789 1,0 -0,1875 0,0 0,1875 Nhân với Gl Pl Pl Hệ số để xác định biểu đổ bao Q Y 52 0,3125 0,4063 0,0938 II ~0,6875 0,0 0,6875 Nhân với G P P Phần lực gối tựa Ẩm = 0,8125G+0,9063 P; Bax = 2,3750(G+P) 0,50 ; ; rium sf Hệ số để xác định biểu đồ bao M Q Qa Q 05a ta OS Đoạn a: By Ba 0,0 0,0 0,0 0,0 0,333 i +0,2222 0.2778 0,0556 0,667 40,1114 0,2222 0,8572 -0,1430 1,0 -0,3333 Nhân với Gi _ Hệ số để xác định biểu đồ bao Q Y 5, 52 0,6667 0,8333 0,1667 II -0,3333 0,2407 II -1,3333 0,0 0,1111 0,1430 0,5744 0,0 1,3333 0,0 0,3333 Nhận với P P Pl Pl Phản lực gối tựa` Anax = 1,1667G+ 1,333 P; Bax = 3,6667(G +P) 101 6QQ Qa0a0aa a Se RE PL] U ayy, @ 1/4 Hệ số để xác định biểu đồ bao M , a By 0,0 0,0587 0,1174 0,1760 0,2025 1,0 -0,4688 0,0 0,3164 0,3826 0,1990 0,0 0,0 0,4688 Nhân với Gl Pl Pl 0,250 ỉ ¡ [me] 0.0 0,25 0,75 0,877 0,0 +0,1795 +0,0380 ~0,1230 1,0 ~0,2812 Nhân với Gl 0.2812 Pl ï 0,250 lus Hệ số để xác định biểu đổ bao Q Y ! bp i tN 0,8594 0,1679 0,0 0,1407 0,4492 1,2813 Nhân với a P ` Phân lực gối tựa Amax # 0.9686 + 1,1094P; Bmax = 2,5625 (G+P) @ ll 5, 0,7186 ~0,2813-1,2813 Pl 162 52 0,2347 0,5443 1,1373 1,9694 P Phản lực gối tựa Đoạn 0,0 0,0382 0,1055 0,1230 0,0 Nhân với 54 1,2653 0,5749 0,1679 0,0 P N Ba 0,0 0,2148 0,1445 0,0 1,0306 0.0306 ~0,9694 -1,9694 we Hệ số để xác định biểu đồ bao M By Y I II IV ï fs a Hệ số để xác định biểu đồ bao Q Am„ = 15306G + 1,7658P, B„„ = 4,0388(G+P) i) X/L 1U4 Đoạn Ba 0,0 +0,2576 +0,2853 +0,0230 ~0,2025 0,0 0,25 0,50 _ 0,75 0,8648 050° @ @ @ 060 LH 1/2 a * DAM NHIP sei Hệ số để xác định biểu đồ bao M a By Ba 0,0 0.5 0,833 1,0 1,15 1,20 0,0 +0,1750 ~0,0416 ~0,1500 ~0,0750 ~0,0500 0,0 0,2125 0.0208 0,0250 0,0063 0,0250 0,0 0,0375 0.0625 0,1750 0,0813 0.0750 Nhan véi Gl Pl Pl 1,50 +0,1000 0,1750 0,0750 Đoạn i i tt Nhan véi Hệ số để xác định biểu đồ bao Q Ỳ ð 0,3500 0,4250 ~0,6800 0,0250 0,5000 0,6250 G P Phản lực gối tựa Amax = 0-8500G + 0,9250 P; Bmax = 2.1500G+2,3000 P ỗ; 0,0755 0,6750 0,1250 P 102 wh Hệ số để xác định biểu đồ bao M a By Ba 0,0 0,333 0,667 0,0 +0,2444 +0,1555 0,0 0,2889 0,2444 0,0 0,0444 0,0889 0,849 1,00 ~0,0780 ~0,2667 0.0377 0,0444 0,1127 0,3111 1,20 1,333 -0,0667 +0,0867 0,0867 0,2000 0,1333 0,1333 Gl Pl Pl 1,188 1,5 Nhân với wh ~0,1333 +0,0667 0,0133 0,2000 0,1487 Hệ số để xác định biểu đổ bao M a By Be 0,0 +0,1938 +0,0813 ~0,0855 ~0,2250 ~0,1128 0,0 0,2219 0,1654 0,0325 0,0375 0,0164 0,0 0,0281 0,0844 0,0980 0,2625 0,120 1,25 1,50 Nhân với +0,0250 +0,0250 GI 0,1375 0,1375 Pl 0,1125 0.1125 Pl iL ~0,0250 0,1125 Hệ số để xác định biểu đồ bao M a 0,00 0,25 0,50 0,75 0,837 1,00 1,125 1,20 1,25 0,0 +0,2813 +0,3125 +0,0938 ~0,1070 -0,3750 ~0,1875 ~0,0750 0,0 Nhân với Gl 1,50 0,0875 +0,1250 By 0,0 0,3281 0,4062 0.2344 0.0535 0,0625 0.0232 0.1125 0.1875 0,3125 Pl Bo 0,0 0.0469 0,0938 0.1406 0,1605 0.4375 0,2107 0,1875 0.1875 0,1875 Pl Hệ số để xác định biểu đồ baoQ Y 52 l lI ut IV Vv 0,7333 ~0,2867 —1,2667 1,0000 0,0 0.8887 0,2790 0,0444 1,2222 0,5333 0,1332 0,5457 1,3111 0,2222 0,5333 Nhân với ầ P P 0,1333 0,0 0,25 0,75 0,87 1,00 1.1125 1,20 Đoạn Phản lực gối tựa Amax = 42333G+ 1,3667P; Brax = 3,2687G+3,5333P, Đoạn Hệ số để xác định biểu đổ bao Q_ Q ĩ 82 II HÍ IV V 0,7750 ~0,2250 ~1,2250 1,000 0,0 0,8875 0,2000 0,0375 1,1875 0.4050 0,1125 0,4250 1,2625 0,1875 0,4050 Nhận với a P P Đoạn l H it IV vo VỊ Nhân với Phản lực gối tựa Amex = 10250G+ 1,1375P; Brux 2,2260G + 2,4500P Hệ số để xác định biểu đồ bao Q T 1,1250 1,3125 0,1250 0,6250 ~0,8750 0.2250 ~1,8750 0.0625 1,5000 1,8125 0,5000 1,0325 G P Phản lực gối tựa Am = 16250G+1,8125 P; Bux = 4,3750G + 4,7500 P ỗạ 0.1875 0.5000 1,1000 0.9375 0,3125 0,5300 P 103 « DAM NHIP 050 Q a Q H À HH 0,0 0,0402 0,0870 0,1808 0,0830 0,0750 0,0670 0,0592 0,0644 Nhân với Gi Pl Pl 0,0536 i rl Q ou Q jw Hệ số để xác định biểu đồ bao Q 0,3383 ~0,6607 0,5536 -0,4484 i II IV Nhận với Q viv LN Hệ số để xác định biểu đồ bao M a By Ba 0,0 +0,1897 +0,0602 ~0,0785 ~0,02411 ~0,1200 ~0,0250 +0,0290 +0,0491 +0,0892 +0,0325 -0,0515 ~0,1607 Gl 0,0 0.2199 0,1596 0,0281 0,001 0,0133 0,0880 0.1395 0.1495 0.1596 , 0,1213 0,0510 0,0804 PI 0,0 0,0301 0,0904 0,1045 0,2712 0,1338 0,1130 0,1105 0,1005 0,0904 , 0,0887 0,1025 0,2410 Pl ô; 0,4196 0,0201 0,8540 0,1607 0,0804 0,7410 0,1004 0,8071 ° P Phản lực gối tựa Arax = 0,8393G + 0,9196P; Bax = 2.21496 + 2,3348P 0,1607 0,250 Q 0,50 Y 0,0 0,208 0,0168 0,0201 0.0048 0,0250 0,1830 0,0458 0,0282 0,0 0,26 0,75 0,869 1,00 4,112 1,20 1,25 1,80 1,75 , 1,79 1,882 2,0 Nhân với Q Be By 0,0 +0,1607 -0,0803 ~0,1607 ~0,0781 ~0,0500 +0,1161 +0,0134 -0,0362 -" Q Đoạn 0,0 0,5 0,833 1,0 1,147 1,20 1,50 1,79 1,835 | ~0,1072 Q |IV Hệ sổ để xác định biểu đổ bao M 2,0 Q r Cox = 480286 +2,2142P Q Q Q HS Đoạn Q0,2sQ l/2_ LJ!4 Hệ số để xác định biểu dé bao Q Y ị I II IV V vl Nhân với 0,7580 ~0,2411 ~1,2411 1,0804 0,0804 -0,9106 G 0,8795 0,1922 0,0301 1,2310 0.4851 0,2411 P lực gối lựa11295 P; Az.Phần=10089G+ B„„, =2.32150 +2,5022 P C¿„„ = (83020 + 2.3214 P ỗạ 0,1205 0,4333 0,2712 0,1507 0,4047 1,1607 P 104 IL Hệ số để xác định biểu đồ bao M a By Bo 0,0 0,333 0,867 0,848 1,0 1,133 1,20 1,333 1,667 1,79 1,858 2,00 0,0 +0,2381 +0,1429 ~0,0907 -0,2857 -0,1400 -0,0667 +0,0794 +0,1111 0,0 ~0,0823 ~0,1905 Nhân với Gl wh 0,0 0,25 0,50 0,75 0,8567 1,0 1,124 1,20 1,25 1,50 1,75 1,79 1,8675 2,0 Nhan voi ` 0,0 0,2857 0,2381 0,0303 0,0357 0,0127 0,0667 0,2063 0,2222 0,1053 0,0547 0,0952 0,0 0/0476 0,0958 0,1211 0,3214 0,1528 0,1333 0,1270 0,1111 0,1083 0,1170 0,2857 Pl Pl Hệ số để xác định biểu đồ bao M a 0,0 +0,2746 +0,2901 +0,0736 ~0,1205 ~0,4018 -0,1988 -0,0750 ~0,0087 +0,1651 +0,0736 +0,0195 ~0,0870 -0,2679 Gl By 0,0 0,3248 0,3908 0,2243 0,0431 0,0503 0,0192 0,1125 0,1908 0,3325 0,2243 0,1670 0,0805 0,1339 Pl Ba 0,0 0,0503 0,1004 0,1808 0,1728 0,4520 0,2180 0,1875 0,1842 0.1675 0,1507 0,1475 0,1675 0,4018 Pl Đoạn Hệ số để xác định biểu đồ bao Q Y “ II II IV Vv VI Nhân với Đoạn I Wt Vv V VI vil VIII Nhân với 0,7143 0,8571 -0,2857 _ 0,2698 —1,2857 0,0357 1,0053 1,2738 0,0958 0,5874 -0,9047 - 0.2858 G P Phản lực gối tựa Ama = 42143G + 14,3571 P; Brux = 9,3810 + 3,5952 G P Cmax * 2,8094G +3,3810 P 82 0,1428 0,5555 1,3214 0,1785 0,4921 1,1905 P Hệ số để xác định biểu đồ bao Q Y 1,0982 1,2001 0,0982 0,6118 ~0,0018 0,2123 ~1,0018 0,0502 1,0349 1,8861 0,6339 1,1892 ~0,3861 0,6458 ~1,3661 0,4517 G P Phản lực gối tựa Amax = 1,5982G + 1,7991 P; Bmax = 4,5357 + 4,8371P G Cmax = 3,7322G+ 4,5356 P — Bạ 0,2009 0,5137 1,1142 1,0520 0,2611 0,5053 1,0120 1,7678 P 105 Bảng Cường độ tính tốn bêtơng nang Ry, Ry tính toán theo trạng thái giới hạn thit (MPa) Trang thái Cấp độ bền chịu nén bêtông l B25 B20 | B125 | B15 | M150 | M200 | M250 | M350 | 14,5 11,5 3,5 Nén dọc | 7,5 _|J trục B30 M400 | M450 | M500 | 22,0 19,5 17,0 Rụ 1,05 0,90 Kéodoc | 0,66 | 9,78 | B40 B35 | 1,20 1,30 | 1,40 B50 B45 B60 B55 M600 | M700 | M7OO | M600 33,0 30,0 27,5 25,0 1,55 1,45 1,60 1,65 B55 B60— trục Rụ Bang Mé dun dan hồi bêtông nặng (E, x10”) (MPo) ‘Trang thái | Độ rắn tự nhiên B25 B20 B15 B125 | Cấp độ bén chịu nén B40 B35 | B30 B50 B45 M800 -40 M150 | M200 | M250 | M350 | M400 | M450 | M500 | M600 | M700 | M700 | 39,5 39 37,5 36 34,5 32,5 30 27 23 21 Bảng 10 Cường độ tính tốn cốt thép tính theo cdc trang thái giới hạn thit nhdt (MPa) | Cường độ chịu kéo, MPa Cốt thép dọc | Nhóm thép Cốt thép ngang (cốt Cường độ chịu nén R;; Rs đai , cốt xiên) Rew 225 175 225 280 225 280 6:8 355 285" 355 10 +40 365 - 290° 365 CIV , A-IV 510 405 450°* AV 680 545 500°" A-VI 815 650 500°" 490 390 200 450 360 200 : CI,A-I CILA-It A-Ill cỏ đường kính, mm CIII,A-Ill có đường kính, mm obo Ar-VII A-ille Có kiểm sốt độ giãn dài - 785 500°* ứng suất Chỉ kiểm soát độ giãn dài 106 Bảng 11 Môdun đèn hôi số loại cốt thép Nhóm cốt thép E,.10“, MPa CI,A-t, CIL, A-l† CIII, A-III CIV,A-IV, A-V , A-VI AT-VII 21 20 19 A-lls 18 B-H , Bp -ll 20 K-7, K-19 18 Bp-l 17 Bảng 12 Bảng chuyển đổi đơn uị kỹ thuật cũ sang don vi SI Đại lượng Lực Đơn vị kỹ Hệ đơn vị Sĩ Quan hệ chuyển đổi thuật cổ Tên gọi Ký hiệu kG, T (tấn) Niutơn N kilô Niutơn kN 1kN = 1000N méga Niuton MN 17 = 9,81 KN = 10kN , 1kG = 9,81 N= 10N 1MN = 1.000.000N Mémen kGm Niuton mét Nm Tm kilô Niutơn mét kNm Ứng suất; kG/mm? Niutơn/mm? N/mm? Cường độ: kG/em? Pascan Pa M6 dun Tim? Méga Pascan MPa đàn hồi 1kGm = 9,81 Nm = 10Nm 1Tm = 9,81 Nm + 10Nm 1Pa = 1N/m? = 0,1 kG/m? kPa = 1.000 Pa = 1000N/m? = 100 kG/m? iMPa = 1.000.000Pa = 100 kPa % 100.000kG/m? = 10kG/cmÊ= 0,1kN/CM? 1MPa = 1N/mm? 1kG/mm? = 9,81 N/mm? ` 1kG/cmẺ = 9,81 x 104N/m? = 0,1MN/m2 = 0,1MPa 1kG/cm? = 9,81N/m? = 9,81Pa = 10N/m? = 1daN/m? 107 Tài liệu tham khảo án Huỳnh Chánh Thiên, Nguyễn Văn Hiệp, Trần Ngọc Bích, Hướng dẫn Đồ mơn học Bêtơng cốt thép 1- Sịn sườn tồn khối có dâm, Đại học Bách khoa TP HCM xuất năm 1984 Hướng dẫn Đô án môn học, Trường Đại học Xây dựng Hà Nội xuất 1989 Kết cấu Bêtông cốt thép, Tiêu chuẩn thiết kế TCVN Bð74-91, Nhà xuất Xây dựng Hà Nội, 1992 TCXDVN 356-2005- Kết cấu Bêtông Bêtông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế Nhà xuất Xây dựng Kết cấu Bêtông cốt thép- Phần cấu kiện - Phan Quang Minh- Ngơ Thế Phong- Nguyễn Đình Cống Nhà xuất khoa học kỹ thuật Nguyễn Đình Cống - Nguyễn Xuân Liên - Nguyễn Phấn Tấn, Kết cdu Béténg cốt thép, Nhà xuất Xây dựng Hà Nội, 1984 Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Trinh Kim Dam, Nguyễn Xuân Liên, Nguyễn Phấn Tấn, Kế! cấu Bêtông cốt thép, Nhà xuất Khoa học Ky thuật, Hà Nội, 1990 Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Huỳnh Chánh Thiên, Kết cấu Bêtông cốt thép - Phân kết cấu nhà cửa, Nhà xuất Xây dựng, Hà Nội, 1988 Ngô Thế Phong, Lý Trần Cường, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh, Kế? cấu Bêtông cốt thép - Phần kết cấu nhà cửa, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội, 1996 2004 HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN MON HOC BE TONG COT THEP SÀN SƯỜN TỒN KHỐI CĨ BẢN DAM (Tdi lần thứ nhất, có sửa chữa bổ sung) Nguyễn Văn Hiệp NHÀ XUẤT BẢN ĐẠI HỌC QUỐC GIA TP HỒ CHÍ MINH Ehu phố 6, Phường Linh Trung, Quận Thủ Đức, TP HCM ĐT: 724 2181, 724 2160 + (1421, 1422, 1423, 1425, 1426) Fax: 724 2194 - Email: vnuhp@vnuhcm.edu.vn * * * Chịu trách nhiệm xuất TS HUỲNH BÁ LÂN Biên tập PHAM ANH TÚ Sua ban in TRAN VAN THANG Trinh bay bia TRUGNG NGOC TUAN Nguoi / Don uị liên hết TRƯỜNG ĐH BACH KHOA - BHQGTPHCM In 500 cuốn, khổ 19 x 27 cm Số đăng ký KHXB: 107-2007/CXB/45-05/DHQGTPHCM Quyết định xuất số: 161/QD-DHQGTPHCM/TB ngày 09/10/2007 Giám đốc NXB ĐHQG TPHCM In Xưởng in Đại học Bách khoa - ĐHQG TP.HCM Nộp lưu chiểu tháng 11 năm 2007