Báo cáo thực hành truyền khối

báo cáo thực hành quá trình và thiết bị truyền khối

BÀI 1: ĐỘNG LỰC HỌC SẤY

1 MỤC ĐÍCH THÍ NGHIỆM

 Khảo sát quá trình sấy đối lưu vật liệu là giấy lọc trong thiết bị sấy bằng không khí được đun nóng nhằm

 Xác định đường cong sấy ´X =f ( τ ).

 Xác định đường cong tốc độ sấy N= d ´X

F dτ=f ( ´X ).

 Giá trị độ ẩm tới hạn ´X k, tốc độ sấy đẳng tốc N, hệ số sấy K

2 BÁO CÁO THÍ NGHIỆM

mức 600C(ph)2,5m/s)

Hình 1: đồ thị đường cong sấy ´X-t ở mức v = 2 m/s

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 0.00

10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00 80.00 90.00

50_oC 60_oC

t(s)

Hình 2: đồ thị đường cong tốc độ sấy N- ´X ở mức v = 2 m/s

0 0.010.020.030.040.050.060.070.080.09 0.1 0.00

10.00 20.00 30.00 40.00 50.00 60.00 70.00 80.00 90.00

50_oC 60_oC

N

Hình 3 đồ thị đường cong sấy ´X-t ở 60 0 C, v = 2,5 m/s

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 0.00

20.00 40.00 60.00 80.00 100.00 120.00

20.00 40.00 60.00 80.00 100.00 120.00

N  ̅ -𝑋 ̅

60_oC

N

2.4 NHẬN XÉT VÀ BÀN LUẬN

2.4.1 Nhận xét đường công sấy và đường cong tốc độ sấy Giải thích.

 Dựa vào đồ thị ở hình 1, 2, 3 và 4 ta nhận thấy :

 Đường cong sấy thể hiện rằng độ ẩm của vật liệu giảm dần theo thời gian Tăng nhiệt

độ thì đường cong sấy sẽ được rút ngắn nghĩa là thời gian sấy ít hơn

 Ở giai đoạn sấy đẳng tốc thì đường cong sấy có độ dốc lớn và giảm đều như một đường thẳng xiên Đến giai đoạn sấy giảm tốc thì đường thẳng xiên chuyển thành

đường thẳng nằm ngang và giảm chậm

 Đường cong tốc độ sấy tỉ lệ nghịch với độ ẩm của vật liệu

2.4.2 Ở các chế độ sấy khác nhau thì thời gian sấy thay đổi như thế nào Giải thích.

 Thời gian sấy ở các công đoạn sấy khác nhau thì khác nhau, khi thời gian sấy càng tăng thì độ ẩm của vật liệu càng giảm, nhiệt độ tăng thì thời gian sấy cũng giảm theo Thời gian sấy lý thuyết ngắn hơn thời gian sấy thực nghiệm

 Thời gian sấy phụ thuộc vào nhiệt độ sấy là chủ yếu, nhiều hốn với tốc độ tác nhân sấy

2.4.3 Cho biết một số ứng dụng của quá trình sấy trong thực tế.

 Quá trình sấy được sử dụng trong công nghiếp hóa học và thực phẩm

 Dùng để sấy lượng ẩm trong các chất hóa học

 Trong thực phẩm dùng để sấy khô các vật liệu, sấy thực phẩm, ngũ cốc, hoa quả

 Trong sinh hoạt dùng để sấy khô quần áo ướt, đồ dùng ẩm

 Trong công nghệ vi sinh dùng để sấy các vi khuẩn, mô, tế bào, mô

2.4.4 Nêu các sự cố có thể gặp phải trong quá trình vận hành và phương pháp khắc phục.

 Cân và đọc số liệu không chính xác do khối lượng của vật liệu giảm trong suốt quá trình sấy

 Thiết bị làm thí nghiệm có hỏng hóc dẫn đến sai số trong quá trình tiến hành thínghiệm

 Trước quá trình sấy, vật liệu mang đi tẩm ướt không phải là vật liệu khô tuyệt đối Nên

 Trong quá trình tính toán, khi tra đồ thị rất dể gây ra sai số Thay vì tra đồ thị thì ta nên

Trong đó: Gi : Khối lượng tại thời điểm i của vật liệu (ph)g)

G0: Khối lượng ban đầu của vật liệu (ph)g)

t i +1−t i Trong đó: ´X i , ´X i+1: Độ ẩm trước và sau của vật liệu (ph)%)

ti+1, ti: Thời gian sau và trước của hai lần cân liên tiếp (ph)h)

 Độ ẩm cân bằng Xc: Dựa vào đường cong tốc độ sấy, từ điểm tốc độ sấy N=0 ta xác định được Xc(ph)500C, v = 2 m/s)= 5,95 %

 Độ ẩm tới hạn quy ước: X´kqu=

´

X1

1,8+ ´X cb=72,62

1,8 +5,95=4,2857 %Thực nghiệm, ta xác định trên đường cong tốc độ sấy khi giai đoạn đẳng tốc kết thúc

 Nhiệt độ bầu ướt trung bình: ´t ư=¿35,28oC

 Nhiệt độ bầu khô trung bình: ´t k=45,5 oC

 Áp suất hơi bão hòa ở nhiệt độ bầu ướt Pb: Tra trên giản đồ Ramzimin dựa vào nhiệt

độ bầu ướt và nhiệt độ bầu khô Pb = 37 (ph)mmHg)

 Áp suất riêng phẩn của hơi nước Ph: Tra trên giản đồ Ramzimin dựa vào nhiệt độ bầu ướt và nhiệt độ bầu khô Ph = 30 (ph)mmHg)

 Hệ số trao đổi ẩm αm có thể xác định bằng công thức thực nghiệm sau:

α m=0,04075 v2k(ph)kg/m2.h.mmHg)Trong đó: Vk: Vận tốc tác nhân sấy (ph)m/s) ; Vk = 2 (ph)m/s)

 f: Bề mặt riêng khối lượng của vật liệu f = F

-D: Chiều dài vật liệu (ph)0,3 m)-R: Chiều rộng vật liệu (ph)0,2 m)

 K¿= N¿

´

X k− ´X c=

488,99846,2963−5,95=12,1208(ph)1/h)

 Thời gian sấy đẳng tốc :τ1=´X1− ´X k

 So sánh và đánh giá sự khác nhau giữa quá trình sấy thực tế và quá trình sấy lí thuyết.

2 BÁO CÁO THÍ NGHIỆM

Bảng 2 Kết quả tra số liệu

Bảng 3 Tính cân bằng vật chất và năng lượng

stt Xv(ph)kg/kg) Xr(ph)kg/kg) Wqkg

L(ph)lt) (ph)kg/s) Q(ph)lt) (ph)kj/s)

L(ph)th) (ph)kg/s) Q(ph)th) (ph)kj/s)

0.0200 0.0250 0.0300 0.0350 0.0400 0.0450

LT TT

LT TT

Q (kj/s)

2.4 Nhận xét và bàn luận

2.4.1 So sánh sự biến đổi của lượng không khí khô sử dụng của quá trình sấy lý

thuyết và sấy thực tế

 Dựa vào đồ thị hình 1 ta thấy :

 Lượng không khí khô sử dụng trong quá trình sấy thực tế lớn hơn trong quá trình sấy

lý thuyết khá nhiều

2.4.2 Đánh giá sự khác nhau giữa nhiệt lượng cần gia nhiệt của quá trình sấy lý

thuyết và sấy thực tế

 Dựa vào đồ thị hình 2 ta thấy:

 Nhiệt lượng cần gia nhiệt của quá trình sấy thực tế lớn hơn của quá trình sấy lý thuyếtcũng khá nhiều

 Nên lượng nhiệt cần sử dụng tỉ lệ với lượng không khí khô cần sử dụng

2.4.3 Đánh giá sự khác nhau về hàm nhiệt của không khí sau khi ra khỏi thiết bị của quá trình sấy lý thuyết và sấy thực tế, giải thích

 Dựa vào bảng 2 kết quả tra số liệu ta thấy:

 Trong quá trình sấy lý thuyết thì ta xem không có sự thay đổi nhiệt lượng nên H2=H1,

vì lượng nhiệt bổ sung bằng lượng nhiệt tổn thất

 Trong quá trình sấy thực tế ta thấy kết quả sau khi tra cứu giản đồ ramzin thì H2 > H1

 Do thao tác thực hiện: khi cho vật liệu vào sấy không cùng lúc…

 Do thiết bị, nhiệt ở caloripher cung cấp không chỉ làm bốc hơi ẩm trong vật liệu mà

còn bị mất mát trong quá trình sấy

 Do đầu dò nhiệt độ không chính xác

 Vật liệu sấy không đồng nhất về hình khối, diện tích trao đổi nhiệt khác xa so với lý thuyết.

- Gđ, Gc lượng vật liệu trước khi vào và sau khi ra khỏi máy sấy, kg

- G0 lượng vật liệu trước khi có ẩm, kg

x v=0,124−0,084

0,124 =0,3226(

kg kghh)

´

x r=0,105−0,084

0,105 =0,2(

kg kghh)

 X v , X r độ ẩm vật liệu trước và sau khi sấy, tính theo % khối lượng vật liệu khô tuyệtđối

X v= x đ 1−x đ=

0,32261−0,3226=0,4762(

Sấy lí thuyết: LLT=

W

Y2−Y1 (ph)kgkkk/s)Trong đó: Y1,Y2 là hàm ẩm của không khí trước khi vào máy sấy (ph)sau khi qua

caloriphe sưởi) và sau khi ra khỏi máy sấy, kg/kgkkk

Trong đó: k là vận tốc dòng khí, m/s

f = 0.1 m2 là tiết diện phòng sấy, m2

 = 1.189 kg/m3 là khối lượng riêng không khí khô ở 30oC

 Nhiệt lượng cần thiết cho quá trình sấy

Sấy lí thuyết: QLT = LLT.(ph)H2 – H0) = LLT.(ph)H1 – H0) kJ/s

Với số liệu thứ 1 ta có: QLT =-0,021.(ph)89 – 63,5) = -0,5355

Với số liệu 1 ta có: QTh = 0,26158.(ph)79,8 – 63,5) = 4,2638

BÀI 3: CHƯNG GIÁN ĐOẠN KHÔNG HOÀN LƯU

1 MỤC ĐÍCH THÍ NGHIỆM

 Khảo sát sự ảnh hưởng của sự biến đổi nồng độ sản phẩm đỉnh theo thời gian chưng cất

 Khảo sát sự biến nồng độ sản phẩm đỉnh và sản phẩm đáy theo thời gian chưng cất

 Khảo sát sự biến đổi năng lượng trong quá trình chưng

0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7

Đồ thị 2: Đồ thị biểu diễn sự biến đổi của nồng độ sản phảm đáy theo nhiệt độ

0.15 0.16 0.17 0.18 0.19 0.2

0 0 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.02

 Nồng độ cồn của sản phẩm đỉnh và sản phẩm đáy giảm dần theo thời gian chưng

 Nồng độ sản phẩm đỉnh giảm nhanh hơn nồng độ sản phẩm đáy do lượng sản phẩm đỉnh ít hơn đáy rất nhiều và tăng dần theo nhiệt độ dẫn đến nước bay hơi mỗi lúc một

nhiều nên nồng độ càng lúc càng giảm nhanh hơn

 Khi muốn thu lượng sản phẩm lớn có nồng độ thấp theo mục đích sử dụng thì chưng với thời gian dài.

 Khi muốn thu sản phẩm có thành phần cao thì thời gian chưng càng nhanh càng tốt

 Theo đồ thị ta thấy được rằng sự giảm nồng độ càng lúc càng chậm lại vì lượng cấu

tử càng lúc càng ít

 Hiệu suất làm việc của tháp thay đổi theo nhiệt độ, nhiệt độ càng cao thì lượng sản phẩm đỉnh càng nhiều, độ tinh khiết càng giảm làm cho hiệu suâts tháp giảm dần

Vận dụng của việc chưng gián đoạn:

 Khi nhiệt độ sôi 2 cấu tử khác xa nhau

 Sản phẩm không cần độ tinh khiết cao

 Khi cần tách cấu tử lỏng ra khỏi các chất khó bay hơi

 Tách sơ bộ hỗn hợp nhiều cấu tử

2.5 Phụ lục

Các công thức tính toán và số liệu tra cứu

 Phần mol etylic nhập liệu

 Phần khối lượng etylic nhập liệu

´

xF= x F M rượu

x F M rượu+(1−x F) M nước(

kmoletylic kmolhh )

 Phần khối lượng rượu ở đỉnh

´

x D= x D M rượu

x D M rượu+(1−xD M nước)(

kg etylic kghh )

 Vnuocconlai = Vbandau - Vlayra (ph)lít)

 Vlayra = (ph)VFbandau -VD ) – Vruouconlai (ph)lít)

 Vruouconlai = Vruoubandau - Vruoulayra (ph)lít)

 Vruoulayra =V D %

100 .

V D

1000(l í t)

 Tinh toán cân bằng năng lượng:

 Cân bằng năng lượng thiết bị làm lạnh

Qng = ´D r D=0,0954.810920=158956,5 (J )

rD: nhiệt hóa hơi của sản phẩm đỉnh

 Cân bằng nhiệt lượng toàn tháp

 Nhiệt lượng do dòng nhập liệu mang vào:

QF = ´F C F T F=14,037.3857,03.25=1353529(J )Với CF =

0,013.97818

BÀI 4 CHƯNG LIÊN TỤC

1 MỤC ĐÍCH THÍ NGHIỆM

 Khảo sát ảnh hưởng lưu lượng dòng nhập liệu

 Khảo sát ảnh hưởng nhiệt độ dòng nhập liệu

 Khảo sát ảnh hưởng vị trí dòng nhập liệu

 Khảo sát ảnh hưởng chỉ số hồi lưu

2 BÁO CÁO THÍ NGHIỆM

VDl/h

vD

%V

Mâm

0,303

1,30

94,5

91,0

90,3

83,0

78,9

84,5

29,5

32,7

30,1

93,5

93,0

91,5

83,7

85,5

30,0

33,5

31,0

xDmol/mol

xwmol/mol

-10-50 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 -10

-5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 -10

-5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100

39 40 41 42 43 44 45 46 0.2

0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55

Biến đổi R theo độ tinh khiết sản phẩm đỉnh

% D R

0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55

Biến đổi R theo lượng nhiệt cần sử dụng

Q R

2.4 Nhận xét và bàn luận

2.4.1 Dòng hoàn lưu

- Dòng hoàn lưu càng lớn thì độ tinh khiết của sản phẩm càng cao và giảm chiềucao của tháp Song lại thu được ít sản phẩm - Dòng hoàn lưu nhỏ thì độ tinh khiếtcủa sản phẩm kém hơn và tăng chiều cao của tháp và thu được nhiều sản phẩmđỉnh hơn

- Nhưng từ các đồ thị trên ta nhận thấy độ tinh khiết của sản phẩm giảm khi tăng

 Điều này dễ hiểu vì tăng lưu lượng dòng hoàn lưu nghĩa là ta tăng thời gianchưng, tương tự như ta chưng nhiều lần vậy Lý thuyết về chưng cất cũng thừanhận sự gia tăng lưu lượng dòng hoàn lưu sẽ làm cho độ tinh khiết của sản phẩmtăng lên, tức là lưu lượng hoàn lưu càng lớn thì độ tinh khiết sản phẩm đỉnh thuđược càng lớn.

Tuy chưa thể khảo sát được ảnh hưởng của vị trí mâm nhập liệu đến độ tinh

khiết của sản phẩm (ph)do yếu tố thời gian và kĩ thuật tay nghề của sinh viên) nhưng

ta có thể dự đoán được rằng vị trí mâm nhập liệu càng cao thì độ tinh khiết sản phẩm sẽ giảm Vì nhập liệu cao sẽ làm cho cấu tử nhẹ bay hơi bị dòng nhập liệu lôi cuốn lại nồi nhập liệu do đó lượng hơi bay lên sẽ ít hơn vị trí mâm thấp hơn

2.4.2 Nhiệt nồi đun theo chỉ số hoàn lưu

- Khi tăng chỉ số hoàn lưu thì nhiệt nồi đun tăng hoặc giảm Từ đây cho chúng tathấy kết quả thí nghiệm mang tính chất tương đối và kết quả không chính xác docác yếu tố khác nhau

2.5 Phụ lục

 Công thức tính toán và tính mẫu

a) Chuyển đổi đơn vị

 W1=25.728−8 933=16 795 (ph)mol/h)

x D1=40%.0,789/ 46 40%.0,789/ 46+(1−40 %).0,99823/18=0.171 (ph)mol/mol)

(ph)mol/mol)



b) Cân bằng vật chất

Tính giá trị Rmin:

0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6 0.65 0.7 0.75 0.8 0.85 0.9 0.95 1 0

0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6 0.65 0.7 0.75 0.8 0.85 0.9 0.95 1

xF y*F

Suất lượng sản phẩm đỉnh được tính theo công thức 4.3

Suất lượng sản phẩm đáy được tính theo công thức 4.6

Đường làm việc phần cất: y=

R R+1 x+

x D R+1

đồ thị ta tìm được N1 = N2 = N3 = 2

Xác định chiều cao H: H = h.(ph)N – 1) = 5cm.(ph)2 – 1) = 5cm

c) Tính toán cân bằng năng lượng

Lưu lượng dòng giải nhiệt G: G = V.

 G1 = 30,1.0,99823 = 30.047 kg/h

 G2 = 31,0.0,99823 = 30.945 kg/h

 G3 = 29,3.0,99823 = 29.248 kg/hNhiệt lượng cung cấp cho thiết bị gia nhiệt:

Qnl = GF.CF.(ph)tFr – tFv) + Qm = GF.CF.(ph)Tsôi – Tvào) + Qm = 5,676kg/h.3,168.(ph)89 – 30) + 0.07Qnl = 1060.826kJ/h (ph)=294.674W) + 0.07Qnl

 Qnl = 316.854 W

 Qm = 7% Qnl = 22.180 WNhiệt lượng thiết bị ngưng tụ: Qng = G.C.(ph)tr – tv) + Qm = G.C.(ph)T8 – T7) + Qm

 Qng1 = 30,407.4,186.(ph)32.7 – 29.5) + Qm = 468.608kJ/h + Qm

= 130.169W + Qm = 152.349W

 Qng2 = 30,945.4,186.(ph)33.5 – 31.0) + Qm = 323.839kJ/h + Qm

= 89.955W + Qm = 112.135W

 Qng3 = 29,248.4,186.(ph)31.2 – 29.3) + Qm = 232.621kJ/h + Qm

= 64.617W + Qm = 86.797WNhiệt lượng do dòng nhập liệu mang vào: QF = GF.CF.tF = 5,676kg/h.3,168

(ph)30+273)

= 5448.415kJ/h = 1513.449WNhiệt lượng do dòng sản phẩm đáy mang ra: QW = GW.CW.tW = GW.CW.T2

 QW1 = 6,335kg/h.3,974kJ/kg.K.(ph)91+273)K = 9164.204kJ/h = 2545.612 W

 QW2 = 8,517kg/h.4,039kJ/kg.K.(ph)93.5+273)K= 12608.754kJ/h = 3502.432W

 QW3 = 10.120kg/h.4,064kJ/kg.K.(ph)93+273)K = 15051.960kJ/h = 4181.100W

 QD1 = 1,191kg/h.2,557kJ/kg.K.(ph)78.9+273)K = 1071.672kJ/h = 297.687 W

 Q II

D

2

= 1,178kg/h.2,434kJ/kg.độ.(ph)85.5 – 83.7)/3.6 + 22.180W = 23.614 W

 Q II

D3

= 1,099kg/h.2,353kJ/kg.độ.(ph)85.0 – 82.4)/3.6 + 22.180W = 24.048W

 Q II

W2

= 8,517kg/h.4,039kJ/kg.K.(ph)93.0 – 91.5)/3.6 + 22.180W = 36.513W

 Q II

W

3

= 10.120kg/h.4,064kJ/kg.K.(ph)92.4 – 91.9)/3.6 + 22.180W = 27.892W

Cân bằng nhiệt toàn tháp: QF + QK + QL0 = QD + QW + Qm + Qng

 QK = QD + QW + Qm + Qng – QF – QL0QL0 = L0.rD = R.GD.rD = R G D [r C

2H5OH x+(1−x).r H

2O]+ QL01=0,303.1,191kg/h.(ph)900kJ/kg.0,345kg/kg + (ph)1-0,345)kg/kg.2256,354kJ/kg)

= 799.704kJ/h = 222.140W+ QL02 = 0,404.1,178kg/h.(ph)900kJ/kg 0,373kg/kg + (ph)1-0,373)kg/kg.2256,354kJ/kg)

= 833.053kJ/h = 231.403W+ QL03 = 0,505.1,099kg/h.(ph)900kJ/kg 0,393kg/kg + (ph)1-0,393)kg/kg.2256,354kJ/kg)

= 956.427kJ/h = 265.674W

 QK1 = 297.687 + 2545.612 + 22.180 + 152.349 – 1513.449 – 82.253

= 1422.126W

 QK2=284.097 + 3502.432 + 22.180 + 112.135 – 1513.449 – 231.403

= 2175.895W

QK là nhiệt lượng cần cung cấp

BÀI 5 : KHẢO SÁT CHẾ ĐỘ CỘT CHÊM (THÁP ĐỆM)

Bảng 2 kết quả thí nghiệm khi cột ướt

2.3 Đồ thị

Hình 1: đồ thị biến đổi áp suất theo lưu lượng khí cho cột khô

2 5 8 11 14 17 20

G

P

Hình 2: đồ thị biến đổi áp suất theo lưu lượng khí theo cột ướt

1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 2

4 6 8 10 12

200 (l/h) Linear (200 (l/h))

300 (l/h) Linear (300 (l/h))

400 (l/h) Linear (400 (l/h))

P

Hình 3: đồ thị biến đổi hệ số ma sát cột khô theo chuẩn số Re

0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.1 0.11 0.12 0.13 750

1100 1450 1800 2150 2500 2850

Re fck

Hình 4: đồ thị biến đổi hệ só ma sát cột ướt theo chuẩn số Re

0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.1 0.11 0.12 0.13 0.14 0

500 1000 1500 2000 2500 3000

200 (l/h)

300 (l/h)

400 (l/h)

Re fcu

Hình 5: đồ thị ảnh hưởng của G đối với độ giảm áp pha khí

0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0.1 0.11 0.12 0.13 0.14 0

500 1000 1500 2000 2500 3000

200 (l/h)

300 (l/h)

400 (l/h)

Refcu

2.4 Nhận xét và bàn luận

2.4.1 Ảnh hưởng của dòng khí và dòng lỏng lên độ giảm áp của cột, giải thích.

 Dựa vào đồ thị hình 1 ta thấy:

 Đối với cột khô: lưu lượng G tỉ lệ thuận với độ chênh lệch áp Khi lưulượng G tăng thì áp suất tăng nhẹ theo đường thẳng

 Ảnh hưởng của dòng khí qua cột lên độ giảm áp của cột: ta thấy vận tốcdòng khí chuyển động tăng thì độ giảm áp tăng, nguyên nhân là do dòngkhí đi vào tháp đệm, dòng khí sẽ chuyển động trong các vật đệm Khi tanvận tốc dòng khí, chuyển động của dòng khí qua đệm nhanh hơn và hỗnloạn hơn Dòng khí sẽ chuyển từ chế độ quá độ sang chế độ xoáy, dẫnđến Re tăng làm hệ số ma sát tăng do đó dộ giảm áp tăng

nhân là do chất lỏng đi vào trong tháp sẽ chảy trong các khoảng trốngbên trong vật đệm Khoảng trống bị thu hẹp và diện tích bề mặt vật đệm

bị giảm Vận tốc dòng khí sẽ bị giảm xuống dẫn đến độ giảm áp giảm